JPH04175527A - 圧入型ゴムブッシュ - Google Patents
圧入型ゴムブッシュInfo
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- JPH04175527A JPH04175527A JP2301899A JP30189990A JPH04175527A JP H04175527 A JPH04175527 A JP H04175527A JP 2301899 A JP2301899 A JP 2301899A JP 30189990 A JP30189990 A JP 30189990A JP H04175527 A JPH04175527 A JP H04175527A
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Landscapes
- Springs (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ボルト等の取付部材が挿通される中心筒金具
の外周面に短繊維混入ゴム部材が装着されてなる圧入型
ゴムブツシュに関する。
の外周面に短繊維混入ゴム部材が装着されてなる圧入型
ゴムブツシュに関する。
(従来の技術)
例えば実開昭61−101135号公報に記載れるよう
に、圧入装着する相手部材の支持部材に比し軸長を長く
させたゴム筒本体部の中心軸部に、ボルト等の取付部材
が挿通される内筒を一体に有してなる圧入型ゴムブツシ
ュは知られており、そのような圧入型ゴムブッシュは自
動車の足回りに広く使用されている。
に、圧入装着する相手部材の支持部材に比し軸長を長く
させたゴム筒本体部の中心軸部に、ボルト等の取付部材
が挿通される内筒を一体に有してなる圧入型ゴムブツシ
ュは知られており、そのような圧入型ゴムブッシュは自
動車の足回りに広く使用されている。
しかしながら、圧入装着後は、ゴム筒本体部の半径方向
の圧縮ばね定数KRと軸線方向の剪断ばね定数KAとの
比K R/ K Aが小さく、十分な機能を発揮してい
ないのが実状である。
の圧縮ばね定数KRと軸線方向の剪断ばね定数KAとの
比K R/ K Aが小さく、十分な機能を発揮してい
ないのが実状である。
そこで、例えば第6図に示すように、内筒金具aの外周
面に装着されたゴム筒本体部す内に筒状の中間金具Cを
埋設した圧入型ゴムブツシュgも知られている。なお、
中間大径部dの両側には、径が徐々に小さくなるテーバ
部e、eが連続し、該テーパ部e、 eの両端にフラ
ンジ部f、 fが形成されている。
面に装着されたゴム筒本体部す内に筒状の中間金具Cを
埋設した圧入型ゴムブツシュgも知られている。なお、
中間大径部dの両側には、径が徐々に小さくなるテーバ
部e、eが連続し、該テーパ部e、 eの両端にフラ
ンジ部f、 fが形成されている。
(発明が解決しようとする課題)
ところが°、そのようなゴムブツシュgでは、中間合具
Cをゴム筒本体部す内に埋設しているため、構造が複雑
となり、重量的にも不利であり、また、コストアップの
原因となる。
Cをゴム筒本体部す内に埋設しているため、構造が複雑
となり、重量的にも不利であり、また、コストアップの
原因となる。
本発明は、上述した如き正大型ゴムブツシュにおいて、
簡単な構造で、ばね定数の比KR/KAを大きくするこ
とを目的とする。
簡単な構造で、ばね定数の比KR/KAを大きくするこ
とを目的とする。
(課題を解決するための手段)
請求項(1)の発明は、ボルト等の取付部材が挿通され
る中心筒金具の外周面に短繊維混入ゴム部材が装着され
、支持部材に圧入装着されるものであって、上記短繊維
混入ゴム部材が、X軸、Y軸及びZ軸の3軸系において
、少なくとも1軸方向の特性が他の軸方向の特性と異な
る異方性を有する構成とする。なお、特性としては、引
張りモジュラス、圧縮モジュラス、摩擦係数、摩耗性、
導電性、熱伝導性などがある。
る中心筒金具の外周面に短繊維混入ゴム部材が装着され
、支持部材に圧入装着されるものであって、上記短繊維
混入ゴム部材が、X軸、Y軸及びZ軸の3軸系において
、少なくとも1軸方向の特性が他の軸方向の特性と異な
る異方性を有する構成とする。なお、特性としては、引
張りモジュラス、圧縮モジュラス、摩擦係数、摩耗性、
導電性、熱伝導性などがある。
請求項(2)の発明は、短繊維混入ゴム部材か、短繊維
が主として軸線方向に平行に配向されているものである
。
が主として軸線方向に平行に配向されているものである
。
(作用)
請求項(1)の発明によれば、中心筒金具の外周面に装
着されてなる短繊維混入ゴム部材が異方性を有すること
から、KR/KA比を広範囲に亘って設定することがで
きる。
着されてなる短繊維混入ゴム部材が異方性を有すること
から、KR/KA比を広範囲に亘って設定することがで
きる。
請求項(2)の発明によれば、短繊維混入ゴム部材か、
短繊維が主として軸線方向に平行に配向されていること
から、KRZKA比か大きくなる。
短繊維が主として軸線方向に平行に配向されていること
から、KRZKA比か大きくなる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を図面に沿って詳細に説明する。
本発明に係る圧入型ゴムブツシュ1は、第1図に示すよ
うに、ボルト等の取付部材(図示せず)が挿通される中
心筒金具2の外周面に、それの両端部を除き、短繊維混
入ゴム部材3が装着されてなり、支持部材(図示せず)
に圧入装着されるものである。上記短繊維混入ゴム部材
3は、短繊維4が主として中心筒金具2の軸線方向に平
行に配向されすなわち軸線方向の配向率が少なくとも5
0%以上でもって配向され、異方性を有している。
うに、ボルト等の取付部材(図示せず)が挿通される中
心筒金具2の外周面に、それの両端部を除き、短繊維混
入ゴム部材3が装着されてなり、支持部材(図示せず)
に圧入装着されるものである。上記短繊維混入ゴム部材
3は、短繊維4が主として中心筒金具2の軸線方向に平
行に配向されすなわち軸線方向の配向率が少なくとも5
0%以上でもって配向され、異方性を有している。
なお、異方性とは、X軸、Y軸及びZ軸(それぞれ半径
方向、周方向及び軸線方向に対応)の3軸系において、
少なくとも1軸方向の特性か他の軸方向の特性と異なる
ことを意味し、配向率が少なくとも50%あれば、その
方向に異方性があると考えられる。
方向、周方向及び軸線方向に対応)の3軸系において、
少なくとも1軸方向の特性か他の軸方向の特性と異なる
ことを意味し、配向率が少なくとも50%あれば、その
方向に異方性があると考えられる。
また、短繊維混入ゴム部材3は、両端部付近は切削され
て、中間の大径部3Aに比べて径が小さい小径部3Bと
なっている。
て、中間の大径部3Aに比べて径が小さい小径部3Bと
なっている。
上記ゴムブツシュ1の寸法の一例を示すと、L+ −5
0mm、 L2−43tataSL3−23m5+、
L4=14mmである。
0mm、 L2−43tataSL3−23m5+、
L4=14mmである。
上記短繊維混入ゴム部材3の原料ゴムは、天然ゴム、ス
チレンブタジェンゴム、クロロブレンゴム、イソプレン
ゴム、エチレンプロピレンゴム、ブチルゴム、アクリル
ニトリルブタジェンゴム、シリコンゴム、ウレタンゴム
、弗素ゴム、ハロゲン化ブチルゴム、水素化NBR,ク
ロロスルフォン化ポリエチレン等の架橋ゴム、及びポリ
オレフィン系、ポリエステル系、ポリエーテル系、ポリ
アミド系、ポリウレタン系等の熱可塑性エラストマー等
から適宜選択される。また、カーボンブラック等の補強
剤やシリカ、炭酸カルシウム、タルク、クレイ等の無機
充填剤も任意に選択し得る。
チレンブタジェンゴム、クロロブレンゴム、イソプレン
ゴム、エチレンプロピレンゴム、ブチルゴム、アクリル
ニトリルブタジェンゴム、シリコンゴム、ウレタンゴム
、弗素ゴム、ハロゲン化ブチルゴム、水素化NBR,ク
ロロスルフォン化ポリエチレン等の架橋ゴム、及びポリ
オレフィン系、ポリエステル系、ポリエーテル系、ポリ
アミド系、ポリウレタン系等の熱可塑性エラストマー等
から適宜選択される。また、カーボンブラック等の補強
剤やシリカ、炭酸カルシウム、タルク、クレイ等の無機
充填剤も任意に選択し得る。
さらに、必要に応じてゴム用伸展油、ゴム用薬品及びゴ
ム用添加剤が配合される。ゴム用伸展油としては、アロ
マチック系、ナフテン系、パラフィン系のものが好まし
い。また、ゴム用薬品及びゴム用添加剤としては、硫黄
、パーオキサイド等の架橋剤、亜鉛華、ステアリン酸等
の加硫促進助剤、スルフェンアミド系、チウラム系、チ
アゾール系、グアニジン系等の加硫促進剤、アミン系、
フェノール系、硫黄系、リン系等の老化防止剤または酸
化防止剤、紫外線吸収剤、オゾン劣化防止剤、粘着付与
剤、可塑剤等が各々防振ゴム組成物の使用目的に応じて
使用される。
ム用添加剤が配合される。ゴム用伸展油としては、アロ
マチック系、ナフテン系、パラフィン系のものが好まし
い。また、ゴム用薬品及びゴム用添加剤としては、硫黄
、パーオキサイド等の架橋剤、亜鉛華、ステアリン酸等
の加硫促進助剤、スルフェンアミド系、チウラム系、チ
アゾール系、グアニジン系等の加硫促進剤、アミン系、
フェノール系、硫黄系、リン系等の老化防止剤または酸
化防止剤、紫外線吸収剤、オゾン劣化防止剤、粘着付与
剤、可塑剤等が各々防振ゴム組成物の使用目的に応じて
使用される。
なお、原料ゴムとしては、コスト低減と防振性能確保の
点から、天然ゴム又はイソプレンゴムを60重量%以上
使用することが望ましいが、必ずしもこれに限定される
ものではない。
点から、天然ゴム又はイソプレンゴムを60重量%以上
使用することが望ましいが、必ずしもこれに限定される
ものではない。
短繊維混入ゴム部材3の短繊維4としては、繊維長さL
が10IIIn以下で、繊維長さLと繊維径りとの比L
/Dか40以上で、しかも初期弾性率か40g/d以上
のものが用いられる。初期弾性率か40g/d以上の短
繊維としては、例えばデュポン社製のケブラー、電入製
のテクノーラ等のパラ系アラミド繊維、デュポン社製の
ノーメックス、電入製のコーネックス等のメタ系アラミ
ド繊維、クラレ製のベクトラ等の芳香族繊維、ビニロン
、ポリエステル、ポリプロピレン、ナイロン6、ナイロ
ン6.6、綿、モサント製のサントウェブ等のセルロー
ス繊維等の合成、天然、及び半合成繊維、並びにガラス
、カーボン、セラミック、宇部興産製のチラノ繊維、ボ
ロン等の無機繊維、鋼、ステンレス、銅等の金属繊維か
ら適宜選択される。なお、短繊維は、高弾性率化の点か
らは初期弾性率か高い短繊維を用いることが望ましく、
また、繊維長さしと繊維径りとの比L/Dも大きい方が
良い。繊維長さしも長い方か望ましいが、10mm+を
越えると、著しく加工性が損なわれるので、10肛以下
とする必要かある。さらに、繊維長さしと繊維径りとの
比L/Dが40未満の短繊維や、初期弾性率か40g/
d未満の短繊維は高硬度化(高弾性率化)や低動倍率化
の目的に対しては効果−少ないことが確認されている。
が10IIIn以下で、繊維長さLと繊維径りとの比L
/Dか40以上で、しかも初期弾性率か40g/d以上
のものが用いられる。初期弾性率か40g/d以上の短
繊維としては、例えばデュポン社製のケブラー、電入製
のテクノーラ等のパラ系アラミド繊維、デュポン社製の
ノーメックス、電入製のコーネックス等のメタ系アラミ
ド繊維、クラレ製のベクトラ等の芳香族繊維、ビニロン
、ポリエステル、ポリプロピレン、ナイロン6、ナイロ
ン6.6、綿、モサント製のサントウェブ等のセルロー
ス繊維等の合成、天然、及び半合成繊維、並びにガラス
、カーボン、セラミック、宇部興産製のチラノ繊維、ボ
ロン等の無機繊維、鋼、ステンレス、銅等の金属繊維か
ら適宜選択される。なお、短繊維は、高弾性率化の点か
らは初期弾性率か高い短繊維を用いることが望ましく、
また、繊維長さしと繊維径りとの比L/Dも大きい方が
良い。繊維長さしも長い方か望ましいが、10mm+を
越えると、著しく加工性が損なわれるので、10肛以下
とする必要かある。さらに、繊維長さしと繊維径りとの
比L/Dが40未満の短繊維や、初期弾性率か40g/
d未満の短繊維は高硬度化(高弾性率化)や低動倍率化
の目的に対しては効果−少ないことが確認されている。
短繊維の種類としては、特に繊維自身の弾性率か高く、
かつ混線中における繊維の切断による比L/Dの減少が
少ないパラ系アラミド繊維又はメタ系アラミド繊維を用
いることか望ましいか、必ずしもこれに限定されるもの
ではない。
かつ混線中における繊維の切断による比L/Dの減少が
少ないパラ系アラミド繊維又はメタ系アラミド繊維を用
いることか望ましいか、必ずしもこれに限定されるもの
ではない。
また、短繊維の混合量は特に限定されないか、弾性率を
向上させ、加工性を確保する点からは3〜30容量%が
望ましい。
向上させ、加工性を確保する点からは3〜30容量%が
望ましい。
上記圧入型ゴムブツシュ1を製造するには、まず、所定
のゴム配合に対し短繊維を所定量混合し、カレンダ、押
出し機などにより長手方向に短繊維か配向されたゴムシ
ート11を得る。
のゴム配合に対し短繊維を所定量混合し、カレンダ、押
出し機などにより長手方向に短繊維か配向されたゴムシ
ート11を得る。
それから、第2図に示すように、かくして得られたゴム
シート11を所定長さのシート体12に切断し、短繊維
5がシート幅方向となるように接合して、シート素材1
3を形成し、ロール状に巻き取っておく (第3図参照
)。
シート11を所定長さのシート体12に切断し、短繊維
5がシート幅方向となるように接合して、シート素材1
3を形成し、ロール状に巻き取っておく (第3図参照
)。
その後、上記ロール状に巻かれたシート素材13を中心
筒金具2の外周面に所定厚さΔtとなるまで巻き付は成
形しく第4図参照)、それから、金型にセットし、加硫
する。
筒金具2の外周面に所定厚さΔtとなるまで巻き付は成
形しく第4図参照)、それから、金型にセットし、加硫
する。
加硫終了後、中心筒金具2の外周面に巻き付けられゴム
部材14の軸方向両端部の一部14a。
部材14の軸方向両端部の一部14a。
14bを切削加工又はパフ加工により取り除き、所定形
状の圧入型ゴムブツシュ1を得る。
状の圧入型ゴムブツシュ1を得る。
続いて、表1に示す配合比(重量比)のゴム配合の本発
明例と比較例1(形状は第1図参照)及び比較例2(形
状は第6図参照)について、KR/に^比について拭験
を行い、その結果を表2に示す。なお、本発明例におい
ては、表1に示すゴム配合に対しメタ系アラミド繊維(
径12μ×長さ3 mm)が22重量%混入され、軸線
方向、周方向及び半径方向の配向率がそれぞれ85%、
10%、5%である。ばね定数KR,KAはMTS圧縮
テストにより測定した。
明例と比較例1(形状は第1図参照)及び比較例2(形
状は第6図参照)について、KR/に^比について拭験
を行い、その結果を表2に示す。なお、本発明例におい
ては、表1に示すゴム配合に対しメタ系アラミド繊維(
径12μ×長さ3 mm)が22重量%混入され、軸線
方向、周方向及び半径方向の配向率がそれぞれ85%、
10%、5%である。ばね定数KR,KAはMTS圧縮
テストにより測定した。
表1
表2
したがって、本発明例では、比較例1.2に比べて、K
R/ K A比が大きくなり、中間金具を省略して、
単純な構造とすることができる。
R/ K A比が大きくなり、中間金具を省略して、
単純な構造とすることができる。
なお、短繊維混入ゴム部材3の形状は、上記実施例のも
のに限定されるものではなく、例えば実開昭61−10
1135号公報に記載されているような形状や第6図に
示すような形状であってもよいし、その他の形状を採用
することもてきるのは言うまでもない。
のに限定されるものではなく、例えば実開昭61−10
1135号公報に記載されているような形状や第6図に
示すような形状であってもよいし、その他の形状を採用
することもてきるのは言うまでもない。
(発明の効果)
請求項(1)の発明は、中心筒金具の外周面に異方性を
有する短繊維混入ゴム部材を装着するようにしたから、
KRZKA比を広範囲に亘って設定することができ、目
的に応じてK R/ K p、比を選択することができ
る。
有する短繊維混入ゴム部材を装着するようにしたから、
KRZKA比を広範囲に亘って設定することができ、目
的に応じてK R/ K p、比を選択することができ
る。
請求項(2)の発明によれば、短繊維混入ゴム部材は短
繊維が主として軸線方向に平行に配向されているので、
K R/ K A比が大きくなり、従来設けられていた
中間金具を省略することができ、構造が簡単となるのに
加えて、軽量化、コストダウンが図れる。
繊維が主として軸線方向に平行に配向されているので、
K R/ K A比が大きくなり、従来設けられていた
中間金具を省略することができ、構造が簡単となるのに
加えて、軽量化、コストダウンが図れる。
図面は本発明の実施例を示し、第1図及び第2図は正大
型ゴムブツシュの縦断面図、第2図乃至第5図は製造方
法についての説明図である。 第6図は従来例(比較例)の縦断面図である。 1・・・・・・圧入型ゴムブツシュ 2・・・・・・中心筒金具 3・・・・・・短繊維混入ゴム部材 4・・・・・・短繊維 特許出願人 バンド−化学株式会社1−代 理 人 弁
理士前田弘はが1名丁、二I +□゛−+′ 1・・・・・正大型ゴムブツシュ 2・・・・・中心筒金具 3・・・・・・短繊維混入ゴム部材 4・・・・短繊維 [ 亡コ; =E 12′ 2〜′ 第4図 第5図
型ゴムブツシュの縦断面図、第2図乃至第5図は製造方
法についての説明図である。 第6図は従来例(比較例)の縦断面図である。 1・・・・・・圧入型ゴムブツシュ 2・・・・・・中心筒金具 3・・・・・・短繊維混入ゴム部材 4・・・・・・短繊維 特許出願人 バンド−化学株式会社1−代 理 人 弁
理士前田弘はが1名丁、二I +□゛−+′ 1・・・・・正大型ゴムブツシュ 2・・・・・中心筒金具 3・・・・・・短繊維混入ゴム部材 4・・・・短繊維 [ 亡コ; =E 12′ 2〜′ 第4図 第5図
Claims (2)
- (1)ボルト等の取付部材が挿通される中心筒金具の外
周面に短繊維混入ゴム部材が装着され、支持部材に圧入
装着されるものであって、 上記短繊維混入ゴム部材が、X軸、Y軸及びZ軸の3軸
系において、少なくとも1軸方向の特性が他の軸方向の
特性と異なる異方性を有することを特徴とする圧入型ゴ
ムブッシュ。 - (2)短繊維混入ゴム部材は、短繊維が主として中心筒
金具の軸線方向に平行に配向されているところの請求項
(1)記載の圧入型ゴムブッシュ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2301899A JPH04175527A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 圧入型ゴムブッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2301899A JPH04175527A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 圧入型ゴムブッシュ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04175527A true JPH04175527A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=17902465
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2301899A Pending JPH04175527A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | 圧入型ゴムブッシュ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04175527A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1550533A1 (en) * | 2002-09-13 | 2005-07-06 | Kawada Industries, Inc. | Impact absorbing mechanism of walking robot |
JP2009154732A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Molten Corp | スタビライザーブッシュ |
JP2010230169A (ja) * | 2005-11-30 | 2010-10-14 | Messier Bugatti | 傾斜可能なアクチュエータを備えた航空機用の電気機械式ブレーキ |
-
1990
- 1990-11-06 JP JP2301899A patent/JPH04175527A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1550533A1 (en) * | 2002-09-13 | 2005-07-06 | Kawada Industries, Inc. | Impact absorbing mechanism of walking robot |
EP1550533A4 (en) * | 2002-09-13 | 2007-12-12 | Kawada Kogyo Kk | DAMPER MECHANISM OF AN AMBULANT ROBOT |
US7525275B2 (en) | 2002-09-13 | 2009-04-28 | Kawada Industries | Impact absorbing mechanism of walking robot |
JP2010230169A (ja) * | 2005-11-30 | 2010-10-14 | Messier Bugatti | 傾斜可能なアクチュエータを備えた航空機用の電気機械式ブレーキ |
JP2009154732A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Molten Corp | スタビライザーブッシュ |
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