JPH0415975A - Optical resonator - Google Patents
Optical resonatorInfo
- Publication number
- JPH0415975A JPH0415975A JP11887590A JP11887590A JPH0415975A JP H0415975 A JPH0415975 A JP H0415975A JP 11887590 A JP11887590 A JP 11887590A JP 11887590 A JP11887590 A JP 11887590A JP H0415975 A JPH0415975 A JP H0415975A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ktp
- axis
- resonator
- light
- correction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 68
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 7
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910021532 Calcite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000010365 information processing Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000009774 resonance method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Lasers (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、レーザ装置などに用いる光共振器に係り、特
に内部に非線形光学結晶を備えた光共振器に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to an optical resonator used in a laser device or the like, and particularly to an optical resonator equipped with a nonlinear optical crystal inside.
返電 共振器内に非線形光学結晶を挿入した、ＳＨＧ、
ＴＨＧ、 パラメトリック発振、和周波発生、差周波
発生、四光波混合、光双安定等の非線形光学技術の研究
が盛んに研究されるようになり、その情報処理や計測へ
の応用が考えられている。Power return SHG with nonlinear optical crystal inserted in the resonator,
Research into nonlinear optical technologies such as THG, parametric oscillation, sum frequency generation, difference frequency generation, four-wave mixing, and optical bistable has become active, and its application to information processing and measurement is being considered. .
従東 この種の光共振器は、対向した一対の反射鏡を設
け、この反射鏡間に非線形光学結晶を光軸上に挿入した
構造である。Yoto: This type of optical resonator has a structure in which a pair of opposing reflecting mirrors is provided, and a nonlinear optical crystal is inserted between the reflecting mirrors on the optical axis.
ところで、非線形光学効果を大きくするには、非線形光
学結晶内部において、共振器モードのビームウェストが
小さくなるよう集光する必要かある。By the way, in order to increase the nonlinear optical effect, it is necessary to condense light so that the beam waist of the resonator mode becomes small inside the nonlinear optical crystal.
しかし このような従来の共振器の構成で共振器モード
のビームウェストが小さくなるよう集光すると、共振器
モードの横モードが変形し 集光の最適化が図れなかっ
た
ここで、横モード変形とは、共振器モード断面の振幅分
布が異方的に（たとえば楕円形に）広がって、ビームウ
ェストでの集光性が悪くなる（円形に集光しない）現象
をいう。一般に、非線形光学材料は複屈折性を有してお
り、屈折率楕円体で表されるように、光の波面の入射角
に依存して屈折率に差が生じているため、これに球面波
が入射するとレンズのような性質を示す。このような非
線形光学材料が共振器内に存在すると、そのレンズ効果
を強く受ける偏光の共振器モードの有効共振器長が変わ
り、横モードが変形する。However, when concentrating light in such a conventional resonator configuration to reduce the beam waist of the resonator mode, the transverse mode of the resonator mode is deformed, making it impossible to optimize light condensation. refers to a phenomenon in which the amplitude distribution of the resonator mode cross section spreads anisotropically (for example, in an elliptical shape) and the light focusing property at the beam waist deteriorates (light does not focus circularly). In general, nonlinear optical materials have birefringence, and as represented by a refractive index ellipsoid, there is a difference in the refractive index depending on the incident angle of the wavefront of light, which causes spherical waves. When incident, it exhibits lens-like properties. When such a nonlinear optical material exists in the resonator, the effective resonator length of the resonator mode of polarized light that is strongly affected by the lens effect changes, and the transverse mode is deformed.
ここで、有効共振器長とは、光の光学的性質から算出し
た実質的な共振器長をいう。共振器の物理的長さ自体が
一定であっても、前記レンズ効果により有効共振器長は
変化する。Here, the effective resonator length refers to the substantial resonator length calculated from the optical properties of light. Even if the physical length of the resonator itself is constant, the effective resonator length changes due to the lens effect.
例え１戴 非線形光学結晶の１つであるＫＴＰを共振器
内に挿入して高調波変換することが行われるが、高効率
の高調波変換をしようとしてＫＴＰ内部におけるレーザ
モードの集光を強くすると、ＫＴＰのレンズ効果で、
レーザモードが楕円形となる。すなわち、ＫＴＰの屈折
率の伝播方向依存性によるレンズ効果により、２偏光の
有効共振器長がｙ゛偏光それよりたとえば２５０μｍ短
くなり（この値は共振器の仕様によって変わる）、ＫＴ
Ｐにおける集光の同時最適化ができないからである。For example, KTP, which is one of the nonlinear optical crystals, is inserted into a resonator to perform harmonic conversion. However, in order to achieve high efficiency harmonic conversion, if the focus of the laser mode inside KTP is strengthened, , with the KTP lens effect,
The laser mode becomes elliptical. In other words, due to the lens effect due to the propagation direction dependence of the refractive index of KTP, the effective cavity length of the two polarized light becomes, for example, 250 μm shorter than that of the y゛ polarized light (this value varies depending on the specifications of the resonator).
This is because simultaneous optimization of light collection at P is not possible.
本発明は以上の点に鑑みなされたもので、非線形光学結
晶を内部に備えた共振器において、横モード変形を補正
することを課題とする。The present invention was made in view of the above points, and an object of the present invention is to correct transverse mode deformation in a resonator including a nonlinear optical crystal inside.
すなわち、本発明は、非線形光学結晶を内部に備え、光
源からの光を共振させて出力する光共振器において、前
記非線形光学結晶を通過した光の共振器モードの横モー
ド変形を補正する補正用光学素子を共振器内に配置し島
その概念図を第１図に示すと、一対の反射鏡１゜１間に
おいて、光軸２上に非線形光学結晶３と補正用光学素子
４を配置する。That is, the present invention provides a correction device for correcting transverse mode deformation of the resonator mode of light that has passed through the nonlinear optical crystal in an optical resonator that includes a nonlinear optical crystal therein and that resonates and outputs light from a light source. FIG. 1 shows a conceptual diagram of the arrangement of optical elements in a resonator. A nonlinear optical crystal 3 and a correction optical element 4 are arranged on an optical axis 2 between a pair of reflecting mirrors 1.1.
ここで、前記非線形光学結晶としては、ＫＴＰ（ＫＴｉ
ＯＰＯ，）、ＬＮ、ＫＮ、ＢＢＯＳ ＫＤＰ。Here, as the nonlinear optical crystal, KTP (KTi
OPO,), LN, KN, BBOS KDP.
Ａ Ｄ Ｐ、 Ｌ ｉ ＩＯ２、Ｂ ａ２ Ｎ ａ
Ｎ ｂｓ Ｏ＋ｓ、Ｃｄ５ａ。A D P, L i IO2, B a2 N a
N bs O+s, Cd5a.
Ｓξ Ｔ、 などを例示できる。要１戴 ビームの横
モード変形（横方向への広がり）を生じさせる結晶であ
る。Sξ T, etc. can be exemplified. A crystal that causes transverse mode deformation (spreading in the lateral direction) of the beam.
前記非線形光学結晶を共振器内に設ける趣旨は、第２高
調波発生（ＳＨＧ）、第３高調波発生（ＴＨＧ）、パラ
メトリック発振、和周波発振、差周波発振、四光波混合
、光双安定などに用いる趣旨である。The purpose of providing the nonlinear optical crystal in the resonator is second harmonic generation (SHG), third harmonic generation (THG), parametric oscillation, sum frequency oscillation, difference frequency oscillation, four-wave mixing, optical bistable, etc. It is intended to be used for
本発明では、横モード変形補正用光学素子として、複屈
折材料、円筒レンズ（シリンドリカルレンズ）、非球面
レンズ、傾斜板を使用するが、これらは単独で用いても
よい力ζ、組み合わせて用いてもよい。In the present invention, a birefringent material, a cylindrical lens, an aspherical lens, and an inclined plate are used as optical elements for transverse mode deformation correction, but these may be used alone or in combination. Good too.
複屈折材料と憾 光が入射するとき２つの屈折光が現れ
る材料で、前記非線形光学結晶を含む。A birefringent material is a material in which two refracted lights appear when light is incident, and includes the nonlinear optical crystal.
例えば、上記した非線形光学結晶の他に、方解石（Ｃａ
Ｃｏ、）、Ｌｉ２Ｂ、Ｏｔなどを例示できる。For example, in addition to the above-mentioned nonlinear optical crystal, calcite (Ca
Examples include Co, ), Li2B, and Ot.
この複屈折材料は、レンズ効果により光を横方向に広げ
る（又は集光する）。そこで、前記非線形光学結晶によ
る広がり方向に対して、複屈折材料による広がり方向を
直交させるように複屈折材料を共振器内に配置すること
で、横モード変形を補正できる。This birefringent material spreads (or focuses) light laterally through a lens effect. Therefore, the transverse mode deformation can be corrected by arranging the birefringent material in the resonator so that the direction of spread by the birefringent material is perpendicular to the direction of spread by the nonlinear optical crystal.
すなわち、横モード変形補正用の複屈折材料（非線形光
学結晶を含む）を挿入する場合、屈折率楕円体の位置関
係を調整することで、横モード変形の補正が可能となる
。That is, when inserting a birefringent material (including a nonlinear optical crystal) for transverse mode deformation correction, the transverse mode deformation can be corrected by adjusting the positional relationship of the refractive index ellipsoid.
第２図に示したように、非線形光学結晶３の屈折率楕円
体５がｙｚ平面６上にあり、その長軸が光軸（２軸）上
にあるとする。このとき、複屈折材料４の屈折率楕円体
７がｘｚ平面８上にあり、その長軸が光軸（２軸）上と
なるよう、この複屈折材料４を配置する。このように配
置すると、非線形光学材料に入射された断面円形のビー
ムが非線形光学結晶を通過することで、Ｘ軸方向に広が
りＸ軸方向の楕円モードとなる（第２図（ｂ））が、複
屈折材料４の屈折率楕円体７はビームをｙ軸方向に広げ
る作用をする（第２図（Ｃ））ので、Ｘ軸方向に広がっ
たビームは、この複屈折材料４を通過することで、元の
円形に戻り、横モード変形の補正ができる。これにより
、横モードのＸ及びｙ方向の有効共振器長が等しくなる
。As shown in FIG. 2, it is assumed that the refractive index ellipsoid 5 of the nonlinear optical crystal 3 is on the yz plane 6, and its long axis is on the optical axis (two axes). At this time, the birefringent material 4 is arranged so that the refractive index ellipsoid 7 of the birefringent material 4 is on the xz plane 8 and its long axis is on the optical axis (two axes). With this arrangement, a beam with a circular cross section that is incident on the nonlinear optical material passes through the nonlinear optical crystal, spreads in the X-axis direction, and becomes an elliptical mode in the X-axis direction (Fig. 2 (b)). The refractive index ellipsoid 7 of the birefringent material 4 acts to spread the beam in the y-axis direction (Fig. 2 (C)), so the beam spread in the x-axis direction is , it returns to its original circular shape and can correct the transverse mode deformation. This makes the effective resonator lengths of the transverse mode in the X and y directions equal.
また、 ＬｉＮｂ０．、 β−Ｂ ａＢ２０４、 Ｌ
ｉ２ Ｂ ａ ０７、を補正用光学素子として使用し
第３図のよう番ミこれら複屈折材料４の屈折率楕円体７
がｙｚ平面１０上にあり、その長軸がｙ軸上となるよう
、この複屈折材料４を配置した場合、屈折率楕円体７は
通過するビームをＸ軸方向に狭くする作用をする（第３
図（Ｃ））ので、非線形光学結晶の屈折率楕円体５によ
りＸ軸方向に広がったビーム（第３図（ｂ））が補正さ
汰 断面円形に戻り、横モードのＸ及びｙ方向の有効共
振器長が等しくなる。Also, LiNb0. , β-B aB204, L
i2 B a 07, is used as a correction optical element.
The refractive index ellipsoid 7 of these birefringent materials 4 is as shown in FIG.
is on the yz plane 10, and the birefringent material 4 is arranged so that its long axis is on the y-axis, the refractive index ellipsoid 7 acts to narrow the passing beam in the X-axis direction. 3
(Fig. 3(C)), the beam spread in the X-axis direction (Fig. 3(b)) is corrected by the refractive index ellipsoid 5 of the nonlinear optical crystal. The resonator lengths become equal.
以上のように、非線形光学結晶の屈折率楕円体によるビ
ームの横モード変形を打ち消すような位置関係に複屈折
材料の屈折率楕円体が向くよう番ミ複屈折材料を配置す
る。As described above, the birefringent material is arranged so that the refractive index ellipsoid of the birefringent material is oriented in a positional relationship that cancels the transverse mode deformation of the beam due to the refractive index ellipsoid of the nonlinear optical crystal.
円筒レンズや非球面レンズも、前記横モードの変形（一
定方向への広がり）をレンズによる屈折で補正できるよ
うな形態で共振器内に配置する。A cylindrical lens or an aspherical lens is also arranged in the resonator in such a manner that the deformation (spreading in a certain direction) of the transverse mode can be corrected by refraction by the lens.
より具体的に説明すると、第４図に示したように、非線
形光学結晶３の屈折率楕円体５がｙｚ平面６上にあり、
その長軸が光軸（２軸）上にあるとする。このとき、凸
円筒レンズ９をその湾曲方向がｘｚ平面に含まれるよう
に光軸（２軸）上に配置すると、横モードのＸ及びｙ方
向の有効共振器長が等しくなり、横モード変形の補正が
できる。To explain more specifically, as shown in FIG. 4, the refractive index ellipsoid 5 of the nonlinear optical crystal 3 is on the yz plane 6,
Assume that its long axis is on the optical axis (two axes). At this time, if the convex cylindrical lens 9 is arranged on the optical axis (two axes) so that its curved direction is included in the xz plane, the effective resonator lengths in the Can be corrected.
傾斜板も、前記横モードの変形を補正できるように共振
器内に設置する。すなわち、横モードの広がり方向に対
して垂直方向に傾斜板の傾斜方向を合わせ、傾斜板を通
過したビームが円形となるようにする。A tilted plate is also installed within the resonator to compensate for the deformation of the transverse mode. That is, the inclination direction of the inclined plate is aligned perpendicularly to the direction in which the transverse mode spreads, so that the beam passing through the inclined plate becomes circular.
より具体的に説明すると、第５図に示したように、非線
形光学結晶３の屈折率楕円体５がｙｚ平面６上にあり、
その長軸が光軸（２軸）上にあるとする。このとき、傾
斜板９をその傾斜方向がＸ２平面に含まれるように光軸
（２軸）上に配置すると、横モードのＸ及びｙ方向の有
効共振器長が等しくなり、横モード変形の補正ができる
。To explain more specifically, as shown in FIG. 5, the refractive index ellipsoid 5 of the nonlinear optical crystal 3 is on the yz plane 6,
Assume that its long axis is on the optical axis (two axes). At this time, if the inclined plate 9 is arranged on the optical axis (two axes) so that its inclined direction is included in the I can do it.
なお、第２図〜第５図で、Ｘ、Ｌ Ｚは空間軸を示す
。In addition, in FIGS. 2 to 5, X and LZ indicate spatial axes.
複屈折材料、円筒レンズ、非球面レンズ、傾斜板を挿入
することで、非線形光学結晶の複屈折によるレンズ効果
で生じた２つの偏光相互における有効共振器長のずれを
一致できる。By inserting a birefringent material, a cylindrical lens, an aspherical lens, and an inclined plate, it is possible to match the deviation in effective cavity length between two polarized lights caused by the lens effect due to birefringence of the nonlinear optical crystal.
本発明の共振器はレーザ装置用として好適に用いられる
。The resonator of the present invention is suitably used for laser devices.
〔実施例〕 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。〔Example〕 Embodiments of the present invention will be described below based on the drawings.
〈実施例１〉
第６図に本実施例の半導体レーザ励起固体レーザを示す
。<Example 1> FIG. 6 shows a semiconductor laser-excited solid-state laser of this example.
これは、半導体レーザアレイ２１、集光レンズ２２．２
３、共振器２４を順に配列したものである。また、前記
共振器２４は、前記集光レンズ２２．２３側から、レー
ザ媒質（ロンド）２５、レンズ２６、非線形光学結晶と
してのＫＴＰ結晶２７、横モード変形補正用のＫＴＰ結
晶２７ａ、出力ミラー２８を順次配列した構造である。This includes a semiconductor laser array 21, a condensing lens 22.2
3. The resonators 24 are arranged in order. Further, the resonator 24 includes, from the condenser lens 22.23 side, a laser medium (rondo) 25, a lens 26, a KTP crystal 27 as a nonlinear optical crystal, a KTP crystal 27a for transverse mode deformation correction, and an output mirror 28. It is a structure in which the following are arranged sequentially.
そして、レーザ媒質２５はＮｄ： ＹＡＧで、前記集
光レンズ２２．２３側端面に反射ミラー２９が反射膜コ
ーティングにより形成されている。この反射ミラーＩ；
を波長８１０ ｎｍの光は透過させるが波長１゜６４ｎ
ｍの光は９９９％反射する。また、前記出力ミラー２９
も波長１１０６４ｎの光を９９９％反射し、５３２ｎｍ
の光を透過させる。The laser medium 25 is Nd:YAG, and a reflective mirror 29 is formed by coating a reflective film on the side end face of the condenser lens 22.23. This reflecting mirror I;
It transmits light with a wavelength of 810 nm, but the wavelength of 1°64 nm
999% of the light of m is reflected. In addition, the output mirror 29
It also reflects 999% of the light with a wavelength of 11064n and 532nm.
Transmits light.
半導体レーザ励起固体レーザでは、半導体レーザアレイ
２１から放出されるレーザビームを固体レーザの励起光
として利用する。In a semiconductor laser-excited solid-state laser, a laser beam emitted from the semiconductor laser array 21 is used as excitation light for the solid-state laser.
一方、共振器２４内において、第７図に示したように、
前記ＫＴＰ２７はその結晶軸（ＸＳＹ、２（これは空間
軸を示すものではない））のべＺ軸を中心としてＸ−ｙ
平面上で、Ｘ軸、ｙ軸からそれぞれ２１３°回転させた
方向をｘ′軌ｙ゛軸とし このＸ゛軸方向を共振器４の
光軸に合わせて配置される。ＫＴＰ２７は、レーザモー
ドのビームウェストがＫＴＰ ２７の中心にくるように
配置する。このＫＴＰ２７をレーザモードが通過すると
き、Ｚ軸方向の偏光と、ｙ゛軸方向の偏光とが生ロ が
つ、第二高調波（グリーン光）が発生する。On the other hand, within the resonator 24, as shown in FIG.
The above-mentioned KTP27 has a crystal axis (XSY, 2 (this does not indicate a spatial axis)) that is X-y centered on the Z axis.
On a plane, the direction rotated by 213 degrees from the X-axis and the y-axis is defined as the x'-axis and the y'-axis, and the resonator 4 is arranged with this X'-axis direction aligned with the optical axis of the resonator 4. The KTP 27 is arranged so that the beam waist of the laser mode is at the center of the KTP 27. When the laser mode passes through this KTP 27, a second harmonic (green light) is generated in which the polarized light in the Z-axis direction and the polarized light in the y'-axis direction are combined.
ここで、ｙ°偏光が感じる屈折率楕円体を第８図に示す
。また、 ２偏光が感じる屈折率楕円体を第９図に示す
。２偏光はｙ゛偏光り楕円の偏平度が大きくレンズ効果
があるので、前記ＫＴＰ ２７の内部において２軸を短
ａ ｙ′軸を長軸とする楕円型横モードが生じる。Here, the refractive index ellipsoid felt by y° polarized light is shown in FIG. Figure 9 shows the refractive index ellipsoid felt by two polarized lights. Since the bipolarized light has a large oblateness of the y'-polarized ellipse and has a lens effect, an elliptical transverse mode is generated inside the KTP 27 with two axes as the short axis and the y' axis as the long axis.
これに対し 補正用光学素子としてのＫＴＰ２７ａｉ４
ｘ″軸方向を光軸に合わせ、かつ、ｚ軸を前記ＫＴＰ２
７の２軸と直交させである。On the other hand, KTP27ai4 as a correction optical element
The x″ axis direction is aligned with the optical axis, and the z axis is aligned with the KTP2.
7 and perpendicular to the two axes.
この横モード補正用のＫＴＰ２７ａも、楕円型横モード
を発生する力’、ＫＴＰ２７ａの２軸が前記ＫＴＰ２７
の２軸と直交させであるので、相互に精円横モードを打
ち消しあう。This KTP27a for transverse mode correction also has a force that generates an elliptical transverse mode, and the two axes of the KTP27a are
Since the two axes are perpendicular to each other, the fine circle transverse mode cancels each other out.
したがって、ＫＴＰへの集光がよくなり、高調波出力が
増加する。また、横モード補正用のＫＴＰ２７ａも、第
二高調波（グリーン光）を発生させるので、ＫＴＰ２７
が１つだけの場合に比較し高調波出力が増加する可能性
がある。Therefore, light is better focused on the KTP and harmonic output increases. In addition, KTP27a for transverse mode correction also generates second harmonic (green light), so KTP27a
There is a possibility that the harmonic output will increase compared to the case where there is only one.
なお、ＫＴＰ２７． ２７ａの両２軸を相互に直交させ
ているが、両者の交差角度は一８０〜＋８０度の範囲で
あれば実用的である。In addition, KTP27. Although the two axes of 27a are orthogonal to each other, it is practical if the angle of intersection between the two is in the range of 180 to +80 degrees.
なお、この実施例の装置の共振器内に位相板（１／４波
長板、 １／２波長板、その他）２６ａを挿入し、共振
器モードの偏光を制御すると発振がより良好となる。Incidentally, if a phase plate (1/4 wavelength plate, 1/2 wavelength plate, etc.) 26a is inserted into the resonator of the device of this embodiment and the polarization of the resonator mode is controlled, oscillation becomes better.
〈実施例２〉
次に、円筒レンズを補正用光学素子として半導体レーザ
励起固体レーザの共振器中に用いた例を説明する。<Embodiment 2> Next, an example will be described in which a cylindrical lens is used as a correction optical element in a resonator of a semiconductor laser-excited solid-state laser.
第１０図に示したように、半導体レーザアレイ２１、集
光レンズ２２，２３、共振器２４を順に配列してあり、
前記共振器２４は、前記集光レンズ２２２３側から、レ
ーザ媒質（ロッド）２５、レンズ２６、λ／４板２６ａ
、非線形光学結晶としてのＫＴＰ結晶２７、円筒レンズ
２７ｂ１ 出力ミラー２８を順次配列した構造である。As shown in FIG. 10, a semiconductor laser array 21, condensing lenses 22, 23, and a resonator 24 are arranged in this order.
The resonator 24 includes, from the condensing lens 2223 side, a laser medium (rod) 25, a lens 26, and a λ/4 plate 26a.
, a KTP crystal 27 as a nonlinear optical crystal, a cylindrical lens 27b1, and an output mirror 28 are arranged in this order.
そして、レーザ媒質２５はＮｄ： ＹＡＧで、前記集
光レンズ２２．２３側端面に反射ミラー２９が誘電体多
層反射膜コーティングにより形成されている。The laser medium 25 is Nd:YAG, and a reflective mirror 29 is formed on the side end face of the condenser lens 22.23 by coating with a dielectric multilayer reflective film.
円筒レンズ２７ｂはその湾曲方向がＸ’ −Ｚ平面に含
まれるように配置さ蜆 円筒の軸が光軸に直交している
。The cylindrical lens 27b is arranged so that its curved direction is included in the X'-Z plane.The axis of the cylinder is perpendicular to the optical axis.
このＫＴＰ ２７による第二高調波（グリーン光）の発
生とともに、ＫＴＰ２７の内部において２軸を短＃ｙ′
軸を長軸とする楕円を横モードが発生するが、この横
モード変形は、円筒レンズ２７ｂにより補正されるので
、ＫＴＰ ２７へのビームの集光が最適となる。Along with the generation of the second harmonic (green light) by this KTP 27, the two axes are short #y' inside the KTP 27.
A transverse mode is generated in an ellipse with the long axis being the axis, but this transverse mode deformation is corrected by the cylindrical lens 27b, so that the beam is optimally focused on the KTP 27.
他の条件は実施例１と同一である。Other conditions are the same as in Example 1.
本発明によれば、横モード変形を補正でき、高効率の出
力を得ることができる。According to the present invention, transverse mode deformation can be corrected and highly efficient output can be obtained.
第１図は本発明を示す概略は 第２図（ａ）〜（Ｃ）１
第３図（ａ） 〜（Ｃ）、 第４図及び第５図は屈
折率楕円体を用いた原理説明は 第６図は本発明の共振
器を半導体レーザ励起固体レーザに使用した一例を示し
た概略１ 第７図はＫＴＰの結晶軸方向と光軸との関係
を示したｌ 第８図はｙ′偏光が感じる屈折率楕円像
第９図は２偏光が感じる屈折率楕円像 第１０図は実施
例２を示した概略図である。
３、２７ ・・・・・・・・非線形光学結晶２４・
・・・・・・・・・光共振法４ ２７ａ ２７ｂ
補正用光学素子。Figure 1 schematically shows the present invention Figures 2 (a) to (C) 1
Figures 3(a) to (C), Figures 4 and 5 explain the principle of using a refractive index ellipsoid, and Figure 6 shows an example in which the resonator of the present invention is used in a semiconductor laser pumped solid-state laser. Figure 7 shows the relationship between the crystal axis direction of KTP and the optical axis. Figure 8 shows the refractive index ellipse image felt by y' polarized light.
FIG. 9 is a refractive index ellipse image perceived by two polarized lights. FIG. 10 is a schematic diagram showing Example 2. 3, 27 ・・・・・・Nonlinear optical crystal 24・
......Optical resonance method 4 27a 27b
Correction optical element.
Claims (1)
共振させて出力する光共振器において、前記非線形光学
結晶を通過した光の共振器モードの横モード変形を補正
する補正用光学素子を共振器内に配置してあり、この横
モード変形補正用光学素子が、複屈折材料、円筒レンズ
、非球面レンズ、傾斜板の内少なくともいずれかである
光共振器。(1) Equipped with a nonlinear optical crystal inside, the light from the light source is
In an optical resonator that resonates and outputs an output, a correction optical element for correcting transverse mode deformation of the resonator mode of light that has passed through the nonlinear optical crystal is disposed within the resonator, and this transverse mode deformation correction optical element An optical resonator in which the element is at least one of a birefringent material, a cylindrical lens, an aspherical lens, and an inclined plate.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11887590A JPH0415975A (en) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | Optical resonator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11887590A JPH0415975A (en) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | Optical resonator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0415975A true JPH0415975A (en) | 1992-01-21 |
Family
ID=14747283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11887590A Pending JPH0415975A (en) | 1990-05-09 | 1990-05-09 | Optical resonator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0415975A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6172800B1 (en) | 1997-07-16 | 2001-01-09 | Nec Corporation | Laser wavelength conversion method and device |
| WO2014080520A1 (en) * | 2012-11-26 | 2014-05-30 | 三菱電機株式会社 | Laser apparatus |
-
1990
- 1990-05-09 JP JP11887590A patent/JPH0415975A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6172800B1 (en) | 1997-07-16 | 2001-01-09 | Nec Corporation | Laser wavelength conversion method and device |
| WO2014080520A1 (en) * | 2012-11-26 | 2014-05-30 | 三菱電機株式会社 | Laser apparatus |
| JP5826409B2 (en) * | 2012-11-26 | 2015-12-02 | 三菱電機株式会社 | Laser equipment |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2828221B2 (en) | Laser light wavelength converter | |
| JP2892938B2 (en) | Wavelength converter | |
| US7027209B2 (en) | Optical resonant frequency converter | |
| JPH05119364A (en) | Compensation for pointing vector separation in ii-type phase matching | |
| US20200301243A1 (en) | High efficiency laser system for third harmonic generation | |
| JP3082865B2 (en) | Laser light generator | |
| JP4428382B2 (en) | LASER LIGHT SOURCE DEVICE AND IMAGE GENERATION DEVICE USING THE SAME | |
| JP2006156782A (en) | Laser oscillator | |
| JP4760954B2 (en) | LASER LIGHT SOURCE DEVICE AND IMAGE GENERATION DEVICE USING THE SAME | |
| CA2207091A1 (en) | Laser light generating apparatus | |
| JP2009031684A (en) | Laser device | |
| US6658029B2 (en) | Laser beam-generating apparatus | |
| JPH10339891A (en) | Wavelength converting device and ultraviolet laser device using same | |
| JPH0415975A (en) | Optical resonator | |
| JPH03145777A (en) | Harmonic generating laser device | |
| JP2940999B2 (en) | Optical resonator | |
| JPH07120797A (en) | Wavelength converter | |
| JPH1055005A (en) | Laser beam generator | |
| JP5251040B2 (en) | LASER LIGHT SOURCE DEVICE AND IMAGE GENERATION DEVICE USING THE SAME | |
| JPH1138458A (en) | Laser light wavelength conversion method and wavelength conversion element | |
| JPH01312529A (en) | Nonlinear optical element | |
| JPH07162065A (en) | Laser equipment | |
| WO2021006236A1 (en) | Laser device | |
| JPH0595144A (en) | Semiconductor laser-excited solid state laser | |
| JP2021132127A (en) | Semiconductor laser-excitation solid-state laser |