JPH04148893A - 機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法 - Google Patents
機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法Info
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- JPH04148893A JPH04148893A JP2274622A JP27462290A JPH04148893A JP H04148893 A JPH04148893 A JP H04148893A JP 2274622 A JP2274622 A JP 2274622A JP 27462290 A JP27462290 A JP 27462290A JP H04148893 A JPH04148893 A JP H04148893A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、優れた機械的強度および耐応力腐食割れ性
を示す原子炉燃料用ジルコニウム（以下、Ｚｒと記す）
合金被覆管の製造法に関するものである。
を示す原子炉燃料用ジルコニウム（以下、Ｚｒと記す）
合金被覆管の製造法に関するものである。
一般に、原子炉燃料の被覆管としてＺｒ合金被覆管が用
いられることはよく知られている。上記Ｚｒ合金被覆管
を製造するためのＺｒ合金は、ＪＩＳ規格のＨ４７５１
に規定されているジルカロイ２またはジルカロイ４が用
いられ、そのなかでも加圧水型原子炉の燃料用Ｚ「合金
被覆管としては特にジルカロイ４が用いられている。
いられることはよく知られている。上記Ｚｒ合金被覆管
を製造するためのＺｒ合金は、ＪＩＳ規格のＨ４７５１
に規定されているジルカロイ２またはジルカロイ４が用
いられ、そのなかでも加圧水型原子炉の燃料用Ｚ「合金
被覆管としては特にジルカロイ４が用いられている。
上記Ｚｒ合金被覆管は、押出し成形して得られた肉厚の
Ｚｒ合金素管をピルガ−圧延および再結晶焼鈍をそれぞ
れ１回または複数回繰返し施したのち、最終ピルガ−圧
延および歪取り焼鈍することにより製造され、」二記ピ
ルガー圧延は冷間圧延で行われ、上記再結晶焼鈍は真空
雰囲気中、温度５３０〜７６０°Ｃで行われ、最後の歪
取り焼鈍は４３０〜４９０°Ｃで行われる。
Ｚｒ合金素管をピルガ−圧延および再結晶焼鈍をそれぞ
れ１回または複数回繰返し施したのち、最終ピルガ−圧
延および歪取り焼鈍することにより製造され、」二記ピ
ルガー圧延は冷間圧延で行われ、上記再結晶焼鈍は真空
雰囲気中、温度５３０〜７６０°Ｃで行われ、最後の歪
取り焼鈍は４３０〜４９０°Ｃで行われる。
このようにして得られたＺｒ合金被覆管には、原子炉燃
料ペレットが充填され、原子炉燃料集合体に組立てられ
、炉心に挿入されて使用される〔これらの点については
、社団法人１日本金属学会編「改訂５版 金属便覧」平
成２年３月３１日。
料ペレットが充填され、原子炉燃料集合体に組立てられ
、炉心に挿入されて使用される〔これらの点については
、社団法人１日本金属学会編「改訂５版 金属便覧」平
成２年３月３１日。
丸善株式会社発行、８１２〜８１５参照〕。
最近、電力供給源として原子力発電の比重が高まるにつ
れて原子力発電の高効率化が求められ、原子炉燃料集合
体の炉内滞在時間の長期化、原子炉燃料の高燃焼度化、
および原子炉の負荷追従運転等が実施され、それに伴っ
て、原子炉燃料ペレットとＺｒ合金被覆管との相互作用
による被覆管の応力腐食割れを起す可能性が高くなり、
長期にわたって続けて運転操業すると事故につながる恐
れがあるなとの問題が生してきた。
れて原子力発電の高効率化が求められ、原子炉燃料集合
体の炉内滞在時間の長期化、原子炉燃料の高燃焼度化、
および原子炉の負荷追従運転等が実施され、それに伴っ
て、原子炉燃料ペレットとＺｒ合金被覆管との相互作用
による被覆管の応力腐食割れを起す可能性が高くなり、
長期にわたって続けて運転操業すると事故につながる恐
れがあるなとの問題が生してきた。
そのため原子炉燃料ペレットとＺｒ合金被覆管との相互
作用による応力腐食割れを起すことのないＺｒ合金被覆
管を開発すべくいろいろな研究か成されており、例えば
、米国特許第４，７６５，１．７４号明細書には、Ｚｒ
合金素管をピルガ−圧延したのぢ再結晶焼鈍することに
よりＺｒ合金被覆管を製造する工程において、Ｚｒ合金
管の直径を５〜１２％拡管させたのち、約６７６．７℃
で再結晶焼鈍する工程を、上記ジルコニウム合金被覆管
を製造する工程の中間段階において少なくとも１回施す
ことにより耐応力１ｇ食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管
を製造する方法が提案されてる。上記Ｚｒ合金管の直径
を拡管前の直径の５〜１２％拡管させたのち、約８７６
．７℃で再結晶焼鈍する工程を施すことによりＺｒ合金
管の稠密六方晶のＣ軸がＺｒ合金素管の半径方向に平行
に揃い、耐応力腐食割れ性が向上するとされている。
作用による応力腐食割れを起すことのないＺｒ合金被覆
管を開発すべくいろいろな研究か成されており、例えば
、米国特許第４，７６５，１．７４号明細書には、Ｚｒ
合金素管をピルガ−圧延したのぢ再結晶焼鈍することに
よりＺｒ合金被覆管を製造する工程において、Ｚｒ合金
管の直径を５〜１２％拡管させたのち、約６７６．７℃
で再結晶焼鈍する工程を、上記ジルコニウム合金被覆管
を製造する工程の中間段階において少なくとも１回施す
ことにより耐応力１ｇ食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管
を製造する方法が提案されてる。上記Ｚｒ合金管の直径
を拡管前の直径の５〜１２％拡管させたのち、約８７６
．７℃で再結晶焼鈍する工程を施すことによりＺｒ合金
管の稠密六方晶のＣ軸がＺｒ合金素管の半径方向に平行
に揃い、耐応力腐食割れ性が向上するとされている。
ところが、稠密六方晶のＣ軸がＺｒ合金管の半径方向に
交差している方がＺｒ合金管の機械的強度は優れている
ために、上記Ｚ ｒ合金管の厚さ全体にわたって稠密六
方晶のＣ軸が半径方向に平行に揃ったＺ「合金管は、耐
応力腐食割れ性は向上するけれども機械的強度は従来よ
りも低下するという問題が生じてきた。
交差している方がＺｒ合金管の機械的強度は優れている
ために、上記Ｚ ｒ合金管の厚さ全体にわたって稠密六
方晶のＣ軸が半径方向に平行に揃ったＺ「合金管は、耐
応力腐食割れ性は向上するけれども機械的強度は従来よ
りも低下するという問題が生じてきた。
そこで応力腐食割れ性および機械的強度が共に優れたＺ
ｒ合金管を製造する研究がなされ、Ｚｒ合金素管を中間
ピルガ−圧延したのち再結晶焼鈍する工程では下記のＱ
値を２〜５に選んで内外径ともに同等割合いて軽減させ
、最終工程ではＱ値を中間ピルガ−圧延時よりも小さい
値に選ぶとともに内径よりも外径を大きい割合いて軽減
させる方法を採用し、第３図に示されるような、稠密六
方晶のＣ軸かＺｒ合金管内面部分では半径方向に平行に
揃うとともにＺｒ合金管外面部分てはＣ軸がＺｒ合金管
の半径方向に交差する集合組織を有するＺｒ合金被覆管
を製造する方法も提案されてる（特開平１．−３９０７
１１ｉ号公報参照）。
ｒ合金管を製造する研究がなされ、Ｚｒ合金素管を中間
ピルガ−圧延したのち再結晶焼鈍する工程では下記のＱ
値を２〜５に選んで内外径ともに同等割合いて軽減させ
、最終工程ではＱ値を中間ピルガ−圧延時よりも小さい
値に選ぶとともに内径よりも外径を大きい割合いて軽減
させる方法を採用し、第３図に示されるような、稠密六
方晶のＣ軸かＺｒ合金管内面部分では半径方向に平行に
揃うとともにＺｒ合金管外面部分てはＣ軸がＺｒ合金管
の半径方向に交差する集合組織を有するＺｒ合金被覆管
を製造する方法も提案されてる（特開平１．−３９０７
１１ｉ号公報参照）。
Ｑ−（（ｔ −ｔ） ／ｌ ） ／ ［ｔｄ。
ただし、ｔｏ ：圧延前の管肉厚
ｔ ：圧延後の管肉厚
ｄ）／ｄｏ］
ｄｏ：圧延前の管平均径
ｄ ：圧延後の管平均径
〔発明が解決しようとする課題〕
しかし、」二記特開平１−３９０７１３号公報記載のＺ
ｒ合金被覆管の製造方法では、Ｚｒ合金管内面部分では
、稠密六方晶のＣ軸が半径方向に平行に揃い、同時にＺ
ｒ合金管外面部分ではＣ軸が半径方向に交差するような
組織を得ることは、ピルガ−圧延の制御方法が難しく、
困難であった。
ｒ合金被覆管の製造方法では、Ｚｒ合金管内面部分では
、稠密六方晶のＣ軸が半径方向に平行に揃い、同時にＺ
ｒ合金管外面部分ではＣ軸が半径方向に交差するような
組織を得ることは、ピルガ−圧延の制御方法が難しく、
困難であった。
そこで、本発明者らは、かかる課題を解決すべく研究を
行った結果、 Ｚｒ合金素管を、外径を変化させずに内径を拡大させる
加工を施したのぢ再結晶焼鈍する工程を少なくとも１回
施すことにより機械的強度および耐応力腐食割れ性に優
れたＺｒ合金被覆管を得ることができるという知見を得
たのである。
行った結果、 Ｚｒ合金素管を、外径を変化させずに内径を拡大させる
加工を施したのぢ再結晶焼鈍する工程を少なくとも１回
施すことにより機械的強度および耐応力腐食割れ性に優
れたＺｒ合金被覆管を得ることができるという知見を得
たのである。
この発明は、かかる知見に基づいて成されたものであっ
て、 Ｚｒ合金管をピルガ−圧延したのち再結晶焼鈍すること
によりＺｒ合金被覆管を製造する工程において、外径を
変化させずに内径を拡大させる加工を施したのち再結晶
焼鈍する工程を少なくとも１回施す機械的強度および耐
応力腐食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管の製造法に特徴
を有するものである。
て、 Ｚｒ合金管をピルガ−圧延したのち再結晶焼鈍すること
によりＺｒ合金被覆管を製造する工程において、外径を
変化させずに内径を拡大させる加工を施したのち再結晶
焼鈍する工程を少なくとも１回施す機械的強度および耐
応力腐食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管の製造法に特徴
を有するものである。
上記外径を変化させずに内径を拡大さぜる加工をＺｒ合
金管に施すと、Ｚｒ合金管の内面は最も加工率か大きく
、半径方向の歪も最大となるため、稠密六方晶のＣ軸か
Ｚｒ合金管の半径方向に揃った集合組織となり、耐応力
腐食割れ性が向上する。
金管に施すと、Ｚｒ合金管の内面は最も加工率か大きく
、半径方向の歪も最大となるため、稠密六方晶のＣ軸か
Ｚｒ合金管の半径方向に揃った集合組織となり、耐応力
腐食割れ性が向上する。
一方、Ｚｒ合金管の肉厚中央部および外面は加工率が小
さく、半径方向の歪も小さいため、稠密六方晶のＣ軸が
Ｚｒ合金管の半径方向に交差する集合組織となり、管全
体としての機械的強度が維持される。このようにして得
られたＺｒ合金被覆管は、内面か耐応力腐食割れ性に優
れかつ管全体としては機械的強度に優れたＺｒ合金被覆
管となり、機械的強度および耐応力腐食割れ性がともに
優れたＺｒ合金被覆管を製造することができるのである
。上記内面の耐応力腐食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管
は、原子炉燃料ペレットを被覆するＺｒ合金被覆管とし
て十分に使用することができる。
さく、半径方向の歪も小さいため、稠密六方晶のＣ軸が
Ｚｒ合金管の半径方向に交差する集合組織となり、管全
体としての機械的強度が維持される。このようにして得
られたＺｒ合金被覆管は、内面か耐応力腐食割れ性に優
れかつ管全体としては機械的強度に優れたＺｒ合金被覆
管となり、機械的強度および耐応力腐食割れ性がともに
優れたＺｒ合金被覆管を製造することができるのである
。上記内面の耐応力腐食割れ性に優れたＺｒ合金被覆管
は、原子炉燃料ペレットを被覆するＺｒ合金被覆管とし
て十分に使用することができる。
上記外径を変化させずに内径を拡大させる加工をＺｒ合
金管に施す時のＺｒ合金管の肉厚の減少率は、２〜１０
％か好ましい。その理由は、Ｚｒ合金管の肉厚の減少率
が２％未満では十分な加工率が得られず、】０％を越え
ると外面まで加工率が向上し、Ｚｒ合金管の肉厚全体に
亘って稠密六方晶のＣ軸が半径方向に揃った集合組織と
なるために、、Ｚｒ合金管の機械的強度が得られないこ
とによるものである。
金管に施す時のＺｒ合金管の肉厚の減少率は、２〜１０
％か好ましい。その理由は、Ｚｒ合金管の肉厚の減少率
が２％未満では十分な加工率が得られず、】０％を越え
ると外面まで加工率が向上し、Ｚｒ合金管の肉厚全体に
亘って稠密六方晶のＣ軸が半径方向に揃った集合組織と
なるために、、Ｚｒ合金管の機械的強度が得られないこ
とによるものである。
この発明の上記外径を変化させずに内径を拡大させる加
工を図面にもとづいて具体的に説明する。
工を図面にもとづいて具体的に説明する。
第１図は、Ｚｒ合金素管にピルガ−圧延および再結晶焼
鈍を所定の回数繰返し施して得られたＺ「合金管を、外
径を変化させずに内径を拡大させる加工装置にセットし
た状態を示す断面概略図である。あらかじめＺｒ合金管
１の先端部をプラグ６か挿入できるように機械加工した
Ｚｒ合金管１を金型２に挿入し、先端部にプラグ６を挿
入したのち、引抜きロッド５をｍＭし、さらに、Ｚｒ合
金管］の先端部を中子４とチャック３で固定し、第１図
に示されるように、Ｚｒ合金管を加工装置にセットした
のち、第２図に示されるように引抜きロット５をＡ方向
に引張ると、Ｚｒ合金管の外径を変化させずに内径を拡
大させる加工を施すことができる。 この外径を変化さ
せずに内径を拡大させる加工は、Ｚｒ合金素管に１回ま
たは複数回施すことができる。また、Ｚｒ合金素管にピ
ルガ−圧延および再結晶焼鈍を所定の回数繰返し施す工
程と組合わせて適用してもよい。
鈍を所定の回数繰返し施して得られたＺ「合金管を、外
径を変化させずに内径を拡大させる加工装置にセットし
た状態を示す断面概略図である。あらかじめＺｒ合金管
１の先端部をプラグ６か挿入できるように機械加工した
Ｚｒ合金管１を金型２に挿入し、先端部にプラグ６を挿
入したのち、引抜きロッド５をｍＭし、さらに、Ｚｒ合
金管］の先端部を中子４とチャック３で固定し、第１図
に示されるように、Ｚｒ合金管を加工装置にセットした
のち、第２図に示されるように引抜きロット５をＡ方向
に引張ると、Ｚｒ合金管の外径を変化させずに内径を拡
大させる加工を施すことができる。 この外径を変化さ
せずに内径を拡大させる加工は、Ｚｒ合金素管に１回ま
たは複数回施すことができる。また、Ｚｒ合金素管にピ
ルガ−圧延および再結晶焼鈍を所定の回数繰返し施す工
程と組合わせて適用してもよい。
つぎに、この発明を実施例に基づいて具体的に説明する
。
。
外径：３．４インチ（ｌ１８．４ｍｍ） 、肉厚＝０．
Ｂインチ（１，５，２ｍｍ）の寸法を有し、 Ｓｎ：１．５重量％、 Ｆｅ：０．２重量％、Ｃｒ：
Ｏ，１重量％、 を含有し、残りがＺｒおよび不ｉ’ｉ丁避不純物からな
る組成のＺｒ合金押出し素管を用意した。
Ｂインチ（１，５，２ｍｍ）の寸法を有し、 Ｓｎ：１．５重量％、 Ｆｅ：０．２重量％、Ｃｒ：
Ｏ，１重量％、 を含有し、残りがＺｒおよび不ｉ’ｉ丁避不純物からな
る組成のＺｒ合金押出し素管を用意した。
上記Ｚｒ合金押出し素管を、ピルガ−圧延したのち引続
いて真空雰囲気中、温度： ６８０’Ｃ５２時間保持の
条件で再結晶焼鈍する工程を３面繰返すことにより、 外径： １．２５インチ（３１，７５ｍｎ＋）、内径：
０．８５インチ（２１，５９龍）、の寸法を有するＺ
ｒ合金管を製造した。
いて真空雰囲気中、温度： ６８０’Ｃ５２時間保持の
条件で再結晶焼鈍する工程を３面繰返すことにより、 外径： １．２５インチ（３１，７５ｍｎ＋）、内径：
０．８５インチ（２１，５９龍）、の寸法を有するＺ
ｒ合金管を製造した。
このＺｒ合金管に第１図および第２図に示されるような
外径を変化させずに内径を拡大させる加工を施し、第１
表に示される内径とし、内径増加率を計算して第１表に
示した。かかる内径増加率となるような外径を変化させ
ずに内径を拡大させる加工を施したＺ「合金管を、さら
に真空雰囲気中、温度二６８０℃、２時間保持の再結晶
焼鈍を施した。
外径を変化させずに内径を拡大させる加工を施し、第１
表に示される内径とし、内径増加率を計算して第１表に
示した。かかる内径増加率となるような外径を変化させ
ずに内径を拡大させる加工を施したＺ「合金管を、さら
に真空雰囲気中、温度二６８０℃、２時間保持の再結晶
焼鈍を施した。
上記加工および再結晶焼鈍を施したＺｒ合金管を、さら
にピルガ−圧延したのち引続いて真空雰囲気中、温度二
６８０℃、２時間保持の条件で再結晶焼鈍する工程を実
施したのち、最終ピルガ−圧延および真空雰囲気中、温
度＋４．７０’Ｃ１２時間保持の歪取り焼鈍することに
より、外径、０．３７４インチ（９，５ｍｍ） 、肉厚
： ０．００２インチ（０，５７ｍｍ）の・」′法を有
する実施例１〜３および比較例１〜２のＺｒ合金管を製
造した。
にピルガ−圧延したのち引続いて真空雰囲気中、温度二
６８０℃、２時間保持の条件で再結晶焼鈍する工程を実
施したのち、最終ピルガ−圧延および真空雰囲気中、温
度＋４．７０’Ｃ１２時間保持の歪取り焼鈍することに
より、外径、０．３７４インチ（９，５ｍｍ） 、肉厚
： ０．００２インチ（０，５７ｍｍ）の・」′法を有
する実施例１〜３および比較例１〜２のＺｒ合金管を製
造した。
これらＺｒ合金管を３６０℃に保持ｊ７、腐食性ガスと
してヨウ素ガスを濃度：Ｂ、Ｏｍｇ／ｃ♂となるように
充填し、さらにアルゴンガスにより内側がら応カニ ２
８．１ｋｇ／ｎｕｆｔで加圧した状態に保持し、破損に
至るまでの時間を測定する耐応力腐食割れ試験を実施し
、それらの測定結果をそれぞれ第１表に示した。
してヨウ素ガスを濃度：Ｂ、Ｏｍｇ／ｃ♂となるように
充填し、さらにアルゴンガスにより内側がら応カニ ２
８．１ｋｇ／ｎｕｆｔで加圧した状態に保持し、破損に
至るまでの時間を測定する耐応力腐食割れ試験を実施し
、それらの測定結果をそれぞれ第１表に示した。
さらにＺｒ合金管の機械的強度を評価するために、上記
Ｚｒ合金管に荷重をかけて押し潰し、ｚｒ合金管が偏重
化して亀裂が生じた時の高さ１１を測定し、 偏甲率−（ｈ。−ｈ）／ｈｏＸ１００％、〔但し、ｈａ
はＺｒ合金管の外径＋０．３７４インチ（９，５ｍｍ）
］を求め、それらの測定結果もそれぞれ第１表に示し
た。
Ｚｒ合金管に荷重をかけて押し潰し、ｚｒ合金管が偏重
化して亀裂が生じた時の高さ１１を測定し、 偏甲率−（ｈ。−ｈ）／ｈｏＸ１００％、〔但し、ｈａ
はＺｒ合金管の外径＋０．３７４インチ（９，５ｍｍ）
］を求め、それらの測定結果もそれぞれ第１表に示し
た。
第１表に示される結果から、実施例１〜３の製造方法で
作製されたＺ「合金管は、機械的強度および耐応力腐食
割れ性が共に優れているに対し、この発明の条件から外
れた条件で作製された比較例１〜２のＺｒ合金管（第１
表において、この発明の条件から外れた条件には、※印
を付して示した。）に比べて、機械的強度または耐応力
腐食割れ性のうちいずれかが劣ることがわかる。
作製されたＺ「合金管は、機械的強度および耐応力腐食
割れ性が共に優れているに対し、この発明の条件から外
れた条件で作製された比較例１〜２のＺｒ合金管（第１
表において、この発明の条件から外れた条件には、※印
を付して示した。）に比べて、機械的強度または耐応力
腐食割れ性のうちいずれかが劣ることがわかる。
」二連のように、この発明によると、最近の原子力発電
の効率化による原子炉燃料集合体の炉内滞在時間の長期
化、原子炉燃料の高燃焼度化、および原子炉の負荷追従
運転等に対して、応力腐食割れを起す恐れがなく、機械
的強度の優れたＺｒ合金被覆管を簡単な製造方法により
低コストで提供することかでき、原子炉の運転コストも
下げることができるなどの産業上優れた効果を奏するも
のである。
の効率化による原子炉燃料集合体の炉内滞在時間の長期
化、原子炉燃料の高燃焼度化、および原子炉の負荷追従
運転等に対して、応力腐食割れを起す恐れがなく、機械
的強度の優れたＺｒ合金被覆管を簡単な製造方法により
低コストで提供することかでき、原子炉の運転コストも
下げることができるなどの産業上優れた効果を奏するも
のである。
第１図および第２図は、Ｚｒ合金素管にピルガ−圧延お
よび再結晶焼鈍を所定の回数繰返し施して得られたＺｒ
合金管を、外径を変化させずに内径を拡大させる加工装
置にセットした状態を示す断面概略図、 第３図は、稠密大方品のＣ軸かＺｒ合金管内面部分では
半径方向に平行に揃うとともにＺｒ合金管外面部分では
Ｃ軸がＺｒ合金管の半径方向に交差する集合組織を有す
るＺｒ合金被覆管の説明図である。 １：Ｚｒ合金管 ２：金 型 ３：チヤツク ４：中 子 ５：引抜きロッド ６：プラグ
よび再結晶焼鈍を所定の回数繰返し施して得られたＺｒ
合金管を、外径を変化させずに内径を拡大させる加工装
置にセットした状態を示す断面概略図、 第３図は、稠密大方品のＣ軸かＺｒ合金管内面部分では
半径方向に平行に揃うとともにＺｒ合金管外面部分では
Ｃ軸がＺｒ合金管の半径方向に交差する集合組織を有す
るＺｒ合金被覆管の説明図である。 １：Ｚｒ合金管 ２：金 型 ３：チヤツク ４：中 子 ５：引抜きロッド ６：プラグ
Claims (2)
- （１）ジルコニウム合金管に、ピルガー圧延および再結
晶焼鈍をそれぞれ１回または複数回繰返し施したのち、
最終ピルガー圧延および歪取り焼鈍することによりジル
コニウム合金被覆管を製造する工程において、 ジルコニウム合金管の外径を変化させずに内径を拡大さ
せる加工を施す工程を少なくとも１回施すことを特徴と
する機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコ
ニウム合金被覆管の製造法。 - （２）上記外径を変化させずに内径を拡大させる加工を
施すことによる内径の増加率は、２〜１０％であること
を特徴とする請求項１記載の機械的強度および耐応力腐
食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2274622A JPH04148893A (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | 機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2274622A JPH04148893A (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | 機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04148893A true JPH04148893A (ja) | 1992-05-21 |
Family
ID=17544289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2274622A Pending JPH04148893A (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | 機械的強度および耐応力腐食割れ性に優れたジルコニウム合金被覆管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04148893A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009018347A (ja) * | 1997-02-12 | 2009-01-29 | Cie Europeenne Du Zirconium-Cezus | 原子炉燃料アセンブリのガイドチューブの製造方法およびガイドチューブ成形用マンドレルならびに得られたガイドチューブ |
-
1990
- 1990-10-12 JP JP2274622A patent/JPH04148893A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009018347A (ja) * | 1997-02-12 | 2009-01-29 | Cie Europeenne Du Zirconium-Cezus | 原子炉燃料アセンブリのガイドチューブの製造方法およびガイドチューブ成形用マンドレルならびに得られたガイドチューブ |
| JP2012058258A (ja) * | 1997-02-12 | 2012-03-22 | Cie Europeenne Du Zirconium-Cezus | 原子炉燃料アセンブリのガイドチューブの製造方法およびガイドチューブ成形用マンドレルならびに得られたガイドチューブ |
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