JPH04126512A - 混合ガスの分離回収システム及び運転方法 - Google Patents
混合ガスの分離回収システム及び運転方法Info
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- JPH04126512A JPH04126512A JP2246997A JP24699790A JPH04126512A JP H04126512 A JPH04126512 A JP H04126512A JP 2246997 A JP2246997 A JP 2246997A JP 24699790 A JP24699790 A JP 24699790A JP H04126512 A JPH04126512 A JP H04126512A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/08—Separating gaseous impurities from gases or gaseous mixtures or from liquefied gases or liquefied gaseous mixtures
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は混合成分の分離回収システムに係り、特に、火
力発電ボイラ等からの排ガス中の炭酸ガス（ＣＯ２）分
離・回収システム及び運転方法に関する。
力発電ボイラ等からの排ガス中の炭酸ガス（ＣＯ２）分
離・回収システム及び運転方法に関する。
酸性雨、オゾン層破壊、地球温暖化は人類の将来にとっ
て、極めて大きな地球的規模の環境問題であり、その対
策が必要とされている。この中で、地球温暖化はＣ○２
濃度の上昇が主原因の一つとされている。主に化石燃料
をボイラで燃焼させ、得られた熱エネルギを電気エネル
ギに変換する火力発電所のボイラ排ガスからのＣＯｚの
排出量が多い。この排出ＣＯｘ量は数百ＫＷの電力量を
賄う場合、−時間当り数百トンにも及び、国内の電力需
要量を考えると膨大なＣＯｚが排出されていることにな
る。
て、極めて大きな地球的規模の環境問題であり、その対
策が必要とされている。この中で、地球温暖化はＣ○２
濃度の上昇が主原因の一つとされている。主に化石燃料
をボイラで燃焼させ、得られた熱エネルギを電気エネル
ギに変換する火力発電所のボイラ排ガスからのＣＯｚの
排出量が多い。この排出ＣＯｘ量は数百ＫＷの電力量を
賄う場合、−時間当り数百トンにも及び、国内の電力需
要量を考えると膨大なＣＯｚが排出されていることにな
る。
この様なことから、近年、火力発電所のボイラ排ガス等
に含まれるＣ Ｏｘを回収し、有効利用及び貯蔵などの
手段によってＣＯｚの大気中への排出を抑制することが
叫ばれている。特に、ＣＯ２の排出抑制技術としてＣＯ
２の分離回収システムが注目されている。
に含まれるＣ Ｏｘを回収し、有効利用及び貯蔵などの
手段によってＣＯｚの大気中への排出を抑制することが
叫ばれている。特に、ＣＯ２の排出抑制技術としてＣＯ
２の分離回収システムが注目されている。
従来、比較的Ｃｏｘの濃度が低い空気中のＣｏ２分離除
去技術としては深冷分離法の前処理装置として圧力差ス
イング吸着法（特願昭４６−４９５４２号。
去技術としては深冷分離法の前処理装置として圧力差ス
イング吸着法（特願昭４６−４９５４２号。
Ｕ Ｓ −３９６７４６４号、 Ｕ Ｓ−３２１０９５
０号等）が知られている。また、混合ガスからのＣＯｘ
の分離除去に関しては圧力差スイング吸着法（特開昭６
４−２７６１４号、特開昭５２−５９０７３号、特開平
１−１５５９２６号公報）により行うことが知られてい
る。一方、ＣＯｘの分離回収技術に関しては圧力差スイ
ング吸着法により廃ガスからのＣｏｗ回収法（吸着（Ｐ
Ｓ Ａ）による廃ガスからのＣＯｘ回収、化学装置、
８月号、ｐ５４〜５９ （１９８９））がある。
０号等）が知られている。また、混合ガスからのＣＯｘ
の分離除去に関しては圧力差スイング吸着法（特開昭６
４−２７６１４号、特開昭５２−５９０７３号、特開平
１−１５５９２６号公報）により行うことが知られてい
る。一方、ＣＯｘの分離回収技術に関しては圧力差スイ
ング吸着法により廃ガスからのＣｏｗ回収法（吸着（Ｐ
Ｓ Ａ）による廃ガスからのＣＯｘ回収、化学装置、
８月号、ｐ５４〜５９ （１９８９））がある。
上記従来技術「吸着（Ｐ Ｓ Ａ）による廃ガスからの
ＣＯｚ回収」には、高炉熱風炉ガス、石油改質ガス、水
素製造ガス等の比較的ＣＯｚ濃度が２０％前後と高い場
合と燃焼排ガス中のＣＯ２濃度が１０％前後と比較的希
薄の場合の圧力差スイング吸着（以下ＰＳＡ法と略す）
によるＣ ０２の分離回収に関して述べられている。こ
の中でも燃焼排ガス中のＣＯ２濃度が希薄な場合には、
製造コスト及びＰＡＳ装置が大型化するなどの観点から
ＣＯｘ分離回収を二段方式で行うことが記載されている
。すなわち、ＣＯｚの分離回収を一段目のＰＳＡ装置で
ＣＯｚを粗濃縮し、二段目のＰＳＡ装置で高濃縮して分
離回収する方式である。
ＣＯｚ回収」には、高炉熱風炉ガス、石油改質ガス、水
素製造ガス等の比較的ＣＯｚ濃度が２０％前後と高い場
合と燃焼排ガス中のＣＯ２濃度が１０％前後と比較的希
薄の場合の圧力差スイング吸着（以下ＰＳＡ法と略す）
によるＣ ０２の分離回収に関して述べられている。こ
の中でも燃焼排ガス中のＣＯ２濃度が希薄な場合には、
製造コスト及びＰＡＳ装置が大型化するなどの観点から
ＣＯｘ分離回収を二段方式で行うことが記載されている
。すなわち、ＣＯｚの分離回収を一段目のＰＳＡ装置で
ＣＯｚを粗濃縮し、二段目のＰＳＡ装置で高濃縮して分
離回収する方式である。
また、ＣＯｘの分離回収に関しては吸着工程を終了した
吸着塔に製品ＣＯｚガスを供給し、すでに共吸着されＮ
Ｚ 、Ｏｘなどをパージし吸着工程終了基にＣＯｘを充
満させたのち、吸着したＣ Ｏ２とパージ用ＣＯｘを真
空ポンプにより回収する方法が記載されている。
吸着塔に製品ＣＯｚガスを供給し、すでに共吸着されＮ
Ｚ 、Ｏｘなどをパージし吸着工程終了基にＣＯｘを充
満させたのち、吸着したＣ Ｏ２とパージ用ＣＯｘを真
空ポンプにより回収する方法が記載されている。
この方法で濃度が希薄な燃焼排ガス等のＣｏｔの分離回
収では回収率の向上を図るため、ＰＳＡ装置の二段にす
る必要があり′、ＰＳＡ装置の大型化、所要消費動力の
増大につながる等の問題が生じる。また、製品Ｃｏｎを
パージし共吸着のＮ２ 。
収では回収率の向上を図るため、ＰＳＡ装置の二段にす
る必要があり′、ＰＳＡ装置の大型化、所要消費動力の
増大につながる等の問題が生じる。また、製品Ｃｏｎを
パージし共吸着のＮ２ 。
ｏ２を除去したのち、吸着ＣＯＺとパージ用ＣＯｚを真
空ポンプにより回収する際に、ＣＯｚは高吸着成分であ
り、吸着剤からのＣｏｎの脱離速度が遅く、かつ、脱離
量が少なくなるため、真空ポンプによる減圧を高真空度
にする必要がある。このため、真空ポンプの動力が大き
くなる問題が生じる。この問題点は、Ｃｏｎの分離回収
コストに大きく影響を及ぼすことになる。
空ポンプにより回収する際に、ＣＯｚは高吸着成分であ
り、吸着剤からのＣｏｎの脱離速度が遅く、かつ、脱離
量が少なくなるため、真空ポンプによる減圧を高真空度
にする必要がある。このため、真空ポンプの動力が大き
くなる問題が生じる。この問題点は、Ｃｏｎの分離回収
コストに大きく影響を及ぼすことになる。
本発明の目的は、上記手段によらず濃度が希薄に燃焼排
ガス等からのＣＯｚを効率よく分離・回収することにあ
る。
ガス等からのＣＯｚを効率よく分離・回収することにあ
る。
上記目的を達成するために、圧力スイング吸着法によっ
て混合ガス中の高吸着ガスのＣＯｚを吸着し残りの低吸
着ガスを精′製する方法において、低吸着精製ガスを冷
却あるいは加熱する手段によって冷却あるいは加熱し加
熱低吸着精製ガスにより吸着ＣＯｘを吸着剤から脱離し
、この手段によって分離されたＣ Ｏｘを回収する手段
は前記冷却低吸着精製ガスにより前記加熱低吸着精製ガ
スとＣＯｘを含む混合ガスを冷却しＣＯｚのみを液化し
て回収するようにしたものである。
て混合ガス中の高吸着ガスのＣＯｚを吸着し残りの低吸
着ガスを精′製する方法において、低吸着精製ガスを冷
却あるいは加熱する手段によって冷却あるいは加熱し加
熱低吸着精製ガスにより吸着ＣＯｘを吸着剤から脱離し
、この手段によって分離されたＣ Ｏｘを回収する手段
は前記冷却低吸着精製ガスにより前記加熱低吸着精製ガ
スとＣＯｘを含む混合ガスを冷却しＣＯｚのみを液化し
て回収するようにしたものである。
混合ガス中のＣＯｚを濃縮する際には精製混合ガス中に
はＣＯｘが存在しない様に吸着工程を実施する。また、
濃縮ＣＯ２を吸着剤から肌着する再生工程でＣＯｚを含
まない精製混合ガスで濃縮ＣＯｚを分離する際には、Ｃ
Ｏｚが完全に分離（共吸着の混合ガスが一部含まれる）
するまで精製混合ガスあるいは加熱した精製混合ガスを
供給する。この操作が終了した時点で、吸着工程時の圧
力で貯留した精製混合ガスにより吸着塔を昇圧する。さ
らに、ＣＯｚを精製混合ガスあるいは加熱精製混合ガス
により分離した後、回収する際には精製混合ガスを冷熱
発生手段により冷却し、冷却精製混合ガスと分離ＣＯｚ
との熱授受を行うことによりＣＯｘを液化回収する。こ
の場合、精製混合ガスは分離ＣＯｚのみが液化する温度
まで冷却する。
はＣＯｘが存在しない様に吸着工程を実施する。また、
濃縮ＣＯ２を吸着剤から肌着する再生工程でＣＯｚを含
まない精製混合ガスで濃縮ＣＯｚを分離する際には、Ｃ
Ｏｚが完全に分離（共吸着の混合ガスが一部含まれる）
するまで精製混合ガスあるいは加熱した精製混合ガスを
供給する。この操作が終了した時点で、吸着工程時の圧
力で貯留した精製混合ガスにより吸着塔を昇圧する。さ
らに、ＣＯｚを精製混合ガスあるいは加熱精製混合ガス
により分離した後、回収する際には精製混合ガスを冷熱
発生手段により冷却し、冷却精製混合ガスと分離ＣＯｚ
との熱授受を行うことによりＣＯｘを液化回収する。こ
の場合、精製混合ガスは分離ＣＯｚのみが液化する温度
まで冷却する。
この構成及び操作によれば、再生工程において濃縮ＣＣ
）ｚを真空ポンプ単独減圧手段による吸着剤からの脱離
操作に比べ、Ｃｏ２を含まない精製混合ガスあるいは加
熱精製混合ガスを供給するため、吸着剤からの脱離促進
が図れ、真空ポンプの動力が低減できる。また、加熱精
製混合ガスをＣＯｚが完全に分離するまで供給するよう
にすれば真空ポンプ減圧操作が不要とすることもできる
。
）ｚを真空ポンプ単独減圧手段による吸着剤からの脱離
操作に比べ、Ｃｏ２を含まない精製混合ガスあるいは加
熱精製混合ガスを供給するため、吸着剤からの脱離促進
が図れ、真空ポンプの動力が低減できる。また、加熱精
製混合ガスをＣＯｚが完全に分離するまで供給するよう
にすれば真空ポンプ減圧操作が不要とすることもできる
。
さらに、吸着剤の再生度合い及びＣＯ２回収率を向上で
きる。さらには、加圧工程時にはＣＯ２を含まない精製
混合ガスで再生工程後の吸着塔を昇圧することにより吸
着工程時にはＣＯｚの吸着量が増大できるため、吸着塔
のコンパクト化が図れる。また、冷却精製混合ガスによ
り濃縮ＣＯ２のみを液化するため、高純度のＣＯｚが効
率よく回収できる。
きる。さらには、加圧工程時にはＣＯ２を含まない精製
混合ガスで再生工程後の吸着塔を昇圧することにより吸
着工程時にはＣＯｚの吸着量が増大できるため、吸着塔
のコンパクト化が図れる。また、冷却精製混合ガスによ
り濃縮ＣＯ２のみを液化するため、高純度のＣＯｚが効
率よく回収できる。
以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。
先ず本実施例の構成を説明する。水分吸着除去用の二基
の吸着塔ＩＡ、ＩＢをもちそれぞれ原料混合ガス供給用
切替え弁１１Ａ、ＩＩＢ、再生工程時の脱着ガス切替え
弁１３Ａ、１３Ｂ、精製混合ガス取り出し用切替え弁１
２Ａ、１２Ｂ、原料混合ガス圧送用の圧縮機４．吸着剤
再生用の真空ポンプ５．吸着塔ＩＡ、ＩＢからの精製混
合ガス中のＣＯ２濃縮用の吸着塔２Ａ、２Ｂ、吸着塔２
Ａ、２Ｂへの精製混合ガス供給用切替え弁２１Ａ。
の吸着塔ＩＡ、ＩＢをもちそれぞれ原料混合ガス供給用
切替え弁１１Ａ、ＩＩＢ、再生工程時の脱着ガス切替え
弁１３Ａ、１３Ｂ、精製混合ガス取り出し用切替え弁１
２Ａ、１２Ｂ、原料混合ガス圧送用の圧縮機４．吸着剤
再生用の真空ポンプ５．吸着塔ＩＡ、ＩＢからの精製混
合ガス中のＣＯ２濃縮用の吸着塔２Ａ、２Ｂ、吸着塔２
Ａ、２Ｂへの精製混合ガス供給用切替え弁２１Ａ。
２１Ｂ、再生工程時の脱着ガス切替え弁２３Ａ。
２３Ｂ、吸着塔２Ａ、２Ｂからの精製混合ガス取り出し
用切替え弁２２Ａ、２２Ｂ、吸着剤再生用真空ポンプ６
、精製混合ガス貯留タンク８．熱交換器２及び７．冷熱
発生用膨張タービン９、混合ガスタンク１０、加熱用熱
交換器５０及び６ｏとから構成され、さらに、吸着塔Ｉ
Ａ、ＩＢ、２Ａ。
用切替え弁２２Ａ、２２Ｂ、吸着剤再生用真空ポンプ６
、精製混合ガス貯留タンク８．熱交換器２及び７．冷熱
発生用膨張タービン９、混合ガスタンク１０、加熱用熱
交換器５０及び６ｏとから構成され、さらに、吸着塔Ｉ
Ａ、ＩＢ、２Ａ。
２Ｂとには精製混合ガス供給用切替え弁１５Ａ。
１５Ｂ、２５Ａ、２５１３がそれぞれ設置されている。
次に、動作を説明する。ここでは、吸着塔ＩＡ及び２Ａ
が吸着工程を実施し吸着塔ＩＢ、２Ｂが再生及び加圧工
程を実施している動作状態で、以下を説明する。
が吸着工程を実施し吸着塔ＩＢ、２Ｂが再生及び加圧工
程を実施している動作状態で、以下を説明する。
原料混合ガス１中の水分は予め、熱交換器２において冷
却・凝縮され、凝縮水３は系外に排出される。この後、
混合ガスは圧縮機４によって圧力Ｐａ＝１．６ａｔａま
で昇圧され、切替え弁１１Ａを介して吸着塔ＩＡに供給
される。ここで、熱交換器２の操作温度における蒸気正
分相当の原料混合ガス１中の残りの水分が吸着除去され
、精製混合ガスは吐出端１００Ａから切替え弁１２Ａを
介して吸着塔２Ａに供給される。吸着塔２ＡではＣ０２
が吸着濃縮され、残りの精製混合ガスは吐出端２００Ａ
から切替え弁２２Ａ及び３０ａを介してタンク８に貯蔵
される。タンク８に貯留された精製混合ガスの一部は切
替え弁３０ｄを介して膨張タービン９に供給され冷却さ
れる。冷却された精製混合ガスはタンク１ｏに貯留され
る。
却・凝縮され、凝縮水３は系外に排出される。この後、
混合ガスは圧縮機４によって圧力Ｐａ＝１．６ａｔａま
で昇圧され、切替え弁１１Ａを介して吸着塔ＩＡに供給
される。ここで、熱交換器２の操作温度における蒸気正
分相当の原料混合ガス１中の残りの水分が吸着除去され
、精製混合ガスは吐出端１００Ａから切替え弁１２Ａを
介して吸着塔２Ａに供給される。吸着塔２ＡではＣ０２
が吸着濃縮され、残りの精製混合ガスは吐出端２００Ａ
から切替え弁２２Ａ及び３０ａを介してタンク８に貯蔵
される。タンク８に貯留された精製混合ガスの一部は切
替え弁３０ｄを介して膨張タービン９に供給され冷却さ
れる。冷却された精製混合ガスはタンク１ｏに貯留され
る。
一方、再生工程にある吸着塔ＩＢでは切替え弁１２Ｂ、
１５Ｂ、ＩＩＢ閉、１３Ｂ開の状態で真空ポンプ５によ
り吸着された水分は減圧・脱着され、吐出端４０から系
外に排出される。また、吸着塔２Ｂでは切替え弁２２Ｂ
、２５Ｂ、２１Ｂ閉。
１５Ｂ、ＩＩＢ閉、１３Ｂ開の状態で真空ポンプ５によ
り吸着された水分は減圧・脱着され、吐出端４０から系
外に排出される。また、吸着塔２Ｂでは切替え弁２２Ｂ
、２５Ｂ、２１Ｂ閉。
２３Ｂ開の状態で吸着された他の混合成分を一部含む濃
縮Ｃ○２は真空ポンプ６により減圧・脱着され配管５０
を経て熱交換器７に供給される。熱交換器７では、混合
成分を一部含む濃縮ＣＯ２は貯留タンク１０からの冷却
された精製混合ガスによって冷却され、ＣＯｚのみが液
化される。液化Ｃ○２は弁９０を介して配管５０を経て
貯蔵される。熱交換器７で液化されたＣ○２以外の混合
ガス成分は、切替え弁３０ｆを介して膨張タービン９に
より冷却され、タンク９に貯留される。冷却された精製
混合ガスは熱交換器２において、原料混合ガス中の水分
を冷却・凝縮する冷熱源としても使用される。さらに、
再生工程にある吸着塔ＩＢ、２Ｂでは真空ポンプ５及び
６による減圧・脱着操作に加え、次の操作が行われる。
縮Ｃ○２は真空ポンプ６により減圧・脱着され配管５０
を経て熱交換器７に供給される。熱交換器７では、混合
成分を一部含む濃縮ＣＯ２は貯留タンク１０からの冷却
された精製混合ガスによって冷却され、ＣＯｚのみが液
化される。液化Ｃ○２は弁９０を介して配管５０を経て
貯蔵される。熱交換器７で液化されたＣ○２以外の混合
ガス成分は、切替え弁３０ｆを介して膨張タービン９に
より冷却され、タンク９に貯留される。冷却された精製
混合ガスは熱交換器２において、原料混合ガス中の水分
を冷却・凝縮する冷熱源としても使用される。さらに、
再生工程にある吸着塔ＩＢ、２Ｂでは真空ポンプ５及び
６による減圧・脱着操作に加え、次の操作が行われる。
先ず、吸着塔ＩＢでは切換弁１２Ｂ、１１が閉、弁１５
Ｂ。
Ｂ。
１３Ｂ開の状態でタンク８からのＣＯｚを含まない精製
混合ガスの一部が切替え弁３０ｂを介し配管５１を経て
吐出端１００Ｂから供給される。この場合、熱交換器６
０において加熱した精製混合ガスを供給してもよい。供
給された精製混合ガスあるいは加熱精製混合ガスにより
吸着された水分が吸着剤から脱離され、真空ポンプ６に
より系・外に排出される。この操作は排出混合ガス中の
水分露点が一４０℃以下になる様に精製混合ガスが順次
供給される。この場合、熱交換器２及び７で水分、ＣＯ
ｘを冷却した後の精製混合ガスを切替え弁３０ｈ、３０
ｅを介して吸着塔ＩＢに供給してもよい、吸着塔２Ｂで
は切替え弁２２Ｂ、２１Ｂ閉、２５Ｂ、２３Ｂ開の状態
でタンク８からの精製混合ガスが切替え弁３０ｃを介し
て配管５２を経て吐出端２００Ｂから供給される。この
場合、熱交換器５０で加熱した精製混合ガスを供給する
ことにより吸着剤からのＣＯｚの脱離を速めてもよい。
混合ガスの一部が切替え弁３０ｂを介し配管５１を経て
吐出端１００Ｂから供給される。この場合、熱交換器６
０において加熱した精製混合ガスを供給してもよい。供
給された精製混合ガスあるいは加熱精製混合ガスにより
吸着された水分が吸着剤から脱離され、真空ポンプ６に
より系・外に排出される。この操作は排出混合ガス中の
水分露点が一４０℃以下になる様に精製混合ガスが順次
供給される。この場合、熱交換器２及び７で水分、ＣＯ
ｘを冷却した後の精製混合ガスを切替え弁３０ｈ、３０
ｅを介して吸着塔ＩＢに供給してもよい、吸着塔２Ｂで
は切替え弁２２Ｂ、２１Ｂ閉、２５Ｂ、２３Ｂ開の状態
でタンク８からの精製混合ガスが切替え弁３０ｃを介し
て配管５２を経て吐出端２００Ｂから供給される。この
場合、熱交換器５０で加熱した精製混合ガスを供給する
ことにより吸着剤からのＣＯｚの脱離を速めてもよい。
供給された精製混合ガスあるいは加熱精製混合ガスによ
り吸着された混合ガス成分が一部含む濃縮Ｃｏｘが吸着
剤から脱離され、真空ポンプ６により熱交換器７に供給
される。吸着塔２Ｂへの精製混合ガスは真空ポンプ６の
吸引側でＣＯ２濃度が１％以下になる様に、順次、供給
される。
り吸着された混合ガス成分が一部含む濃縮Ｃｏｘが吸着
剤から脱離され、真空ポンプ６により熱交換器７に供給
される。吸着塔２Ｂへの精製混合ガスは真空ポンプ６の
吸引側でＣＯ２濃度が１％以下になる様に、順次、供給
される。
この場合、熱交換器２及び７において水分、ＣＯ２を冷
却した後の精製混合ガスを切替え弁３０ｅ。
却した後の精製混合ガスを切替え弁３０ｅ。
３０ｇを介して配管５２を経て吐出端２００Ｂから吸着
塔２Ｂに供給してもよい。
塔２Ｂに供給してもよい。
さらに、吸着塔ＩＢ及び２Ｂが真空ポンプ５及び６、あ
るいは精製混合ガスによって水分、 ＣＯ２が吸着剤か
ら前述の条件に脱離れた時点で吸着塔ＩＢ及び２Ｂがタ
ンク８からの精製混合ガスにより昇圧される。この後、
吸着塔ＩＡとＩＢ、２Ａと２Ｂが切替り、吸着塔ＩＡ及
び２Ａが再生工程を、吸着塔ＩＢ及び２Ｂが吸着工程を
実施し、順次、この操作を繰り返犬す。
るいは精製混合ガスによって水分、 ＣＯ２が吸着剤か
ら前述の条件に脱離れた時点で吸着塔ＩＢ及び２Ｂがタ
ンク８からの精製混合ガスにより昇圧される。この後、
吸着塔ＩＡとＩＢ、２Ａと２Ｂが切替り、吸着塔ＩＡ及
び２Ａが再生工程を、吸着塔ＩＢ及び２Ｂが吸着工程を
実施し、順次、この操作を繰り返犬す。
ＣＯｘの回収システム及び運転方法は第２図に示した様
なガスタービン５００．燃焼器５０１゜発電機５０２．
排熱回収熱交換器５０３．蒸気タービン５０４９発電機
５０６及び熱交換器５０５等から構成される複合発電プ
ラントからの排ガス１中のＣＯｚの回収に適しているが
、これに限定゛されるものではない。
なガスタービン５００．燃焼器５０１゜発電機５０２．
排熱回収熱交換器５０３．蒸気タービン５０４９発電機
５０６及び熱交換器５０５等から構成される複合発電プ
ラントからの排ガス１中のＣＯｚの回収に適しているが
、これに限定゛されるものではない。
本発明によれば、濃縮ＣＯｚを真空ポンプ単独減圧手段
により吸着剤から脱離する操作に比べ、ＣＯｚを含まな
い精製混合ガスにより濃縮ＣＯｚを脱離するため、吸着
剤からのＣＯｚの脱離促進を速める効果がある。この操
作で、濃縮ＣＯｚ脱離後の精製混合ガス中のＣＯｚ濃度
が１％以下になるまで精製混合ガスあるいは加熱精製混
合ガスを供給するため、吸着剤の再生促進が図れ、かつ
、ＣＯｚの回収率を向上できる効果がある。この操作で
は、真空ポンプを用いずに、精製混合ガスのみで濃縮Ｃ
Ｏｚを脱離できるため、所要動力の低減を図れる。また
、精製混合ガスを供給する操作により吸着塔を昇圧する
ため、吸着工程時にはＣＯｘの吸着量を増大することが
でき、装置のコンパクト化が図れる効果がある。さらに
、精製混合ガスをＣＯｚのみが液化する温度まで冷却し
、冷却精製混合ガスにより、一部共吸着している他の混
合ガスを含む脱離ガスからＣＯｘのみを液化回収するた
め、高純度のＣＯｚが効率よく回収できる効果がある。
により吸着剤から脱離する操作に比べ、ＣＯｚを含まな
い精製混合ガスにより濃縮ＣＯｚを脱離するため、吸着
剤からのＣＯｚの脱離促進を速める効果がある。この操
作で、濃縮ＣＯｚ脱離後の精製混合ガス中のＣＯｚ濃度
が１％以下になるまで精製混合ガスあるいは加熱精製混
合ガスを供給するため、吸着剤の再生促進が図れ、かつ
、ＣＯｚの回収率を向上できる効果がある。この操作で
は、真空ポンプを用いずに、精製混合ガスのみで濃縮Ｃ
Ｏｚを脱離できるため、所要動力の低減を図れる。また
、精製混合ガスを供給する操作により吸着塔を昇圧する
ため、吸着工程時にはＣＯｘの吸着量を増大することが
でき、装置のコンパクト化が図れる効果がある。さらに
、精製混合ガスをＣＯｚのみが液化する温度まで冷却し
、冷却精製混合ガスにより、一部共吸着している他の混
合ガスを含む脱離ガスからＣＯｘのみを液化回収するた
め、高純度のＣＯｚが効率よく回収できる効果がある。
第１図は本発明の一実施例の系統図、第２図は複合発電
プラントの系統図である。 ２．７，５０，６０・・・熱交換器、４・・・圧縮機、
５゜６・・・真空ポンプ、ＬＡ、Ｂ、２Ａ、Ｂ・・・吸
着塔、第１図 第２図 ８Ｆ−
プラントの系統図である。 ２．７，５０，６０・・・熱交換器、４・・・圧縮機、
５゜６・・・真空ポンプ、ＬＡ、Ｂ、２Ａ、Ｂ・・・吸
着塔、第１図 第２図 ８Ｆ−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、圧力スイング吸着法によつて混合ガス中の高吸着ガ
スを吸着・分離し低吸着ガスを精製する方法において、 前記低吸着精製ガスを冷却あるいは加熱する手段と冷却
あるいは加熱低吸着精製ガスにより前記高吸着ガスを除
去あるいは回収することを特徴とする混合ガスの分離回
収システム。 ２、請求項１において、ガスタービン、蒸気タービン、
排熱回収熱交換器等からなる複合発電プラントからの排
ガス中の炭酸ガスの回収を行う排ガス中からの炭酸ガス
の回収法。３、請求項１において、加熱低吸着精製ガス
により高吸着ガスを脱着した後、冷却低吸着精製ガスに
より脱着高吸着ガスを冷却・液化して回収する混合ガス
の分離回収システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2246997A JPH04126512A (ja) | 1990-09-19 | 1990-09-19 | 混合ガスの分離回収システム及び運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2246997A JPH04126512A (ja) | 1990-09-19 | 1990-09-19 | 混合ガスの分離回収システム及び運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04126512A true JPH04126512A (ja) | 1992-04-27 |
Family
ID=17156841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2246997A Pending JPH04126512A (ja) | 1990-09-19 | 1990-09-19 | 混合ガスの分離回収システム及び運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04126512A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7474090B2 (en) * | 2004-10-22 | 2009-01-06 | Delphi Technologies, Inc. | Position sensor and assembly |
| JP2019141759A (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-29 | 大陽日酸株式会社 | 気体精製装置、気体精製方法、プロペンの製造装置及びプロパンの製造装置 |
| JP2019177315A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 大陽日酸株式会社 | 気体精製装置及び気体精製方法 |
-
1990
- 1990-09-19 JP JP2246997A patent/JPH04126512A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7474090B2 (en) * | 2004-10-22 | 2009-01-06 | Delphi Technologies, Inc. | Position sensor and assembly |
| JP2019141759A (ja) * | 2018-02-16 | 2019-08-29 | 大陽日酸株式会社 | 気体精製装置、気体精製方法、プロペンの製造装置及びプロパンの製造装置 |
| US11471819B2 (en) | 2018-02-16 | 2022-10-18 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Gas refining apparatus, gas refining method, propene manufacturing apparatus, and propane manufacturing apparatus |
| JP2019177315A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 大陽日酸株式会社 | 気体精製装置及び気体精製方法 |
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