JPH04118175A - インバーター式スタッド溶接電源装置 - Google Patents
インバーター式スタッド溶接電源装置Info
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- JPH04118175A JPH04118175A JP2233835A JP23383590A JPH04118175A JP H04118175 A JPH04118175 A JP H04118175A JP 2233835 A JP2233835 A JP 2233835A JP 23383590 A JP23383590 A JP 23383590A JP H04118175 A JPH04118175 A JP H04118175A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/10—Other electric circuits therefor; Protective circuits; Remote controls
- B23K9/1006—Power supply
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/20—Stud welding
Landscapes
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は主として薄板へのアークスタッド溶接に於ける
インバーター式スタッド溶接電源装置に関するものであ
る。
インバーター式スタッド溶接電源装置に関するものであ
る。
(従来の技術)
一般に、薄板へのスタッド溶接に於いてスタッド径が約
4 m m以上で母板(薄板)の厚みが約0.7mm以
下になると、アーク熱によるスタッド側と母板側との熱
バランスが保てなくなり、母板が過熱され、溶は落ち、
孔あき等が発生し、強度は著しく低下する。 この為、
電流波形と電流値との組合せによって溶接を可能にして
いる。 又、母板及びスタッドが亜鉛メツキされている
場合には更に困難である・これまで使用されて来た従来
に於ける溶接電源装置は第8図に示す如き直流電源装置
であり、単相余波整流により直流電流を得ているもので
あって、その電圧及び電流は第9図に示す如き波形で1
/2ヘルツ(電気角度180°、商用周波数50Hz
〜60Hzにおいて)ごとに電圧及び電流が変化する。
4 m m以上で母板(薄板)の厚みが約0.7mm以
下になると、アーク熱によるスタッド側と母板側との熱
バランスが保てなくなり、母板が過熱され、溶は落ち、
孔あき等が発生し、強度は著しく低下する。 この為、
電流波形と電流値との組合せによって溶接を可能にして
いる。 又、母板及びスタッドが亜鉛メツキされている
場合には更に困難である・これまで使用されて来た従来
に於ける溶接電源装置は第8図に示す如き直流電源装置
であり、単相余波整流により直流電流を得ているもので
あって、その電圧及び電流は第9図に示す如き波形で1
/2ヘルツ(電気角度180°、商用周波数50Hz
〜60Hzにおいて)ごとに電圧及び電流が変化する。
その波形及び電流値は変圧器の電圧、電気回路のインダ
クタンスL、抵抗R、サイリスター(シリコン制御整流
素子5CR)の点弧制御角度によって調整しているが、
回路の特性上から基本的には1/2ヘルツ(180’)
を周期として変化するのみで、この周期を変化させるこ
とは出来ない。
クタンスL、抵抗R、サイリスター(シリコン制御整流
素子5CR)の点弧制御角度によって調整しているが、
回路の特性上から基本的には1/2ヘルツ(180’)
を周期として変化するのみで、この周期を変化させるこ
とは出来ない。
又、第10図にはこの電源装置により得られた溶接電流
波形を示してあり、一般にはこの波形のものが使用され
ている。
波形を示してあり、一般にはこの波形のものが使用され
ている。
而して、一般にアークスター、ド溶接の溶接過程は第1
1図に示す如くスタッドと母板との間にアークを発生さ
せて、スタッド及び母板が溶融し適当な溶融状態になっ
た時に、アークを持続した状態でスタッドを母板に押し
つけて溶接を完了する。
1図に示す如くスタッドと母板との間にアークを発生さ
せて、スタッド及び母板が溶融し適当な溶融状態になっ
た時に、アークを持続した状態でスタッドを母板に押し
つけて溶接を完了する。
然しながら、溶接電流が充分に流れている期間内にスタ
ッドの押しっけが行われることが重要な事である。 即
ち、溶接の終期に於いてスタッド及び母板が溶融され、
スタッドを母板へ押しつける時には、アークが発生し続
けている必要があり、もし、アークが消失するか又はテ
ール電流が少ないと溶接結果は悪い、 従って、スタッ
ド押しつけ時期の設定は重要である。 前記した従来技
術の場合スタッドガン(図示せず)によるスタッド押し
つけは電気信号により電磁石を開放しスプリング力によ
って押しつけられている・ (発明が解決しようとする課題) 上記した従来技術の単相余波整流式直流電源装置をスタ
ッド溶接に利用した場合、下記の如き欠点があった・ (イ)溶接電流波形周期は180°毎であって変化でき
ない、(周波数50ヘルツ〜60ヘルツ)(ロ)波形は
正弦波形しか得られない。
ッドの押しっけが行われることが重要な事である。 即
ち、溶接の終期に於いてスタッド及び母板が溶融され、
スタッドを母板へ押しつける時には、アークが発生し続
けている必要があり、もし、アークが消失するか又はテ
ール電流が少ないと溶接結果は悪い、 従って、スタッ
ド押しつけ時期の設定は重要である。 前記した従来技
術の場合スタッドガン(図示せず)によるスタッド押し
つけは電気信号により電磁石を開放しスプリング力によ
って押しつけられている・ (発明が解決しようとする課題) 上記した従来技術の単相余波整流式直流電源装置をスタ
ッド溶接に利用した場合、下記の如き欠点があった・ (イ)溶接電流波形周期は180°毎であって変化でき
ない、(周波数50ヘルツ〜60ヘルツ)(ロ)波形は
正弦波形しか得られない。
(ハ)テール電流の減衰が早いためスタッド押しつけ時
期が遅れるとアークが消失した後に押しつけられること
となり溶接不良となる。
期が遅れるとアークが消失した後に押しつけられること
となり溶接不良となる。
即ち、上記した如くスタッドの押しつけ時期は一定では
なく、このため出来るだけテール電流は多く、そして長
く流れる必要がある。
なく、このため出来るだけテール電流は多く、そして長
く流れる必要がある。
しかし、従来の電源装置ではテール電流を得るために前
記した第8図の回路中にあるインダクタンスしによって
得ているが、このインダクタンスLが大きい程、テール
電流は大きく、長く流れるのであるが、アークの安定性
からインダクタンスLを大きくすることには限度がある
。
記した第8図の回路中にあるインダクタンスしによって
得ているが、このインダクタンスLが大きい程、テール
電流は大きく、長く流れるのであるが、アークの安定性
からインダクタンスLを大きくすることには限度がある
。
一方、第12図は単相余波整流式の溶接電流、テール電
流及びスタッド押しつけ時期を示すものでスター2ド押
しつけ時期を33.2ミリセコンド(ms)に設定した
時のテール電流は、 1点・・・680アンペア(A) であるが、もしこれが4.15ミリセコンド遅れた時に
は、 5点・・・245アンペア(A) となり、又、8.3ミリセコンド遅れた時には、0点・
・Φ82アンペア(A) と減少し、溶接不良が発生する。
流及びスタッド押しつけ時期を示すものでスター2ド押
しつけ時期を33.2ミリセコンド(ms)に設定した
時のテール電流は、 1点・・・680アンペア(A) であるが、もしこれが4.15ミリセコンド遅れた時に
は、 5点・・・245アンペア(A) となり、又、8.3ミリセコンド遅れた時には、0点・
・Φ82アンペア(A) と減少し、溶接不良が発生する。
(ニ)電源電圧の変動による溶接電流の減少の場合、直
ちに電流補償が出来ない。
ちに電流補償が出来ない。
即ち、少なくともl/2ヘルツ以上、1ヘルツ時間後で
ないと補償できない。
ないと補償できない。
このために溶接電流不足又は過剰による溶接不良が発生
する。
する。
即ち、第13図に示す如く単相全波整流式では電流周期
が17120秒(商用周波数60ヘルツ)であるため電
源電圧変動その他の外部変動の場合、その変動を電気的
に感知して電流補償を行うには単相全波整流式ではl/
120−1/60秒(商用周波数60ヘルツの時)後に
補償することとなる。
が17120秒(商用周波数60ヘルツ)であるため電
源電圧変動その他の外部変動の場合、その変動を電気的
に感知して電流補償を行うには単相全波整流式ではl/
120−1/60秒(商用周波数60ヘルツの時)後に
補償することとなる。
例えば変動電流(電流の減少)■が発生した場合、1/
120〜1/60秒後に電流補償が行われて■、■の電
流は補償された電流が得られるものの全波形の半分■及
び■は電流不足のままであり、全電流としては1/2の
波形分しか補償されたことにならないという欠点がある
。
120〜1/60秒後に電流補償が行われて■、■の電
流は補償された電流が得られるものの全波形の半分■及
び■は電流不足のままであり、全電流としては1/2の
波形分しか補償されたことにならないという欠点がある
。
(ホ)極性の切換えがスムースに行い難い。
これまでのスタッド溶接で、スタッドの材質及び寸法に
よって同一母板への溶接で極性の切替が必要となる。
よって同一母板への溶接で極性の切替が必要となる。
従来では第14図に示す如く直流溶接電源の外部に電磁
接触器(MSI 、MS2 )を設けて極性の切替へを
行うが、このMSI とMS2 とが同時に作動するこ
とによって極性切替へを行っている。
接触器(MSI 、MS2 )を設けて極性の切替へを
行うが、このMSI とMS2 とが同時に作動するこ
とによって極性切替へを行っている。
図の状況ではAスタッドが(+)極である。
M S l及びMS2 を作動させればAスタッド回路
は開放され、Bスタッド回路が閉路となりBスタッドが
(−)極となる。
は開放され、Bスタッド回路が閉路となりBスタッドが
(−)極となる。
(課題を解決するための手段)
本発明では上記課題を解決するために、インバーター式
直流電源装置をスター2ド溶接用として採用したもので
あり、溶接条件範囲を拡大し、溶接を安定良好化するも
のである。
直流電源装置をスター2ド溶接用として採用したもので
あり、溶接条件範囲を拡大し、溶接を安定良好化するも
のである。
(作 用)
三相交流電力をダイオード等より成る整流回路により直
流電力に変換し、次いでパワートランジスター等より成
るインバーター回路により1000Hz〜10000H
zのパルス型交流電力に変換して溶接変圧器の一次側に
供電し、二次側よりダイオード及び直流リアクター回路
を介して直流のスタッド溶接電流を取り出してスタッド
溶接を行う。
流電力に変換し、次いでパワートランジスター等より成
るインバーター回路により1000Hz〜10000H
zのパルス型交流電力に変換して溶接変圧器の一次側に
供電し、二次側よりダイオード及び直流リアクター回路
を介して直流のスタッド溶接電流を取り出してスタッド
溶接を行う。
(実施例)
1は本発明に係る全体の電気回路図で、2は三相交流電
源端子で、三相交流電力を供電するものである。
源端子で、三相交流電力を供電するものである。
3は整流素子としてのダイオード4を適宜組合せて形成
した整流回路で脈動する直流出力電圧E1が得られる。
した整流回路で脈動する直流出力電圧E1が得られる。
5は前記整流回路3に並列せしめた平滑コンデンサー
である。 6はパワートランジスター7等から成るイン
バーター回路で前記整流回路3の出力側に接続してあり
、平滑コンデンサー5により平滑された直流出力電圧E
2が該インバーター回路6へ供電される。 該インバー
ター回路6からは周波数toooヘルツ〜10000ヘ
ルツのパ/L/ スW交流電力E3が出力されるように
成しである。
である。 6はパワートランジスター7等から成るイン
バーター回路で前記整流回路3の出力側に接続してあり
、平滑コンデンサー5により平滑された直流出力電圧E
2が該インバーター回路6へ供電される。 該インバー
ター回路6からは周波数toooヘルツ〜10000ヘ
ルツのパ/L/ スW交流電力E3が出力されるように
成しである。
この周波数は予めパワートランジスターの制御により設
定するものである。 8は前記インバーター回路6の出
力側に接続した溶接変圧器で一次側8Aに前記パルス型
交流電力E3が供電される。
定するものである。 8は前記インバーター回路6の出
力側に接続した溶接変圧器で一次側8Aに前記パルス型
交流電力E3が供電される。
二次側8Bにはダイオード9(サイリスター)等より成
る交流・直流変換回路10(コンバーター)を並列接続
し、これに直流リアクター11を直列接続しである。
12は負荷で、スタッド13を母板14にアークスタ
ッド溶接すべく成しである。
る交流・直流変換回路10(コンバーター)を並列接続
し、これに直流リアクター11を直列接続しである。
12は負荷で、スタッド13を母板14にアークスタ
ッド溶接すべく成しである。
而して、従来の単相全波整流式では電気角度180(商
用周波数50Hz又は60Hz)の周期でしか電流が変
化しなかったのが、本発明のインバータ一方式では溶接
変圧器8へのパルス周波数を1000〜10000Hz
にするために、これまでの周期を1000ヘルツ/60
ヘルツ=16.6倍から、10000ヘルツ/60ヘル
ツ=166倍とすることが出来る。 即ち、これまでの
電気角度180゜内で16.6〜166周期の電流が得
られるばかりか、逆に1周期の電気角度が180°以上
の電流波形が得られる。 即ち、第2図には2倍の周期
の溶接電流Iaの波形を示しである。
用周波数50Hz又は60Hz)の周期でしか電流が変
化しなかったのが、本発明のインバータ一方式では溶接
変圧器8へのパルス周波数を1000〜10000Hz
にするために、これまでの周期を1000ヘルツ/60
ヘルツ=16.6倍から、10000ヘルツ/60ヘル
ツ=166倍とすることが出来る。 即ち、これまでの
電気角度180゜内で16.6〜166周期の電流が得
られるばかりか、逆に1周期の電気角度が180°以上
の電流波形が得られる。 即ち、第2図には2倍の周期
の溶接電流Iaの波形を示しである。
又、第3図には180°/270’=0.666倍の周
期の溶接電流Iaの波形を示しである。
期の溶接電流Iaの波形を示しである。
更に、溶接電流Iaの波形を前記第3図及び第4図、第
5図に示す如く正弦波電流、台形波電流、三角波電流に
変化させることが出来る。
5図に示す如く正弦波電流、台形波電流、三角波電流に
変化させることが出来る。
結局、電流波形を任意の波形に選択できることにより、
溶接条件の選択範囲が拡大されると共に異種金属に於け
る溶接も容易になる。
溶接条件の選択範囲が拡大されると共に異種金属に於け
る溶接も容易になる。
更に、ベース電流も200Aから100OAに変化する
ことが出来る。
ことが出来る。
又、本発明では上記の構成によりテール電流を任意に選
択することができるものである。
択することができるものである。
一般に、溶接の終期に於いてスタッド及び母板が溶融さ
れスタッドを母板へ押しつける時にはアークが発生し続
けている必要がある。 もし、アークが消失するか又は
テール電流が少ないと溶接結果が悪くなる。 このため
スタッド押しつけ時期の設定は重要である旨前述した。
れスタッドを母板へ押しつける時にはアークが発生し続
けている必要がある。 もし、アークが消失するか又は
テール電流が少ないと溶接結果が悪くなる。 このため
スタッド押しつけ時期の設定は重要である旨前述した。
このため出来るだけテール電流は多くそして長く流れる
必要がある。
必要がある。
而して、本発明のインバータ一方式に於いてはテール電
流の減衰を溶接電流の周期の変換により任意に変化でき
るので、従来技術の単相全波整流方式に比して溶接の不
安定さは無い。
流の減衰を溶接電流の周期の変換により任意に変化でき
るので、従来技術の単相全波整流方式に比して溶接の不
安定さは無い。
第6図には本発明に係るインバータ一方式を示してあり
、スタッドの押しつけ時期が4.15m5遅れた時、テ
ール電流す点は930A、更に8 、3ms遅れた時に
は0点は515Aというように減少するが、単相余波整
流式(第12図)に比較するとアークが持続されるに十
分な溶接電流Iaが得られる。
、スタッドの押しつけ時期が4.15m5遅れた時、テ
ール電流す点は930A、更に8 、3ms遅れた時に
は0点は515Aというように減少するが、単相余波整
流式(第12図)に比較するとアークが持続されるに十
分な溶接電流Iaが得られる。
更に、本発明では上記の構成により電源電圧の変動に対
しても100%近い溶接電流の補償ができる。
しても100%近い溶接電流の補償ができる。
一般に電源電圧が変動したり又は溶接ケーブル及び溶接
母板の接触部の抵抗変化による負荷の変動によって溶接
電流が変化することは好ましくない。
母板の接触部の抵抗変化による負荷の変動によって溶接
電流が変化することは好ましくない。
従来では第13図に示す如< 1/120−1/60秒
後に補償していたが、本発明では第7図の如くl/20
00〜1720000秒後に補償が出来る。
後に補償していたが、本発明では第7図の如くl/20
00〜1720000秒後に補償が出来る。
一般に、溶接電流を一定に保持することが溶接の基本で
ある上に、溶接電流の通電時間が短いため、補償速度を
早くすることは本発明のインバータ一方式でないと不可
能である。
ある上に、溶接電流の通電時間が短いため、補償速度を
早くすることは本発明のインバータ一方式でないと不可
能である。
又更に、本発明では上記の構成により正極及び逆極性で
の単独使用を電気的にサイリスターを使用して切替をス
ムースにした。
の単独使用を電気的にサイリスターを使用して切替をス
ムースにした。
(発明の効果)
(a)インバーター回路の採用により溶接変圧器へのパ
ルス型交流電力の周波数をtooo−too。
ルス型交流電力の周波数をtooo−too。
Oヘルツにできるため、溶接電流波形を任意の波形に選
択でき、溶接条件の選択範囲が拡大されると共に異種金
属に於ける溶接も容易になる。
択でき、溶接条件の選択範囲が拡大されると共に異種金
属に於ける溶接も容易になる。
(b)テール電流の減衰を、溶接電流の周期の変換によ
り任意に変化できるので、従来技術に比しスタッドの押
しつけ時期に基〈溶接の不安定さは無い。
り任意に変化できるので、従来技術に比しスタッドの押
しつけ時期に基〈溶接の不安定さは無い。
(C)電源電圧の変動に対して100%近い溶接電流の
補償が出来る。
補償が出来る。
(d)正極及び逆極性での単独使用を電気式にしたので
スムースにその切換えが出来る。
スムースにその切換えが出来る。
第1図乃至第7図は本発明の内容を示し、第1図は本発
明に係る電気回路の全体図である。 第2図はインバーターによる溶接電流の周期の変化を示
す図、第3図はインバーターによる溶接電流の周期及び
波形の変化を示す図、第4図はインバーターによる溶接
電流の波形の変化を示す図、第5図はインバーターによ
る溶接電流の波形の変化を示す他の例の図、第6図はイ
ンバータ一方式に於けるテール電流とスタッド押しつけ
時期との関係を説明するための図、第7図は電源電圧の
変動に対する溶接電流の補償速度を示す図である。 第8図乃至第14図は従来技術の説明図で、第8図は従
来技術である単相交流電力を使用した電気回路の全体図
、第9図は単相余波整流による直流電圧及び直流電流の
波形を示し、第10図は溶接電流の波形を示し、第11
図はスタッド溶接の全体の流れを示す過程図、第12図
はテール電流とスタッド押しつけ時期との関係を示す図
、第13図は電源電圧の変動に対する溶接電流の補償を
示す図、第14図は極性の切換回路を示す図である。 1@66電気回路 2・・・三相交流電源端子3・・・
整流回路 4・・番ダイオード5・・・平滑コンデンサ
ー 6・拳・インバーター回路 7 ・ ・ 8 ・ ・ 9 ・ ・ ・パワートランジスター ・溶接変圧器 ・ダイオード(サイリスター) ・・交流−直流変換回路 ・・直流リアクター 特許出願人 日本スタッドゥエルティシヴ株式会社第 区 第7 図 4ルZ、五 第 区 III 13 艮 (従 来 技 術) 館 図 第 9BI! 濃来技匍 第 1Cj 図 (従来技術ゝ
明に係る電気回路の全体図である。 第2図はインバーターによる溶接電流の周期の変化を示
す図、第3図はインバーターによる溶接電流の周期及び
波形の変化を示す図、第4図はインバーターによる溶接
電流の波形の変化を示す図、第5図はインバーターによ
る溶接電流の波形の変化を示す他の例の図、第6図はイ
ンバータ一方式に於けるテール電流とスタッド押しつけ
時期との関係を説明するための図、第7図は電源電圧の
変動に対する溶接電流の補償速度を示す図である。 第8図乃至第14図は従来技術の説明図で、第8図は従
来技術である単相交流電力を使用した電気回路の全体図
、第9図は単相余波整流による直流電圧及び直流電流の
波形を示し、第10図は溶接電流の波形を示し、第11
図はスタッド溶接の全体の流れを示す過程図、第12図
はテール電流とスタッド押しつけ時期との関係を示す図
、第13図は電源電圧の変動に対する溶接電流の補償を
示す図、第14図は極性の切換回路を示す図である。 1@66電気回路 2・・・三相交流電源端子3・・・
整流回路 4・・番ダイオード5・・・平滑コンデンサ
ー 6・拳・インバーター回路 7 ・ ・ 8 ・ ・ 9 ・ ・ ・パワートランジスター ・溶接変圧器 ・ダイオード(サイリスター) ・・交流−直流変換回路 ・・直流リアクター 特許出願人 日本スタッドゥエルティシヴ株式会社第 区 第7 図 4ルZ、五 第 区 III 13 艮 (従 来 技 術) 館 図 第 9BI! 濃来技匍 第 1Cj 図 (従来技術ゝ
Claims (4)
- (1)三相交流電力を整流回路により直流電力に変換し
てインバーター回路に入力せしめ、該インバーター回路
によりパルス型交流電力に変換して溶接変圧器の一次側
に供電し、二次側よりコンバーター及び直流リアクター
を介して直流の溶接電流を取出すべく成したインバータ
ー式スタッド溶接電源装置 - (2)前記溶接電流をパルス化して、この電流波形を正
弦波、台形波、三角波と任意に変化すべく成すと共にパ
ルス発生周期を1/240秒〜1/30秒に可変すべく
成した請求項1記載のインバーター式スタッド溶接電源
装置 - (3)前記溶接電流の最終に流すテール電流を、該溶接
電流の最大値より減少させながら最大50msまで流す
ことが出来るように成した請求項1記載のインバーター
式スタッド溶接電源装置 - (4)電源電圧の変動又は外部負荷の変動に対して約1
00%近くの溶接電流を補償すべく成した請求項1記載
のインバーター式スタッド溶接電源装置(5)正極性又
は逆極性での単独使用に於いて、電気回路内で電気的に
極性切換を可能にした請求項1記載のインバーター式ス
タッド溶接電源装置
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2233835A JPH04118175A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | インバーター式スタッド溶接電源装置 |
EP19910114000 EP0474031A3 (en) | 1990-09-04 | 1991-08-21 | Inverter type power control unit for stud welding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2233835A JPH04118175A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | インバーター式スタッド溶接電源装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04118175A true JPH04118175A (ja) | 1992-04-20 |
Family
ID=16961315
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2233835A Pending JPH04118175A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | インバーター式スタッド溶接電源装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0474031A3 (ja) |
JP (1) | JPH04118175A (ja) |
Families Citing this family (7)
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EP0491512B1 (en) * | 1990-12-18 | 1996-02-07 | Emhart Inc. | Arc welding of a weld stud |
US6713708B2 (en) | 2002-03-01 | 2004-03-30 | Arcon Welding Llc | Portable drawn arc stud welding apparatus and method providing high current output in short time intervals |
US7893382B2 (en) * | 2003-06-04 | 2011-02-22 | Illionois Tool Works Inc. | Stud welder |
EP2342038A4 (en) * | 2008-09-16 | 2013-10-23 | Nelson Stud Welding Inc | CURVE CONTROL WHEN WELDING A TORQUE ARC FASTENER |
CN101774072B (zh) * | 2010-03-09 | 2011-12-07 | 江门市保值久机电有限公司 | 一种螺柱焊机用电源装置 |
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CN111505435B (zh) * | 2020-04-10 | 2022-02-08 | 三峡大学 | 基于Fréchet距离算法的电流互感器拖尾电流识别方法 |
Citations (3)
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JPS6018275A (ja) * | 1983-07-11 | 1985-01-30 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | ア−ク溶接機用電源装置 |
JPH02104473A (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-17 | Japan Drive-It Co Ltd | インバータアークスタッド溶接装置 |
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US4665299A (en) * | 1984-09-28 | 1987-05-12 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Arc welding power source with response delay compensating control |
-
1990
- 1990-09-04 JP JP2233835A patent/JPH04118175A/ja active Pending
-
1991
- 1991-08-21 EP EP19910114000 patent/EP0474031A3/en not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH044977A (ja) * | 1990-04-18 | 1992-01-09 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | スタッド溶接用電源装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0474031A3 (en) | 1992-05-13 |
EP0474031A2 (en) | 1992-03-11 |
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