JPH04110383A - 熱伝達用流体 - Google Patents
熱伝達用流体Info
- Publication number
- JPH04110383A JPH04110383A JP2229827A JP22982790A JPH04110383A JP H04110383 A JPH04110383 A JP H04110383A JP 2229827 A JP2229827 A JP 2229827A JP 22982790 A JP22982790 A JP 22982790A JP H04110383 A JPH04110383 A JP H04110383A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working fluid
- cop
- clear
- results
- comparative example
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title abstract description 56
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 36
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 6
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N Propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 abstract description 3
- NUECWVBQJBIPAF-UHFFFAOYSA-N n,n,1,1-tetrafluoromethanamine Chemical compound FC(F)N(F)F NUECWVBQJBIPAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 42
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 39
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 35
- PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N dichlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)(Cl)Cl PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 235000019404 dichlorodifluoromethane Nutrition 0.000 description 21
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 13
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 13
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 11
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 9
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 9
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 5
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 5
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- -1 F- 3-8-F Chemical group 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- QSLPNSWXUQHVLP-UHFFFAOYSA-N $l^{1}-sulfanylmethane Chemical compound [S]C QSLPNSWXUQHVLP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 1-Chloro-1,1,2,2,2-pentafluoroethane Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)Cl RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UUFQTNFCRMXOAE-UHFFFAOYSA-N 1-methylmethylene Chemical compound C[CH] UUFQTNFCRMXOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004340 Chloropentafluoroethane Substances 0.000 description 1
- 102100030972 Coatomer subunit beta Human genes 0.000 description 1
- 239000004338 Dichlorodifluoromethane Substances 0.000 description 1
- 108010081348 HRT1 protein Hairy Proteins 0.000 description 1
- 102100021881 Hairy/enhancer-of-split related with YRPW motif protein 1 Human genes 0.000 description 1
- 102100030500 Heparin cofactor 2 Human genes 0.000 description 1
- 101000919970 Homo sapiens Coatomer subunit beta Proteins 0.000 description 1
- 101001082432 Homo sapiens Heparin cofactor 2 Proteins 0.000 description 1
- 125000001246 bromo group Chemical group Br* 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 150000005827 chlorofluoro hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 235000019406 chloropentafluoroethane Nutrition 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N difluoromethane Chemical compound FCF RWRIWBAIICGTTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 210000003734 kidney Anatomy 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 102220168831 rs201972673 Human genes 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷凍機、ヒー）・ポンプなどで使用される新
規な冷凍空調装置用の熱伝達用流体に関する。
規な冷凍空調装置用の熱伝達用流体に関する。
なお、本明細書においては、“％″とあるのは、“重囲
％”を意味する。
％”を意味する。
ける熱媒体などとしては、クロロフルオロ炭化水素、フ
ルオロ炭化水素、これらの共沸組成物ならびにその近辺
の組成物などが使用されている。これらフロン類の中で
も、ヒートポンプ用の熱媒体としては、Ｒ，−１１（Ｊ
ジクロロモノフルオロメタン）、Ｒ，−１２（ジクロロ
ジフルオロメタン）、Ｒ，−２２（モノクロロジフルオ
ロメタン）、Ｒ５０２（Ｒ−２２＋クロロペンタフルオ
ロエタン）などが主に使用されている。
ルオロ炭化水素、これらの共沸組成物ならびにその近辺
の組成物などが使用されている。これらフロン類の中で
も、ヒートポンプ用の熱媒体としては、Ｒ，−１１（Ｊ
ジクロロモノフルオロメタン）、Ｒ，−１２（ジクロロ
ジフルオロメタン）、Ｒ，−２２（モノクロロジフルオ
ロメタン）、Ｒ５０２（Ｒ−２２＋クロロペンタフルオ
ロエタン）などが主に使用されている。
しかしながら、近年、大気中に放圧された場合に、ある
種のフロンが成層圏のオゾン層を破壊（７、その結果、
人類を含む地球」二の生態系に重大な悪影響を及ぼすこ
とが指摘さ負ている。したがって、オゾン層破壊の危険
性の高いフロンについては、国際的な取決めにより、使
用および生産か規制されつつあり、将来的には使用およ
び生産が禁止される方向にある。現在この様な規制の対
象となっている）・ロンとして、Ｒ−１１とＲ−１２と
があリ、また、オゾン層への影響が小さいため現在規制
の対象とはなっていないが、将来規制の対象となる可能
性のあるフロンとしてＲ−２２がある。
種のフロンが成層圏のオゾン層を破壊（７、その結果、
人類を含む地球」二の生態系に重大な悪影響を及ぼすこ
とが指摘さ負ている。したがって、オゾン層破壊の危険
性の高いフロンについては、国際的な取決めにより、使
用および生産か規制されつつあり、将来的には使用およ
び生産が禁止される方向にある。現在この様な規制の対
象となっている）・ロンとして、Ｒ−１１とＲ−１２と
があリ、また、オゾン層への影響が小さいため現在規制
の対象とはなっていないが、将来規制の対象となる可能
性のあるフロンとしてＲ−２２がある。
冷凍および空調設備の普及にともない、需要か増大しつ
つあるフロンの使用および生産の規制は、居住環境をは
じめとして、現在の社会機構全体に与える影響は極めて
大きい。従って、オゾン層破壊問題を生じる危険性のな
い或いはその危険性の少ない新たなヒートポンプ式など
の冷凍空調装置用の熱媒体（冷媒）の開発が緊急の課題
となっている。
つあるフロンの使用および生産の規制は、居住環境をは
じめとして、現在の社会機構全体に与える影響は極めて
大きい。従って、オゾン層破壊問題を生じる危険性のな
い或いはその危険性の少ない新たなヒートポンプ式など
の冷凍空調装置用の熱媒体（冷媒）の開発が緊急の課題
となっている。
問題点を解決するための手段
本発明者は、上記の様な地球的な生態系の危機を考慮し
つつ、ヒートポンプ式いは熱機関における使用に適した
熱媒体乃至冷媒（以下熱伝達用流体という）を得るべく
種々研究を重ねた結果、群の特定の化合物が、大気中に
放出された場合にも、オゾン層に及ぼす影響が実質的に
無いか或いは極めて小さく、しかも冷凍空調装置用の熱
伝達用流体として優れた性質を備えていることを見出し
た。
つつ、ヒートポンプ式いは熱機関における使用に適した
熱媒体乃至冷媒（以下熱伝達用流体という）を得るべく
種々研究を重ねた結果、群の特定の化合物が、大気中に
放出された場合にも、オゾン層に及ぼす影響が実質的に
無いか或いは極めて小さく、しかも冷凍空調装置用の熱
伝達用流体として優れた性質を備えていることを見出し
た。
すなわち、本発明は、下記の新規な熱伝達用流体を提供
するものである： 「ＣＨ３ＣＨ＝ ＣＨ２、ＣＨ３Ｎ ＝ ＣＨ２、Ｆ−
３−８−Ｆ、ＣＦ３ ＳＨＳ ＣＨ３Ｓ ｉＨ２Ｆ、。
するものである： 「ＣＨ３ＣＨ＝ ＣＨ２、ＣＨ３Ｎ ＝ ＣＨ２、Ｆ−
３−８−Ｆ、ＣＦ３ ＳＨＳ ＣＨ３Ｓ ｉＨ２Ｆ、。
またはＣＨ３５ｉＨＦ２からなる冷凍空調装置用熱伝達
用流体。」 本発明で使用する各化合物の主な物性は、以下の通りで
ある。
用流体。」 本発明で使用する各化合物の主な物性は、以下の通りで
ある。
１、ＣＨ３ＣＨ＝ＣＨ，。
沸点 −４８°Ｃ
臨界温度 ９１．８°Ｃ
臨界圧力 ４５． ６ｋｇ／ｃ整臨界比容積
０．００４２ｒｎ３／ｋｇ分子量 ＩＩ、ＣＨ３−Ｎ＝Ｃ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ＩＶ、ＣＨＦ２ＮＦ２ 沸点 臨界温度 臨界圧力 ４２、 ０８ ３５℃ １０５°Ｃ ４４ｋｇ／ｃＪ ０、 ００３２ｍ３／ｋｇ ４３、０ ３５°Ｃ ９７°Ｃ ５４ｋｇ／ｃｄ ０、 ００１９ ｍ３／ｋｇ １１６．０２ ４３°Ｃ ７９°Ｃ ４６ｋｇ／ｃＪ 臨界比容積 分子量 Ｖ、Ｆ２５＝０ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 Ｖｌ、 Ｆ−８−８−Ｆ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ■、ＣＦ３５Ｈ 沸点 臨界温度 臨界圧力 ０、 ００１７ｍ３／ｋｇ １０Ｂ、 ０２ ４４°Ｃ ８８°Ｃ ６８ｋｇ／ｃ研 ０、 ＯＯ］、 ９ｍ３／ｋｇ ８６、 ０７ 一３８°Ｃ １０２°Ｃ ６３ｋｇ／ｃＪ ０、 ００１８ｒｎ３／ｋｇ ３７°Ｃ １０６°Ｃ ５５ｋｇ／ｃ請 臨界比容積 分子量 ■、ＣＨ３Ｓ １Ｈ２Ｆ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ＩＸ、 ＣＨ３Ｓｔ ＨＦ ２ 沸点 −３５，６°Ｃ 臨界温度 ８９°Ｃ 臨界圧力 ４７ｋｇ／ｃｎＹ 臨界比容Ｍ Ｏ，００２７ｍ３／ｋｇ分子量
８２．１２ 本発明による熱伝達用流体は、Ｒ−２２（ＣＨＣＱ Ｆ
２ ） 、Ｒ３２（ＣＨ２Ｆ２ ）、Ｒ−１２４（ＣＦ
３ ＣＨＣΩＦ） １．Ｒ−１２５（ＣＦ３ＣＦ２ Ｈ
） 、Ｒ−１３４ａ（ＣＦ３ＣＦ２）、０、 ００１’
９ ｍ３／ｋｇ ４４°Ｃ ８１℃ ３６ｋｇ／ｃｎ１ ０、 ００３５ ｍ３／ｋｇ ６４、 １Ｂ １０２、 ０７ Ｒ−１３４（ＣＦ２ ＨＣＦ２ Ｈ）、Ｒ−１４２ｂ（
ＣＨ３ＣＣＱＦ２ ） 、Ｒ−１４３ａ（ＣＦ３ ＣＨ
３）およびＲ−１５２（ＣＨＦ２ ＣＨ３）からなる群
がら選ばれた少なくとも一種を含んでいても良い。
０．００４２ｒｎ３／ｋｇ分子量 ＩＩ、ＣＨ３−Ｎ＝Ｃ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ＩＶ、ＣＨＦ２ＮＦ２ 沸点 臨界温度 臨界圧力 ４２、 ０８ ３５℃ １０５°Ｃ ４４ｋｇ／ｃＪ ０、 ００３２ｍ３／ｋｇ ４３、０ ３５°Ｃ ９７°Ｃ ５４ｋｇ／ｃｄ ０、 ００１９ ｍ３／ｋｇ １１６．０２ ４３°Ｃ ７９°Ｃ ４６ｋｇ／ｃＪ 臨界比容積 分子量 Ｖ、Ｆ２５＝０ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 Ｖｌ、 Ｆ−８−８−Ｆ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ■、ＣＦ３５Ｈ 沸点 臨界温度 臨界圧力 ０、 ００１７ｍ３／ｋｇ １０Ｂ、 ０２ ４４°Ｃ ８８°Ｃ ６８ｋｇ／ｃ研 ０、 ＯＯ］、 ９ｍ３／ｋｇ ８６、 ０７ 一３８°Ｃ １０２°Ｃ ６３ｋｇ／ｃＪ ０、 ００１８ｒｎ３／ｋｇ ３７°Ｃ １０６°Ｃ ５５ｋｇ／ｃ請 臨界比容積 分子量 ■、ＣＨ３Ｓ １Ｈ２Ｆ 沸点 臨界温度 臨界圧力 臨界比容積 分子量 ＩＸ、 ＣＨ３Ｓｔ ＨＦ ２ 沸点 −３５，６°Ｃ 臨界温度 ８９°Ｃ 臨界圧力 ４７ｋｇ／ｃｎＹ 臨界比容Ｍ Ｏ，００２７ｍ３／ｋｇ分子量
８２．１２ 本発明による熱伝達用流体は、Ｒ−２２（ＣＨＣＱ Ｆ
２ ） 、Ｒ３２（ＣＨ２Ｆ２ ）、Ｒ−１２４（ＣＦ
３ ＣＨＣΩＦ） １．Ｒ−１２５（ＣＦ３ＣＦ２ Ｈ
） 、Ｒ−１３４ａ（ＣＦ３ＣＦ２）、０、 ００１’
９ ｍ３／ｋｇ ４４°Ｃ ８１℃ ３６ｋｇ／ｃｎ１ ０、 ００３５ ｍ３／ｋｇ ６４、 １Ｂ １０２、 ０７ Ｒ−１３４（ＣＦ２ ＨＣＦ２ Ｈ）、Ｒ−１４２ｂ（
ＣＨ３ＣＣＱＦ２ ） 、Ｒ−１４３ａ（ＣＦ３ ＣＨ
３）およびＲ−１５２（ＣＨＦ２ ＣＨ３）からなる群
がら選ばれた少なくとも一種を含んでいても良い。
本発明による熱伝達用流体は、蒸発温度が２０〜−１０
℃の範囲内にあり、且つ凝縮温度が３０〜６０℃の範囲
にある冷凍機、ヒートポンプなどにおける使用に特に適
している。
℃の範囲内にあり、且つ凝縮温度が３０〜６０℃の範囲
にある冷凍機、ヒートポンプなどにおける使用に特に適
している。
発明の効果
本発明によれば、下記の様な顕著な効果が達成される。
（ａ）本発明で使用する■乃至■の化合物は、オゾン層
に影響を与える塩素原子および臭素原子を含まないので
、オゾン層の破壊問題を生じる危険性はない。
に影響を与える塩素原子および臭素原子を含まないので
、オゾン層の破壊問題を生じる危険性はない。
（ｂ）成績係数（ＣＯＰ） 、冷凍効果、凝縮圧力およ
び吐出温度の各性能においてバランスしているので、ヒ
ートポンプ式などの冷凍空調装置用熱媒体として好適で
ある。
び吐出温度の各性能においてバランスしているので、ヒ
ートポンプ式などの冷凍空調装置用熱媒体として好適で
ある。
（Ｃ）また、沸点が現在広く使用されているＲ１２、Ｒ
−２２、Ｒ−５０２などの沸点に近いため、現存の機器
類での使用条件（蒸発温度＝−２０〜−１０°Ｃ程度、
凝縮温度＝３０〜６０°Ｃ程度）を変更することなく、
そのまま使用可能である。
−２２、Ｒ−５０２などの沸点に近いため、現存の機器
類での使用条件（蒸発温度＝−２０〜−１０°Ｃ程度、
凝縮温度＝３０〜６０°Ｃ程度）を変更することなく、
そのまま使用可能である。
（ｄ）また、ヒートポンプ式などの冷凍空調装置用熱媒
体に要求される一般的な特性（潤滑油との相溶性、不燃
性、材料に対する非侵食性など）においても、特に問題
点は、存在しない。
体に要求される一般的な特性（潤滑油との相溶性、不燃
性、材料に対する非侵食性など）においても、特に問題
点は、存在しない。
（ｅ）さらに、本発明で使用する化合物の中でも、Ｎ−
Ｆ結合或いは５ｉ−Ｆ結合を何する化合物は、大気中で
比較的分解しやすい性質を有している。
Ｆ結合或いは５ｉ−Ｆ結合を何する化合物は、大気中で
比較的分解しやすい性質を有している。
従って、大気中での分子の寿命が短く、地球温暖化への
影響が小さいという環境上での利点をも有している。
影響が小さいという環境上での利点をも有している。
実施例
以下に実施例および比較例を示し、本発明の特徴とする
ところをより一層明確にする。
ところをより一層明確にする。
実施例１および比較例１〜３
作動流体としてＣＨ３ＣＨ＝ＣＨ２を使用する１馬力の
ヒートポンプにおいて、蒸発器における蒸発温度を一１
０℃、−５°Ｃ，５°Ｃおよび１０°Ｃとし、凝縮器に
おける凝縮温度を５０°Ｃとし、過熱度を５℃とし、過
冷却度を３℃として、運転を行なった。
ヒートポンプにおいて、蒸発器における蒸発温度を一１
０℃、−５°Ｃ，５°Ｃおよび１０°Ｃとし、凝縮器に
おける凝縮温度を５０°Ｃとし、過熱度を５℃とし、過
冷却度を３℃として、運転を行なった。
一方、Ｒ，−１２（比較例１．）、Ｒ−２２（比較例２
）およびＲ−５０２（比較例３）を作動流体として使用
して、上記と同一条件下にヒートポンプの運転を行なっ
た。
）およびＲ−５０２（比較例３）を作動流体として使用
して、上記と同一条件下にヒートポンプの運転を行なっ
た。
これらの結果から、ＣＯＰおよび冷凍効果を次式により
、求めた（第１図に示すモリエル線図参照）。
、求めた（第１図に示すモリエル線図参照）。
Ｃ０Ｐ＝ （ｈｔ ｈ４）／ （ｈ２ 、ｈｔ ）冷
凍効果＝ｈ、−ｈ４ ｈｌ・・・蒸発器出口の作動流体のエンタルピーｈ２・
・・凝縮器入口の作動流体のエンタルピーｈ４・・・蒸
発器入口の作動流体のエンタルピー本実施例および以下
の各実施例ならびに比較例で使用した冷凍ザイクルの回
路図を第２図に示す。
凍効果＝ｈ、−ｈ４ ｈｌ・・・蒸発器出口の作動流体のエンタルピーｈ２・
・・凝縮器入口の作動流体のエンタルピーｈ４・・・蒸
発器入口の作動流体のエンタルピー本実施例および以下
の各実施例ならびに比較例で使用した冷凍ザイクルの回
路図を第２図に示す。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例］、〜３の結
果と対比して第３図および第４図にそれぞれ示す。
果と対比して第３図および第４図にそれぞれ示す。
なお、本実施例および以下の各実施例において、各図面
中の各流体のＣＯＰは、Ｒ−２２の蒸発温度５°Ｃにお
ける値（ＣＯＰＢ）によりそれぞれの流体の測定値を除
した数値（ＣＯＰ／Ｃ０ＰＢ）により示しである。本発
明による流体の値は、“○”印で示しである。
中の各流体のＣＯＰは、Ｒ−２２の蒸発温度５°Ｃにお
ける値（ＣＯＰＢ）によりそれぞれの流体の測定値を除
した数値（ＣＯＰ／Ｃ０ＰＢ）により示しである。本発
明による流体の値は、“○”印で示しである。
同様に、各流体の６凍効果も、Ｒ−２２の蒸発温度５°
Ｃにおける単位容積当りの冷凍能力値（能力Ｂ）により
それぞれの流体の冷凍能力測定値を除した数値（能力／
能力Ｂ）により示しである。
Ｃにおける単位容積当りの冷凍能力値（能力Ｂ）により
それぞれの流体の冷凍能力測定値を除した数値（能力／
能力Ｂ）により示しである。
本発明による流体の値は、やはり“○”印で示しである
。
。
第３図から明らかな様に、本実施例による作動流体は、
ｃｏｐに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良好
な値を示している。さらに、第４図から明らかな様に、
冷凍効果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同程度
の高い値を示している。
ｃｏｐに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良好
な値を示している。さらに、第４図から明らかな様に、
冷凍効果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同程度
の高い値を示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第１表に示す。
出温度の比較結果を第１表に示す。
第１表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ ／ ｃ腎・Ａ） （’Ｃ）実施例１
比較例］
比較例２
比較例３
］−１
本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設旧」二有利である。
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設旧」二有利である。
以上の結果から、本実施例で作動流体として使用するＣ
Ｈ３ＣＨ＝ＣＨ２は、従来から広く使用されているＲ−
１２、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同等以」二のサイク
ル性能を有しており、また機器設計」二からも有利であ
ることが、明らかである。
Ｈ３ＣＨ＝ＣＨ２は、従来から広く使用されているＲ−
１２、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同等以」二のサイク
ル性能を有しており、また機器設計」二からも有利であ
ることが、明らかである。
実施例２
作動流体としてＣＨ３Ｎ ＝ ＣＨ２を使用する以外は
実施例］−と同様にして１馬力のヒートポンプを運転し
た。
実施例］−と同様にして１馬力のヒートポンプを運転し
た。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第５図および第６図にそれぞれ示す。
とともに第５図および第６図にそれぞれ示す。
第５図から明らかな様に、本実施例による作動流体は、
ｃｏｐに関して、Ｒ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５０
２と同程度の良好な値を示している。
ｃｏｐに関して、Ｒ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５０
２と同程度の良好な値を示している。
さらに、第６図から明らかな様に、冷凍効果に関して、
Ｒ−１２及びＲ−５０２とＲ−１２との中間の値を示し
ており、機器設計」二有利である。
Ｒ−１２及びＲ−５０２とＲ−１２との中間の値を示し
ており、機器設計」二有利である。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第２表に示す。
出温度の比較結果を第２表に示す。
第２表
凝縮圧力
（ｋｇ ／ ｃ艷・Ａ）
吐出温度
（°Ｃ）
実施例１
比較例コ−
比較例２
比較例３
本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２と同程度
であるため、機器設計」二人幅な変更を行なう必要がな
いという利点がある。
であるため、機器設計」二人幅な変更を行なう必要がな
いという利点がある。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５
０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器
設計上からも有利であることか、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５
０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器
設計上からも有利であることか、明らかである。
実施例３
作動流体として
を使用する以外は実施例１と同様にして１馬力のヒート
ポンプを運転した。
ポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第７図および第８図にそれぞれ示す。
とともに第７図および第８図にそれぞれ示す。
第７図から明らかな様に、本実施例による作動流体は、
ＣＯＰに関して、Ｒ−２２と同程度の良好な値を示して
いる。さらに、第８図から明らかな様に、冷凍効果に関
して、Ｒ−２２に近い値を示している。
ＣＯＰに関して、Ｒ−２２と同程度の良好な値を示して
いる。さらに、第８図から明らかな様に、冷凍効果に関
して、Ｒ−２２に近い値を示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第３表に示す。
出温度の比較結果を第３表に示す。
第３表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ／ｃ漬・Ａ） （°Ｃ）実施例３
１９ ６２比較例１ １２
５９比較例２ ２０ ７３
比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ−２２および
Ｒ−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２よ
りも低い傾向にあり、機器設計上有利である。
１９ ６２比較例１ １２
５９比較例２ ２０ ７３
比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ−２２および
Ｒ−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２よ
りも低い傾向にあり、機器設計上有利である。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５
０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器
設計上からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−５
０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器
設計上からも有利であることが、明らかである。
実施例４
作動流体としてＦ２５−Ｏを使用する以外は実施例１と
同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第９図および第１０図にそれぞれ示す。
とともに第９図および第１０図にそれぞれ示す。
第９図から明らかな様に、本実施例による作動流体は、
ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示し
ている。さらに、第１０図から明らかな様に、冷凍効果
に関して、これら公知の作動流体よりも著しく高い値を
示しており、機器設計」−有利である。
ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示し
ている。さらに、第１０図から明らかな様に、冷凍効果
に関して、これら公知の作動流体よりも著しく高い値を
示しており、機器設計」−有利である。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計上からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計上からも有利であることが、明らかである。
実施例５
作動流体としてＦ−３−３−Ｆを使用する以外は実施例
１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第１１図および第１２図にそれぞれ示す。
とともに第１１図および第１２図にそれぞれ示す。
第１１図から明らかな様に、本実施例による作動流体は
、ＣＯＰに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良
好な値を示している。さらに、第１２図から明らかな様
に、冷凍効果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同
程度の値を示しており、機器設計上有利である。
、ＣＯＰに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良
好な値を示している。さらに、第１２図から明らかな様
に、冷凍効果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同
程度の値を示しており、機器設計上有利である。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第４表に示す。
出温度の比較結果を第４表に示す。
第４表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ ／ ｃｄ・Ａ） （℃）実施例５
２１ ７１比較例１ １２
５９比較例２ ２０ ７
Ｂ比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力および吐出温度は、
Ｒ−２２と同程度であるため、機器設計上大幅な変更を
行なう必要がないという利点がある。
２１ ７１比較例１ １２
５９比較例２ ２０ ７
Ｂ比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力および吐出温度は、
Ｒ−２２と同程度であるため、機器設計上大幅な変更を
行なう必要がないという利点がある。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
実施例６
作動流体としてＣＨ３５ｉＨ２Ｆを使用する以外は実施
例１と同様にして１馬力のヒー）・ポンプを運転した。
例１と同様にして１馬力のヒー）・ポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第１３図および第１４図にそれぞれ示す。
とともに第１３図および第１４図にそれぞれ示す。
第１３図から明らかな様に、本実施例による作動流体は
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１４図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２とＲ−１２との
中間の値を示している。
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１４図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２とＲ−１２との
中間の値を示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第５表に示す。
出温度の比較結果を第５表に示す。
１つ
第５表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ／ｃ１１ｔ−Ａ） （’Ｃ）実施例６
１９ ５９比較例１ １２
５９比較例２ ２０
７Ｂ比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設計」二有利である。
１９ ５９比較例１ １２
５９比較例２ ２０
７Ｂ比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設計」二有利である。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
実施例７
作動流体としてＣＨ３５ｉＨＦ２を使用する以外は実施
例１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
例１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第１５図および第１６図にそれぞれ示す。
とともに第１５図および第１６図にそれぞれ示す。
第１５図から明らかな様に、本実施例による作動流体は
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１６図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２とＲ−１２との
中間の値を示している。
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１６図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２とＲ−１２との
中間の値を示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第６表に示す。
出温度の比較結果を第６表に示す。
つ１
第６表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ ／ ｃｄ・Ａ） （°Ｃ）実施例７
１９ ５８比較例１ １２
５９ 比較例２ ２０ ７３比較例３
２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設計上有利である。
１９ ５８比較例１ １２
５９ 比較例２ ２０ ７３比較例３
２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も低い傾向にあり、機器設計上有利である。
以」二の結果から、本実施例による作動流体は、従来か
ら広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−
５０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機
器設計上からも有利であることが、明らかである。
ら広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ，−
５０２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機
器設計上からも有利であることが、明らかである。
実施例８
作動流体としてＣＨＦ２ＮＦ２を使用する以外は実施例
１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
１と同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第１７図および第１８図にそれぞれ示す。
とともに第１７図および第１８図にそれぞれ示す。
第１７図から明らかな様に、本実施例による作動流体は
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１８図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同程度の値を
示している。
、ＣＯＰに関して、Ｒ−５０２と同程度の良好な値を示
している。さらに、第１８図から明らかな様に、冷凍効
果に関して、Ｒ−２２およびＲ−５０２と同程度の値を
示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第７表に示す。
出温度の比較結果を第７表に示す。
第７表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ１０ｎ？−Ａ） （°Ｃ）実施例８
２３ ６Ｂ比較例１ １．２
５９比較例２ ２０
７３比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も少し低い傾向にあり、機器設計上有利である。
２３ ６Ｂ比較例１ １．２
５９比較例２ ２０
７３比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ２２およびＲ
−５０２と同程度であるが、吐出温度は、Ｒ−２２より
も少し低い傾向にあり、機器設計上有利である。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計」二からも有利であることが、明らかである。
実施例９
作動流体としてＣＦ３５Ｈを使用する以外は実施例１と
同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
同様にして１馬力のヒートポンプを運転した。
ＣＯＰおよび冷凍効果の算出結果を比較例１〜３の結果
とともに第１９図および第２０図にそれぞれ示す。
とともに第１９図および第２０図にそれぞれ示す。
第１９図から明らかな様に、本実施例による作動流体は
、ＣＯＰに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良
好な値を示している。さらに、第２０図から明らかな様
に、冷凍効果に関しては、Ｒ−１２とＲ−２２との中間
の値を示している。
、ＣＯＰに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良
好な値を示している。さらに、第２０図から明らかな様
に、冷凍効果に関しては、Ｒ−１２とＲ−２２との中間
の値を示している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第８表に示す。
出温度の比較結果を第８表に示す。
第８表
凝縮圧力 吐出温度
（ｋｇ ／ ｃ艷・Ａ ） （°Ｃ）実施例９
１７ ５９比較例１ １２
５９比較例２ ２０
７３比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ−１２に近く
、吐出温度は、Ｒ−１２と同程度であるため、機器設計
上有利である。
１７ ５９比較例１ １２
５９比較例２ ２０
７３比較例３ ２２ 本実施例による作動流体の凝縮圧力は、Ｒ−１２に近く
、吐出温度は、Ｒ−１２と同程度であるため、機器設計
上有利である。
以上の結果から、本実施例による作動流体は、従来から
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計上からも有利であることが、明らかである。
広く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ−５０
２と同等以上のサイクル性能を有しており、また機器設
計上からも有利であることが、明らかである。
第１図は、本発明において成績係数（ＣＯＰ）および冷
凍効果を算出するために使用したモリエル線図である。 第２図は、本発明の実施例で使用した冷凍サイクルの回
路を示す図面である。 第４図および第５図は、実施例１で使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第６図および第７図は、実施例２て使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第８図および第９図は、実施例３で使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１０図および第１１図は、実施例４て使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１１図および第１２図は、実施例５で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグア ラフである。 第１３図および第１４図は、実施例６で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１５図および第１６図は、実施例７で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１７図および第１８図は、実施例８で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１９図および第２０図は、実施例って使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 （以 上） ２つ
凍効果を算出するために使用したモリエル線図である。 第２図は、本発明の実施例で使用した冷凍サイクルの回
路を示す図面である。 第４図および第５図は、実施例１で使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第６図および第７図は、実施例２て使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第８図および第９図は、実施例３で使用した流体のＣＯ
Ｐおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１０図および第１１図は、実施例４て使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１１図および第１２図は、実施例５で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグア ラフである。 第１３図および第１４図は、実施例６で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１５図および第１６図は、実施例７で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１７図および第１８図は、実施例８で使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 第１９図および第２０図は、実施例って使用した流体の
ＣＯＰおよび冷凍効果をそれぞれ示すグラフである。 （以 上） ２つ
Claims (1)
- １、ＣＨ＿３ＣＨ＝ＣＨ＿２、ＣＨ＿３−Ｎ＝ＣＨ＿２
、▲数式、化学式、表等があります▼、ＣＨＦ＿２ＮＦ
＿２、Ｆ＿２Ｓ＝Ｏ、Ｆ−Ｓ−Ｓ−Ｆ、ＣＦ＿３ＳＨ、
ＣＨ＿３ＳｉＨ＿２ＦまたはＣＨ＿３ＳｉＨＦ＿２から
なる冷凍空調装置用熱伝達用流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2229827A JPH04110383A (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | 熱伝達用流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2229827A JPH04110383A (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | 熱伝達用流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04110383A true JPH04110383A (ja) | 1992-04-10 |
Family
ID=16898294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2229827A Pending JPH04110383A (ja) | 1990-08-30 | 1990-08-30 | 熱伝達用流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04110383A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5626790A (en) * | 1992-11-19 | 1997-05-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions including 1,1,2-trifluoroethane and hexafluoropropane |
| US5733472A (en) * | 1992-07-15 | 1998-03-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2-tetrafluoroethane and fluoropropane |
| US5762818A (en) * | 1992-07-15 | 1998-06-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2- tetrafluoroethane and fluoroethane |
| EP2710086A4 (en) * | 2011-04-21 | 2015-03-11 | Emmtech Energy Ab | WORKING FLUID FOR RANKINE CYCLE |
| CN113025281A (zh) * | 2021-03-18 | 2021-06-25 | 天津大学 | 一种含有机硅的制冷剂 |
-
1990
- 1990-08-30 JP JP2229827A patent/JPH04110383A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5733472A (en) * | 1992-07-15 | 1998-03-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2-tetrafluoroethane and fluoropropane |
| US5762818A (en) * | 1992-07-15 | 1998-06-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2- tetrafluoroethane and fluoroethane |
| US5626790A (en) * | 1992-11-19 | 1997-05-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions including 1,1,2-trifluoroethane and hexafluoropropane |
| EP2710086A4 (en) * | 2011-04-21 | 2015-03-11 | Emmtech Energy Ab | WORKING FLUID FOR RANKINE CYCLE |
| CN113025281A (zh) * | 2021-03-18 | 2021-06-25 | 天津大学 | 一种含有机硅的制冷剂 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04110388A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| EP0772659B1 (en) | Refrigerant compositions | |
| EP0509673B2 (en) | Refrigerant compositions | |
| Yu et al. | Evaluation of low-GWP and mildly flammable mixtures as new alternatives for R410A in air-conditioning and heat pump system | |
| US4957652A (en) | Refrigerants | |
| WO1994000529A1 (en) | Refrigerant blends containing 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane | |
| US20090261289A1 (en) | R502, R12 or R22 Substitute Mixed Refrigerant and Refrigeration System Using Thereof | |
| WO2005083028A1 (en) | Refrigerant composition | |
| JPH04323294A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| Cavallini | The state-of-the-art on Refrigerants | |
| EP0770113B1 (en) | Refrigerant compositions | |
| JPH04110386A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| JPH0585970A (ja) | 冷 媒 | |
| AU666510B2 (en) | Compositions useful as refrigerants | |
| Devotta et al. | Thermodynamic screening of some HFCs and HFEs for high-temperature heat pumps as alternatives to CFC114 | |
| JPH04110385A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| JPH04110383A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| JPH07502775A (ja) | 冷媒として有用な組成物 | |
| EP2125986A1 (en) | Refrigerant composition | |
| GB2291884A (en) | Refrigerant compositions comprising organofluorine compounds and hydrocarbons | |
| JPH04110384A (ja) | 熱伝達用流体 | |
| JPH0585966A (ja) | 冷 媒 | |
| CA1092755A (en) | Constant boiling mixtures of 1-chloro-2,2,2- trifluoroethane and hydrocarbons | |
| JP2867932B2 (ja) | 冷 媒 | |
| JPH0570769A (ja) | フルオロアルカン混合物 |