JPH0398445A - 回転電機 - Google Patents
回転電機Info
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- JPH0398445A JPH0398445A JP23458889A JP23458889A JPH0398445A JP H0398445 A JPH0398445 A JP H0398445A JP 23458889 A JP23458889 A JP 23458889A JP 23458889 A JP23458889 A JP 23458889A JP H0398445 A JPH0398445 A JP H0398445A
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Landscapes
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利川分野)
本発明は、電動機あるいは発電機として使用される回転
電機に関する.更に詳述すると、本発明はコギングトル
クの低減を図った回転電機に関する. (従来の技術) 直流モータのような永久磁石界磁のモータにおいては、
鉄心によるレラクタンス変化と永久磁石の磁界分布の相
関によって発生するコギングトルクが問題となる.この
コギングトルクは回転の円滑を損う原因となることから
小さく抑えることが望まれる. 従来のコギングトルク低減方法の一つとしては、マグネ
ットの着磁条件を@磁器の電圧や容量等を制御すること
によって変化させ、コギングが小さく抑えられる最良点
を決めるようにしている.例えば、着磁条件を変化させ
てマグネット表面の磁化分布が正弦波状を示すように未
飽和着磁を行っている.この場合、コア突極部の中心角
に関係なくコギングの最良点を簡単に決めることができ
る.(発明が解決しようとずる課B) しかしながら、マグネットが未飽和着磁状態にあるため
個々のマグネットの磁化分布が微妙に異なってしまい、
モータ毎にコギングの大きさがばらついて安定した特性
が得られない問題を伴なう.また、マグネットが未飽和
着磁のため利用する磁束数が少なく出力トルクが低くな
る問題がある.換言すれば、コギングトルクを少なくす
るために、磁束の変化を正弦波様となるように未飽和着
磁するために、大きな出力トルクを.得るだけの磁束数
が得られないという欠点がある.加えて、未飽和着磁の
マグネットは電機子反作用磁界で減磁されるため、磁束
数が減少してやはり出力トルクが減少する問題がある. 本発明は、コギングトルクの小さな回転電機を提供する
ことを目的とする.更に、本発明は電機子コアの突極め
中心角とは無関係にコギングトルクを小さくできる回転
電機を提供することを目的とする. (課題を解決するための手段) かかる目的を達成するため、本発明の回転電機は、4n
(nは1以上の整数)極の磁極数を有するマグネットと
、3k(kは1以上の整数)極の突極致を有する電機子
コアとを備え、いずれか一方を他方に対して回転するよ
うに構成した回転電機であって、マグネットの1磁極当
りの中心角を電気角で108°±10@、好ましくは約
1084とし、無励磁時における静止位置を2!l!類
出現させるようにしている. (作用) したがって、マグネットあるいは電機子コアの無励磁に
おける2種類の静止位置(I).(II)が双方とも現
れ易くなり、静止回数が従来の6回/360゜よりも多
い7回/360’以上となる.そして、約108゜にお
いて、静止位置(I)と(II)の両方が電機子コアの
突極の中心角の大きさとは無関係に完全に成立し、位相
が異なる2種のコギングの静止位置が交互に表れ、振幅
が小さく波長も短かいコギングに変化する. (実施例) 以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基づいて詳細
に説明する. 本発明をモータに適用したー実施例を第1図に示す.こ
のモータは4磁[!3突極楕成のアウターロータ形モー
タであって、モータケース・ヨーク1の内周面に4個の
円弧状マグネット2が等間隔をあけて均等配置されてい
る.各マグネット2は厚さ方向に着磁され1個のマグネ
ットが1磁極を楕成している.各マグネット2の中心角
θ画は電気角で108°±104、好ましくは約108
@に設定されている.また、ヨーク1にはその中心軸線
に沿って突極4を有するステータコア3が軸支され、各
突極4がマグネット2の内周面と対向するように配置さ
れている.ヨーク1及びマグネッ1・2はステータコア
3を中心に回転可能に設けられている.コア3の突極4
は3個であり各突極4毎にコイル5が巻回されている.
各突極4の中心角θaは任意の角度例えば電気角で約1
20゜〜180゜に設定されている.尚、本実施例の場
合、磁極対は2なので、電気角と機械角は一致せず、中
心角θヨは機械角で172となる.ここで、マグネット
2の1磁極当りの中心角θ.とは、マグネットの1つの
磁極を構成する着磁部位の円周上の両端・2点が中心O
を挾む角を意味し、1磁極当りの着磁角度を意味する.
マグネット2の1磁極当りの中心角θ.を電気角で約1
08゜に設定する場合、電機子コア3の突椹4の中心角
θaに関係なく最良のコギング特性が得られる.しかし
、コギングトルクを一般に実用的な小さなものと考えら
れているレベル(第4図に鎖線で示される範囲〉よりも
小さな領域内に単に抑える場合には、θ謔は厳密に約1
08゜に設定する必要はなく、突極4の中心角θaによ
っても若干異なるが、θaの大きさに比例して最大10
8°±10°の範囲に設定すれば支障がない.例えば、
電機子コア3の突極4の中心角θaを電気角でθa=1
20’あるいは180゛にとるとき、実用レベルのコギ
ングトルク特性を得るには、マグネットの中心角θ.は
電気角で少なくとも108@±106の範囲に設定すれ
ば足りる.この値は十分製作誤差に収まる値であると考
えられる.第2図(A).(B)に41iI1極3突極
横成のアウターロータ型モータあるいはステータマグネ
ット型の場合のマグネットとtea子コアの楕迫の一例
を示す.マグネット2は円筒形状のヨーク1の内周面に
等間隔をあけて固着され、’4 II子コアは軸部の周
面に外側に突出する円弧状の3つの突極を一体或形して
成る.この場合の中心角θ.,θaは図示の通りである
. 第3図(A).(B)に4磁極3突極梢成のインナーロ
ータ型モータの場合のマグネットと電機子コアの楕遣の
一例を示す.マグネット2はスピンドル形状のヨーク1
の周面に等間隔をあけて固着されている.また、電機子
コア3は円筒状コアの内側に突出する円弧状の3つの突
極4を有し各々に電機子コイルが巻回される.この場合
の中心角θ.,θaは図示の通りである. 以上のように構成した回転電機によると次のようにコギ
ングトルクが低減される. 第5図の特性図は実験結果であり、θヨとコギングとの
関係を、θaをパラメータとして示している.この実験
からも明らかなように、通常、4nWの磁極を有するマ
グネットと3k極の突極を有する電機子コアとから成る
4−3構成の回転電機においては、無励磁時に第6図(
A)に示す静止位置(I)若しくは第6図(B)に示す
静止位置(II)のいずれかを取る.この静止位置は、
マグネット2の中心角θ一が108゜よりも大きく離れ
ている場合(第4図中■,■で示す)に取る.そのとき
の、静止位IIのコギングトルク特性[第5図(A)1
と、静止位置(f[)のコギング特性[第5図(G〉]
とは、位相が異なるだけで共に6回/360゜の静止回
数を有する.そして、θM=108゜に近づくに従いあ
る角度においてその静止位置の転換が起る.その過渡領
域《第4図中■,■で示す)におけるコギングトルクは
第5図(B)及び第5図(F)で示されるように、振幅
が小さくなる。そこで、更にθ.を108゜に近づける
と、第5図(C)及び第5図(E)に示すように、静止
位置(I)のコギングトルク特性に静止位置(n)の特
性が若干出現し始め、あるいは静止位置(II)のコギ
ングトルク特性に静止位置(I)の特性が若干出現し始
め、振幅及び波長の圧縮が起る.即ち静止位置の転換の
過渡現象が生じている.そして、約108゜において静
止位置(I)と(IF)とが双方とも完全に成立し、位
相が異なる2種のコギングトルクの静止位置が交互に表
れ、振幅が小さく波長も頗かい第5図(D)のようなコ
ギングトルク特性に変化する.したがって、liii極
当りの中心角θ.が電気角で約108゜に設定するとき
、コギングはta子コア3の突極4の中心角θaの大き
さに関係なく最良となる.このとき、静止位置が6回/
360゜から12回/360゜と2倍になる.目視確認
ではコギングが減少しているため7〜l2回/360゜
の静止位置が確認できた.因みに、このときのコギング
トルクは、従来の着磁制御によるコギングトルク低減方
法の場合(5〜3 gcm )に比べて半分以下{1.
5〜1.0gcm)に低減することができた。尚、この
マグネット2の中心角θ.は厳密な意味で108゛に限
定されるものではなく、実用レベルにおいて若干の誤差
を許容し得る.例えばθa=120゜〜180゛の場合
を例にとって説明すると、θ.が少なくとも10包゜±
10゜の当りから第4図に鎖線で示される実用レベル(
図中■,■で示す)に収まる. 尚、上述の実施例は本発明の好適な実施の一例ではある
がこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱し
ない範囲において種々変形実施可能である.例えば、本
実施例ではマグネットは磁極毎に1つのブロックを形成
するようにしているが、全体を1つのブロックとするリ
ング状のマグネット材に所定電気角の81極を所定数形
成するように着磁によって形成しても良い. また、本発明はアウターロータ型あるいはインナーロー
タ型に限定されず、面対向(アキュシャル)型回転電機
にも適用することができる.また、本実施例では2極、
3突極の3相モータについて説明したが、これに限定さ
れるものではなく、8l極数:2P 突極数:k
a 86 12 9 16 12 20 15 24 18 28 21 32 24 等のいわゆる多極回転taにも応用可能である.尚、各
磁極数の括弧内には1磁極当りの中心角θ.が機械角で
表示されている. 更に、本実施例ではモータとして説明しているが、発電
機としても利用可能である.この場合、コギングトルク
が低減するため振動による騒音発生が抑制され、静かな
発tIlを提供できる.《発明の効果〉 以上の説明より明らかなように、本発明の回転電機は、
マグネットの中心角を電気角で108゜±10°に設定
しているので、無励磁時に2種類の静止位置が成立し、
従来の回転電機の2倍、即ち静止位置(I+[)の状態
となりコギングが小さく抑えられる.しかも、本発明は
、マグネットの中心角・着磁角度を一定の値に設定する
だけでコギングトルクを減少させているので、各磁極を
飽和着磁できる.したがって、本発明の回転電機は、磁
束の減少がなく、電機子反作用磁界によΔ減磁を受け難
く、モータとして使用する場合、出力トルクが従来より
も大きくできる.
電機に関する.更に詳述すると、本発明はコギングトル
クの低減を図った回転電機に関する. (従来の技術) 直流モータのような永久磁石界磁のモータにおいては、
鉄心によるレラクタンス変化と永久磁石の磁界分布の相
関によって発生するコギングトルクが問題となる.この
コギングトルクは回転の円滑を損う原因となることから
小さく抑えることが望まれる. 従来のコギングトルク低減方法の一つとしては、マグネ
ットの着磁条件を@磁器の電圧や容量等を制御すること
によって変化させ、コギングが小さく抑えられる最良点
を決めるようにしている.例えば、着磁条件を変化させ
てマグネット表面の磁化分布が正弦波状を示すように未
飽和着磁を行っている.この場合、コア突極部の中心角
に関係なくコギングの最良点を簡単に決めることができ
る.(発明が解決しようとずる課B) しかしながら、マグネットが未飽和着磁状態にあるため
個々のマグネットの磁化分布が微妙に異なってしまい、
モータ毎にコギングの大きさがばらついて安定した特性
が得られない問題を伴なう.また、マグネットが未飽和
着磁のため利用する磁束数が少なく出力トルクが低くな
る問題がある.換言すれば、コギングトルクを少なくす
るために、磁束の変化を正弦波様となるように未飽和着
磁するために、大きな出力トルクを.得るだけの磁束数
が得られないという欠点がある.加えて、未飽和着磁の
マグネットは電機子反作用磁界で減磁されるため、磁束
数が減少してやはり出力トルクが減少する問題がある. 本発明は、コギングトルクの小さな回転電機を提供する
ことを目的とする.更に、本発明は電機子コアの突極め
中心角とは無関係にコギングトルクを小さくできる回転
電機を提供することを目的とする. (課題を解決するための手段) かかる目的を達成するため、本発明の回転電機は、4n
(nは1以上の整数)極の磁極数を有するマグネットと
、3k(kは1以上の整数)極の突極致を有する電機子
コアとを備え、いずれか一方を他方に対して回転するよ
うに構成した回転電機であって、マグネットの1磁極当
りの中心角を電気角で108°±10@、好ましくは約
1084とし、無励磁時における静止位置を2!l!類
出現させるようにしている. (作用) したがって、マグネットあるいは電機子コアの無励磁に
おける2種類の静止位置(I).(II)が双方とも現
れ易くなり、静止回数が従来の6回/360゜よりも多
い7回/360’以上となる.そして、約108゜にお
いて、静止位置(I)と(II)の両方が電機子コアの
突極の中心角の大きさとは無関係に完全に成立し、位相
が異なる2種のコギングの静止位置が交互に表れ、振幅
が小さく波長も短かいコギングに変化する. (実施例) 以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基づいて詳細
に説明する. 本発明をモータに適用したー実施例を第1図に示す.こ
のモータは4磁[!3突極楕成のアウターロータ形モー
タであって、モータケース・ヨーク1の内周面に4個の
円弧状マグネット2が等間隔をあけて均等配置されてい
る.各マグネット2は厚さ方向に着磁され1個のマグネ
ットが1磁極を楕成している.各マグネット2の中心角
θ画は電気角で108°±104、好ましくは約108
@に設定されている.また、ヨーク1にはその中心軸線
に沿って突極4を有するステータコア3が軸支され、各
突極4がマグネット2の内周面と対向するように配置さ
れている.ヨーク1及びマグネッ1・2はステータコア
3を中心に回転可能に設けられている.コア3の突極4
は3個であり各突極4毎にコイル5が巻回されている.
各突極4の中心角θaは任意の角度例えば電気角で約1
20゜〜180゜に設定されている.尚、本実施例の場
合、磁極対は2なので、電気角と機械角は一致せず、中
心角θヨは機械角で172となる.ここで、マグネット
2の1磁極当りの中心角θ.とは、マグネットの1つの
磁極を構成する着磁部位の円周上の両端・2点が中心O
を挾む角を意味し、1磁極当りの着磁角度を意味する.
マグネット2の1磁極当りの中心角θ.を電気角で約1
08゜に設定する場合、電機子コア3の突椹4の中心角
θaに関係なく最良のコギング特性が得られる.しかし
、コギングトルクを一般に実用的な小さなものと考えら
れているレベル(第4図に鎖線で示される範囲〉よりも
小さな領域内に単に抑える場合には、θ謔は厳密に約1
08゜に設定する必要はなく、突極4の中心角θaによ
っても若干異なるが、θaの大きさに比例して最大10
8°±10°の範囲に設定すれば支障がない.例えば、
電機子コア3の突極4の中心角θaを電気角でθa=1
20’あるいは180゛にとるとき、実用レベルのコギ
ングトルク特性を得るには、マグネットの中心角θ.は
電気角で少なくとも108@±106の範囲に設定すれ
ば足りる.この値は十分製作誤差に収まる値であると考
えられる.第2図(A).(B)に41iI1極3突極
横成のアウターロータ型モータあるいはステータマグネ
ット型の場合のマグネットとtea子コアの楕迫の一例
を示す.マグネット2は円筒形状のヨーク1の内周面に
等間隔をあけて固着され、’4 II子コアは軸部の周
面に外側に突出する円弧状の3つの突極を一体或形して
成る.この場合の中心角θ.,θaは図示の通りである
. 第3図(A).(B)に4磁極3突極梢成のインナーロ
ータ型モータの場合のマグネットと電機子コアの楕遣の
一例を示す.マグネット2はスピンドル形状のヨーク1
の周面に等間隔をあけて固着されている.また、電機子
コア3は円筒状コアの内側に突出する円弧状の3つの突
極4を有し各々に電機子コイルが巻回される.この場合
の中心角θ.,θaは図示の通りである. 以上のように構成した回転電機によると次のようにコギ
ングトルクが低減される. 第5図の特性図は実験結果であり、θヨとコギングとの
関係を、θaをパラメータとして示している.この実験
からも明らかなように、通常、4nWの磁極を有するマ
グネットと3k極の突極を有する電機子コアとから成る
4−3構成の回転電機においては、無励磁時に第6図(
A)に示す静止位置(I)若しくは第6図(B)に示す
静止位置(II)のいずれかを取る.この静止位置は、
マグネット2の中心角θ一が108゜よりも大きく離れ
ている場合(第4図中■,■で示す)に取る.そのとき
の、静止位IIのコギングトルク特性[第5図(A)1
と、静止位置(f[)のコギング特性[第5図(G〉]
とは、位相が異なるだけで共に6回/360゜の静止回
数を有する.そして、θM=108゜に近づくに従いあ
る角度においてその静止位置の転換が起る.その過渡領
域《第4図中■,■で示す)におけるコギングトルクは
第5図(B)及び第5図(F)で示されるように、振幅
が小さくなる。そこで、更にθ.を108゜に近づける
と、第5図(C)及び第5図(E)に示すように、静止
位置(I)のコギングトルク特性に静止位置(n)の特
性が若干出現し始め、あるいは静止位置(II)のコギ
ングトルク特性に静止位置(I)の特性が若干出現し始
め、振幅及び波長の圧縮が起る.即ち静止位置の転換の
過渡現象が生じている.そして、約108゜において静
止位置(I)と(IF)とが双方とも完全に成立し、位
相が異なる2種のコギングトルクの静止位置が交互に表
れ、振幅が小さく波長も頗かい第5図(D)のようなコ
ギングトルク特性に変化する.したがって、liii極
当りの中心角θ.が電気角で約108゜に設定するとき
、コギングはta子コア3の突極4の中心角θaの大き
さに関係なく最良となる.このとき、静止位置が6回/
360゜から12回/360゜と2倍になる.目視確認
ではコギングが減少しているため7〜l2回/360゜
の静止位置が確認できた.因みに、このときのコギング
トルクは、従来の着磁制御によるコギングトルク低減方
法の場合(5〜3 gcm )に比べて半分以下{1.
5〜1.0gcm)に低減することができた。尚、この
マグネット2の中心角θ.は厳密な意味で108゛に限
定されるものではなく、実用レベルにおいて若干の誤差
を許容し得る.例えばθa=120゜〜180゛の場合
を例にとって説明すると、θ.が少なくとも10包゜±
10゜の当りから第4図に鎖線で示される実用レベル(
図中■,■で示す)に収まる. 尚、上述の実施例は本発明の好適な実施の一例ではある
がこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱し
ない範囲において種々変形実施可能である.例えば、本
実施例ではマグネットは磁極毎に1つのブロックを形成
するようにしているが、全体を1つのブロックとするリ
ング状のマグネット材に所定電気角の81極を所定数形
成するように着磁によって形成しても良い. また、本発明はアウターロータ型あるいはインナーロー
タ型に限定されず、面対向(アキュシャル)型回転電機
にも適用することができる.また、本実施例では2極、
3突極の3相モータについて説明したが、これに限定さ
れるものではなく、8l極数:2P 突極数:k
a 86 12 9 16 12 20 15 24 18 28 21 32 24 等のいわゆる多極回転taにも応用可能である.尚、各
磁極数の括弧内には1磁極当りの中心角θ.が機械角で
表示されている. 更に、本実施例ではモータとして説明しているが、発電
機としても利用可能である.この場合、コギングトルク
が低減するため振動による騒音発生が抑制され、静かな
発tIlを提供できる.《発明の効果〉 以上の説明より明らかなように、本発明の回転電機は、
マグネットの中心角を電気角で108゜±10°に設定
しているので、無励磁時に2種類の静止位置が成立し、
従来の回転電機の2倍、即ち静止位置(I+[)の状態
となりコギングが小さく抑えられる.しかも、本発明は
、マグネットの中心角・着磁角度を一定の値に設定する
だけでコギングトルクを減少させているので、各磁極を
飽和着磁できる.したがって、本発明の回転電機は、磁
束の減少がなく、電機子反作用磁界によΔ減磁を受け難
く、モータとして使用する場合、出力トルクが従来より
も大きくできる.
第1図は本発明の回転電機を4磁極3突@構成のモータ
に適用した実施例を示す概略構成図、第2図(A)及び
(B)は本発明の回転電機を構成するアウターロー夕型
ないしステータマグネット型のマグネットと電機子コア
の一例を示す正面図、第3図(A),(B)は本発明の
回転電機のインナーロータ型のマグネット及びtm子コ
アの一実施例を示す正面図、第4図は本発明の回転電機
のマグネット中心角とコギングトルクとのrIlitx
を電機子コアの中心角をパラメータとして示すグラフで
ある.第5図(A)〜(G)は第4図の■〜■の状態に
おけるコギングトルク特性図、第6図は4−3構成の回
転t機の無励磁時における静止位置を示す正面図で、(
A)は回転位置I、(B)は回転位置■を示す.
に適用した実施例を示す概略構成図、第2図(A)及び
(B)は本発明の回転電機を構成するアウターロー夕型
ないしステータマグネット型のマグネットと電機子コア
の一例を示す正面図、第3図(A),(B)は本発明の
回転電機のインナーロータ型のマグネット及びtm子コ
アの一実施例を示す正面図、第4図は本発明の回転電機
のマグネット中心角とコギングトルクとのrIlitx
を電機子コアの中心角をパラメータとして示すグラフで
ある.第5図(A)〜(G)は第4図の■〜■の状態に
おけるコギングトルク特性図、第6図は4−3構成の回
転t機の無励磁時における静止位置を示す正面図で、(
A)は回転位置I、(B)は回転位置■を示す.
Claims (2)
- (1)4n(nは1以上の整数)極の磁極数を有するマ
グネットと、3k(kは1以上の整数)極の突極数を有
する電機子コアとを備え、いずれか一方を他方に対して
回転するように構成された回転電機であつて、上記マグ
ネットの1磁極当りの中心角を電気角で108゜±10
゜とし、上記マグネットと上記電機子コアとの無励磁時
における静止位置を2種類出現させることを特徴とする
回転電機。 - (2)請求項1記載のマグネットの1磁極当りの中心角
を電気角で約108゜としたことを特徴とする回転電機
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23458889A JPH0720361B2 (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 回転電機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23458889A JPH0720361B2 (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 回転電機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0398445A true JPH0398445A (ja) | 1991-04-24 |
JPH0720361B2 JPH0720361B2 (ja) | 1995-03-06 |
Family
ID=16973376
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23458889A Expired - Fee Related JPH0720361B2 (ja) | 1989-09-12 | 1989-09-12 | 回転電機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0720361B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001089066A1 (fr) * | 2000-05-17 | 2001-11-22 | Kabushiki Kaisha Sankyo Seiki Seisakusho | Dispositif de production d'une petite puissance et dispositif de robinet a eau |
EP1306963A1 (en) * | 2001-10-29 | 2003-05-02 | Kabushiki Kaisha Moric | Permanent magnet type rotary electric device |
WO2007034633A1 (ja) * | 2005-09-22 | 2007-03-29 | Honda Motor Co., Ltd. | 回転電機 |
US7795751B2 (en) | 2001-05-03 | 2010-09-14 | Aloys Wobben | Wind power installation |
-
1989
- 1989-09-12 JP JP23458889A patent/JPH0720361B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001089066A1 (fr) * | 2000-05-17 | 2001-11-22 | Kabushiki Kaisha Sankyo Seiki Seisakusho | Dispositif de production d'une petite puissance et dispositif de robinet a eau |
US6876100B2 (en) | 2000-05-17 | 2005-04-05 | Kabushiki Kaisha Sankyo Seiki Seisakusho | Small power generating device and water faucet device |
US7795751B2 (en) | 2001-05-03 | 2010-09-14 | Aloys Wobben | Wind power installation |
EP1306963A1 (en) * | 2001-10-29 | 2003-05-02 | Kabushiki Kaisha Moric | Permanent magnet type rotary electric device |
WO2007034633A1 (ja) * | 2005-09-22 | 2007-03-29 | Honda Motor Co., Ltd. | 回転電機 |
JP2007089303A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Honda Motor Co Ltd | 回転電機 |
US7948144B2 (en) | 2005-09-22 | 2011-05-24 | Honda Motor Co., Ltd. | Electrical rotary machine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0720361B2 (ja) | 1995-03-06 |
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