JPH039348B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は逆止弁に関する。[Detailed description of the invention] [Technical field of invention] The present invention relates to check valves.

〔発明の技術的背景とその問題点〕[Technical background of the invention and its problems]

第１図は、原子力発電所等における排ガス処理
設備を表わしている。この排ガス処理設備は、主
復水器１、第１段空気抽出器２、インターコンデ
ンサ３、第２段空気抽出器４、予熱器５、再結合
器６、復水器７、予冷器８、サンドフイルタ９、
乾燥器１０、活性炭ホールドアツプ塔１１、粒子
フイルタ１２、真空ポンプ１３及びスタツク１４
が配管に沿つて直列に配置された構造となつてお
り、さらに第１段空気抽出器２及び第２段空気抽
出器４とそれぞれ並列に第１段の起動停止用空気
抽出器１５及び第２段の起動停止用空気抽出器１
６が配置されている。また、この排ガス処理設備
においては、復水器７の下流より分岐し途中圧力
制御弁１７を介して主復水器１に接続される還流
ライン１８と、この還流ライン１８の圧力制御弁
１７の上流から分岐され途中主復水器真空ポンプ
２０を介してスタツク１４に接続される主復水器
真空ポンプライン２１が設けられている。さら
に、主復水器１には主復水器真空ポンプ２０に接
続される主復水器空気抽出ライン２２が接続され
ている。 FIG. 1 shows exhaust gas treatment equipment in a nuclear power plant or the like. This exhaust gas treatment equipment includes a main condenser 1, a first stage air extractor 2, an intercondenser 3, a second stage air extractor 4, a preheater 5, a recombiner 6, a condenser 7, a precooler 8, sand filter 9,
Dryer 10, activated carbon hold up tower 11, particle filter 12, vacuum pump 13 and stack 14
are arranged in series along the piping, and furthermore, the first stage start/stop air extractor 15 and the second stage air extractor 15 are arranged in parallel with the first stage air extractor 2 and the second stage air extractor 4, respectively. Air extractor 1 for starting and stopping stages
6 is placed. In addition, in this exhaust gas treatment equipment, there is a reflux line 18 that branches from the downstream of the condenser 7 and is connected to the main condenser 1 via a pressure control valve 17 in the middle, and a pressure control valve 17 of this reflux line 18. A main condenser vacuum pump line 21 is provided which is branched from upstream and connected to the stack 14 via a main condenser vacuum pump 20 midway. Furthermore, a main condenser air extraction line 22 is connected to the main condenser 1 and is connected to a main condenser vacuum pump 20 .

この排ガス処理設備を起動する場合には、先ず
主復水器１の真空度を主復水器真空ポンプ２０に
よつてある値まで引く。続いて、起動停止用空気
抽出器１５，１６、第１段空気抽出器２、インタ
ーコンデンサ３、第２段空気抽出器４、予熱器
５、再結合器６及び復水器７内の排気を主復水器
真空ポンプ２０によつて行なう。そして、最終的
に、第１段空気抽出器２、インターコンデンサ
３、第２段空気抽出器４、予熱器５、再結合器
６、復水器７、予冷器８、サンドフイルタ９、乾
燥器１０、活性炭ホールドアツプ塔１１及び粒子
フイルタ１２内の排気を真空ポンプ１３によつて
行なう。 When starting up this exhaust gas treatment equipment, first the degree of vacuum in the main condenser 1 is reduced to a certain value by the main condenser vacuum pump 20. Next, exhaust air from the start/stop air extractors 15 and 16, the first stage air extractor 2, the intercondenser 3, the second stage air extractor 4, the preheater 5, the recombiner 6, and the condenser 7 is removed. This is done by the main condenser vacuum pump 20. Finally, the first stage air extractor 2, intercondenser 3, second stage air extractor 4, preheater 5, recombiner 6, condenser 7, precooler 8, sand filter 9, dryer 10. The activated carbon hold up tower 11 and particle filter 12 are evacuated using the vacuum pump 13.

一方、この排ガス処理設備の運転を停止する場
合には、この逆の運転手順にて行なう。 On the other hand, when the operation of the exhaust gas treatment equipment is to be stopped, the operation procedure is reversed.

ところで、この排ガス処理設備においては、原
子炉のスクラム時に圧力計２３の示す復水器出口
圧力と流量計２４の示す予冷器入口流量が増加す
る。そのため、復水器出口圧力を一定に維持する
よう還流ライン１８に介装された圧力制御弁１７
が開とされ、排ガスが主復水器１にに戻される。
その結果、予冷器入口流量が減少し、さらに予冷
器８下流の排ガスも主復水器１に引かれてしま
う。而して、第２図に示すように圧力計２５を示
すサンドフイルタ入口圧力と圧力計２６の示す粒
子フイルタ出口圧力が通常運転時と逆転し、第３
図に示すようにサンドフイルタ９に充填されてい
るサンド２７がガス入口管９ａから破線矢印に示
す方向即ち上流側へ流出する恐れがある。なお、
第３図において符号９ｂ，９ｃはサンドフイルタ
９の排ガス入口、出口をそれぞれ示し、また９ｄ
はサンド２７の充填口を示す。 By the way, in this exhaust gas treatment equipment, the condenser outlet pressure indicated by the pressure gauge 23 and the precooler inlet flow rate indicated by the flow meter 24 increase during a scram of the nuclear reactor. Therefore, the pressure control valve 17 installed in the reflux line 18 maintains the condenser outlet pressure constant.
is opened and the exhaust gas is returned to the main condenser 1.
As a result, the precooler inlet flow rate decreases, and the exhaust gas downstream of the precooler 8 is also drawn into the main condenser 1. As shown in FIG. 2, the sand filter inlet pressure indicated by the pressure gauge 25 and the particle filter outlet pressure indicated by the pressure gauge 26 are reversed from those during normal operation, and the third
As shown in the figure, there is a risk that the sand 27 filled in the sand filter 9 may flow out from the gas inlet pipe 9a in the direction shown by the broken line arrow, that is, to the upstream side. In addition,
In FIG. 3, symbols 9b and 9c indicate the exhaust gas inlet and outlet of the sand filter 9, respectively, and 9d
indicates the filling port of the sand 27.

通常、サンドフイルタ９は正流方向の流れに対
して設計されているものであり、逆流に対しては
何ら対策を講じていない。そのため、サンドフイ
ルタ９内のサンド２７がガス入口管９ａから上流
側へ流出し、やがては配管閉塞となり排ガス系の
運転に支障をきたす恐れがあり、万一サンドフイ
ルタ９内のサンド２７が上流側へ流出した場合に
は、配管を切断してサンド２７の抜き取りを行な
わなければならない。 Normally, the sand filter 9 is designed for a forward flow, and does not take any measures against a reverse flow. Therefore, the sand 27 in the sand filter 9 flows out from the gas inlet pipe 9a to the upstream side, which may eventually block the pipe and impede the operation of the exhaust gas system. If the sand 27 leaks out, the piping must be cut and the sand 27 must be removed.

しかしながら、この作業はサンド２７に付着し
た高放射能のため放射線管理区域内での作業とな
り、しかもプラントを停止して行なわなければな
らず、困難かつ高費用を要する作業となる。 However, due to the high radioactivity attached to the sand 27, this work must be carried out in a radiation controlled area, and the plant must be shut down, making it a difficult and expensive work.

そこで、従来は、第４図で示すような逆止弁２
８を流体管２９に介装することが行なわれてい
る。この逆止弁２８は円錘台状の帽体３０と、こ
の帽体３０の内側に取着されるダイヤフラム３１
とからなる。この逆止弁２８において帽体３０は
その斜面に多数の孔３２が穿設され、先端には貫
通孔３３が設けられており、そのフランジ３０ａ
で流体管２９のフランジ２９ａにボルト締めされ
ている。一方、ダイヤフラム３１はゴムから形成
され、その裾には補強リング３４が取着されてい
る。また、ダイヤフラム３１の先端には、ボルト
３５が埋設されており、このボルト３５を帽体３
０の貫通孔３３に挿通し、ナツト３６を締結する
ことによりダイヤフラム３１は帽体３０に取着さ
れる。而して、この逆止弁２８はその先端が流路
の流入方向に向けて流体管２９内に取着される。 Therefore, conventionally, a check valve 2 as shown in FIG.
8 is interposed in the fluid pipe 29. This check valve 28 includes a conical cap body 30 and a diaphragm 31 attached to the inside of this cap body 30.
It consists of. In this check valve 28, a cap body 30 has a large number of holes 32 formed on its slope, a through hole 33 at its tip, and a flange 30a of the cap body 30.
It is bolted to the flange 29a of the fluid pipe 29. On the other hand, the diaphragm 31 is made of rubber, and a reinforcing ring 34 is attached to its hem. Further, a bolt 35 is embedded in the tip of the diaphragm 31, and this bolt 35 is inserted into the cap body 3.
The diaphragm 31 is attached to the cap body 30 by inserting the diaphragm 31 into the through hole 33 of 0 and fastening the nut 36. The check valve 28 is installed in the fluid pipe 29 with its tip facing toward the inflow direction of the flow path.

続いて、この逆止弁２８の作用について説明す
れば、排ガスが第４図の矢印の如く上流側より流
れる場合には、排ガスが帽体３０の孔３２から流
入し、その圧力でダイヤフラム３１を押して内側
に湾曲させ、帽体３０及びダイヤフラム３１の間
隙から下流側に流れる。一方、排ガスが下流側よ
り流れる場合には、排ガスの圧力でダイヤフラム
３１が第４図に一点鎖線で示す如く押し拡げら
れ、ダイヤフラム３１によつて帽体３０の孔３２
が閉塞されるので排ガスの逆流は阻止される。而
して、サンド２７の逆流も阻止されることにな
る。 Next, the function of the check valve 28 will be explained. When exhaust gas flows from the upstream side as indicated by the arrow in FIG. It is pushed and curved inward, and flows downstream through the gap between the cap body 30 and the diaphragm 31. On the other hand, when the exhaust gas flows from the downstream side, the diaphragm 31 is expanded by the pressure of the exhaust gas as shown by the dashed line in FIG.
is blocked, so the backflow of exhaust gas is prevented. Therefore, the backflow of the sand 27 is also prevented.

通常、排ガス処理設備に逆止弁を設ける場合に
は、系統全体の圧力損失配分や流れの安定を保つ
ため逆止弁の圧力損失を小さくしなければならな
い。ちなみに、流量40m³／ｈでは約50mmH₂Oの
圧力損失におさえる必要がある。 Normally, when a check valve is installed in exhaust gas treatment equipment, the pressure loss of the check valve must be reduced in order to maintain pressure loss distribution and flow stability throughout the system. Incidentally, at a flow rate of 40 m ³ /h, it is necessary to suppress the pressure loss to about 50 mmH ₂ O.

しかしながら、前記構造の逆止弁２８において
は排ガスが上流側より流れる場合に、ダイヤフラ
ム３１の湾曲に対する剛性が大となり、圧力損失
が大きくなるという欠点があつた。 However, the check valve 28 having the above-mentioned structure has a drawback that when exhaust gas flows from the upstream side, the diaphragm 31 has a large rigidity against bending, resulting in a large pressure loss.

そこで、第５図に示すような逆止弁３７が開発
された。即ち、この逆止弁３７は前記逆止弁２８
のボルト３５の代わりに流体管２９の軸方向に可
動なロツド３８を設けたものである。その他の点
は逆止弁２８と同様である。 Therefore, a check valve 37 as shown in FIG. 5 was developed. That is, this check valve 37 is the same as the check valve 28.
In place of the bolt 35, a rod 38 movable in the axial direction of the fluid pipe 29 is provided. The other points are similar to the check valve 28.

このタイプの逆止弁３７はダイヤフラム３１が
第５図の矢印で示す如く正流時には流れに押され
て図中右方に移動し、一方、逆流時には一点鎖線
で示すように帽体３０に密着して孔３２を閉塞し
逆流を阻止するように作用する。 In this type of check valve 37, the diaphragm 31 is pushed by the flow and moves to the right in the figure when the flow is forward, as shown by the arrow in FIG. This acts to close the hole 32 and prevent backflow.

しかしながら、このタイプの逆止弁３７は上流
からの流れが止まつたとき、ダイヤフラム３１は
その場所に保持され全開のままとなるため、逆流
が起きたとき作動に遅れが生じたり、又逆流の流
速が極めて小さいときには流体圧が小さくダイヤ
フラム３１を帽体３０へ密着するまで押し戻すこ
とができず、小流量の逆流には有効に作用しな
い。特に逆止弁３７を縦配管に取り付け、しかも
この縦配管上方が上流側となる場合には、ダイヤ
フラム３１の自重を持ち上げるための流速が必要
であり、流速が小さい場合には逆止弁として作用
しない恐れがあつた。 However, in this type of check valve 37, when the flow from upstream stops, the diaphragm 31 is held in place and remains fully open, so when a backflow occurs, there is a delay in operation, and the flow rate of the backflow is When is extremely small, the fluid pressure is so small that the diaphragm 31 cannot be pushed back until it comes into close contact with the cap body 30, and it does not work effectively against a small flow of backflow. In particular, when the check valve 37 is installed in a vertical pipe and the upper part of the vertical pipe is on the upstream side, a flow velocity is required to lift the weight of the diaphragm 31, and if the flow velocity is small, it acts as a check valve. I was afraid that I wouldn't do it.

通常、排ガス処理設備のサンドフイルタ９内の
サンド２７が上流へ流出してしまうのを防止する
には少なくとも逆流流速0.6ｍ／ｓに対して逆止
弁が十分作動する必要があるが、後述の如く前記
逆止弁ではその実現が困難であつた。 Normally, in order to prevent the sand 27 in the sand filter 9 of the exhaust gas treatment equipment from flowing upstream, it is necessary for the check valve to operate sufficiently for at least a reverse flow velocity of 0.6 m/s. However, it has been difficult to achieve this with the above-mentioned check valve.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明は、かかる点に鑑みなされたもので、正
流時の圧力損失が小さく、かつ、微小流速の逆流
に対しても確実に作動して逆流を阻止することの
できる逆止弁を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of these points, and provides a check valve that has a small pressure loss during forward flow and can operate reliably to prevent backflow even at minute flow speeds. The purpose is to

〔発明の概要〕[Summary of the invention]

この目的は、先端を流路の流入方向に向けて配
設され、その斜面に多数の孔が穿設された帽体
と、この帽体に流路の流出方向から嵌合自在に設
けられ、帽体の孔を閉塞するためのダイヤフラム
と、このダイヤフラムに取り付けられ、ダイヤフ
ラムを流路の軸方向に摺動させる可動ロツドとを
含んで構成される逆止弁において、このダイヤフ
ラムを流路の軸線方向に付勢するばねを取り付け
ることにより達成される。 The purpose of this is to provide a cap body with its tip facing the inflow direction of the flow path and a number of holes bored on its slope, and a cap body that can be fitted into the cap body from the outflow direction of the flow path. A check valve that includes a diaphragm for closing a hole in a cap body, and a movable rod that is attached to the diaphragm and slides the diaphragm in the axial direction of the flow path. This is accomplished by installing a spring that biases the direction.

〔発明の実施例〕 以下、本発明を実施例に基づいて説明する。な
お、従来のものと同一部分については同一の符号
を付し、その説明は省略する。[Examples of the Invention] The present invention will be described below based on Examples. Note that the same parts as in the conventional one are given the same reference numerals, and the explanation thereof will be omitted.

第６図は本発明に係る逆止弁の第１の実施例を
示しており、帽体３０のフランジ３０ａには流体
管２９の軸方向に延在する複数の脚４０が付設さ
れ、この複数の脚４０には、流体管２９を横断す
る方向に配設されたサポート４２が固着されてい
る。このサポート４２は中央に貫通孔４１を有し
その外側に流体の通過を許容する開口４２ａを有
している。また、このサポート４２には調整自在
に２個のナツト４６，４７によつてボルト４５が
締結されている。そして、このボルト４５の流入
側には端板４４が固着され、さらにこの端板４４
にはパイプ４３が突設されている。また、ダイヤ
フラム３１の内側にはばね受け４８が取り付けら
れている。而して、このばね受け４８及び端板４
４の間にはパイプ４３を伸縮の際のガイドとする
ようにばね４９が取り付けられている。 FIG. 6 shows a first embodiment of the check valve according to the present invention, in which a plurality of legs 40 extending in the axial direction of the fluid pipe 29 are attached to the flange 30a of the cap body 30. A support 42 arranged in a direction transverse to the fluid pipe 29 is fixed to the leg 40 of. This support 42 has a through hole 41 in the center and an opening 42a on the outside that allows passage of fluid. Further, a bolt 45 is fastened to the support 42 with two nuts 46 and 47 so as to be adjustable. An end plate 44 is fixed to the inflow side of this bolt 45, and furthermore, this end plate 44
A pipe 43 is provided in a protruding manner. Further, a spring receiver 48 is attached to the inside of the diaphragm 31. Therefore, this spring receiver 48 and end plate 4
A spring 49 is attached between the pipes 4 and 4 so that the pipe 43 serves as a guide during expansion and contraction.

次に第１の実施例の作用を説明する。 Next, the operation of the first embodiment will be explained.

ばね４９はばね受け４８を介してダイヤフラム
３１に荷重を図中左方へ作用させている。この荷
重の大きさは端板４４の設置位置を軸方向に変え
てばね４９の長さを変化させることにり容易に調
整される。 The spring 49 applies a load to the left in the figure on the diaphragm 31 via the spring receiver 48. The magnitude of this load can be easily adjusted by changing the installation position of the end plate 44 in the axial direction and changing the length of the spring 49.

上流より流体が流れる場合には、流体は帽体３
０の孔３２を通り、第７図に示すように、ダイヤ
フラム３１を下流側へ押しやると共に湾曲させ、
ダイヤフラム３１と帽体３０との間に形成される
間隙を通り下流側へ流れる。この場合、ばね４９
は流体がダイヤフラム３１を押す力により圧縮さ
れ、圧縮量に相当するばね反力が下流側よりダイ
ヤフラム３１に作用する。したがつて、流体の流
速が小さいときには、ダイヤフラム３１は、ダイ
ヤフラム３１に上流側より作用する流体圧と、下
流側より作用するばね反力が均衡した点に保持さ
れる。しかし、流体の流速が大きいときには、ダ
イヤフラム３１は可動ロツド３８によつて制限さ
れる距離だけ下流側に移動し弁は全開とされる。 When the fluid flows from upstream, the fluid flows through the cap body 3.
0, and as shown in FIG. 7, pushes the diaphragm 31 downstream and curves it.
It flows downstream through the gap formed between the diaphragm 31 and the cap body 30. In this case, spring 49
The fluid is compressed by the force pushing the diaphragm 31, and a spring reaction force corresponding to the amount of compression acts on the diaphragm 31 from the downstream side. Therefore, when the fluid flow velocity is low, the diaphragm 31 is maintained at a point where the fluid pressure acting on the diaphragm 31 from the upstream side and the spring reaction force acting from the downstream side are balanced. However, when the fluid flow rate is high, the diaphragm 31 moves downstream by a distance limited by the movable rod 38, leaving the valve fully open.

また、流体の流れが停止した場合には、上流側
よりダイヤフラム３１に作用する流体圧が失なわ
れるので、ばね４９が元の長さまで伸びることに
よりダイヤフラム３１は所定の位置に戻される。 Furthermore, when the fluid flow stops, the fluid pressure acting on the diaphragm 31 from the upstream side is lost, and the diaphragm 31 is returned to a predetermined position by the spring 49 being extended to its original length.

一方、流体の流れが逆になつた場合には、第６
図に示すように流体が下流側よりダイヤフラム３
１の内面を押してダイヤフラム３１は帽体３０に
密着されるので、帽体３０の孔３２はダイヤフラ
ム３１によつて閉塞され、流体の逆流が阻止され
る。 On the other hand, if the flow of the fluid is reversed, the sixth
As shown in the figure, the fluid flows from the downstream side to the diaphragm 3.
Since the diaphragm 31 is brought into close contact with the cap body 30 by pressing the inner surface of the cap body 30, the hole 32 of the cap body 30 is closed by the diaphragm 31, and backflow of fluid is prevented.

ところで、ダイヤフラム３１の位置は、既に説
明したように、ボルト４５とナツト４６，４７の
締結位置を変化させることにより調整できるが、
逆流を完全に阻止するためには流体静止時にダイ
ヤフラム３１を帽体３０に圧持させておく必要が
あるので、ばね４９の初期圧縮量を大きくしダイ
ヤフラム３１に大きなばね反力を作用させること
が望ましい。しかしながら、ばね反力が大きいと
正流時の排ガスの流速が小さい場合に弁の開きが
悪くなり、小流量時の系統流量ハンチングや圧力
損失増大の原因となる恐れがある。そこで、一般
的には、ダイヤフラム３１と帽体３０の間隙がほ
ぼ０で、かつ、ダイヤフラム３１を帽体３０に押
し付ける力が作用しないように調節しておくこと
が好ましい。即ち、鉛直配管や斜め勾配を有する
配管に逆止弁を可動ロツド３８が上方に位置する
ように設ける場合にあつては、ダイヤフラム３１
の自重の軸方向成分とばね４９のばね反力が釣り
合うような初期圧縮量をばね４９に与えてダイヤ
フラム３１と帽体３０が接するような調整を行な
う。また、水平配管に逆止弁を設ける場合には、
逆流時下流からの流体圧によつてダイヤフラム３
１が帽体３０に押しつけられる際ばね４９が自然
長より伸ばされて反対方向のばね反力が生じるの
を防止するため、極く僅かな初期圧縮量をばね４
９に与えておくように調整しておくことが好まし
い。一方、鉛直配管や斜め勾配を有する配管に可
動ロツド３８が下方に位置するように設ける場合
には、流体静止時ダイヤフラム３１は自重により
帽体３０に密着し正流時の圧力損失を増大させる
傾向を生じるので、これを防止するためばね４９
によつてダイヤフラム３１を吊り上げ、ダイヤフ
ラム３１の自重が帽体３０に作用しないように調
整するのが好ましい。この場合にはばね４９の初
期たわみは伸びとなる。 By the way, as already explained, the position of the diaphragm 31 can be adjusted by changing the fastening position of the bolt 45 and nuts 46, 47.
In order to completely prevent backflow, it is necessary to press the diaphragm 31 against the cap body 30 when the fluid is stationary, so it is possible to increase the initial compression amount of the spring 49 and apply a large spring reaction force to the diaphragm 31. desirable. However, if the spring reaction force is large, the opening of the valve becomes difficult when the flow velocity of exhaust gas during normal flow is low, which may cause system flow rate hunting or increased pressure loss when the flow rate is small. Therefore, it is generally preferable to adjust the gap between the diaphragm 31 and the cap body 30 so that the gap is approximately zero and that no force is applied to press the diaphragm 31 against the cap body 30. That is, when a check valve is installed in a vertical pipe or a pipe having an oblique slope so that the movable rod 38 is located above, the diaphragm 31
Adjustments are made so that the diaphragm 31 and the cap body 30 come into contact by giving the spring 49 an initial compression amount such that the axial component of its own weight and the spring reaction force of the spring 49 are balanced. In addition, when installing a check valve in horizontal piping,
During backflow, the diaphragm 3 is
In order to prevent the spring 49 from being stretched beyond its natural length and generating a spring reaction force in the opposite direction when the spring 49 is pressed against the cap body 30, a very small amount of initial compression is applied to the spring 4.
It is preferable to adjust it so that it is given to 9. On the other hand, when the movable rod 38 is installed in a vertical pipe or a pipe with an oblique slope so as to be located downward, the diaphragm 31 tends to stick tightly to the cap body 30 due to its own weight when the fluid is stationary, increasing the pressure loss during normal flow. To prevent this, the spring 49
It is preferable that the diaphragm 31 be lifted up by the diaphragm 31 and adjusted so that the weight of the diaphragm 31 does not act on the cap body 30. In this case, the initial deflection of the spring 49 becomes an extension.

以上説明した実施例によれば、流体の流れが停
止した状態でばね４９の作用によりダイヤフラム
３１が所定の位置に戻るため、流体の逆流時にダ
イヤフラム３１がほとんど移動せずに帽体３０に
密着されるので、微小流速の逆流をも確実に阻止
することができる。しかも、流体が上流より流れ
る正流時にはダイヤフラム３１が第５図の逆止弁
３７と同様に下流に移動して流路を開く構造とな
つているので、第４図の逆止弁２８に比し圧力損
失が極めて小さい。 According to the embodiment described above, since the diaphragm 31 returns to a predetermined position by the action of the spring 49 when the fluid flow is stopped, the diaphragm 31 hardly moves when the fluid flows back and is tightly attached to the cap body 30. Therefore, it is possible to reliably prevent reverse flow even at minute flow velocities. Moreover, when the fluid flows forward from upstream, the diaphragm 31 moves downstream to open the flow path, similar to the check valve 37 in FIG. 5, so it is different from the check valve 28 in FIG. The pressure loss is extremely small.

また、この実施例は、逆止弁の用途に応じて圧
力損失や逆止弁の作動流速を任意に調整できると
いう利点を有する。即ち、可動ロツド３８の長
さ、ばね４９のばね定数、ダイヤフラム３１に加
わる初期ばね反力又はダイヤフラム３１の流体静
止時の位置を調整すれば、流体の種類、流量範囲
又は使用目的に適した圧力損失の大きさや、正流
時又は逆流時の作動特性を任意に調整できる。例
えば、逆止弁の上流側と下流側の圧力差が所定の
値以上になつた場合にのみ弁が開くようにして、
過剰流量をバイパスさせるバイパス回路に適用し
たり、また容器内の圧力を一定に保つための調整
弁としても使用できる。 Further, this embodiment has the advantage that the pressure loss and the operating flow rate of the check valve can be arbitrarily adjusted depending on the use of the check valve. That is, by adjusting the length of the movable rod 38, the spring constant of the spring 49, the initial spring reaction force applied to the diaphragm 31, or the position of the diaphragm 31 when the fluid is stationary, the pressure suitable for the type of fluid, flow rate range, or purpose of use can be obtained. The magnitude of loss and the operating characteristics during forward flow or reverse flow can be adjusted as desired. For example, a check valve may be opened only when the pressure difference between the upstream and downstream sides of the check valve exceeds a predetermined value.
It can be applied to a bypass circuit that bypasses excess flow, and can also be used as a regulating valve to keep the pressure inside the container constant.

さらに、この実施例は、逆止弁の点検、清掃等
のメンテナンスが容易であるという利点を有す
る。 Furthermore, this embodiment has the advantage that maintenance such as inspection and cleaning of the check valve is easy.

続いて、本実施例の具体例について説明する。 Next, a specific example of this embodiment will be described.

この具体例においては100Aの空気用配管にば
ね定数0.01Kgｆ／mmのばね４９を用いた第１の実
施例の逆止弁を設けると共に、流体静止時におけ
るダイヤフラム３１と帽体３０との間隙を１mmに
調整した。 In this specific example, the check valve of the first embodiment using a spring 49 with a spring constant of 0.01 Kgf/mm is installed in a 100A air pipe, and the gap between the diaphragm 31 and the cap body 30 when the fluid is stationary is Adjusted to 1mm.

この具体例では、正流時の圧力損失は第８図の
曲線Ａで示すように流量40m³／ｈのとき約30mm
H₂Oであつた。また、逆流流速が0.3ｍ／ｓで弁
が作動した。 In this specific example, the pressure loss during forward flow is approximately 30 mm at a flow rate of 40 m ³ /h, as shown by curve A in Figure 8.
It was _H2O . Further, the valve operated when the reverse flow velocity was 0.3 m/s.

一方、可動ロツド３８の長さの等しい第５図に
示す従来の逆止弁３７の場合には、圧力損失は第
８図の曲線Ｂで示すように流量40m³／ｈのとき約
20mmH₂Oとなり前記具体例の場合に比しやや小
さかつた。しかし、弁の作動する逆流流速は５
ｍ／ｓと大きかつた。そして、この逆止弁３７で
前記具体例と同様の逆流防止効果を得るために短
いロツドとすれば第８図の曲線Ｃで示すように流
量40m³／ｈのときの圧力損失は約300mmH₂Oに達
してしまつた。 On the other hand, in the case of the conventional check valve 37 shown in FIG. 5 in which the length of the movable rod 38 is equal, the pressure loss is approximately 40 m ³ /h at a flow rate of 40 m 3 /h, as shown by curve B in FIG.
It was 20 mmH ₂ O, which was slightly smaller than that in the specific example. However, the reverse flow rate at which the valve operates is 5
It was large, m/s. If this check valve 37 is made of a short rod in order to obtain the same backflow prevention effect as in the above-mentioned example, the pressure loss at a flow rate of 40 m ³ /h will be approximately 300 mmH ₂ as shown by curve C in Fig. 8. I have reached O.

また、この具体例においてダイヤフラム３１と
帽体３０との間隙を流体静止時に０とし、流体の
逆流を完全に防止するようにしたものでは、正流
時の圧力損失は流量40m³／ｈのとき約40mmH₂O
であつた。 In addition, in this specific example, in which the gap between the diaphragm 31 and the cap body 30 is set to 0 when the fluid is stationary to completely prevent backflow of the fluid, the pressure loss during forward flow is as follows when the flow rate is 40 m ³ /h. Approximately _40mmH2O
It was hot.

これに対し、流体の逆流を完全に阻止できる第
４図に示す従来の逆止弁２８では正流時の圧力損
失は第８図の曲線Ｄで示すように流量40m³／ｈの
とき300mmH₂Oを超える値となつた。 On the other hand, in the conventional check valve 28 shown in Fig. 4, which can completely prevent backflow of fluid, the pressure loss during forward flow is 300 mmH ₂ at a flow rate of 40 m ³ /h, as shown by curve D in Fig. 8. The value exceeded O.

第９図はＹ形ストレーナ５０に第１の実施例
（符号５１で示す）を適用したものを示している。
この第９図において符号５２は盲板５２ａに取着
されたフイルタである。 FIG. 9 shows a Y-shaped strainer 50 to which the first embodiment (indicated by reference numeral 51) is applied.
In FIG. 9, reference numeral 52 is a filter attached to a blind plate 52a.

第１０図は第２の実施例を表わしている。この
実施例の逆止弁５３は、板ばね５４が帽体３０の
先端と可動ロツド３８との間に介装された構造と
なつている。この場合、勿論ばね５４はコイルば
ねであつても良い。 FIG. 10 shows a second embodiment. The check valve 53 of this embodiment has a structure in which a leaf spring 54 is interposed between the tip of the cap body 30 and the movable rod 38. In this case, the spring 54 may of course be a coil spring.

この実施例においては第１の実施例の効果に加
え、逆止弁の構造を簡単かつ小型化できるという
利点を有する。 In addition to the effects of the first embodiment, this embodiment has the advantage that the structure of the check valve can be simplified and miniaturized.

なお、前記実施例においてはダイヤフラム３１
をゴムの一体物として説明してきたが、本発明は
かかる実施例に限定されるものではなく、ダイヤ
フラム３１の素材として金属等剛性の高い材質の
ものを用い、その外側斜面にシール性の高いゴム
等の弾性材料を貼着したものであつても良い。こ
の場合には弁が開く際ダイヤフラム３１が湾曲し
ないため作動特性がさらに安定する。 Note that in the above embodiment, the diaphragm 31
Although the diaphragm 31 has been described as an integral piece of rubber, the present invention is not limited to such embodiments.The diaphragm 31 is made of a highly rigid material such as metal, and the outer slope is made of rubber with high sealing properties. It is also possible to attach an elastic material such as the like. In this case, the diaphragm 31 does not bend when the valve opens, making the operating characteristics more stable.

〔発明の効果〕 以上説明したように本発明は、先端を流路の流
入方向に向けて配設され、その斜面に多数の孔が
穿設された帽体と、この帽体に流路の流出方向か
ら嵌合自在に設けられ、帽体の孔を閉塞するため
のダイヤフラムと、このダイヤフラムに取り付け
られ、ダイヤフラムを流路の軸方向に摺動させる
可動ロツドとを含んで構成される逆止弁におい
て、このダイヤフラムを流路の軸方向に付勢する
ばねを取り付けた構造となつているので、圧力損
失を極めて小さく、かつ微小流速の逆流に対して
も確実に作動し逆流を阻止できるという利点を有
する。[Effects of the Invention] As explained above, the present invention includes a cap body whose tip is directed toward the inflow direction of a flow path and a large number of holes are bored on its slope, and a cap body with a flow path formed in the cap body. A non-return check that includes a diaphragm that can be fitted from the outflow direction to close a hole in the cap body, and a movable rod that is attached to the diaphragm and slides the diaphragm in the axial direction of the flow path. The valve has a structure in which a spring is attached to bias the diaphragm in the axial direction of the flow path, so the pressure loss is extremely small, and it can operate reliably and prevent backflow even at minute flow speeds. has advantages.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は排ガス処理設備の配管図、第２図はサ
ンドフイルタ入口圧力と粒子フイルタ出口圧力を
示すグラフ、第３図は第１図の排ガス処理設備の
サンドフイルタの断面図、第４図及び第５図は従
来の逆止弁の断面図、第６図は本発明に係る逆止
弁の第１の実施例の断面図、第７図は第６図に示
す第１の実施例の作用説明図、第８図は第４図、
第５図及び第６図に示す逆止弁の流量と圧力損失
を示すグラフ、第９図は第６図に示す第１の実施
例を適用したＹ形ストレーナの断面図、第１０図
は本発明に係る逆止弁の第２の実施例の断面図で
ある。 ３０……帽体、３１……ダイヤフラム、３８…
…可動ロツド、４９……ばね。 Figure 1 is a piping diagram of the exhaust gas treatment equipment, Figure 2 is a graph showing the sand filter inlet pressure and particle filter outlet pressure, Figure 3 is a sectional view of the sand filter of the exhaust gas treatment equipment in Figure 1, Figure 4 and FIG. 5 is a sectional view of a conventional check valve, FIG. 6 is a sectional view of a first embodiment of the check valve according to the present invention, and FIG. 7 is an operation of the first embodiment shown in FIG. Explanatory diagram, Figure 8 is Figure 4,
Graphs showing the flow rate and pressure loss of the check valve shown in FIGS. 5 and 6, FIG. 9 is a sectional view of the Y-shaped strainer to which the first embodiment shown in FIG. 6 is applied, and FIG. FIG. 3 is a sectional view of a second embodiment of the check valve according to the invention. 30...Cap body, 31...Diaphragm, 38...
...Movable rod, 49...spring.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ 先端を流路の流入方向に向けて配設され、そ
の斜面に多数の孔が穿設された帽体と、この帽体
に流路の流出方向から嵌合自在に設けられ、帽体
の孔を閉塞するためのダイヤフラムと、このダイ
ヤフラムに取り付けられ、ダイヤフラムを流路の
軸方向に摺動させる可動ロツドとを含んで構成さ
れる逆止弁において、このダイヤフラムを流路の
軸方向に付勢するばねを設けたことを特徴とする
逆止弁。 ２ 前記ばねは、ダイヤフラムの下流に設けた固
定部とダイヤフラムとの間に介装されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の逆止
弁。 ３ 前記ばねは、可動ロツドと帽体との間に介装
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の逆止弁。 ４ 水平流路において、前記ばねはダイヤフラム
を帽体に圧接する方向に付勢するように取り付け
られていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の逆止弁。 ５ 上方が流出側である鉛直流路において、前記
ばねはダイヤフラムを上方に付勢するように取り
付けられていることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の逆止弁。 ６ 前記ばねは、その付勢力を調整できるように
されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の逆止弁。[Scope of Claims] 1. A cap body with its tip facing the inflow direction of the flow channel and having a number of holes bored on its slope, and a cap body that can be freely fitted into the cap body from the outflow direction of the flow channel. A check valve is configured to include a diaphragm provided to close a hole in a cap body, and a movable rod attached to the diaphragm to slide the diaphragm in the axial direction of the flow path. A check valve characterized by being provided with a spring that biases the passage in the axial direction. 2. The check valve according to claim 1, wherein the spring is interposed between the diaphragm and a fixed portion provided downstream of the diaphragm. 3. Claim 1, wherein the spring is interposed between the movable rod and the cap body.
Check valve as described in section. 4. Claim 1, characterized in that in the horizontal flow path, the spring is attached so as to bias the diaphragm in a direction that presses the diaphragm into contact with the cap body.
Check valve as described in section. 5. The check valve according to claim 1, wherein the spring is attached to bias the diaphragm upward in the vertical flow path whose upper side is the outflow side. 6. Claim 1, wherein the spring is configured such that its biasing force can be adjusted.
Check valve as described in section.