JPH0377854B2 - - Google Patents
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- JPH0377854B2 JPH0377854B2 JP29457587A JP29457587A JPH0377854B2 JP H0377854 B2 JPH0377854 B2 JP H0377854B2 JP 29457587 A JP29457587 A JP 29457587A JP 29457587 A JP29457587 A JP 29457587A JP H0377854 B2 JPH0377854 B2 JP H0377854B2
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Description
（産業上の利用分野）
この発明は、高炉装入用の鉄原料として、高温
の還元率（以下、これを単に還元率という）を高
くした自溶性ペレツトに関する。
（従来の技術）
例えば、鉄鉱石の微粉は、そのままの状態では
高炉に装入できないため、これらを一旦、生ペレ
ツトに造粒した後、焼成して自溶性ペレツトと
し、これを高炉装入用原料とすることが行われて
いる。そして、このような自溶性ペレツトには製
銑効率を向上させるために、高い被還元性を有す
ることが要求される。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、上記従来の自溶性ペレツトは還元率
が75〜80％程度であり、更に被還元性の向上を目
指す上で、改善の余地が残されている。
（発明の目的）
この発明は、上記のような事情に注目してなさ
れたもので、物理的性状に問題を生じない範囲で
被還元性を向上させることを目的とする。
（発明の構成）
上記目的を達成するためのこの発明の特徴とす
るところは、直径5μｍ以上の開気孔量が0.045
cm3／ｇ以上存在し、一方、上記開気孔を含む直径
5μｍ以上の気孔の周辺に厚さが100μｍ以上で、
CaO／SiO2の値が1.4以上であるカルシウム・フ
エライト系組織を有し、かつ、全体としてCaO／
SiO2の値が0.8以上である点にある。
（実施例）
以下、この発明の実施例を図面により説明す
る。
第１図において、１は本発明の自溶性ペレツト
で、この自溶性ペレツト１の内部には無数の気孔
２が形成されている。この気孔２のうち、自溶性
ペレツト１の外部にまで通じているものを開気孔
２ａといい、自溶性ペレツト１内で閉じているも
のを開気孔２ｂという。
そして、この自溶性ペレツト１には、直径5μ
ｍ以上の開気孔２ａ量を0.045cm3／ｇ以上存在さ
せてある。開気孔２ａ量を上記のようにすると、
還元率が80％以上となり、従来ペレツトの還元率
が75〜80％以下であることに比較して被還元性の
向上が達成される。
また、直径5μｍ以上の気孔２の周辺にはカル
シウム・フエライト組織系である脈石相３が存在
している。この脈石相３は化学式がCaO・Fe2O3
のものや、CaO・2Fe2O3（ヘミカルシウム・フエ
ライト）のものがある。また、この脈石相３は厚
さが100μｍ以上であり、CaO／SiO2（塩基度）の
値は1.4以上である。上記の場合の、脈石相３の
厚さは気孔２の周辺の全域にわたつて100μｍ以
上であつてもよく、部分的であつてもよい。この
ように気孔２の周辺にある程度以上の厚さを有す
る脈石相３を存在させたのは、これにより被還元
性が向上するためである。
更に、この自溶性ペレツト１は全体として
CaO／SiO2の値が0.8以上となつている。即ち、
上記値を0.8以上とすれば、還元率の向上に対す
る気孔量の効果が顕著に上昇するためである。
また、上記自溶性ペレツト１は全体として
MgO／SiO2の値を0.40以上としてある。即ち、
上記の値を0.40以上とすれば、還元率が顕著に上
昇するためである。
ここで、前記した直径5μｍ以上の開気孔２ａ
量を算出する方法につき説明する。
まず、自溶性ペレツト１の見掛け密度（Sa）
（ｇ／cm3）を水銀置換方（JIS M8716）で測定す
る。また、真の密度（Ｓ）（ｇ／cm3）をピクノメ
ータ法（JIS M8717）で測定する。
次に、上記測定値により、気孔率（Ｐ）（％）
を次式により算出する。
Ｐ＝Ｓ−Sa／Ｓ×100（％）
一方、自溶性ペレツト１について閉気孔２ｂを
含んだ見掛け密度（Sc）（ｇ／cm3）を測定する。
この測定方法は前記した真の密度の測定と同様で
あるが、この場合、自溶性ペレツト１の周りの雰
囲気を0.01mmH2Oに減圧し、開気孔２ａをキシレ
ンにて置換することにより、上記見掛け密度
（Sc）が求められる。
そして、上記各数値に基づき、閉気孔率（Pc）
（％）を次式により算出する。
Pc＝（Ｓ−Sc／Ｓ）×Sa／Sc×100（％）
更に、上記各数値により、開気孔量（Vop）
（cm3／ｇ）を次式により算出する。
Vop＝Ｐ−Pc／Sa×１／100
次に、気孔２の直径の分布を測定する。この測
定には、水銀圧入式ポロシメータ（イタリー国カ
ルロエルバ社製）を用いる。測定範囲は0.074μｍ
〜125μｍであり、0.074μｍ未満は無視している。
上記範囲におけるいずれかの直径から125μｍま
での開気孔２ａ量（cm3／ｇ）が求められる。即
ち、例えば、5μｍ〜125μｍの開気孔２ａ量
（cm3／ｇ）が求められる。
ここで、上記水銀圧入式ポロシメータの測定理
論を説明する。即ち、開気孔２ａの断面が円形で
あると仮定し、その半径をγ、水銀の表面張力を
σ、ぬれ角をθ、加えられる圧力をＰとして、開
気孔２ａに水銀を圧入しようとすれば、次式が成
立する。
γ＝2σcosθ／Ｐ
従つて、圧力を徐々に変化させて測定すれば、
上記のように、ある気孔の直径の範囲における開
気孔２ａ量を求めることができる。
上記ポロシメータにより、5μｍ以下の開気孔
２ａ量（V-5）（cm3／ｇ）を求めれば、初期目的
の5μｍ以上の開気孔２ａ量（V+5）（cm3／ｇ）は
次式により算出される。
V+5（cm3／ｇ）＝Vop−V-5
一方、前記被還元性の評価法につき説明する。
高炉内の温度が950℃以下では、装入された鉱
石類の大部分はFe1-XＯまでの還元に留まり、こ
れ以上の温度では、急速昇温下でFe1-XＯ→Ｍ・
Feへ還元される。この還元条件を簡便化した条
件で被還元性を評価することが妥当である。
そこで、還元条件を、
900℃（還元ガスCO／CO2＝60／40）
にて還元時間２時間
1250℃（還元ガスCO／N2＝30／70）
にて還元時間２時間
の２段階還元とし、
w1を還元前の重量、w2を1250℃還元後の重量、
Ｔ・Fe（％）とFeO（％）を還元前試料のものと
して、次式により還元率を測定する。
RI（1250）＝w1−w2／w1
×１×1014／｛0.430・（Ｔ・Fe）−0.112・（FeO）
｝（％）
なお、上記のように自溶性ペレツト１を成形す
れば、還元率が向上して好ましいが、更にこれら
自溶性ぺレツト１を次のようにして高炉に投入す
れば、更にその効果が向上する。
即ち、自溶性ペレツト１を成形する場合に複数
の生ペレツトに炭素分を付着させて焼成する。す
ると、これらが互いに付着し、複数の自溶性ペレ
ツト１群が１つのブロツクとなる。このため、各
自溶性ペレツト１の粒子径は小さくできるのであ
り、よつて、この点でも被還元性を向上させるこ
とができる。また、これを炉内に投入したときに
は、これは転がりにくいため、安息角を大きくと
ることができ、よつて、所定の傾斜角を保つて炉
内に積層できることから、ガスの偏流を防止でき
る。
次に、自溶性ペレツト１についての具体的実施
例を説明する。
（第１具体的実施例）
ペレツト原料として、下記第１表の粒径範囲で
示すようにある範囲にある粒度のものを90％以上
含有するドロマイトを脈石成分を含む粉鉄鉱石類
に添加し、これを生ペレツトとした後、1250℃と
1275℃の各温度でそれぞれ焼成し自溶性ペレツト
１を成形した。
第２図の各図は焼成温度を1250℃とした場合の
自溶性ペレツト１の断面写真であり、第３図の各
図は焼成温度を1275℃とした場合の自溶性ペレツ
ト１の断面写真である。これら写真は３倍の拡大
写真で、第１表で示すように各粒径範囲のものを
それぞれ撮影して示してある。
(Industrial Application Field) The present invention relates to self-soluble pellets that have a high reduction rate at high temperatures (hereinafter simply referred to as reduction rate) as an iron raw material for charging into a blast furnace. (Prior art) For example, fine iron ore powder cannot be charged into a blast furnace as it is, so it is first granulated into green pellets and then fired to make self-fusing pellets, which are then charged into a blast furnace. It is used as a raw material. In order to improve ironmaking efficiency, such self-soluble pellets are required to have high reducibility. (Problems to be Solved by the Invention) Incidentally, the conventional self-soluble pellets described above have a reduction rate of about 75 to 80%, and there is still room for improvement in aiming to further improve the reducibility. (Objective of the Invention) This invention was made in view of the above-mentioned circumstances, and aims to improve reducibility within a range that does not cause problems in physical properties. (Structure of the Invention) The feature of this invention for achieving the above object is that the amount of open pores with a diameter of 5 μm or more is 0.045
cm 3 /g or more, while the diameter including the above open pores
The thickness is 100 μm or more around the pores of 5 μm or more,
It has a calcium ferrite structure with a CaO/SiO 2 value of 1.4 or more, and has an overall CaO/SiO2 structure.
The point is that the SiO 2 value is 0.8 or more. (Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to the drawings. In FIG. 1, reference numeral 1 indicates a self-soluble pellet of the present invention, and numerous pores 2 are formed inside this self-soluble pellet 1. Among these pores 2, those that communicate to the outside of the self-soluble pellet 1 are called open pores 2a, and those that are closed within the self-soluble pellet 1 are called open pores 2b. This self-soluble pellet 1 has a diameter of 5 μm.
The amount of open pores 2a of 0.045 cm 3 /g or more is present. When the amount of open pores 2a is set as above,
The reduction rate is 80% or more, which improves reducibility compared to conventional pellets, which have a reduction rate of 75 to 80% or less. Furthermore, around the pores 2 with a diameter of 5 μm or more, a gangue phase 3, which is a calcium ferrite texture system, exists. The chemical formula of this gangue phase 3 is CaO・Fe 2 O 3
There are also those of CaO・2Fe 2 O 3 (hemicalcium ferrite). Moreover, this gangue phase 3 has a thickness of 100 μm or more, and a CaO/SiO 2 (basicity) value of 1.4 or more. In the above case, the thickness of the gangue phase 3 may be 100 μm or more over the entire area around the pores 2, or may be partial. The reason why the gangue phase 3 having a certain thickness or more is made to exist around the pores 2 in this way is that this improves the reducibility. Furthermore, this self-soluble pellet 1 as a whole
The value of CaO/SiO 2 is 0.8 or more. That is,
This is because when the above value is set to 0.8 or more, the effect of the pore amount on improving the reduction rate increases significantly. In addition, the above self-soluble pellet 1 as a whole
The value of MgO/SiO 2 is set to be 0.40 or more. That is,
This is because when the above value is set to 0.40 or more, the return rate increases significantly. Here, the open pores 2a having a diameter of 5 μm or more are used.
The method of calculating the amount will be explained. First, the apparent density (Sa) of self-soluble pellet 1
(g/cm 3 ) is measured by the mercury substitution method (JIS M8716). Further, the true density (S) (g/cm 3 ) is measured by the pycnometer method (JIS M8717). Next, from the above measurement value, porosity (P) (%)
is calculated using the following formula. P=S−Sa/S×100 (%) On the other hand, the apparent density (Sc) (g/cm 3 ) of the self-soluble pellet 1 including closed pores 2b is measured.
This measurement method is the same as the measurement of the true density described above, but in this case, the atmosphere around the self-soluble pellet 1 is reduced to 0.01 mmH 2 O, and the open pores 2a are replaced with xylene. The apparent density (Sc) is determined. Then, based on each of the above values, the closed porosity (Pc)
(%) is calculated using the following formula. Pc = (S-Sc/S) x Sa/Sc x 100 (%) Furthermore, based on the above values, open pore volume (Vop)
(cm 3 /g) is calculated using the following formula. Vop=P−Pc/Sa×1/100 Next, the diameter distribution of the pores 2 is measured. For this measurement, a mercury intrusion porosimeter (manufactured by Carlo Erba, Italy) is used. Measurement range is 0.074μm
~125 μm, ignoring values less than 0.074 μm.
The amount of open pores 2a (cm 3 /g) from any diameter in the above range to 125 μm is determined. That is, for example, the amount of open pores 2a (cm 3 /g) of 5 μm to 125 μm is determined. Here, the measurement theory of the mercury intrusion porosimeter will be explained. That is, assuming that the cross section of the open pore 2a is circular, and assuming that its radius is γ, the surface tension of mercury is σ, the wetting angle is θ, and the applied pressure is P, if we try to press mercury into the open pore 2a, then , the following equation holds. γ=2σcosθ/P Therefore, if the pressure is gradually changed and measured,
As described above, the amount of open pores 2a in a certain range of pore diameters can be determined. If the amount of open pores 2a of 5 μm or less (V -5 ) (cm 3 /g) is determined using the above porosimeter, the initial target amount of open pores 2a of 5 μm or more (V +5 ) (cm 3 /g) can be calculated using the following formula. Calculated by V +5 (cm 3 /g) = Vop - V -5 On the other hand, the method for evaluating the reducibility will be explained. When the temperature inside the blast furnace is below 950℃, most of the charged ores are reduced to Fe 1-X O, and at temperatures higher than this, Fe 1-X O→M・
Reduced to Fe. It is appropriate to evaluate the reducibility under simplified reduction conditions. Therefore, the reduction conditions were two-stage reduction: 900℃ (reducing gas CO/CO 2 = 60/40) for 2 hours and 1250℃ (reducing gas CO/N 2 = 30/70) for 2 hours. where w 1 is the weight before reduction, w 2 is the weight after reduction at 1250℃,
Using T·Fe (%) and FeO (%) as those of the sample before reduction, the reduction rate is measured using the following formula. RI(1250)=w 1 −w 2 /w 1 ×1×10 14 /{0.430・(T・Fe)−0.112・(FeO)
}(%) It is preferable to form the self-fusing pellets 1 as described above because the reduction rate improves, but if these self-fusing pellets 1 are further charged into the blast furnace as follows, the effect will be further improved. will improve. That is, when molding the self-fusing pellets 1, a plurality of raw pellets are attached with carbon and fired. Then, they adhere to each other, and one group of a plurality of self-soluble pellets becomes one block. Therefore, the particle diameter of each self-soluble pellet 1 can be made small, and therefore, the reducibility can also be improved in this respect. Furthermore, when this is put into the furnace, it is difficult to roll, so it is possible to have a large angle of repose, and therefore, it is possible to stack them in the furnace while maintaining a predetermined angle of inclination, so it is possible to prevent drifting of the gas. Next, a specific example of the self-soluble pellet 1 will be described. (First Specific Example) As a pellet raw material, dolomite containing 90% or more of particle size within a certain range as shown in the particle size range in Table 1 below is added to fine iron ore containing gangue components. After making this into raw pellets, it was heated to 1250℃.
Self-fusing pellets 1 were formed by firing at various temperatures of 1275°C. Each figure in Figure 2 is a cross-sectional photograph of the self-fusing pellet 1 when the firing temperature is 1250°C, and each figure in Figure 3 is a cross-sectional photograph of the self-fusing pellet 1 when the firing temperature is 1275°C. be. These photographs are 3x enlarged photographs, and as shown in Table 1, particles in each particle size range are photographed and shown.
【表】
上記各図によれば、ドロマイトの粒径を粗くす
るに従つて、気孔２量が増加することがわかる。
上記により成形した自溶性ペレツト１につい
て、開気孔２ａ量と、還元率（RI）との関係を
第４図に示してある。この図によれば、直径5μ
ｍ以上の開気孔２ａ量を0.045cm3／ｇ以上存在さ
せれば、従来の還元率の最高水準（80％）を越え
て、この還元率が顕著に向上することが理解され
る。
また、上記のように成形された自溶性ペレツト
１は、その断面形状が第５図と、この第５図の一
部を拡大した第６図とで示すようなものとなつて
いる。第６図中、気孔２の周辺には厚さｌが
100μｍ以上の脈石相３が存在している。４は
Fe2O3である。
下記第２表は、焼成温度を1250℃とした場合の
もので、上記第５図と第６図中、脈石相３と、符
号５で示す部分の各成分を重量％で示し、かつ、
各部分におけるCaO／SiO2（塩基度）の値を示し
てある。[Table] According to each of the above figures, it can be seen that as the particle size of dolomite becomes coarser, the amount of pores 2 increases. FIG. 4 shows the relationship between the amount of open pores 2a and the reduction rate (RI) for the self-soluble pellet 1 formed as described above. According to this diagram, the diameter is 5μ
It is understood that if the amount of open pores 2a of 0.045 cm 3 /g or more is present, the reduction rate is significantly improved beyond the conventional highest level (80%) of the reduction rate. The self-fusing pellet 1 formed as described above has a cross-sectional shape as shown in FIG. 5 and FIG. 6, which is a partially enlarged view of FIG. 5. In Figure 6, there is a thickness l around the pore 2.
Gangue phase 3 with a diameter of 100 μm or more is present. 4 is
It is Fe2O3 . Table 2 below is for the case where the firing temperature is 1250°C, and shows the components of gangue phase 3 and the part indicated by code 5 in weight % in Figures 5 and 6 above, and
The values of CaO/SiO 2 (basicity) in each part are shown.
【表】
また、下記第３表は、焼成温度を1275℃とした
場合のものである。[Table] Table 3 below shows the results when the firing temperature was 1275°C.
【表】
なお、第７図は、ペレツト原料に微粉のドロマ
イトを添加した場合の従来例であり、この図は上
記第６図に相当している。この場合には、気孔
２′の周辺には脈石相３が存在していない。また、
下記第４表は上記第７図中符号５′で示す部分の
成分と、それに対応する塩基度とを焼成温度別に
示してある。[Table] Fig. 7 shows a conventional example in which fine dolomite is added to the pellet raw material, and this figure corresponds to Fig. 6 above. In this case, the gangue phase 3 does not exist around the pores 2'. Also,
Table 4 below shows the components of the portion indicated by the reference numeral 5' in FIG. 7 and the corresponding basicities according to the firing temperature.
【表】
上記第２、第３表と、第４表とを対比すれば、
実施例の気孔２近傍のCaO／SiO2（塩基度）が従
来のものよりも高くなつていることが理解され、
これにより被還元性の向上が達成される。
第８図と第９図は、焼成温度を1250℃とした場
合の上記自溶性ペレツト１に関するもので、第８
図は、この自溶性ペレツト１の脈石相３における
CaO／SiO2の値と、還元率との関係を示すグラ
フ図であり、このCaO／SiO2の値に対する還元
率の値は自溶性ペレツト１の開気孔率が類似して
いても、CaO／SiO2の値によつて変化する。な
お、脈石相３は均一組織ではないため、CaO／
SiO2の値には幅が出る。そのため、高い還元率
を得る上では、この値を1.4以上にすることが妥
当であることがわかる。
第９図は自溶性ペレツト１全体としてのCaO／
SiO2と、還元率との関係を示すグラフ図であり、
ペレツト原料として44μｍ以下の微粉ドロマイト
を用いた場合の従来例も併気してある（図中鎖線
図示）。図によれば、粒径が0.1〜0.5mmである粗
粒のドロマイトを原料とすれば、還元率の上昇す
ることが理解される。そして、CaO／SiO2の値
を0.8以上にすれば、CaO／SiO2レベルで還元率
の向上が得られることがわかる。
第１０図は、粒径が0.1mm〜0.5mmである粗粒ド
ロマイトを原料として、焼成温度を1250℃と1275
℃とした場合の上記自溶性ペレツト１に関するも
ので、MgO／SiO2の値と、還元率との関係を示
すグラフ図である。現在、工業生産されているペ
レツトの中でも最も高い還元率は80％である。そ
こで、これ以上の還元率を得るためには、
MgO／SiO2の値を0.40以上にするだけのMgOの
添加が必要であることがわかる。
（第２具体的実施例）
ペレツト原料として、下記第５表の粒径範囲で
示すようにある範囲にある粒度のものを90％以上
含有する石灰石を添加し、これを生ペレツトとし
た後、1250℃と1275℃の各温度でそれぞれ焼成し
自溶性ペレツト１を成形した。
第１１図の各図は焼成温度を1250℃とした場合
自溶性ペレツト１の断面写真であり、第１２図の
各図は焼成温度を1275℃とした場合の自溶性ペレ
ツト１の断面写真である。これら写真は３倍の拡
大写真で、第５表で示すように各粒径範囲のもの
をそれぞれ撮影して示してある。[Table] Comparing Tables 2 and 3 above with Table 4,
It is understood that the CaO/SiO 2 (basicity) near the pore 2 of the example is higher than that of the conventional one,
This achieves improvement in reducibility. Figures 8 and 9 relate to the above-mentioned self-fusing pellet 1 when the firing temperature was 1250°C.
The figure shows this self-soluble pellet 1 in gangue phase 3.
It is a graph diagram showing the relationship between the value of CaO/SiO 2 and the reduction rate. Varies depending on the SiO 2 value. Note that gangue phase 3 does not have a uniform structure, so CaO/
There is a wide range of SiO 2 values. Therefore, it can be seen that it is appropriate to set this value to 1.4 or more in order to obtain a high return rate. Figure 9 shows CaO/
It is a graph diagram showing the relationship between SiO 2 and reduction rate,
A conventional example in which fine powder dolomite of 44 μm or less is used as the pellet raw material is also co-aired (as shown by the chain line in the figure). According to the figure, it is understood that if coarse dolomite with a particle size of 0.1 to 0.5 mm is used as a raw material, the reduction rate increases. It can be seen that if the value of CaO/SiO 2 is set to 0.8 or more, the reduction rate can be improved at the CaO/SiO 2 level. Figure 10 shows that coarse dolomite with a grain size of 0.1 mm to 0.5 mm is used as a raw material, and the firing temperature is 1250°C and 1275°C.
FIG. 2 is a graph showing the relationship between the MgO/SiO 2 value and the reduction rate in relation to the above-mentioned self-soluble pellet 1 when the temperature is expressed as °C. Currently, the highest reduction rate among industrially produced pellets is 80%. Therefore, in order to obtain a higher return rate,
It can be seen that it is necessary to add MgO to make the MgO/SiO 2 value 0.40 or more. (Second specific example) As a pellet raw material, limestone containing 90% or more of particles with a particle size within a certain range as shown in the particle size range in Table 5 below is added, and this is made into raw pellets. Self-fusing pellets 1 were formed by firing at temperatures of 1250°C and 1275°C. Each figure in Fig. 11 is a cross-sectional photograph of the self-fusing pellet 1 when the firing temperature is 1250°C, and each figure in Fig. 12 is a cross-sectional photograph of the self-fusing pellet 1 when the firing temperature is 1275°C. . These photographs are 3x enlarged photographs, and as shown in Table 5, particles in each particle size range are photographed and shown.
【表】
上記各図によれば、石灰石の粒径を粗くするに
従つて、気孔２の量が増加することがわかる。
上記により成形した自溶性ペレツト１につい
て、開気孔２ａ量と、還元率との関係を第１３図
に示してある。この図によれば、直径5μｍ以上
の開気孔２ａ量を0.045cm3／ｇ以上存在させれば、
従来の還元率の最高水準である80％を越えて、こ
の還元率が顕著に向上することが理解される。
また、上記のように成形された自溶性ペレツト
１は、その断面形状が第１４図と、この第１４図
の一部を拡大した第１５図とで示すようなものと
なつている。第１５図中、気孔２の周辺には厚さ
ｌが150〜400μｍの脈石相３が存在している。４
はFe2O3である。
下記第６表は焼成温度を1250℃とした場合のも
ので、上記第１４図と第１５図中、脈石相３と、
符号５で示す部分の各成分を重量％で示し、か
つ、各部分におけるCaO／SiO2（塩基度）の値を
示してある。[Table] According to each of the above figures, it can be seen that as the particle size of limestone becomes coarser, the amount of pores 2 increases. FIG. 13 shows the relationship between the amount of open pores 2a and the reduction rate for the self-soluble pellet 1 formed as described above. According to this figure, if the amount of open pores 2a with a diameter of 5 μm or more is present at 0.045 cm 3 /g or more,
It is understood that this reduction rate is significantly improved, exceeding the conventional maximum level of 80%. The self-fusing pellet 1 formed as described above has a cross-sectional shape as shown in FIG. 14 and FIG. 15, which is a partially enlarged view of FIG. 14. In FIG. 15, a gangue phase 3 with a thickness l of 150 to 400 μm exists around the pores 2. 4
is Fe 2 O 3 . Table 6 below shows the results when the firing temperature is 1250°C, and in Figures 14 and 15 above, gangue phase 3,
Each component in the portion designated by numeral 5 is shown in weight %, and the value of CaO/SiO 2 (basicity) in each portion is shown.
【表】
また、下記第７表は、焼成温度を1275℃とした
場合のものである。[Table] Table 7 below shows the results when the firing temperature was 1275°C.
【表】
なお、第１６図は、ペレツト原料に微粉の石灰
石を添加した場合の従来例であり、この図は上記
第１５図に相当している。この場合には、気孔
２′の周辺には脈石相３が存在していない。また、
下記第８表は、上記第１２図中符号５′で示す部
分の成分と、それに対応する塩基度とを焼成温度
別に示してある。[Table] Fig. 16 shows a conventional example in which finely powdered limestone is added to the pellet raw material, and this figure corresponds to Fig. 15 above. In this case, the gangue phase 3 does not exist around the pores 2'. Also,
Table 8 below shows the components of the portion indicated by the reference numeral 5' in FIG. 12 and the corresponding basicity according to the firing temperature.
【表】
上記第６、７表と、第８表とを対比すれば、こ
の実施例のCaO／SiO2が従来のものよりも高く
なつていることが理解される。そして、これは前
記第１具体的実施例と同じく、還元率を向上させ
る結果となる。
（発明の効果）
この発明によれば、直径5μｍ以上の開気孔量
を0.045cm3／ｇ以上存在させ、一方、上記開気孔
を含む直径5μｍ以上の気孔の周辺に厚さが100μ
ｍ以上で、CaO／SiO2の値が1.4以上であるカル
シウム・フエライト系組織を有し、かつ、全体と
してCaO／SiO2の値を0.8以上としたため、還元
率が従来のペレツトでは75〜80％であるのに対
し、本発明の自溶性ペレツトでは80％以上とな
り、高炉装入用原料としての品質が向上する。[Table] Comparing Tables 6 and 7 with Table 8 above, it can be seen that the CaO/SiO 2 of this example is higher than that of the conventional example. As in the first specific example, this results in an improved return rate. (Effects of the Invention) According to the present invention, the amount of open pores with a diameter of 5 μm or more is present at 0.045 cm 3 /g or more, and on the other hand, the pores with a diameter of 5 μm or more including the open pores have a thickness of 100 μm or more.
m or more, it has a calcium ferrite structure with a CaO/SiO 2 value of 1.4 or more, and the overall CaO/SiO 2 value is 0.8 or more, so the reduction rate is 75 to 80 compared to conventional pellets. %, whereas in the self-fusing pellets of the present invention, it is 80% or more, improving the quality as a raw material for blast furnace charging.
図はこの発明の実施例を示し、第１図は自溶性
ペレツトの概略断面図、第２図から第１０図は第
１具体的実施例で、第２図と第３図は自溶性ペレ
ツトの粒子構造を示す断面写真、第４図はグラフ
図、第５図は自溶性ペレツトの断面図、第６図は
第５図の一部拡大図、第７図は従来例で第６図に
相当する図、第８図から第１０図はグラフ図、第
１１図から第１６図は第２具体的実施例で、第１
１図と第１２図は自溶性ペレツトの粒子構造を示
す断面写真、第１３図はグラフ図、第１４図は自
溶性ペレツトの断面図、第１５図は第１４図の一
部拡大図、第１６図は従来例で第１５図に相当す
る図である。
１……自溶性ペレツト、２……気孔、２ａ……
開気孔、２ｂ……閉気孔、３……脈石相（カルシ
ウム・フエライト系組織）。
The figures show embodiments of the present invention; FIG. 1 is a schematic sectional view of a self-soluble pellet, FIGS. 2 to 10 are a first specific embodiment, and FIGS. A cross-sectional photograph showing the particle structure, Fig. 4 is a graph, Fig. 5 is a cross-sectional view of a self-soluble pellet, Fig. 6 is a partially enlarged view of Fig. 5, and Fig. 7 is a conventional example and corresponds to Fig. 6. Figures 8 to 10 are graphs, Figures 11 to 16 are the second specific example, and the first
Figures 1 and 12 are cross-sectional photographs showing the particle structure of self-soluble pellets, Figure 13 is a graph, Figure 14 is a cross-sectional view of self-soluble pellets, and Figure 15 is a partially enlarged view of Figure 14. FIG. 16 is a diagram corresponding to FIG. 15 in a conventional example. 1...Self-soluble pellet, 2...Stomata, 2a...
Open pores, 2b...closed pores, 3... gangue phase (calcium ferrite-based structure).
Claims (1)
存在し、一方、上記開気孔を含む直径5μｍ以上
の気孔の周辺に厚さが100μｍ以上で、CaO／
SiO2の値が1.4以上であるカルシウム・フエライ
ト系組織を有し、かつ、全体としてCaO／SiO2
の値が0.8以上であることを特徴とする高炉装入
用自溶性ペレツト。 ２ 全体としてMgO／SiO2の値が0.40以上であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の高炉装入用自溶性ペレツト。[Claims] 1. The amount of open pores with a diameter of 5 μm or more is present at 0.045 cm 3 /g or more, and on the other hand, the pores including the open pores with a diameter of 5 μm or more have a thickness of 100 μm or more, and CaO/
It has a calcium ferrite structure with a SiO 2 value of 1.4 or more, and has an overall CaO/SiO 2
A self-fusing pellet for blast furnace charging, characterized in that the value of is 0.8 or more. 2. The self-fusing pellets for blast furnace charging according to claim 1, characterized in that the MgO/SiO 2 value as a whole is 0.40 or more.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29457587A JPH01136937A (en) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | Self-fluxing pellet for charging to blast furnace |
| AU24723/88A AU594003B2 (en) | 1987-11-20 | 1988-11-04 | Self-fluxing pellets to be charged into blast furnace, and method for producing same |
| US07/679,828 US5127940A (en) | 1987-11-04 | 1991-04-01 | Self-fluxing pellets to be charged into blast furnace, and method for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29457587A JPH01136937A (en) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | Self-fluxing pellet for charging to blast furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01136937A JPH01136937A (en) | 1989-05-30 |
| JPH0377854B2 true JPH0377854B2 (en) | 1991-12-11 |
Family
ID=17809555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29457587A Granted JPH01136937A (en) | 1987-11-04 | 1987-11-20 | Self-fluxing pellet for charging to blast furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01136937A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009081784A1 (en) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Self-fluxing pellets for use in a blast furnce and process for the production of the same |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5578057B2 (en) * | 2010-12-14 | 2014-08-27 | 新日鐵住金株式会社 | Porous unevenly-distributed fired pellet and method for producing the same |
| JP2022150455A (en) * | 2021-03-26 | 2022-10-07 | 株式会社神戸製鋼所 | Pig iron production method |
-
1987
- 1987-11-20 JP JP29457587A patent/JPH01136937A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009081784A1 (en) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Self-fluxing pellets for use in a blast furnce and process for the production of the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01136937A (en) | 1989-05-30 |
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