JPH0375338A - 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH0375338A JPH0375338A JP21104989A JP21104989A JPH0375338A JP H0375338 A JPH0375338 A JP H0375338A JP 21104989 A JP21104989 A JP 21104989A JP 21104989 A JP21104989 A JP 21104989A JP H0375338 A JPH0375338 A JP H0375338A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
およびその製造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油
・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において湿潤炭酸ガス
や湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵抗および割れ
抵抗を有する高強度鋼とその製造方法に関する。
およびその製造方法に係り、さらに詳しくは例えば石油
・天然ガスの掘削、輸送及び貯蔵において湿潤炭酸ガス
や湿潤硫化水素を含む環境中で高い腐食抵抗および割れ
抵抗を有する高強度鋼とその製造方法に関する。
(従来の技術)
近年生産される石油・天然ガス中には、湿潤な炭酸ガス
を多く含有する場合が増加している。こうした環境中で
炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することがよく知られて
いる。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使用
されるラインパイプなどの防食対策として、腐食抑制剤
の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制剤
は高温ではその効果が失われる場合が多いことに加えて
。
を多く含有する場合が増加している。こうした環境中で
炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食することがよく知られて
いる。このため、掘削に使用される油井管や輸送に使用
されるラインパイプなどの防食対策として、腐食抑制剤
の添加が従来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制剤
は高温ではその効果が失われる場合が多いことに加えて
。
海洋油井や海底パイプラインでは腐食抑制剤の添加・回
収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用できない
場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要のない
耐食材料に対するニーズが最近とみに高まっている。
収処理に要する費用は膨大なものとなり、適用できない
場合が多い。従って、腐食抑制剤を添加する必要のない
耐食材料に対するニーズが最近とみに高まっている。
炭酸ガスを多く含む石油・天然ガス用の耐食材料として
は、耐食性の良好なステンレス鋼の適用かまず検討され
、例えばり、 J、クライン、コロ−ジョン ′84
.ペーパーナンバー211にあるように、高強度で比較
的コストの安い鋼としてAl5I410あるいは420
といった、12〜13%のCrを含有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が広く使用され始めている。しかしな
がら、これらの鋼は湿潤炭酸ガス環境ではあっても高温
1例えば120 ’C以上の環境やCI−イオン濃度の
高い環境では耐食性が充分ではなくなり、腐食速度が大
きいという難点を有する。さらにこれらの鋼は、石油・
天然ガス中に硫化水素が含まれている場合には著しく耐
食性が劣化し、全面腐食や局部腐食。
は、耐食性の良好なステンレス鋼の適用かまず検討され
、例えばり、 J、クライン、コロ−ジョン ′84
.ペーパーナンバー211にあるように、高強度で比較
的コストの安い鋼としてAl5I410あるいは420
といった、12〜13%のCrを含有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が広く使用され始めている。しかしな
がら、これらの鋼は湿潤炭酸ガス環境ではあっても高温
1例えば120 ’C以上の環境やCI−イオン濃度の
高い環境では耐食性が充分ではなくなり、腐食速度が大
きいという難点を有する。さらにこれらの鋼は、石油・
天然ガス中に硫化水素が含まれている場合には著しく耐
食性が劣化し、全面腐食や局部腐食。
さらには応力腐食割れを生ずるという難点を有している
。このため上記のマルテンサイト系ステンレス鋼の使用
は、例えばH,S分圧がo、ooi気圧といった極微量
のH7Sを含むか、あるいは全< HzSを含まない場
合に限られてきた。
。このため上記のマルテンサイト系ステンレス鋼の使用
は、例えばH,S分圧がo、ooi気圧といった極微量
のH7Sを含むか、あるいは全< HzSを含まない場
合に限られてきた。
これに対し、硫化水素による割れに対する抵抗を増した
マルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭6
0−174859号公報、特開昭62−54063号公
報にみられる鯛が提案されている。しかし、これらの鋼
もCO,環境での耐食性が必ずしも十分という訳ではな
かった。
マルテンサイト系ステンレス鋼として、例えば特開昭6
0−174859号公報、特開昭62−54063号公
報にみられる鯛が提案されている。しかし、これらの鋼
もCO,環境での耐食性が必ずしも十分という訳ではな
かった。
(発明が解決しようとする課題)
本発明はこうした現状に鑑み、高温や高CI−イオン濃
度の炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有し、硫化水素を
含む場合においても高い割れ抵抗を有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼とその製造方法を提供することを目的
としている。
度の炭酸ガス環境でも十分な耐食性を有し、硫化水素を
含む場合においても高い割れ抵抗を有するマルテンサイ
ト系ステンレス鋼とその製造方法を提供することを目的
としている。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、上記の目的を達成すべくマルテンサイト
系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、ついに
以下の知見を見出すに至った。
系ステンレス鋼の成分を種々検討してきた結果、ついに
以下の知見を見出すに至った。
まず、Crを14%を超えて鋼に添加すると湿潤炭酸ガ
ス環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる
鋼にMnを添加すると腐食速度は一段と小さくなること
を見出した。そしてこのMnの添加効果は、添加量を2
%を超えて添加すると顕著であることを見出した。また
、Mnを2%を超えて添加した場合において、CIを0
.03%未満に低減すると湿潤炭酸ガス環境中における
耐食性がさらに改善され、200℃以上にまで使用が可
能になることが分かった。一方、Mnを2%を超えて添
加し、Cを0.03%未満に低減させた鋼にNを0.0
3%以上含有させると一段と高強度が得られることがわ
かった。このとき、かかる成分を有する綱は硫化水素を
含む環境においても高い割れ抵抗を有するという新知見
も得られた。
ス環境中における腐食速度が著しく小さくなり、かかる
鋼にMnを添加すると腐食速度は一段と小さくなること
を見出した。そしてこのMnの添加効果は、添加量を2
%を超えて添加すると顕著であることを見出した。また
、Mnを2%を超えて添加した場合において、CIを0
.03%未満に低減すると湿潤炭酸ガス環境中における
耐食性がさらに改善され、200℃以上にまで使用が可
能になることが分かった。一方、Mnを2%を超えて添
加し、Cを0.03%未満に低減させた鋼にNを0.0
3%以上含有させると一段と高強度が得られることがわ
かった。このとき、かかる成分を有する綱は硫化水素を
含む環境においても高い割れ抵抗を有するという新知見
も得られた。
さらに本発明者らは検討をすすめ、Mnを2%を超えて
添加し、Cを0.03%未満に低減し、Nを0.03%
以上添加した鋼中のPを0.025%以下に低減し、S
を0.010%以下に低減するか、○を0、004%以
下に低減するか、のいずれかを適用すると硫化水素を含
む環境における割れ抵抗が一段と改善されることを明ら
かにした。一方、これらの鯛にCu、 Nt、 Mo、
Wを添加すれば高温あるいは高C1−イオン濃度の湿
潤炭酸ガス環境での腐食速度を一段と減少できることも
見出した。
添加し、Cを0.03%未満に低減し、Nを0.03%
以上添加した鋼中のPを0.025%以下に低減し、S
を0.010%以下に低減するか、○を0、004%以
下に低減するか、のいずれかを適用すると硫化水素を含
む環境における割れ抵抗が一段と改善されることを明ら
かにした。一方、これらの鯛にCu、 Nt、 Mo、
Wを添加すれば高温あるいは高C1−イオン濃度の湿
潤炭酸ガス環境での腐食速度を一段と減少できることも
見出した。
本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、
第1発明の要旨とするところは、重量%で、Cr14%
超18%以下、Si1%以下、Mn2%超7%以下、A
10.005〜0.2%、NO,03〜0.15%を含
有し、Cを0.03%未満に低減し、残部Feおよび不
可避不純物からなることを特徴とする耐食性の優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼にあり、第2発明の要旨と
するところは、第1発明の鋼において、不可避不純物の
うち、重量%で、Pを0、025%以下、Sを0.01
0%以下に低減したことを特徴とする耐食性の優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第3発明の要旨とするところは、第1発明あるいは第2
発明の鋼において不可避不純物のうち、重量%で、0を
Oを0.004%以下に低減したことを特徴とする耐食
性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第4発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明あ
るいは第3発明の各綱において、重量%で、Cu1%以
下、Ni4%以下、Mo2%以下、W4%以下のうち1
種または2種以上を含有することを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第5発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明あるいは第4発明の基調において、重量%で、
Ti0.2%以下、Zr0.2%以下、 NbO,5%
以下、Vo、5%以下、Ta0.2%以下、 Hf0.
2%以下のうち1種または2種以上を含有することを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
にあり、 第6発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明あるいは第5発明の各綱において、
重量%で、Ca0.008%以下、希土類元素0.02
%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第7発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明、第5発明あるいは第6発明の基調
において、900−1100”Cでオーステナイト化し
た後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次いで560℃以
上A C1温度以下の温度で焼戻し処理を施した後、空
冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法にある
。
超18%以下、Si1%以下、Mn2%超7%以下、A
10.005〜0.2%、NO,03〜0.15%を含
有し、Cを0.03%未満に低減し、残部Feおよび不
可避不純物からなることを特徴とする耐食性の優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼にあり、第2発明の要旨と
するところは、第1発明の鋼において、不可避不純物の
うち、重量%で、Pを0、025%以下、Sを0.01
0%以下に低減したことを特徴とする耐食性の優れたマ
ルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第3発明の要旨とするところは、第1発明あるいは第2
発明の鋼において不可避不純物のうち、重量%で、0を
Oを0.004%以下に低減したことを特徴とする耐食
性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第4発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明あ
るいは第3発明の各綱において、重量%で、Cu1%以
下、Ni4%以下、Mo2%以下、W4%以下のうち1
種または2種以上を含有することを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり、 第5発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明あるいは第4発明の基調において、重量%で、
Ti0.2%以下、Zr0.2%以下、 NbO,5%
以下、Vo、5%以下、Ta0.2%以下、 Hf0.
2%以下のうち1種または2種以上を含有することを特
徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼
にあり、 第6発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明あるいは第5発明の各綱において、
重量%で、Ca0.008%以下、希土類元素0.02
%以下のうち1種または2種を含有することを特徴とす
る耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼にあり
、 第7発明の要旨とするところは、第1発明、第2発明、
第3発明、第4発明、第5発明あるいは第6発明の基調
において、900−1100”Cでオーステナイト化し
た後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次いで560℃以
上A C1温度以下の温度で焼戻し処理を施した後、空
冷以上の冷却速度で冷却することを特徴とする耐食性の
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法にある
。
(作 用)
以下に本発明で成分および熱処理条件を限定した理由を
述べる。
述べる。
C:Cは多量に存在すると湿潤炭酸ガス環境における耐
食性を低下させ、硫化水素の存在する環境における応力
腐食割れ抵抗を減少させる。従って、Cを低減するとこ
れら特性の改善に効果があるが、C!iを0.03%未
満とすれば特にその効果が著しく、0.03%以上存在
する場合には耐食性を低下させることから、C量は0.
03%未満に限定する。
食性を低下させ、硫化水素の存在する環境における応力
腐食割れ抵抗を減少させる。従って、Cを低減するとこ
れら特性の改善に効果があるが、C!iを0.03%未
満とすれば特にその効果が著しく、0.03%以上存在
する場合には耐食性を低下させることから、C量は0.
03%未満に限定する。
Si : Stは脱酸のために必要な元素であるが、1
%を超えて添加すると耐食性を著しく低下させることか
ら、上限含有量は1%とすべきである。
%を超えて添加すると耐食性を著しく低下させることか
ら、上限含有量は1%とすべきである。
Mn : Mnは脱酸および強度確保、さらには炭酸ガ
ス環境における耐食性向上のために有効な元素であるが
、含有量が2%以下ではその効果が不充分であり、7%
を超えて添加するとその効果は飽和するばかりか焼入れ
、焼戻し熱処理後にオーステナイトを生成する可能性が
あるので、含有量は2%超7%以下とする。
ス環境における耐食性向上のために有効な元素であるが
、含有量が2%以下ではその効果が不充分であり、7%
を超えて添加するとその効果は飽和するばかりか焼入れ
、焼戻し熱処理後にオーステナイトを生成する可能性が
あるので、含有量は2%超7%以下とする。
Cr : Crはマルテンサイト系ステンレス鋼を構成
する最も基本的かつ必須の元素であって耐食性を付与す
るために必要な元素であるが、含有量が14%以下では
耐食性が十分ではなく、一方18%を超えて添加すると
他の合金元素をいかに調整しても焼入れ後にマルテンサ
イト組織を得ることが困難となって強度確保が困難にな
るので上限含有量は18%とすべきである。
する最も基本的かつ必須の元素であって耐食性を付与す
るために必要な元素であるが、含有量が14%以下では
耐食性が十分ではなく、一方18%を超えて添加すると
他の合金元素をいかに調整しても焼入れ後にマルテンサ
イト組織を得ることが困難となって強度確保が困難にな
るので上限含有量は18%とすべきである。
A1: /IJは脱酸のために必要な元素であって含有
量が0.005%未満ではその効果が充分ではなく、0
、2%を超えて添加すると粗大な酸化物系介在物が鋼中
に残留して硫化水素中での割れ抵抗を低下させるので、
含有量範囲は0.0 O5〜0.2%とする。
量が0.005%未満ではその効果が充分ではなく、0
、2%を超えて添加すると粗大な酸化物系介在物が鋼中
に残留して硫化水素中での割れ抵抗を低下させるので、
含有量範囲は0.0 O5〜0.2%とする。
NUNはCを低減したマルテンサイト系ステンレス鋼の
強度を上昇させる元素として有効であるが、0.03%
未満ではその効果が十分ではなく、0.15%を超える
とCr窒化物を生成して耐食性を低下させ、また、割れ
抵抗をも低下させるので、含有量範囲は0.03〜0.
15%とする。
強度を上昇させる元素として有効であるが、0.03%
未満ではその効果が十分ではなく、0.15%を超える
とCr窒化物を生成して耐食性を低下させ、また、割れ
抵抗をも低下させるので、含有量範囲は0.03〜0.
15%とする。
以上が本発明における基本的成分であるが、本発明にお
いては必要に応じてさらに以下の元素を添加して特性を
一段と向上させることができる。
いては必要に応じてさらに以下の元素を添加して特性を
一段と向上させることができる。
FDPは応力腐食割れ感受性を増加させる元素であるの
で少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルにま
で低減させることは、いたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性。
で少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルにま
で低減させることは、いたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性。
耐応力腐食割れ性を確保するのに必要十分なほど少ない
含有量として0.025%以下に低減すると耐応力腐食
割れ性が一段と改善される。
含有量として0.025%以下に低減すると耐応力腐食
割れ性が一段と改善される。
SO3はPと同様に応力腐食割れ感受性を増加させる元
素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少ない
レベルにまで低減させることはいたずらにコストを上昇
させるのみで特性の改善効果は飽和するものであるから
、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確保
するのに必要十分なほど少ない含有量としてo、oto
%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善され
る。
素であるので少ないほうが好ましいが、あまりに少ない
レベルにまで低減させることはいたずらにコストを上昇
させるのみで特性の改善効果は飽和するものであるから
、本発明の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を確保
するのに必要十分なほど少ない含有量としてo、oto
%以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善され
る。
O:Oは多量に存在すると粗大な酸化物系非金属介在物
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることはいたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と改善す
るのに必要十分なほど少ない含有量として0.004%
以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される
。
クラスターを生成して応力腐食割れ感受性を増加させる
ので少ないほうが好ましいが、あまりに少ないレベルに
まで低減させることはいたずらにコストを上昇させるの
みで特性の改善効果は飽和するものであるから、本発明
の目的とする耐食性、耐応力腐食割れ性を一段と改善す
るのに必要十分なほど少ない含有量として0.004%
以下に低減すると耐応力腐食割れ性が一段と改善される
。
Cu : Cuは2%超のMnと共存して湿潤炭酸ガス
環境の耐食性をさらに改善するのに効果があるが、1%
を超えて添加してもその効果は飽和するので上限含有量
は1%とする。
環境の耐食性をさらに改善するのに効果があるが、1%
を超えて添加してもその効果は飽和するので上限含有量
は1%とする。
Ni : Niは湿潤炭酸ガス環境におけるマルテンサ
イト系ステンレス鋼の腐食速度を減少させ、硫化水素を
含む環境における割れ感受性を低下させる有用な元素で
あるが、4%を超えて添加してもその効果は飽和するの
で、4%以下の範囲に限定する。
イト系ステンレス鋼の腐食速度を減少させ、硫化水素を
含む環境における割れ感受性を低下させる有用な元素で
あるが、4%を超えて添加してもその効果は飽和するの
で、4%以下の範囲に限定する。
Mo : Moも2%超のMnと共存して湿潤炭酸ガス
環境の耐食性を改善するのに効果があるが、2%を超え
て添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他
の特性を低下させるようになるので上限含有量は2%と
する。
環境の耐食性を改善するのに効果があるが、2%を超え
て添加してもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他
の特性を低下させるようになるので上限含有量は2%と
する。
WOWも2%超のMnと共存して湿潤炭酸ガス環境の耐
食性を改善するのに効果があるが、4%を超えて添加し
てもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他の特性を
低下させるようになるので上限含有量は4%とする。
食性を改善するのに効果があるが、4%を超えて添加し
てもその効果は飽和するばかりか、靭性なと他の特性を
低下させるようになるので上限含有量は4%とする。
V、 Ti、 Nb、 Ta、 Zr、 Hf : V
、 Ti、 Nb、 Ta、 Zr。
、 Ti、 Nb、 Ta、 Zr。
Hfは耐食性を一段と向上させるのに有効な元素である
が、Ti、 Zr、 Ta、 )Ifでは0.2%、V
、Nbでは0.5%をそれぞれ超えて添加すると粗大な
析出物・介在物を生成して硫化水素含有環境における割
れ抵抗を低下させるようになるので上限含有量はTi、
Zr、 Ta、 Hfでは0.2%、V、Nbでは0
.5%とした。
が、Ti、 Zr、 Ta、 )Ifでは0.2%、V
、Nbでは0.5%をそれぞれ超えて添加すると粗大な
析出物・介在物を生成して硫化水素含有環境における割
れ抵抗を低下させるようになるので上限含有量はTi、
Zr、 Ta、 Hfでは0.2%、V、Nbでは0
.5%とした。
Ca、希土類元素:Caおよび希土類元素(REM)は
熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果のある元素であ
るが、Caではo、 o o s%を超えて、希土類元
素では0.02%を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐食性を
劣化させるので、上限含有量はCaでは0.008%、
希土類元素では0.02%とした。
熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果のある元素であ
るが、Caではo、 o o s%を超えて、希土類元
素では0.02%を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐食性を
劣化させるので、上限含有量はCaでは0.008%、
希土類元素では0.02%とした。
なお、本発明において希土類元素とは原子番号が57〜
71番および89〜103番の元素およびYを指す。
71番および89〜103番の元素およびYを指す。
上記の成分を有するステンレス鋼を熱処理してマルテン
サイト組織とし所定の強度を付与するに際し、オーステ
ナイト化温度を900〜1100℃としたのは、900
℃より低い温度ではオーステナイト化が充分ではなく従
って必要な強度を得ることが困難だからであり、オース
テナイト化温度が1100’Cを超えると結晶粒が著し
く粗大化して硫化水素含有環境における割れ抵抗が低下
するようになるので、オーステナイト化温度は900〜
1100℃とした。
サイト組織とし所定の強度を付与するに際し、オーステ
ナイト化温度を900〜1100℃としたのは、900
℃より低い温度ではオーステナイト化が充分ではなく従
って必要な強度を得ることが困難だからであり、オース
テナイト化温度が1100’Cを超えると結晶粒が著し
く粗大化して硫化水素含有環境における割れ抵抗が低下
するようになるので、オーステナイト化温度は900〜
1100℃とした。
オーステナイト化後の冷却における冷却速度を空冷以上
の冷却速度としたのは、空冷よりも遅い冷却速度ではマ
ルテンサイトが充分生成せず、所定の強度を確保するこ
とが困難になるからである。
の冷却速度としたのは、空冷よりも遅い冷却速度ではマ
ルテンサイトが充分生成せず、所定の強度を確保するこ
とが困難になるからである。
焼戻し温度を560℃以上Ac、温度以下としたのは、
焼戻し温度が560℃未満では充分な焼戻しが行われず
、焼戻し温度がA c 1温度を超えると一部がオース
テナイト化しその後の冷却時にフレッシュ・マルテンサ
イトを生威し、いずれも充分に焼戻しされていないマル
テンサイトが残留するために硫化水素含有環境における
割れ感受性を増加させるためである。
焼戻し温度が560℃未満では充分な焼戻しが行われず
、焼戻し温度がA c 1温度を超えると一部がオース
テナイト化しその後の冷却時にフレッシュ・マルテンサ
イトを生威し、いずれも充分に焼戻しされていないマル
テンサイトが残留するために硫化水素含有環境における
割れ感受性を増加させるためである。
焼戻し後の冷却における冷却速度を空冷以上の冷却速度
としたのは、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下す
るためである。
としたのは、空冷よりも遅い冷却速度では靭性が低下す
るためである。
本発明鋼は、通常の熱間圧延によって鋼板として使用す
ることが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延によ
って鋼管として使用することも可能であるし、棒あるい
は線として使用することも勿論可能である。本発明鋼は
、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、バ
ルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
ることが可能であるし、熱間押出あるいは熱間圧延によ
って鋼管として使用することも可能であるし、棒あるい
は線として使用することも勿論可能である。本発明鋼は
、油井管あるいはラインパイプとしての用途のほか、バ
ルブやポンプの部品としてなど多くの用途がある。
(実施例)
以下に本発明の実施例について説明する。
第1表に示す成分のステンレス鋼を溶製し、熱間圧延に
よって厚さ12mmの鋼板とした後、第1表に併せて示
す条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれも0.2%オ
フセット耐力が56kg/−以上の高強度ステンレス鋼
とした。なお、第1表中の焼戻し温度はいずれも基調の
Ac+温度以下の温度である。次にこれらの鋼材から試
験片を採取して湿潤炭酸ガス環境における腐食試験、お
よび硫化水素含有環境における割れ試験(SCC試験)
を行なった。湿潤炭酸ガス環境における腐食試験として
は、厚さ3mm、幅15am、長さ5011II11の
試験片を用い、試験温度150℃および200 ”Cの
オートクレーブ中で炭酸ガス分圧40気圧の条件で10
%NaC1水溶液中に30日間浸漬して、試験前後の重
量変化から腐食速度を算出した。腐食速度の単位はll
111/yで表示したが、−船釣にある環境におけるあ
る材料の腐食速度が0.1 rm/ y以下の場合、材
料は充分耐食的であり使用可能であると考えられている
。硫化水素含有環境における割れ試験としては、NAC
E (米国腐食技術者協会)の定めている標準試験法で
あるNACE規格TM 0177に従って試験したが、
硫化水素分圧は0.1気圧、試験温度は120℃とした
。上記の条件で5%Na1J+0.5%酢酸水溶液中に
セットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、72
0時間以内に破断するか否かを調べた。試験応力は各鋼
材の0.2%オフセット耐力の60%の値とした。
よって厚さ12mmの鋼板とした後、第1表に併せて示
す条件で焼入れ焼戻し処理を施していずれも0.2%オ
フセット耐力が56kg/−以上の高強度ステンレス鋼
とした。なお、第1表中の焼戻し温度はいずれも基調の
Ac+温度以下の温度である。次にこれらの鋼材から試
験片を採取して湿潤炭酸ガス環境における腐食試験、お
よび硫化水素含有環境における割れ試験(SCC試験)
を行なった。湿潤炭酸ガス環境における腐食試験として
は、厚さ3mm、幅15am、長さ5011II11の
試験片を用い、試験温度150℃および200 ”Cの
オートクレーブ中で炭酸ガス分圧40気圧の条件で10
%NaC1水溶液中に30日間浸漬して、試験前後の重
量変化から腐食速度を算出した。腐食速度の単位はll
111/yで表示したが、−船釣にある環境におけるあ
る材料の腐食速度が0.1 rm/ y以下の場合、材
料は充分耐食的であり使用可能であると考えられている
。硫化水素含有環境における割れ試験としては、NAC
E (米国腐食技術者協会)の定めている標準試験法で
あるNACE規格TM 0177に従って試験したが、
硫化水素分圧は0.1気圧、試験温度は120℃とした
。上記の条件で5%Na1J+0.5%酢酸水溶液中に
セットした試験片に一定の単軸引張応力を負荷し、72
0時間以内に破断するか否かを調べた。試験応力は各鋼
材の0.2%オフセット耐力の60%の値とした。
試験結果を第1表に併せて示した。第1表のうち、腐食
試験結果において◎は腐食速度が0.05mm/y未満
、Oは腐食速度が0.051111/y以上0、10
ma/ y未満、×は腐食速度が0.1鴫/y以上0.
5 mm/ y未満、××は腐食速度が0.5 w/
y以上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試験
結果において◎は破断しなかったもの、×は破断したも
のをそれぞれ表わしている。なお、第1表において、比
較鋼のNα29はAl5I420鋼であり、NCL30
は9Cr IMo綱であって、いずれも従来から湿潤
炭酸ガス環境で使用されている従来鋼である。
試験結果において◎は腐食速度が0.05mm/y未満
、Oは腐食速度が0.051111/y以上0、10
ma/ y未満、×は腐食速度が0.1鴫/y以上0.
5 mm/ y未満、××は腐食速度が0.5 w/
y以上であったことをそれぞれ表わしており、割れ試験
結果において◎は破断しなかったもの、×は破断したも
のをそれぞれ表わしている。なお、第1表において、比
較鋼のNα29はAl5I420鋼であり、NCL30
は9Cr IMo綱であって、いずれも従来から湿潤
炭酸ガス環境で使用されている従来鋼である。
第1表から明らかなように本発明鋼である鋼弘1〜28
は、湿潤炭酸ガス環境において200 ’Cという従゛
来のマルテンサイト系ステンレス鋼では考えられないよ
うな高温で、かつ10%NaC1というCI−イオン濃
度が非常に高い環境であっても、実用的に使用可能な腐
食速度である0、 1 ms/ yよりも腐食速度が小
さく、かつ硫化水素含有環境における割れ試験において
も破断していないことから、優れた耐食性と耐応力腐食
割れ性を有していることがわかる。これに対して比較鋼
である鋼漱29〜34は湿潤炭酸ガス環境において15
0℃でも既に腐食速度が0.1 nm/ yを大きく上
回っており、かつ硫化水素含有環境における割れ試験に
おいて破断している。
は、湿潤炭酸ガス環境において200 ’Cという従゛
来のマルテンサイト系ステンレス鋼では考えられないよ
うな高温で、かつ10%NaC1というCI−イオン濃
度が非常に高い環境であっても、実用的に使用可能な腐
食速度である0、 1 ms/ yよりも腐食速度が小
さく、かつ硫化水素含有環境における割れ試験において
も破断していないことから、優れた耐食性と耐応力腐食
割れ性を有していることがわかる。これに対して比較鋼
である鋼漱29〜34は湿潤炭酸ガス環境において15
0℃でも既に腐食速度が0.1 nm/ yを大きく上
回っており、かつ硫化水素含有環境における割れ試験に
おいて破断している。
(発明の効果)
以上述べたように、本発明は湿潤炭酸ガス環境における
優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い割
れ抵抗を有する鋼およびその製造方法を提供することを
可能としたものであり、産業の発展に貢献するところ極
めて大である。
優れた耐食性と湿潤硫化水素による割れに対して高い割
れ抵抗を有する鋼およびその製造方法を提供することを
可能としたものであり、産業の発展に貢献するところ極
めて大である。
Claims (7)
- (1)重量%で、 Cを0.03%未満に低減し、 Si1%以下、 Mn2%超7%以下、 Cr14%超18%以下、 Al0.005〜0.2%、 N0.03〜0.15% を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなることを
特徴とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス
鋼。 - (2)不可避不純物のうち、重量%で、 Pを0.025%以下、 Sを0.010%以下 に低減したことを特徴とする請求項1記載の耐食性の優
れたマルテンサイト系ステンレス鋼。 - (3)不可避不純物のうち、重量%で、 Oを0.004%以下 に低減したことを特徴とする請求項1または2記載の耐
食性の優れたマルテンサイト系ステンレス綱。 - (4)付加成分として、重量%で、 Cu1%以下、 Ni4%以下、 Mo2%以下、 W4%以下 のうち1種または2種以上を含有することを特徴とする
請求項1、2または3記載の耐食性の優れたマルテンサ
イト系ステンレス鋼。 - (5)付加成分として、重量%で、 V0.5%以下、 Ti0.2%以下、 Nb0.5%以下、 Zr0.2%以下、 Ta0.2%以下、 Hf0.2%以下 のうち1種または2種以上を含有することを特徴とする
請求項1、2、3または4記載の耐食性の優れたマルテ
ンサイト系ステンレス鋼。 - (6)付加成分として、重量%で、 Ca0.008%以下、 希土類元素0.02%以下 のうち1種または2種を含有することを特徴とする請求
項1、2、3、4または5記載の耐食性の優れたマルテ
ンサイト系ステンレス鋼。 - (7)請求項1、2、3、4、5または6記載のマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を、900〜1100℃でオー
ステナイト化した後、空冷以上の冷却速度で冷却し、次
いで560℃以上Ac_1温度以下の温度で焼戻し処理
を施した後、空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴
とする耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21104989A JPH0375338A (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21104989A JPH0375338A (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0375338A true JPH0375338A (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=16599537
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21104989A Pending JPH0375338A (ja) | 1989-08-16 | 1989-08-16 | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0375338A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07310143A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイトステンレス鋼 |
US6793744B1 (en) | 2000-11-15 | 2004-09-21 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion |
-
1989
- 1989-08-16 JP JP21104989A patent/JPH0375338A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07310143A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイトステンレス鋼 |
US6793744B1 (en) | 2000-11-15 | 2004-09-21 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion |
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