JPH0364202B2 - - Google Patents
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- JPH0364202B2 JPH0364202B2 JP63215351A JP21535188A JPH0364202B2 JP H0364202 B2 JPH0364202 B2 JP H0364202B2 JP 63215351 A JP63215351 A JP 63215351A JP 21535188 A JP21535188 A JP 21535188A JP H0364202 B2 JPH0364202 B2 JP H0364202B2
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- Japan
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- rolling
- strip
- temperature
- degrees celsius
- steel
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Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0431—Warm rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/18—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for step-by-step or planetary rolling; pendulum mills
- B21B13/20—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for step-by-step or planetary rolling; pendulum mills for planetary rolling
-
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- B21B2201/04—Ferritic rolling
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、0.5乃至1.5mmの厚さを有する成形性
鋼帯の製造のための方法に関する。広幅の帯は、
鋼板と呼ばれるが、その明細書においては、用語
「帯」のみが、便宜のために使用される。この等
の１つの例は、自動車構造の外部取り付け部品を
作成するために適する製品である。本発明はま
た、この方法を実施するための装置に関する。
鋼帯の製造のための方法に関する。広幅の帯は、
鋼板と呼ばれるが、その明細書においては、用語
「帯」のみが、便宜のために使用される。この等
の１つの例は、自動車構造の外部取り付け部品を
作成するために適する製品である。本発明はま
た、この方法を実施するための装置に関する。
従来の技術及び発明が解決しようとする問題点
薄い鋼帯の生産において、従来、開始材料は、
150乃至300mmの厚さを有する薄い鋼スラブであ
り、摂氏1000度乃至1250度の温度において加熱か
つ拡散焼きなましされた後、約35mmの厚さを有す
る中間スラブを形成するために粗圧延され、それ
から、幾つかの圧延機スタンドから構成されるホ
ツト帯仕上げ列において、2.5乃至４mmの厚さに
縮小される。さらに、0.75乃至２mmの厚さを有す
る帯への縮小が、冷間圧延設備において行われ
る。前にピツクリングされた帯は、冷却潤滑剤の
追加により、多数の相互連結された圧延機スタン
ドにおいて冷間縮小される。薄いスラブが鋳造さ
れ、そして加熱かつ拡散焼きなましされた後、ホ
ツト帯仕上げ列に直接に渡される方法が同様に、
提案された。
150乃至300mmの厚さを有する薄い鋼スラブであ
り、摂氏1000度乃至1250度の温度において加熱か
つ拡散焼きなましされた後、約35mmの厚さを有す
る中間スラブを形成するために粗圧延され、それ
から、幾つかの圧延機スタンドから構成されるホ
ツト帯仕上げ列において、2.5乃至４mmの厚さに
縮小される。さらに、0.75乃至２mmの厚さを有す
る帯への縮小が、冷間圧延設備において行われ
る。前にピツクリングされた帯は、冷却潤滑剤の
追加により、多数の相互連結された圧延機スタン
ドにおいて冷間縮小される。薄いスラブが鋳造さ
れ、そして加熱かつ拡散焼きなましされた後、ホ
ツト帯仕上げ列に直接に渡される方法が同様に、
提案された。
総てのそのような公知かつ提案された圧延プロ
セスは、不連続圧延作業に対して発達された。ス
ラブの鋳造、スラブの熱間圧延、及び冷間圧延
は、異なる設備において行われ、利用可能な機械
時間の部分中にのみ有効に使用される。不連続圧
延作業において、設備の運転は、各スラブの入り
と出、及び各スラブの先頭と尾部の間に発生する
温度差を考慮に入れることが、必要である。これ
は、複雑かつ高価な測定につながる。
セスは、不連続圧延作業に対して発達された。ス
ラブの鋳造、スラブの熱間圧延、及び冷間圧延
は、異なる設備において行われ、利用可能な機械
時間の部分中にのみ有効に使用される。不連続圧
延作業において、設備の運転は、各スラブの入り
と出、及び各スラブの先頭と尾部の間に発生する
温度差を考慮に入れることが、必要である。これ
は、複雑かつ高価な測定につながる。
約250mmの厚さを有するスラブの鋳造において、
鋳造後は、機械に存在する大量の鋼の重量に対処
するために次元が決められる。しかし、薄いスラ
ブを鋳造する鋳造機は、より比例して軽く構成さ
れ、そしてこのためより安価になる。
鋳造後は、機械に存在する大量の鋼の重量に対処
するために次元が決められる。しかし、薄いスラ
ブを鋳造する鋳造機は、より比例して軽く構成さ
れ、そしてこのためより安価になる。
EP−Ａ−0194118は、優れた特性を有する鋼帯
が、従来の６スタンド・ホツト帯仕上げ列におい
て、摂氏300乃至800度の温度において圧延するこ
とにより、生産させる方法を記載する。こと圧延
プロセスが、オーステナイト系及びフエライト物
質が互いに並んで発生する２相領域において行わ
れるために、受容可能なｒ値（以下参照）は、圧
延が非常に高速の変形により実施されるならば、
達成可能であることがわかる。この変形速度は、
秒当たり比較的伸長として表現され、秒当たり少
なくとも300でなければならない。この結果とし
て、圧延及び鋳造プロセスを互いに結合すること
は、実際的ではない。
が、従来の６スタンド・ホツト帯仕上げ列におい
て、摂氏300乃至800度の温度において圧延するこ
とにより、生産させる方法を記載する。こと圧延
プロセスが、オーステナイト系及びフエライト物
質が互いに並んで発生する２相領域において行わ
れるために、受容可能なｒ値（以下参照）は、圧
延が非常に高速の変形により実施されるならば、
達成可能であることがわかる。この変形速度は、
秒当たり比較的伸長として表現され、秒当たり少
なくとも300でなければならない。この結果とし
て、圧延及び鋳造プロセスを互いに結合すること
は、実際的ではない。
EP−Ａ−226446は、薄い鋼板を生産する方法
を開示し、この場合１つの実施態様において、50
mm以下の厚さの連続鋳造スラブ摂氏1100乃至700
度における熱間圧延の後、Ar3変態点と摂氏300
度の間の温度において、かつ1500ｍ／分以上の非
常に高速の圧延速度において潤滑圧延が行われ
る。5000ｍ／分もの圧延速度が言及される。摂氏
600乃至750度の自己焼しなまし段階が、続いて行
われる。この潤滑圧延は、２乃至６mm厚のシート
において行われる。この高速潤滑圧延は、シート
の中央部分に一様かつ有効に圧延歪みを導入し、
改良された微細構造となることが示唆される。高
速圧延の後、歪み焼きなましによる再結晶が、直
ちに進行する。このように、高速圧延と自己焼し
なましの組合せが行なわれる。
を開示し、この場合１つの実施態様において、50
mm以下の厚さの連続鋳造スラブ摂氏1100乃至700
度における熱間圧延の後、Ar3変態点と摂氏300
度の間の温度において、かつ1500ｍ／分以上の非
常に高速の圧延速度において潤滑圧延が行われ
る。5000ｍ／分もの圧延速度が言及される。摂氏
600乃至750度の自己焼しなまし段階が、続いて行
われる。この潤滑圧延は、２乃至６mm厚のシート
において行われる。この高速潤滑圧延は、シート
の中央部分に一様かつ有効に圧延歪みを導入し、
改良された微細構造となることが示唆される。高
速圧延の後、歪み焼きなましによる再結晶が、直
ちに進行する。このように、高速圧延と自己焼し
なましの組合せが行なわれる。
しかし、そのような非常に高速の圧延速度は、
連続鋳造からコイリングまで真に連続であるプロ
セスにおいて大きな問題を作り出す。そのような
高速のための圧延機とコイラーは、利用できて
も、高価であり、そしてそのような圧延速度に対
して必要とされる容量の連続鋳造機は、利用可能
でない。
連続鋳造からコイリングまで真に連続であるプロ
セスにおいて大きな問題を作り出す。そのような
高速のための圧延機とコイラーは、利用できて
も、高価であり、そしてそのような圧延速度に対
して必要とされる容量の連続鋳造機は、利用可能
でない。
問題点を解決するための手段
本発明の目的は、連続プロセス段階の単一組み
合わせにおいて、液体鋼が、最終製品に形成さ
れ、一方上記の困難が回避される方法を提供する
ことである。
合わせにおいて、液体鋼が、最終製品に形成さ
れ、一方上記の困難が回避される方法を提供する
ことである。
EP−Ａ−226446の開示とは対照的に、本発明
者は、連続鋳造スラブをオーステナイト領域にお
いて熱間圧延シートを形成した後、更にこの薄い
シート（２〜５mm）を低速（即ち1000ｍ／分以
下、好ましくは750ｍ／分以下）で圧延した場合、
この圧延がフエライト領域、即ちTt以下の温度
で行なわれるならば、良好な結果が得られること
を見出した。好ましくはこの圧延に続いて300〜
450℃における過時効が行なわれる。この結果優
れた機械的及び表面特性を有する成形可能な薄帯
が得られ、そして冷間圧延を必要としない。さら
に、帯の特性は、フエライト圧延温度を変化させ
ることによつて選択される。本発明において、圧
延速度は、現在利用可能な連続鋳造機の能力に良
く一致し、比較的低い投資費用を有する装置によ
る高い生産性を許容する。
者は、連続鋳造スラブをオーステナイト領域にお
いて熱間圧延シートを形成した後、更にこの薄い
シート（２〜５mm）を低速（即ち1000ｍ／分以
下、好ましくは750ｍ／分以下）で圧延した場合、
この圧延がフエライト領域、即ちTt以下の温度
で行なわれるならば、良好な結果が得られること
を見出した。好ましくはこの圧延に続いて300〜
450℃における過時効が行なわれる。この結果優
れた機械的及び表面特性を有する成形可能な薄帯
が得られ、そして冷間圧延を必要としない。さら
に、帯の特性は、フエライト圧延温度を変化させ
ることによつて選択される。本発明において、圧
延速度は、現在利用可能な連続鋳造機の能力に良
く一致し、比較的低い投資費用を有する装置によ
る高い生産性を許容する。
本発明の一つの態様によれば、0.5乃至1.5mmの
厚さを有する成形性鋼帯の製造のための方法にお
いて、 (a) 連続鋳造機において、液体鋼を100mmよりも
小さな厚さを有するホツト・スラブに形成する
段階と、 (b) ２乃至５mmの厚さを有する帯を形成するため
に、オーステナイト系領域において、かつ摂氏
1100度よりも低い温度において、段階(a)からの
ホツト・スラブを熱間圧延する段階と、 (c) 摂氏300度の、鋼の75％がフエライトに変換
される温度Ttの間の温度に段階(b)からの帯を
冷却する段階と、 (d) 1000ｍ／分を超えない圧延温度において少な
くとも25％、好ましくは30％の厚さ縮小によ
り、摂氏300度とTtの間の該温度において段階
(c)からの冷却された帯を圧延する段階と、 (e) 段階(d)からの圧延された帯をコイルに巻く段
階とを含む、連続プロセスにおいてシーケンシ
ヤルに行われるプロセス段階を特徴とする方法
が提供される。
厚さを有する成形性鋼帯の製造のための方法にお
いて、 (a) 連続鋳造機において、液体鋼を100mmよりも
小さな厚さを有するホツト・スラブに形成する
段階と、 (b) ２乃至５mmの厚さを有する帯を形成するため
に、オーステナイト系領域において、かつ摂氏
1100度よりも低い温度において、段階(a)からの
ホツト・スラブを熱間圧延する段階と、 (c) 摂氏300度の、鋼の75％がフエライトに変換
される温度Ttの間の温度に段階(b)からの帯を
冷却する段階と、 (d) 1000ｍ／分を超えない圧延温度において少な
くとも25％、好ましくは30％の厚さ縮小によ
り、摂氏300度とTtの間の該温度において段階
(c)からの冷却された帯を圧延する段階と、 (e) 段階(d)からの圧延された帯をコイルに巻く段
階とを含む、連続プロセスにおいてシーケンシ
ヤルに行われるプロセス段階を特徴とする方法
が提供される。
冷却において、オーステナイト系の75％がフエ
ライトに変換される温度Tt（摂氏）は、鋼におけ
る炭素パーセントに関する公知の関係、即ち、
Tt＝910−890（％Ｃ）を有する。
ライトに変換される温度Tt（摂氏）は、鋼におけ
る炭素パーセントに関する公知の関係、即ち、
Tt＝910−890（％Ｃ）を有する。
総てのプロセス段階は、真に連続プロセスにお
いて互いに続いて行われるために、連続鋳造が続
く限り生産は連続である。この全体期間中、材料
は、任意の点において固定条件下で鋼製作工場全
体を移動し、その結果全体設備は、単一の均一管
理システムによつて制御される。設備の総ての要
素は、作業においで連続であり、その結果最適有
用性が達成される。鋼産業において技術的に可能
であると見なされるよりも、より低い要素当たり
の生産速度において、非常に受容可能は生産速度
が達成される。
いて互いに続いて行われるために、連続鋳造が続
く限り生産は連続である。この全体期間中、材料
は、任意の点において固定条件下で鋼製作工場全
体を移動し、その結果全体設備は、単一の均一管
理システムによつて制御される。設備の総ての要
素は、作業においで連続であり、その結果最適有
用性が達成される。鋼産業において技術的に可能
であると見なされるよりも、より低い要素当たり
の生産速度において、非常に受容可能は生産速度
が達成される。
さらに、非常に重要なことは、薄いスラブが鋳
造されるという事実であり、その結果特別な鋳造
機が、約250mmのスラブ厚に対するスラブ鋳造機
に関するよりも、何倍も軽くかつ安価に作成され
る。
造されるという事実であり、その結果特別な鋳造
機が、約250mmのスラブ厚に対するスラブ鋳造機
に関するよりも、何倍も軽くかつ安価に作成され
る。
本発明の方法は、中間冷却（段階(c)）により、
オーステナイト系領域（段階(b)）をフエライト領
域における圧延（段階(d)）から故意に分離し、そ
の結果所謂２相圧延が避けられる。このようにし
て、変形速度に独立に、優れた機械的及び表面特
性を達成することが可能となる。こうして、変形
速度は、利用可能な鋳造速度に調整され、そして
圧延及び鋳造作業は、困難なしに単一プロセスを
形成するために結合される。
オーステナイト系領域（段階(b)）をフエライト領
域における圧延（段階(d)）から故意に分離し、そ
の結果所謂２相圧延が避けられる。このようにし
て、変形速度に独立に、優れた機械的及び表面特
性を達成することが可能となる。こうして、変形
速度は、利用可能な鋳造速度に調整され、そして
圧延及び鋳造作業は、困難なしに単一プロセスを
形成するために結合される。
このため、本発明は、連続プロセスにおいて液
体鋼から0.5乃至1.5mmの最終厚さを有する成形性
鋼帯を生産するための実際と可能性を提供する。
そのような連続プロセスは、プロセス・パラメー
ターの制御の容易さにより、そしてさらに、材料
出力が事実上100％に上昇されるために、生産費
用においてかなりの節約につながる。これは現存
の不連続プロセスが、約25トンの最大重量を有す
る鋼スラブから開始することを思い起こす時明ら
かである。本発明により方法において、120トン
の鋼の連続鋳造が達成され、この全体量の鋼は、
中断なしに鋼帯を形成するために処理される。
体鋼から0.5乃至1.5mmの最終厚さを有する成形性
鋼帯を生産するための実際と可能性を提供する。
そのような連続プロセスは、プロセス・パラメー
ターの制御の容易さにより、そしてさらに、材料
出力が事実上100％に上昇されるために、生産費
用においてかなりの節約につながる。これは現存
の不連続プロセスが、約25トンの最大重量を有す
る鋼スラブから開始することを思い起こす時明ら
かである。本発明により方法において、120トン
の鋼の連続鋳造が達成され、この全体量の鋼は、
中断なしに鋼帯を形成するために処理される。
オーステナイト系圧延（段階(b)）は、ロールに
おいて過度の摩耗を避けるために、摂氏1100度よ
りも低い温度で行われなければならない。フエラ
イト物質の圧延（段階(d)）は、帯のプロフイルが
適正に制御されるために、摂氏300度よりも温度
において行わなければならない。
おいて過度の摩耗を避けるために、摂氏1100度よ
りも低い温度で行われなければならない。フエラ
イト物質の圧延（段階(d)）は、帯のプロフイルが
適正に制御されるために、摂氏300度よりも温度
において行わなければならない。
鋼帯の優れた変形性のために、鋼においてある
程度の炭素析出を生成することが好ましいことが
わかつた。このプロセスは、「過時効」と呼ばれ
る。これは、摂氏300乃至450度の温度において一
定の時間長、仕上げ鋼帯を保持することにより行
われる。これを行う簡単な方法は、そのような温
度において帯をコイルに巻き、かつそれを次第に
冷却することにある。
程度の炭素析出を生成することが好ましいことが
わかつた。このプロセスは、「過時効」と呼ばれ
る。これは、摂氏300乃至450度の温度において一
定の時間長、仕上げ鋼帯を保持することにより行
われる。これを行う簡単な方法は、そのような温
度において帯をコイルに巻き、かつそれを次第に
冷却することにある。
上記の如く、生産された鋼帯の品質は、フエラ
イト圧延（段階(d)）の温度の選択によつて変化す
る。これは、所謂ｒ値（ランクホースト値）
（Lankhorst value）を制御する可能性から発生
し、ｒ値は、比｛111｝／｛100｝、即ち、111及び
100結晶配向の相対量に依存する。（｛111｝は、
「縁において立方」結晶配向の体積である。）鋼帯
の所謂「絞り」品質に対し、ｌに近いｒ値（例え
ば、1.2−1.4）が十分である。優れた「深絞り」
品質に対し、ｒ値は、２（例えば、15−1.8）に近
接すべきである。高いｒ値を達成するためには、
フエライト圧延に続く再結晶に対して高駆動力を
獲得することが必要であり、再結晶のための高駆
動力は、100配向の正が発生する前に、111結晶配
向の急速な形成を引き起こす。再結晶のための駆
動力は、鋼における変形（転位）の量に比例す
る。
イト圧延（段階(d)）の温度の選択によつて変化す
る。これは、所謂ｒ値（ランクホースト値）
（Lankhorst value）を制御する可能性から発生
し、ｒ値は、比｛111｝／｛100｝、即ち、111及び
100結晶配向の相対量に依存する。（｛111｝は、
「縁において立方」結晶配向の体積である。）鋼帯
の所謂「絞り」品質に対し、ｌに近いｒ値（例え
ば、1.2−1.4）が十分である。優れた「深絞り」
品質に対し、ｒ値は、２（例えば、15−1.8）に近
接すべきである。高いｒ値を達成するためには、
フエライト圧延に続く再結晶に対して高駆動力を
獲得することが必要であり、再結晶のための高駆
動力は、100配向の正が発生する前に、111結晶配
向の急速な形成を引き起こす。再結晶のための駆
動力は、鋼における変形（転位）の量に比例す
る。
この目的のために、本発明において、少なくと
も25％の厚さ縮小が、フエライト圧延において行
われる。フエライト圧延の温度が高（しかしTt
よりも小）であるならば、転位の量は、「回復」
として公知な現象（再結晶によつてではない）に
よつて削減される。こうして、再結晶のための駆
動力は、より低く、そして低いるｒ値が達成され
る。低いｒ値が、例えば、「絞り」品質鋼帯にお
いて、受容可能であ時、本発明は、単純なプロセ
スを提供し、好ましくは、フエライト圧延は、摂
氏650度乃至Ttの範囲において行われ、そして再
結晶のための再加熱は必要とされない。過時効
は、議論された如く、発生する。
も25％の厚さ縮小が、フエライト圧延において行
われる。フエライト圧延の温度が高（しかしTt
よりも小）であるならば、転位の量は、「回復」
として公知な現象（再結晶によつてではない）に
よつて削減される。こうして、再結晶のための駆
動力は、より低く、そして低いるｒ値が達成され
る。低いｒ値が、例えば、「絞り」品質鋼帯にお
いて、受容可能であ時、本発明は、単純なプロセ
スを提供し、好ましくは、フエライト圧延は、摂
氏650度乃至Ttの範囲において行われ、そして再
結晶のための再加熱は必要とされない。過時効
は、議論された如く、発生する。
代替的に、本発明は、特に、高ｒ値を有する
「深絞り」品質の鋼を獲得するための有益なプロ
セスを提供する。この場合、フエライト圧延は、
摂氏400乃至600度（好ましくは、摂氏400乃至500
度）において行われ、そして少なくとも0.1秒間、
摂氏620度において、好ましくは、５乃至60秒間、
摂氏700乃至580度において、例えば30秒間摂氏
800度において、再結晶焼きなまし段階が続く。
フエライト圧延の低い温度は、「回復」を妨げ、
その結果再結晶のための高駆動力が維持される。
それから、再結晶焼きなまし段階において、高ｒ
値が達成される。
「深絞り」品質の鋼を獲得するための有益なプロ
セスを提供する。この場合、フエライト圧延は、
摂氏400乃至600度（好ましくは、摂氏400乃至500
度）において行われ、そして少なくとも0.1秒間、
摂氏620度において、好ましくは、５乃至60秒間、
摂氏700乃至580度において、例えば30秒間摂氏
800度において、再結晶焼きなまし段階が続く。
フエライト圧延の低い温度は、「回復」を妨げ、
その結果再結晶のための高駆動力が維持される。
それから、再結晶焼きなまし段階において、高ｒ
値が達成される。
好ましくは、そのような場合、熱間圧延された
鋼帯は、フエライト圧延の前に、材料の少なくと
も90％がフエライトに変換される温度に冷却され
る。幾つかのグレードの鋼に対して、これは、摂
氏約500度以下に冷却することを意味する。
鋼帯は、フエライト圧延の前に、材料の少なくと
も90％がフエライトに変換される温度に冷却され
る。幾つかのグレードの鋼に対して、これは、摂
氏約500度以下に冷却することを意味する。
過時効段階が、帯のコイリングから分断される
ならば、有益なプロセスが鋼において達成され
る。この場合、帯は、例えば、約60秒間摂氏400
度において、コイリングの前に過時効され、そし
てそれから、コイル巻かれる前に摂氏80度よりも
低い温度に冷却される。体をコイルに巻く前に、
それは、0.2乃至10％の縮小により、ピツクリン
グ処理及び／又は焼き戻し圧延を受ける。このよ
うにして、帯表面の外観と、最終の所望の表面硬
度において大きな変化を達成すことが可能であ
り、そして帯の形状もまた、補正される。
ならば、有益なプロセスが鋼において達成され
る。この場合、帯は、例えば、約60秒間摂氏400
度において、コイリングの前に過時効され、そし
てそれから、コイル巻かれる前に摂氏80度よりも
低い温度に冷却される。体をコイルに巻く前に、
それは、0.2乃至10％の縮小により、ピツクリン
グ処理及び／又は焼き戻し圧延を受ける。このよ
うにして、帯表面の外観と、最終の所望の表面硬
度において大きな変化を達成すことが可能であ
り、そして帯の形状もまた、補正される。
好ましくは、スラブは、約50mmの厚さで鋳造さ
れる。
れる。
熱間圧延（段階(b)）のために、数段階におい
て、かつ比較的低速度において、厚さのかなりの
縮小を引き起こすプロセスを選ぶことが、望まし
い。この場合好ましいのは、主な縮小が、プラネ
タリ圧延機スタンドにおいて行われる方法であ
り、その後、40％を超えない圧延縮小、例えば10
乃至20％が、好ましくは、プラニツシング圧延機
スタンドにより適用され、帯の形状を補正し、か
つ結晶構造を改良する。プラネタリ圧延機スタン
ドによる主な縮小は、非常に微細な粒サイズにつ
ながり、これは、深絞り品質のために望ましくな
い。一般の圧延温度における40％を超えない第２
段階の小さな縮小は、微細粒をさらに望ましい粗
粒に変換する臨界粒成長につながる。プラネタリ
圧延機スタンドは、シートにおいて小さな波状パ
ターンの形成を生む。プラニツシング圧延機スタ
ンドにおけるさらに縮小により、この波形を完全
に除去することが、可能であることがわかつた。
最適圧延条件は、熱間圧延の前に、スラブが摂氏
850乃至1100度、好ましくは摂氏950度の温度にお
いて保持される拡散焼きなまし炉を最初に通過さ
れるならば、プラネタリ圧延機スタンドにおいて
達成される。
て、かつ比較的低速度において、厚さのかなりの
縮小を引き起こすプロセスを選ぶことが、望まし
い。この場合好ましいのは、主な縮小が、プラネ
タリ圧延機スタンドにおいて行われる方法であ
り、その後、40％を超えない圧延縮小、例えば10
乃至20％が、好ましくは、プラニツシング圧延機
スタンドにより適用され、帯の形状を補正し、か
つ結晶構造を改良する。プラネタリ圧延機スタン
ドによる主な縮小は、非常に微細な粒サイズにつ
ながり、これは、深絞り品質のために望ましくな
い。一般の圧延温度における40％を超えない第２
段階の小さな縮小は、微細粒をさらに望ましい粗
粒に変換する臨界粒成長につながる。プラネタリ
圧延機スタンドは、シートにおいて小さな波状パ
ターンの形成を生む。プラニツシング圧延機スタ
ンドにおけるさらに縮小により、この波形を完全
に除去することが、可能であることがわかつた。
最適圧延条件は、熱間圧延の前に、スラブが摂氏
850乃至1100度、好ましくは摂氏950度の温度にお
いて保持される拡散焼きなまし炉を最初に通過さ
れるならば、プラネタリ圧延機スタンドにおいて
達成される。
シート材料の意図された使用により、表面品質
について高又は低要求が行われる。これらはま
た、処理される鋼の形式に依存する。しかし、多
くの場合に、スラブの鋳造とオーステナイト系圧
延の少なくとも一方の後、材料表面から酸化物膜
を除去することが好ましい。これを行う方法は、
熱間圧延技術において公知である。
について高又は低要求が行われる。これらはま
た、処理される鋼の形式に依存する。しかし、多
くの場合に、スラブの鋳造とオーステナイト系圧
延の少なくとも一方の後、材料表面から酸化物膜
を除去することが好ましい。これを行う方法は、
熱間圧延技術において公知である。
本発明はまた、上記の方法を実施するために使
用される装置に関する。この装置は、 () 30乃至100mmの厚さを有するスラブに液体
鋼を形成するための少なくとも１つの連続鋳造
機と、 () （）からのスラブの拡散焼きなまし炉
（homogenigng furnace）と、 () （）からのスラブを帯に熱間圧延するた
めのプラニツシング圧延機スタンドに従われた
プラネタリ圧延機と、 () （）からの帯を摂氏300乃至850度の範囲
における温度に冷却し、かつその温度において
帯を拡散焼きなましするための手段と、 () （）からの帯を圧延するための少なくと
も１つの４高圧延機スタンドと、 () 少なくとも摂氏620度の温度において（）
からの帯の再結晶焼きなましのための炉と、 () （）からの帯を冷却するための冷却手段
と、 () 少なくとも１つの帯コイラとを含む、連続
プロセスを行うためにシーケンスに配置された
アイテムを有する。
用される装置に関する。この装置は、 () 30乃至100mmの厚さを有するスラブに液体
鋼を形成するための少なくとも１つの連続鋳造
機と、 () （）からのスラブの拡散焼きなまし炉
（homogenigng furnace）と、 () （）からのスラブを帯に熱間圧延するた
めのプラニツシング圧延機スタンドに従われた
プラネタリ圧延機と、 () （）からの帯を摂氏300乃至850度の範囲
における温度に冷却し、かつその温度において
帯を拡散焼きなましするための手段と、 () （）からの帯を圧延するための少なくと
も１つの４高圧延機スタンドと、 () 少なくとも摂氏620度の温度において（）
からの帯の再結晶焼きなましのための炉と、 () （）からの帯を冷却するための冷却手段
と、 () 少なくとも１つの帯コイラとを含む、連続
プロセスを行うためにシーケンスに配置された
アイテムを有する。
好ましくは、この装置は、さらに、
(‐a) 摂氏300乃至450度の範囲における温度に
おける過時効のために、（）からの帯を拡
散焼きなましするための拡散焼きなまし炉を
有する。
おける過時効のために、（）からの帯を拡
散焼きなましするための拡散焼きなまし炉を
有する。
装置は、さらに、（）又は存在するならば
（−ａ）の後に、（−ｂ）（）の前に、帯を
摂氏80度よりも低く冷却するための冷却手段と、
（−ｃ）（−ｂ）と（）の間に、（−ｂ）
からの帯をピツクリングするためのピツクリング
手段と、 （−ｄ）（−ｃ）と（）の間に、（−
ｃ）からの帯のための４高焼き戻し圧延機スタン
ドとを有することができる。
（−ａ）の後に、（−ｂ）（）の前に、帯を
摂氏80度よりも低く冷却するための冷却手段と、
（−ｃ）（−ｂ）と（）の間に、（−ｂ）
からの帯をピツクリングするためのピツクリング
手段と、 （−ｄ）（−ｃ）と（）の間に、（−
ｃ）からの帯のための４高焼き戻し圧延機スタン
ドとを有することができる。
実施例
本発明は、今、制限的ではない３つの実施態様
の説明によつて例示され、そして添付の図面を参
照して記載される。
の説明によつて例示され、そして添付の図面を参
照して記載される。
第１図は、鋼のための鋳造機のタンデイツシユ
を示し、これからノズル２が、冷却された鋳型３
に伸長する。部分的に凝固されたスラブは、鋳型
を離れ、そしてさらに、液体噴射器４によつて冷
却される。この段階において、スラブは、水平方
向にされる。高圧力ノズル５は、このスラブが炉
６を通過する前にスラブ表面から形成された酸化
物薄膜を吹き飛ばし、この場合炉６において、ス
ラブ温度は摂氏約950度において拡散焼きなまし
される。それから、炉６から、スラブは送りロー
ラー７を通つて絞り加工され、そしてプラネタリ
圧延機スタンド８において圧延される。
を示し、これからノズル２が、冷却された鋳型３
に伸長する。部分的に凝固されたスラブは、鋳型
を離れ、そしてさらに、液体噴射器４によつて冷
却される。この段階において、スラブは、水平方
向にされる。高圧力ノズル５は、このスラブが炉
６を通過する前にスラブ表面から形成された酸化
物薄膜を吹き飛ばし、この場合炉６において、ス
ラブ温度は摂氏約950度において拡散焼きなまし
される。それから、炉６から、スラブは送りロー
ラー７を通つて絞り加工され、そしてプラネタリ
圧延機スタンド８において圧延される。
本発明の一般的な生産プロセスにおいて、約50
mmの厚さと、約1250mmの幅を有するスラブが、毎
分約５ｍの素度で鋳造される。プラネタリ圧延機
スタンドは、圧延技術において公知の形式であ
り、かつ文献に記載され、この場合１パスにおい
て、スラブの厚さは、２乃至５mmに縮小される。
この縮小は、非常に微細な粒子のオーステナイト
系材料を生産し、それからプラニツシング圧延機
スタンド９に送られる。この場合材料厚さは、最
大40％だけさらに１度縮小され、これは、材料の
一般温度において、臨界粒子成長につながる。圧
延機スタンド９による縮小、温度、及び鋼の組成
を正確に調整することにより、微細粒構造を粗粒
構造に変換することが、この圧延段階において可
能である。この粗構造は、特に仕上げ圧延材料が
深絞りのために意図される場合に、好ましい。
mmの厚さと、約1250mmの幅を有するスラブが、毎
分約５ｍの素度で鋳造される。プラネタリ圧延機
スタンドは、圧延技術において公知の形式であ
り、かつ文献に記載され、この場合１パスにおい
て、スラブの厚さは、２乃至５mmに縮小される。
この縮小は、非常に微細な粒子のオーステナイト
系材料を生産し、それからプラニツシング圧延機
スタンド９に送られる。この場合材料厚さは、最
大40％だけさらに１度縮小され、これは、材料の
一般温度において、臨界粒子成長につながる。圧
延機スタンド９による縮小、温度、及び鋼の組成
を正確に調整することにより、微細粒構造を粗粒
構造に変換することが、この圧延段階において可
能である。この粗構造は、特に仕上げ圧延材料が
深絞りのために意図される場合に、好ましい。
炉６の温度は、鋼品質と所望の材料特性に適合
される。しかし、圧延機スタンド９を通過後、材
料は完全にオーステナイトでなければならないと
いう条件が、規定されれる。また、摂氏1100度よ
りも高い温度では、圧延における過度の摩耗が発
生するために、温度があまり高くないことを保証
するために注意しなければならない。
される。しかし、圧延機スタンド９を通過後、材
料は完全にオーステナイトでなければならないと
いう条件が、規定されれる。また、摂氏1100度よ
りも高い温度では、圧延における過度の摩耗が発
生するために、温度があまり高くないことを保証
するために注意しなければならない。
圧延機スタンドを離れた圧延された材料が、酸
化物ブレーカ１０により、酸化物膜を再び除去さ
れた後、急速な冷却設備１１において行われる。
この設備１１において、冷却された材料は、低い
温度レベルにおいてさらに均質化され、この場合
この温度は摂氏300度乃至Tt、好ましくは摂氏
400乃至800度において、自由に選択される。最終
材料が、所謂「絞り」品質であるならばこの温度
は、摂氏約700度であるが、「深絞り」品質が求め
られるならば、それは、さらに、摂氏600度以下、
好ましくは摂氏500度以下に冷却されなければな
らない。いづれにせよ、冷却は、オーステーナイ
ト系結晶の少なくとも75％、そして好ましくは90
％以上が、フエライト結晶に変換される程度に行
われなければならない。さらに冷却が可能ある
が、帯プロフイルの制御可能性は、摂氏300度よ
るも低い冷却において小さいことがわかつた。
化物ブレーカ１０により、酸化物膜を再び除去さ
れた後、急速な冷却設備１１において行われる。
この設備１１において、冷却された材料は、低い
温度レベルにおいてさらに均質化され、この場合
この温度は摂氏300度乃至Tt、好ましくは摂氏
400乃至800度において、自由に選択される。最終
材料が、所謂「絞り」品質であるならばこの温度
は、摂氏約700度であるが、「深絞り」品質が求め
られるならば、それは、さらに、摂氏600度以下、
好ましくは摂氏500度以下に冷却されなければな
らない。いづれにせよ、冷却は、オーステーナイ
ト系結晶の少なくとも75％、そして好ましくは90
％以上が、フエライト結晶に変換される程度に行
われなければならない。さらに冷却が可能ある
が、帯プロフイルの制御可能性は、摂氏300度よ
るも低い冷却において小さいことがわかつた。
冷却された後、材料は、４高圧圧機スタンド１
２におけるフエライト央において圧延され、再び
所望の最終材料厚さに依存して、例えば0.6乃至
1.5mmの厚さとなる。４高圧延機スタンドの前後
の材料の厚さは、互いに調整され、好ましくは40
％を超える縮小、例えば60％、求められるが、い
づれにせよ、少なくとも25％の縮小が、４高圧延
機スタンド１２において達成される。なお４高圧
延機スタンドとは、第１図において参照番号１２
で示すように、上下方向に４個のローツを有する
圧延機スタンドを意味する。その中央の２個のロ
ールは「作業ロール」と呼ばれ、鋼の圧延を行な
う。冶金学的理由のためにこれらロールの直径は
比較的小さい。操業中これらの作業ロールが曲つ
て圧延された鋼の厚さの不均一を生ずるのを防止
するために、作業ロールは大きい直径の「バツク
アツプロール」によつて支持されている。即ち、
バツクアツプロールは４高圧延機スタンドの最高
及び最低の位置にある。
２におけるフエライト央において圧延され、再び
所望の最終材料厚さに依存して、例えば0.6乃至
1.5mmの厚さとなる。４高圧延機スタンドの前後
の材料の厚さは、互いに調整され、好ましくは40
％を超える縮小、例えば60％、求められるが、い
づれにせよ、少なくとも25％の縮小が、４高圧延
機スタンド１２において達成される。なお４高圧
延機スタンドとは、第１図において参照番号１２
で示すように、上下方向に４個のローツを有する
圧延機スタンドを意味する。その中央の２個のロ
ールは「作業ロール」と呼ばれ、鋼の圧延を行な
う。冶金学的理由のためにこれらロールの直径は
比較的小さい。操業中これらの作業ロールが曲つ
て圧延された鋼の厚さの不均一を生ずるのを防止
するために、作業ロールは大きい直径の「バツク
アツプロール」によつて支持されている。即ち、
バツクアツプロールは４高圧延機スタンドの最高
及び最低の位置にある。
フエライト圧延が、再結晶温度よりも低い温度
において行われたならば、フエライト圧延によつ
て硬化された材料は、炉１３を通過されることに
より、再結晶焼きなましされる。それから、さら
に冷却が、冷却設備１４において摂氏約400度に
行われる。
において行われたならば、フエライト圧延によつ
て硬化された材料は、炉１３を通過されることに
より、再結晶焼きなましされる。それから、さら
に冷却が、冷却設備１４において摂氏約400度に
行われる。
炉１３における再結晶焼きなましは、圧延され
た材料が、摂氏700度に接近する温度において、
４高圧延来スタンド１２を通過されるならば、必
要でないか又は随意である。しかし、鋼のより良
い深絞りグレートに対して、摂氏500度よりも低
い温度でフエライト圧延を行い、そしてそれか
ら、所望の機械的特性を達成するために、焼きな
ましによつて材料を再結晶することが、望まし
い。
た材料が、摂氏700度に接近する温度において、
４高圧延来スタンド１２を通過されるならば、必
要でないか又は随意である。しかし、鋼のより良
い深絞りグレートに対して、摂氏500度よりも低
い温度でフエライト圧延を行い、そしてそれか
ら、所望の機械的特性を達成するために、焼きな
ましによつて材料を再結晶することが、望まし
い。
本発明の方法において、比較的低いプロセス速
度が使用され、最後の圧延縮小に続いて、十分な
熱が、帯に供給され、鋼を再結晶させることを可
能にする。完全な再結晶のために、鋼は、少なく
とも摂氏620度において少なくとも0.1秒間保持さ
れなければならず、最上の品質のためには、非酸
化環境において30秒間摂氏800度において再結晶
されることが好ましい。
度が使用され、最後の圧延縮小に続いて、十分な
熱が、帯に供給され、鋼を再結晶させることを可
能にする。完全な再結晶のために、鋼は、少なく
とも摂氏620度において少なくとも0.1秒間保持さ
れなければならず、最上の品質のためには、非酸
化環境において30秒間摂氏800度において再結晶
されることが好ましい。
仕上げ材料は、コイラー１７においてコイルに
巻かれ、その目的のために、帯は、せん断機１６
によつて周期的に切り取られる。ループング・タ
ワー又はルーピング・ピツト１５は、連続プロセ
スを１つ以上のコイラー１７における不連続巻き
取りに結合することを可能にする。
巻かれ、その目的のために、帯は、せん断機１６
によつて周期的に切り取られる。ループング・タ
ワー又はルーピング・ピツト１５は、連続プロセ
スを１つ以上のコイラー１７における不連続巻き
取りに結合することを可能にする。
優れた表面品質を保証するために、酸化物膜の
形成が、制限されなければならず、そして鋼帯
は、好ましくは、摂氏450度よりも低い温度でコ
イルに巻かれる。さらにまた、少なくとも摂氏
300度の温度において鋼におけるある程度の炭素
析出を生成する（過時効）ことが、最適変形性の
ために好ましい。このため、第１図に記載された
方法において、鋼は、摂氏300乃至450度の温度に
おいてコイルに巻かれる。
形成が、制限されなければならず、そして鋼帯
は、好ましくは、摂氏450度よりも低い温度でコ
イルに巻かれる。さらにまた、少なくとも摂氏
300度の温度において鋼におけるある程度の炭素
析出を生成する（過時効）ことが、最適変形性の
ために好ましい。このため、第１図に記載された
方法において、鋼は、摂氏300乃至450度の温度に
おいてコイルに巻かれる。
第２図は、第１図による方法の変形を示し、こ
の場合対応する要素は、対応する参照番号により
示される。
の場合対応する要素は、対応する参照番号により
示される。
同一タンデイツシユ１に結合されて、２つの浸
せきノズル２と２ａ、及び２つの冷却された鋳型
３と３ａが配置され、それぞれ、噴霧セクシヨン
４と４ａを有する。スラブ厚さとスラブ幅により
異なる寸法を鋳型３と３ａに与えることにより、
異なる寸法のスラブを同一装置において処理する
ことが可能である。概略的に示された結合設備１
８を用いて、鋳型３から出現するスラブの端部を
鋳型３ａから出現するスラブの頭に付着すること
が可能であり、その結果中断されない処理が可能
である。しかし、２つのスラブの速度が同一でな
いならば、２つのスラブを一緒に連結せずに、熔
接機２０を用いて、熔接された接合箇所を帯にお
いて作成することが好ましい。設備の作業方法に
より、熔接機２０の前方にルーピング・タワー又
はルーピング・ピツト（図示されていない）を設
置することが必要であると思われる。
せきノズル２と２ａ、及び２つの冷却された鋳型
３と３ａが配置され、それぞれ、噴霧セクシヨン
４と４ａを有する。スラブ厚さとスラブ幅により
異なる寸法を鋳型３と３ａに与えることにより、
異なる寸法のスラブを同一装置において処理する
ことが可能である。概略的に示された結合設備１
８を用いて、鋳型３から出現するスラブの端部を
鋳型３ａから出現するスラブの頭に付着すること
が可能であり、その結果中断されない処理が可能
である。しかし、２つのスラブの速度が同一でな
いならば、２つのスラブを一緒に連結せずに、熔
接機２０を用いて、熔接された接合箇所を帯にお
いて作成することが好ましい。設備の作業方法に
より、熔接機２０の前方にルーピング・タワー又
はルーピング・ピツト（図示されていない）を設
置することが必要であると思われる。
第２図において、２つの４高圧延機スタンド１
２と１９が示され、この場合最終の材料の品質に
対して必要とされるならば、大きなフエライト縮
小を引き起こすことが可能である。これは、大部
分、高品質「深絞り」グレートの場合であり、こ
の後再結晶焼きなましを必要とする。この目的の
ために、第１図の連続炉１３の代わりに、炉２１
が提供され、この中に材料は10乃至90秒というよ
り長い時間滞在する。この場合平均材料厚さに対
して、帯の速度は、毎分約300ｍであり、炉２１
は、50乃至450ｍの長さを有さなければならない
ことを意味する。この炉における非酸化環境は、
摂氏800度に調整可能でなければならない。
２と１９が示され、この場合最終の材料の品質に
対して必要とされるならば、大きなフエライト縮
小を引き起こすことが可能である。これは、大部
分、高品質「深絞り」グレートの場合であり、こ
の後再結晶焼きなましを必要とする。この目的の
ために、第１図の連続炉１３の代わりに、炉２１
が提供され、この中に材料は10乃至90秒というよ
り長い時間滞在する。この場合平均材料厚さに対
して、帯の速度は、毎分約300ｍであり、炉２１
は、50乃至450ｍの長さを有さなければならない
ことを意味する。この炉における非酸化環境は、
摂氏800度に調整可能でなければならない。
第３図は、さらに変形を示し、この場合冷却設
備１４の後の材料の移動方向における総ての要素
は、第２図の実施態様に関して修正される。この
場合のルーピング・タワー２２は、閉じた炉の形
式において作成され、コイラー１７におけるコイ
リングの前に、鋼における炭素析出による過時効
を引き起こす。ルーピング・タワー２２は、摂氏
約400度の温度において約60秒間の材料の過時効
のために役立つ。ルーピング・タワー２２の最終
セクシヨンにおいて、冷却が提供され、これによ
り材料は、摂氏80以下に冷却される。その結果、
ルーピング・タワー２２を離れる材料２２にさら
に改良処理を与えることは可能である。例えば、
材料は、ピツクリング設備２３を通過され、この
場合酸化物膜の厚さを縮小するために、又はこの
酸化物を完全に除去するために、例えば塩酸によ
り、ピツクリングされる。それからピツクリング
された帯は、焼き戻し圧延機２４を通過され、こ
の場合１乃至10％のさらに縮小が、摂氏80度以下
において与えられる。この縮小を調整することに
より、再結晶焼きなましのための炉２１と、過時
効のためのルーピング・タワー２２の据え付けと
共に、製品特性の非常に広い選択を達成すること
が可能となる。記載された装置により、記載され
た方法を使用して、1.2乃至1.4のｒ値を有する絞
り品質と1.5乃至1.8のｒ値を有する深絞り品質と
の間の選択が行われ、また２相好強度鋼、熔融亜
鉛メツキ浴（hot dip galvanising bath）設備に
おける後続の処理に適する完全硬化帯、摂氏700
度における低変形抵抗を有する電磁気応用のため
のケイ素鋼である所謂ブリキ板品質、安価な腐食
保護として、薄い、優れた付着かつ変形可能な酸
化物膜を有する材料、例えばタンクと放射器の製
造のための特殊清浄表面を有する板材料、耐食鋼
帯、及び多数の他の品質変形を製造する選択が、
行われる。
備１４の後の材料の移動方向における総ての要素
は、第２図の実施態様に関して修正される。この
場合のルーピング・タワー２２は、閉じた炉の形
式において作成され、コイラー１７におけるコイ
リングの前に、鋼における炭素析出による過時効
を引き起こす。ルーピング・タワー２２は、摂氏
約400度の温度において約60秒間の材料の過時効
のために役立つ。ルーピング・タワー２２の最終
セクシヨンにおいて、冷却が提供され、これによ
り材料は、摂氏80以下に冷却される。その結果、
ルーピング・タワー２２を離れる材料２２にさら
に改良処理を与えることは可能である。例えば、
材料は、ピツクリング設備２３を通過され、この
場合酸化物膜の厚さを縮小するために、又はこの
酸化物を完全に除去するために、例えば塩酸によ
り、ピツクリングされる。それからピツクリング
された帯は、焼き戻し圧延機２４を通過され、こ
の場合１乃至10％のさらに縮小が、摂氏80度以下
において与えられる。この縮小を調整することに
より、再結晶焼きなましのための炉２１と、過時
効のためのルーピング・タワー２２の据え付けと
共に、製品特性の非常に広い選択を達成すること
が可能となる。記載された装置により、記載され
た方法を使用して、1.2乃至1.4のｒ値を有する絞
り品質と1.5乃至1.8のｒ値を有する深絞り品質と
の間の選択が行われ、また２相好強度鋼、熔融亜
鉛メツキ浴（hot dip galvanising bath）設備に
おける後続の処理に適する完全硬化帯、摂氏700
度における低変形抵抗を有する電磁気応用のため
のケイ素鋼である所謂ブリキ板品質、安価な腐食
保護として、薄い、優れた付着かつ変形可能な酸
化物膜を有する材料、例えばタンクと放射器の製
造のための特殊清浄表面を有する板材料、耐食鋼
帯、及び多数の他の品質変形を製造する選択が、
行われる。
発明による方法において重要なことは、装置の
非常に高度な有用性と柔軟性があり、その結果広
範囲の製品が、中間保管なしに製造される。液体
鋼相と焼き戻し圧延された最終製品の間のプロセ
ス・ラインにおける時間スパンは、１時間よりも
小さい。完全な設置は、簡単で、かつ比較的低い
投資を必要とするが、その非常に高い有用性のた
め、最大100万トンの容量が、毎年達成可能であ
る。
非常に高度な有用性と柔軟性があり、その結果広
範囲の製品が、中間保管なしに製造される。液体
鋼相と焼き戻し圧延された最終製品の間のプロセ
ス・ラインにおける時間スパンは、１時間よりも
小さい。完全な設置は、簡単で、かつ比較的低い
投資を必要とするが、その非常に高い有用性のた
め、最大100万トンの容量が、毎年達成可能であ
る。
最後に、発明の方法は、帯の形式と平滑さの如
く本質的プロセス品質、及びフイードバツク制御
方法による多様な温度の非常に簡単にかつ有効な
制御性を可能にする。
く本質的プロセス品質、及びフイードバツク制御
方法による多様な温度の非常に簡単にかつ有効な
制御性を可能にする。
特許請求の範囲第１項の発明の好ましい態様を
次に示す。
次に示す。
(1) 段階(e)の前に、段階(d)からの圧延帯を、少な
くとも0.1秒間摂氏620度以上で再結晶焼きまな
しにさらす段階(f)をさらに含む。
くとも0.1秒間摂氏620度以上で再結晶焼きまな
しにさらす段階(f)をさらに含む。
(2) 該再結晶焼きなましを、５乃至60秒の期間、
摂氏700乃至850度の温度で行う。
摂氏700乃至850度の温度で行う。
(3) 段階(d)において、帯が、摂氏400乃至600度の
範囲の温度を有する。
範囲の温度を有する。
(4) 段階(d)において、帯が、摂氏650度乃至Ttの
範囲の温度を有し、そして再結晶焼きなましの
ための再加熱は行われない。
範囲の温度を有し、そして再結晶焼きなましの
ための再加熱は行われない。
(5) 摂氏300乃至450度の温度において段階(d)から
の圧延された帯を過時往させる（overaging）
段階(g)をさらに含む。
の圧延された帯を過時往させる（overaging）
段階(g)をさらに含む。
(6) 段階(e)（コイリング）が摂氏300乃至450度の
温度で行なわれ、そして段階(g)の該過時効が、
コイリングの後に行われる。
温度で行なわれ、そして段階(g)の該過時効が、
コイリングの後に行われる。
(7) 段階(e)の前に、圧延された帯が、摂氏80度よ
りも低い温度に冷却される。
りも低い温度に冷却される。
(8) 帯が、摂氏80度よりも低い温度の冷却の後、
かつコイリングの前に、ピツクリングを受け
る。
かつコイリングの前に、ピツクリングを受け
る。
(9) 摂氏80度よりも低い温度へ冷却の後、かつピ
ツクリングが行われた後、帯が0.2乃至10％の
縮小により焼き戻し圧延される。
ツクリングが行われた後、帯が0.2乃至10％の
縮小により焼き戻し圧延される。
(10) 段階(d)における圧延速度が700ｍ／分を超え
ない。
ない。
(11) 段階(d)が、鋼の少なくとも90％がフエライト
に変換される温度において行われる。
に変換される温度において行われる。
(12) 段階(d)が、２つの段階において行われ、第１
段階が、プラネタリ圧延機スタンドにおける主
要縮小であり、そして第２段階が、後続の圧延
機スタンドにおける40％を超えない厚さ縮小で
ある。
段階が、プラネタリ圧延機スタンドにおける主
要縮小であり、そして第２段階が、後続の圧延
機スタンドにおける40％を超えない厚さ縮小で
ある。
(13) 該後続の圧延機スタンドにおける厚さ縮小
が、10乃至20％の範囲である。
が、10乃至20％の範囲である。
(14) 段階(a)と(b)の間で、スラブが、摂氏850乃
至1100度の範囲の温度に保持された拡散焼きな
ましを通過する。
至1100度の範囲の温度に保持された拡散焼きな
ましを通過する。
(15) 段階(a)と(b)の少なくとも一方の後、鋼の表
面における酸化物膜が、除去される。
面における酸化物膜が、除去される。
特許請求の範囲第２項の発明の好ましい態様を
次に示す。
次に示す。
(1) 摂氏300乃至450度の範囲の温度における過時
効のために、（）からの帯を拡散焼きなまし
するための拡散焼きなまし炉（−ａ）をさら
に有する。
効のために、（）からの帯を拡散焼きなまし
するための拡散焼きなまし炉（−ａ）をさら
に有する。
(2) （）の後に、又は存在するならば（−
ａ）の後に （）の前に、帯を摂氏80度よりも小に冷却
するための冷却手段（−ｂ）と、（−ｂ）
と（）の間に、（−ｂ）からの帯をピツク
リングするためのピツクリング手段（−ｃ）
と、 （−ｃ）と（）の間に、（−ｃ）から
の帯のための４高焼き戻し圧延機スタンド（
−ｄ）とをさらに有する。
ａ）の後に （）の前に、帯を摂氏80度よりも小に冷却
するための冷却手段（−ｂ）と、（−ｂ）
と（）の間に、（−ｂ）からの帯をピツク
リングするためのピツクリング手段（−ｃ）
と、 （−ｃ）と（）の間に、（−ｃ）から
の帯のための４高焼き戻し圧延機スタンド（
−ｄ）とをさらに有する。
第１図は、本発明の方法の実施態様を実施する
ための本発明による第１装置を概略的に示す図。
第２図は、第１図の装置に修正されたバージヨン
を示す図。第３図は、第１図の装置のさらに修正
されたバージヨンを示す図。
ための本発明による第１装置を概略的に示す図。
第２図は、第１図の装置に修正されたバージヨン
を示す図。第３図は、第１図の装置のさらに修正
されたバージヨンを示す図。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 厚さ0.5乃至1.5mmの成形性鋼帯を製造するた
めの方法において、 (a) 連続鋳造機において、液体鋼を100mmよりも
小さな厚さを有するホツト・スラブに形成する
段階と、 (b) ２乃至５mmの厚さを有する帯を形成するため
に、オーステナイト系領域において、かつ摂氏
1100度よりも低い温度において、段階(a)からの
ホツト・スラブを熱間圧延する段階と、 (c) 摂氏300度と、鋼の75％がフエライトに変換
される温度Ttの間の温度の段階(b)からの帯を
冷却する段階と、 (d) 1000ｍ／分を超えない圧延速度において、少
なくとも25％の厚さ縮小により、摂氏300度と
Ttの間の該温度において、段階(c)からの冷却
された帯を圧延する段階と、 (e) 段階(d)からの圧延された帯をコイルに巻く段
階とを含む、連続プロセスにおいてシーケンシ
ヤルに行われるプロセス段階を特徴とする方
法。 ２ 連続プロセスを行うためにシーケンスに配置
された、 () 液体鋼を30乃至100mmの厚さを有するスラ
ブに形成するための、少なくとも１つの連続鋳
造機と、 () （）からのスラブのための拡散焼きなま
し炉と、 () （）からのスラブを帯に熱間圧延するた
めのプラニツシング圧延機スタンドに従われた
プラネタリ圧延機と、 () （）からの帯を摂氏300乃至850度の範囲
における温度に冷却し、かつその温度において
帯を拡散焼きなましするための手段と、 () （）からの帯を圧延するための少なくと
も１つの４高圧延機スタンドと、 () 少なくとも摂氏620度の温度において（）
からの帯を再結晶焼きなましするための炉と、 () （）からの帯を冷却するための冷却手段
と、 () 少なくとも１つの帯コイラとを含む、特許
請求の範囲第１項に記載の方法を実施するため
の装置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8702050A NL8702050A (nl) | 1987-09-01 | 1987-09-01 | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6471505A JPS6471505A (en) | 1989-03-16 |
| JPH0364202B2 true JPH0364202B2 (ja) | 1991-10-04 |
Family
ID=19850533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63215351A Granted JPS6471505A (en) | 1987-09-01 | 1988-08-31 | Method and device for manufacturing moldable steel band |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4885041A (ja) |
| EP (1) | EP0306076B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6471505A (ja) |
| AT (1) | ATE67694T1 (ja) |
| AU (1) | AU605623B2 (ja) |
| BR (1) | BR8804504A (ja) |
| CA (1) | CA1322479C (ja) |
| DE (1) | DE3865158D1 (ja) |
| ES (1) | ES2025280B3 (ja) |
| GR (1) | GR3002797T3 (ja) |
| NL (1) | NL8702050A (ja) |
| TR (1) | TR23419A (ja) |
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