JPH0352747A - 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法 - Google Patents
高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0352747A JPH0352747A JP18563589A JP18563589A JPH0352747A JP H0352747 A JPH0352747 A JP H0352747A JP 18563589 A JP18563589 A JP 18563589A JP 18563589 A JP18563589 A JP 18563589A JP H0352747 A JPH0352747 A JP H0352747A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- melting point
- molten metal
- solidified shell
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 79
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 79
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims description 31
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims description 30
- 238000005266 casting Methods 0.000 title description 9
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 19
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 29
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 29
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 29
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- -1 etc. Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法に関し
、詳しくはチタン、ジルコニウム、タンタル、モリブデ
ン等およびこれらの金属間化合物等の高融点且つ活性な
金属の連続鋳造方法に関するものである。
、詳しくはチタン、ジルコニウム、タンタル、モリブデ
ン等およびこれらの金属間化合物等の高融点且つ活性な
金属の連続鋳造方法に関するものである。
［従来の技術］
この種の高融点且つ活性な金属の場合も、一部ではある
が鋼と同様に水冷銅鋳型を使用して連続鋳造が行われて
いる。しかし、この連続鋳造は、金属が鋼と違い、高融
点で且つ活性であることから、真空または不活性ガス雰
囲気の下で行われ、また鋼の連続鋳造のようにフラック
ス等の潤滑材を使用すると、溶湯がフラックスと反応す
るので使用せずに、且つ溶湯が水冷銅鋳型の内壁面とも
反応することがあるので、水冷銅鋳型の冷却能を高めて
行われている。具体的には、第４図に示すように、雰囲
気制御し得るチャンハー内に水冷銅鋳型１ｌを設け、こ
の水冷銅鋳型１１に溶湯を供給しつつ、且つ水冷銅鋳型
１１により冷却されて出来た鋳塊１２を水冷銅鋳型ｌ１
の下方から引き抜きつつ行われ、しかも、鋳造中は、水
冷銅鋳型１１に形威された溶湯プールｌ３の上端外周部
１４を水冷銅鋳型１ｌの内壁面１５に接触するかしない
うちに凝固せしめて、溶湯プール１３の上端外周部１４
または溶湯プール１３の溶湯が内壁面１５と反応および
焼着かないようにして行われている。
が鋼と同様に水冷銅鋳型を使用して連続鋳造が行われて
いる。しかし、この連続鋳造は、金属が鋼と違い、高融
点で且つ活性であることから、真空または不活性ガス雰
囲気の下で行われ、また鋼の連続鋳造のようにフラック
ス等の潤滑材を使用すると、溶湯がフラックスと反応す
るので使用せずに、且つ溶湯が水冷銅鋳型の内壁面とも
反応することがあるので、水冷銅鋳型の冷却能を高めて
行われている。具体的には、第４図に示すように、雰囲
気制御し得るチャンハー内に水冷銅鋳型１ｌを設け、こ
の水冷銅鋳型１１に溶湯を供給しつつ、且つ水冷銅鋳型
１１により冷却されて出来た鋳塊１２を水冷銅鋳型ｌ１
の下方から引き抜きつつ行われ、しかも、鋳造中は、水
冷銅鋳型１１に形威された溶湯プールｌ３の上端外周部
１４を水冷銅鋳型１ｌの内壁面１５に接触するかしない
うちに凝固せしめて、溶湯プール１３の上端外周部１４
または溶湯プール１３の溶湯が内壁面１５と反応および
焼着かないようにして行われている。
ところで、上述した連続鋳造方法においては、水冷銅鋳
型１１に形成された溶湯プール１３の溶湯面は、タンデ
ィッシュ（図示せず）等からの溶湯の注入、または溶湯
面を保温するプラズマ加熱の影響等により常に乱されて
おり、このため、溶湯プール１３の上端外周部１４と水
冷銅鋳型ｌ１の内壁面ｌ５との接触状態が安定しないた
め、鋳造された鋳塊１２の鋳肌は、しわ、二重肌等が生
じ、極めて凹凸やボイドの多い不健全なものとなってい
る。
型１１に形成された溶湯プール１３の溶湯面は、タンデ
ィッシュ（図示せず）等からの溶湯の注入、または溶湯
面を保温するプラズマ加熱の影響等により常に乱されて
おり、このため、溶湯プール１３の上端外周部１４と水
冷銅鋳型ｌ１の内壁面ｌ５との接触状態が安定しないた
め、鋳造された鋳塊１２の鋳肌は、しわ、二重肌等が生
じ、極めて凹凸やボイドの多い不健全なものとなってい
る。
３
そして、このような鋳肌の鋳塊１２をそのまま鍛造ある
いは圧延した場合には、表面の凹凸やボイド等から割れ
が発生したり、加工後の表面層に欠陥が多数存在するこ
とになることから、鋳塊表面を機械加工して除去するこ
とが行われるが、このようにすると材料の歩留が極めて
悪くなる。
いは圧延した場合には、表面の凹凸やボイド等から割れ
が発生したり、加工後の表面層に欠陥が多数存在するこ
とになることから、鋳塊表面を機械加工して除去するこ
とが行われるが、このようにすると材料の歩留が極めて
悪くなる。
また、鋳造中に、鋳塊１２の鋳肌に上述したような凹凸
が生しると、水冷銅鋳型下方の大気が水冷銅鋳型１１の
内壁面１５と凝固殻との間に侵入し易くなり、水冷銅鋳
型下方までシール設備を設けなければならなくなり、鋳
塊ｌ２が長ければ長い程シール設備が大掛かりなものと
なる。
が生しると、水冷銅鋳型下方の大気が水冷銅鋳型１１の
内壁面１５と凝固殻との間に侵入し易くなり、水冷銅鋳
型下方までシール設備を設けなければならなくなり、鋳
塊ｌ２が長ければ長い程シール設備が大掛かりなものと
なる。
また、上述した溶湯プール１３の溶湯面の乱れ等により
、溶湯が溶湯プール１３から溢流し、水冷銅鋳型１１の
内壁面１５に長時間直接接触すると、水冷銅鋳型１１の
内壁面１５が溶湯と反応して溶湯を汚染したり、または
水冷銅鋳型１１の内壁面１５が溶損して水冷銅鋳型１１
の寿命が短くなる等の問題が起こる。
、溶湯が溶湯プール１３から溢流し、水冷銅鋳型１１の
内壁面１５に長時間直接接触すると、水冷銅鋳型１１の
内壁面１５が溶湯と反応して溶湯を汚染したり、または
水冷銅鋳型１１の内壁面１５が溶損して水冷銅鋳型１１
の寿命が短くなる等の問題が起こる。
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたもので４
あって、平滑な表面鋳肌を有し、且つ溶湯の汚染の心配
が無い高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とするものである。
が無い高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とするものである。
上記目的を達或するために、本発明に係わる高融点且つ
活性な金属の連続鋳造方法の第１発明は、高融点且つ活
性な金属溶湯を、非酸化性雰囲気の下で鋳型に供給しつ
つ凝固させて鋳型の下部から引き抜く連続鋳造方法にお
いて、鋳型の内壁面に、鋳造される高融点且つ活性な金
属と同じ金属層を設けると共に、この金属層を鋳型にと
どめながら、その内周に生成する塑性変形能の高い高融
点且つ活性な金属の高温凝固殻を鋳型の下部から引き抜
くものである。
活性な金属の連続鋳造方法の第１発明は、高融点且つ活
性な金属溶湯を、非酸化性雰囲気の下で鋳型に供給しつ
つ凝固させて鋳型の下部から引き抜く連続鋳造方法にお
いて、鋳型の内壁面に、鋳造される高融点且つ活性な金
属と同じ金属層を設けると共に、この金属層を鋳型にと
どめながら、その内周に生成する塑性変形能の高い高融
点且つ活性な金属の高温凝固殻を鋳型の下部から引き抜
くものである。
また第２発明は、高融点且つ活性な金属溶湯を、非酸化
性雰囲気の下で鋳型に供給しつつ凝固させて鋳型の下部
から引き抜く連続鋳造方法において、鋳型の内壁面に塑
性変形能の低い高融点且つ活性な金属の低温凝固殻を生
成せしめると共に、この低温凝固殻を鋳型にとどめなが
ら、その内周に生成する塑性変形能の高い高融点且つ活
性な金属の高温凝固殻を鋳型の下部から引き抜くもので
ある。
性雰囲気の下で鋳型に供給しつつ凝固させて鋳型の下部
から引き抜く連続鋳造方法において、鋳型の内壁面に塑
性変形能の低い高融点且つ活性な金属の低温凝固殻を生
成せしめると共に、この低温凝固殻を鋳型にとどめなが
ら、その内周に生成する塑性変形能の高い高融点且つ活
性な金属の高温凝固殻を鋳型の下部から引き抜くもので
ある。
本発明は、上述の知見を元に、鋳型の内部に鋳型の内壁
面から内に向いて、塑性変形能の低い高融点且つ活性な
金属の筒体または低温凝固殻と、その内周に塑性変形能
の高い高融点且つ活性な金属の高温凝固殻とを形威せし
めた後、両者を境にして筒体または低温凝固殻を鋳型内
にとどめ、高温凝固殻より内を鋳型の下から引き抜くも
のであるから、引き抜かれた高温凝固殻からなる鋳肌は
平滑なものとなる上、鋳造中、供給されてくる溶湯は、
鋳型の内壁面とは接触せず、同金属の筒体または低温凝
固殻と接触するので、溶湯の汚染の心配が無い。
面から内に向いて、塑性変形能の低い高融点且つ活性な
金属の筒体または低温凝固殻と、その内周に塑性変形能
の高い高融点且つ活性な金属の高温凝固殻とを形威せし
めた後、両者を境にして筒体または低温凝固殻を鋳型内
にとどめ、高温凝固殻より内を鋳型の下から引き抜くも
のであるから、引き抜かれた高温凝固殻からなる鋳肌は
平滑なものとなる上、鋳造中、供給されてくる溶湯は、
鋳型の内壁面とは接触せず、同金属の筒体または低温凝
固殻と接触するので、溶湯の汚染の心配が無い。
ところで、鋼などの場合は、融点直下では脆化しやすい
ことが知られており、本発明で対象とするチタンなどの
高融点且つ活性な金属の場合も同様に脆化しやすいので
あれば、本発明のように凝固殻を塑性変形させて鋳型の
下部へ引抜くことは不可能なことであるが、本発明者等
がステンレス鋼とチタン（Ｔｉ−６ＡＩ−４ν合金）と
を溶融状態から冷却した場合の絞りおよび引張り強さを
測定したところ、第２図および第３図に示す通りの結果
がそれぞれ得られた。
ことが知られており、本発明で対象とするチタンなどの
高融点且つ活性な金属の場合も同様に脆化しやすいので
あれば、本発明のように凝固殻を塑性変形させて鋳型の
下部へ引抜くことは不可能なことであるが、本発明者等
がステンレス鋼とチタン（Ｔｉ−６ＡＩ−４ν合金）と
を溶融状態から冷却した場合の絞りおよび引張り強さを
測定したところ、第２図および第３図に示す通りの結果
がそれぞれ得られた。
この第２図および第３図に禾す結果から明らかな通り、
第２図に示すステンレス鋼の場合には融点直下における
絞りが前記技術常識通り極端に低いのに対し、第３図に
示すチタンの場合には融点直下でも１００％の絞り特性
を有している。
第２図に示すステンレス鋼の場合には融点直下における
絞りが前記技術常識通り極端に低いのに対し、第３図に
示すチタンの場合には融点直下でも１００％の絞り特性
を有している。
従って、詳細なメカニズムはなお不明ではあるが、チタ
ンなどの高融点且つ活性な金属の第３図に示す、鋼の場
合に比して、特異な特性が本発明に係わる高融点且つ活
性な金属の連続鋳造方法を実現可能にしているものと推
考される。
ンなどの高融点且つ活性な金属の第３図に示す、鋼の場
合に比して、特異な特性が本発明に係わる高融点且つ活
性な金属の連続鋳造方法を実現可能にしているものと推
考される。
以下、本発明について、第１図を基に詳細に説明する。
図において、ｌは水冷銅鋳型、２は水冷銅鋳型１の底部
に設けられた出口鋳型、３は出口鋳型２を囲繞して設け
られた誘導加熱コイルを示す。このように構或された鋳
型に溶湯４を注湯すると、溶湯４が水冷銅鋳型１の内壁
面５を介して冷却され、内壁面５から内に向いて、塑性
変形能の低い低温凝固殻６、その内周に塑性変形能の高
い高温凝固殻７、その内に溶湯プール８が形威される。
に設けられた出口鋳型、３は出口鋳型２を囲繞して設け
られた誘導加熱コイルを示す。このように構或された鋳
型に溶湯４を注湯すると、溶湯４が水冷銅鋳型１の内壁
面５を介して冷却され、内壁面５から内に向いて、塑性
変形能の低い低温凝固殻６、その内周に塑性変形能の高
い高温凝固殻７、その内に溶湯プール８が形威される。
一方、水冷銅鋳型１の下部から出口鋳型２の上部にかけ
ては、誘導加熱コイル３により、塑性変形能の高い高温
凝固殻７が形威されるように温度制御が行われている。
ては、誘導加熱コイル３により、塑性変形能の高い高温
凝固殻７が形威されるように温度制御が行われている。
（第１図ａ参照）上記状態おいて、出口鋳型２から鋳塊
９を引き抜くことにより、水冷銅鋳型１の下部から出口
鋳型２の上部にかけて存する高温凝固殻７は塑性変形し
て伸長し、出口鋳型２から引き抜かれる。これに伴い、
凝固界面１０に近接して存する溶湯プール８は凝固界面
の移動に伴い融点以下に冷却され凝固することにより、
高温凝固殻７が、低温凝固殻６の内周に連続して生成さ
れるので、連続鋳造を可能にすると共に、平滑な鋳肌の
鋳塊９を得ることができる。（第１図ｂ参照） 尚、上記出口鋳型２の材質としては、耐熱性、断熱性を
有する黒鉛、セラミックス、超合金等が好適に使用され
る。
９を引き抜くことにより、水冷銅鋳型１の下部から出口
鋳型２の上部にかけて存する高温凝固殻７は塑性変形し
て伸長し、出口鋳型２から引き抜かれる。これに伴い、
凝固界面１０に近接して存する溶湯プール８は凝固界面
の移動に伴い融点以下に冷却され凝固することにより、
高温凝固殻７が、低温凝固殻６の内周に連続して生成さ
れるので、連続鋳造を可能にすると共に、平滑な鋳肌の
鋳塊９を得ることができる。（第１図ｂ参照） 尚、上記出口鋳型２の材質としては、耐熱性、断熱性を
有する黒鉛、セラミックス、超合金等が好適に使用され
る。
以下、本発明に係わる実施例を比較例と合わセて説明す
る。
る。
約１７５０”Ｃ （Ｄ Ｔｉ−６ＡＩ−４Ｖ合金溶湯を
、上記第１［Ｍに示す鋳型（但し、出口鋳型２として黒
鉛製鋳型を使用）を使用して、直径８０ｍｍの鋳塊を連
続鋳造した。この時、水冷銅鋳型１の内壁面５の温度を
７００″Ｃ以下に保持し、また誘導加熱コイル３を制御
して水冷銅鋳型１の下部から出口鋳型２の上部にかけて
の温度を約９５０゜Ｃ以上に保持すると共に、この部分
での高温凝固殻７の厚さを３〜８ｍｍに保持しながら引
き抜きを行った。
、上記第１［Ｍに示す鋳型（但し、出口鋳型２として黒
鉛製鋳型を使用）を使用して、直径８０ｍｍの鋳塊を連
続鋳造した。この時、水冷銅鋳型１の内壁面５の温度を
７００″Ｃ以下に保持し、また誘導加熱コイル３を制御
して水冷銅鋳型１の下部から出口鋳型２の上部にかけて
の温度を約９５０゜Ｃ以上に保持すると共に、この部分
での高温凝固殻７の厚さを３〜８ｍｍに保持しながら引
き抜きを行った。
この結果、得られた鋳塊の表面鋳肌は平滑なもので、こ
の鋳塊を９３０゜Ｃに加熱し圧延したが、割れること無
く直径４０ｍｍの丸棒にＪｌｔｌ工することができた。
の鋳塊を９３０゜Ｃに加熱し圧延したが、割れること無
く直径４０ｍｍの丸棒にＪｌｔｌ工することができた。
一方比較のため、同溶湯を、従来技術の項で説明した第
３図に示す水冷銅鋳型ｌ１を使用して、直径８０ｍｍの
鋳塊１２を連続鋳造した。この鋳造中、水冷銅鋳型１１
の内壁面１５の温度を７００″Ｃ以下に保持したことに
より、溶湯プールｌ３の溶湯面から溢流する溶湯と内壁
面ｌ５との反応および内壁面１５の溶損は認められなか
ったが、得られた鋳塊ｌ２の表面鋳肌は凹凸が極めて多
く、そのまま鋳塊１２を９３０゜Ｃに加熱し圧延したが
、圧延途中で割れが発生し圧延が最後までできなかった
。そこで、鋳塊表面を片面で３ｍｍ機械切削して鋳塊表
面の凹凸を除去して同様に圧延した結果、直径４０＋ｎ
ｍの丸棒に加工することができたが、歩留は本発明に比
較して約１３％低下した。
３図に示す水冷銅鋳型ｌ１を使用して、直径８０ｍｍの
鋳塊１２を連続鋳造した。この鋳造中、水冷銅鋳型１１
の内壁面１５の温度を７００″Ｃ以下に保持したことに
より、溶湯プールｌ３の溶湯面から溢流する溶湯と内壁
面ｌ５との反応および内壁面１５の溶損は認められなか
ったが、得られた鋳塊ｌ２の表面鋳肌は凹凸が極めて多
く、そのまま鋳塊１２を９３０゜Ｃに加熱し圧延したが
、圧延途中で割れが発生し圧延が最後までできなかった
。そこで、鋳塊表面を片面で３ｍｍ機械切削して鋳塊表
面の凹凸を除去して同様に圧延した結果、直径４０＋ｎ
ｍの丸棒に加工することができたが、歩留は本発明に比
較して約１３％低下した。
上述し起ように、本発明に係わる高融点且つ活性な金属
の連続鋳造方法によれば、溶湯が鋳型に汚染されたり、
鋳型が溶損したりすることなく高融点且つ活性な金属の
連続鋳造ができ、また鋳造された鋳塊の鋳肌は平滑で、
そのまま圧延が可能であり、歩留が向上する。また鋳型
の内部は上下間が気密に維持されるので、鋳型の下部は
大気に開放してもよく、鋳型下方のシール設備が不要に
なる。
の連続鋳造方法によれば、溶湯が鋳型に汚染されたり、
鋳型が溶損したりすることなく高融点且つ活性な金属の
連続鋳造ができ、また鋳造された鋳塊の鋳肌は平滑で、
そのまま圧延が可能であり、歩留が向上する。また鋳型
の内部は上下間が気密に維持されるので、鋳型の下部は
大気に開放してもよく、鋳型下方のシール設備が不要に
なる。
第１図は、本発明に係わる高融点且つ活性な金属の連続
鋳造方法に使用される鋳型の概要図、第２図は、ステン
レス鋼の高温域における変形特性を示すグラフ図、第３
図は、チタンの高温域における変形特性を示すグラフ図
、第４図は、従来技術の説明図である。 １ 水冷銅鋳型 ２ 出口鋳型 ３ 誘導加熱コイル ４ 溶湯
鋳造方法に使用される鋳型の概要図、第２図は、ステン
レス鋼の高温域における変形特性を示すグラフ図、第３
図は、チタンの高温域における変形特性を示すグラフ図
、第４図は、従来技術の説明図である。 １ 水冷銅鋳型 ２ 出口鋳型 ３ 誘導加熱コイル ４ 溶湯
Claims (2)
- （１）高融点且つ活性な金属溶湯を、非酸化性雰囲気の
下で鋳型に供給しつつ凝固させて鋳型の下部から引き抜
く連続鋳造方法において、鋳型の内壁面に、鋳造される
高融点且つ活性な金属と同じ金属層を設けると共に、こ
の金属層を鋳型にとどめながら、その内周に生成する塑
性変形能の高い高融点且つ活性な金属の高温凝固殻を鋳
型の下部から引き抜くことを特徴とする高融点且つ活性
な金属の連続鋳造方法。 - （２）高融点且つ活性な金属溶湯を、非酸化性雰囲気の
下で鋳型に供給しつつ凝固させて鋳型の下部から引き抜
く連続鋳造方法において、鋳型の内壁面に塑性変形能の
低い高融点且つ活性な金属の低温凝固殻を生成せしめる
と共に、この低温凝固殻を鋳型にとどめながら、その内
周に生成する塑性変形能の高い高融点且つ活性な金属の
高温凝固殻を鋳型の下部から引き抜くことを特徴とする
高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18563589A JPH0352747A (ja) | 1989-07-17 | 1989-07-17 | 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18563589A JPH0352747A (ja) | 1989-07-17 | 1989-07-17 | 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0352747A true JPH0352747A (ja) | 1991-03-06 |
Family
ID=16174223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18563589A Pending JPH0352747A (ja) | 1989-07-17 | 1989-07-17 | 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0352747A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014109399A1 (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-17 | 株式会社神戸製鋼所 | チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法 |
| WO2022117965A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-09 | Safran | Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant |
| WO2022117964A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-09 | Safran | Procédé d'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermétallique tial |
| US12042849B2 (en) | 2020-12-03 | 2024-07-23 | Safran | Casting ring for obtaining a product made of titanium alloy or a titanium-aluminum intermetallic alloy and method using same |
-
1989
- 1989-07-17 JP JP18563589A patent/JPH0352747A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014109399A1 (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-17 | 株式会社神戸製鋼所 | チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法 |
| JP2014133257A (ja) * | 2013-01-11 | 2014-07-24 | Kobe Steel Ltd | チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法 |
| CN104903024A (zh) * | 2013-01-11 | 2015-09-09 | 株式会社神户制钢所 | 由钛或钛合金构成的铸块的连续铸造方法 |
| US9475114B2 (en) | 2013-01-11 | 2016-10-25 | Kobe Steel, Ltd. | Continuous casting method for ingot produced from titanium or titanium alloy |
| WO2022117965A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-09 | Safran | Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant |
| WO2022117964A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-09 | Safran | Procédé d'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermétallique tial |
| FR3117050A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-10 | Safran | Procédé d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl |
| FR3117051A1 (fr) * | 2020-12-03 | 2022-06-10 | Safran | Anneau mouleur d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl et procédé l’utilisant |
| US12042849B2 (en) | 2020-12-03 | 2024-07-23 | Safran | Casting ring for obtaining a product made of titanium alloy or a titanium-aluminum intermetallic alloy and method using same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101311580B1 (ko) | 중공 주괴의 반연속 주조 방법 및 장치 | |
| US4211270A (en) | Method for continuous casting of metallic strands at exceptionally high speeds | |
| JPH0352747A (ja) | 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法 | |
| US20130025746A1 (en) | Twin roll sheet casting of bulk metallic glasses and composites in an inert environment | |
| US3414043A (en) | Method for the continuous transferring of liquid metals or alloys into solid state with desired cross section without using a mould | |
| JPH01289542A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型 | |
| JP6435810B2 (ja) | 鋳造方法および鋳造用鋳型 | |
| US7753986B2 (en) | Titanium processing with electric induction energy | |
| JPH0399752A (ja) | 高融点且つ活性な金属の連続鋳造用鋳型 | |
| US4307770A (en) | Mold assembly and method for continuous casting of metallic strands at exceptionally high speeds | |
| JPH0531568A (ja) | プラズマ溶解鋳造方法 | |
| JP6185450B2 (ja) | チタンまたはチタン合金からなる丸型インゴットの連続鋳造における湯面入熱量の規定方法、およびそれを用いた連続鋳造方法 | |
| JPS63157739A (ja) | 高融点金属の中空鋳塊の製造装置 | |
| US3174221A (en) | Process for making sheet from brittle metals | |
| JPS61245913A (ja) | クラツド棒鋼線材の製造法 | |
| JPH05104208A (ja) | プラズマ溶解鋳造方法 | |
| JP5701720B2 (ja) | チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造用の鋳型およびこれを備えた連続鋳造装置 | |
| JPH04284947A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2725639B2 (ja) | レビテーション溶解法 | |
| JPH03133543A (ja) | 連続鋳造法 | |
| JPS61209750A (ja) | 加熱鋳型 | |
| JPH028817B2 (ja) | ||
| JPS63165054A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0112579B2 (ja) | ||
| JPH08206787A (ja) | 大断面鋳片の連続鋳造方法および鋳造用鋳型 |