JPH0350393B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0350393B2 JPH0350393B2 JP24292383A JP24292383A JPH0350393B2 JP H0350393 B2 JPH0350393 B2 JP H0350393B2 JP 24292383 A JP24292383 A JP 24292383A JP 24292383 A JP24292383 A JP 24292383A JP H0350393 B2 JPH0350393 B2 JP H0350393B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gap
- spark
- tip
- mounting bracket
- face
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 15
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 11
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910006639 Si—Mn Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Spark Plugs (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は内燃機関に用いられるスパークプラ
グに関し、詳細には機関の燃焼改善を図るために
火花ギヤツプ部分を燃焼室の中心部近くに突出し
た型のスパークプラグの発火部の改良に関する。
グに関し、詳細には機関の燃焼改善を図るために
火花ギヤツプ部分を燃焼室の中心部近くに突出し
た型のスパークプラグの発火部の改良に関する。
従来、火花ギヤツプ部分を突出した突出し型ス
パークプラグは第1図に示すように取付金具1の
内壁1aとの間に隙間2(通称ガスボリユーム)
を設けて該取付金具1の端面1bより約1.5〜3
mm突出した磁器絶縁体3の発火脚部3aを設け、
この発火脚部の先端面3bより裸出する中心電極
4の先端部4aと対向する外側電極5との間に火
花ギヤツプ6を形成したものである。かかる構成
で取付金具1の端面1bから中心電極4の先端面
4bまでの突出し寸法Eを6〜15mmと長くするこ
とによつて燃焼し易い混合気に点火できて燃焼時
間が短縮することができ、また更に着火性を向上
するため火花ギヤツプの大きさを従来の0.7〜0.8
mmよりも大きくすることが検討されている。しか
しながら火花ギヤツプを大きくすると要求電圧が
高くなり、かつ電極が消耗した場合火花ギヤツプ
が広くなつてこの傾向が一層助長されるため突出
し型スパークプラグは次の問題を生じることが判
明した。即ち中心電極4と外側電極5との間の正
規の火花ギヤツプ6での火花放電以外に他の部分
で横飛び放電し、着火機能が著しく損われる欠点
があつた。その横飛び放電する位置は (イ) 絶縁体3の発火脚部3aの先端側面3cと外
側電極5の内側面5aとの隙間Bで飛火し易
い。特にこの傾向は機関の希薄混合気の場合、
或はガソリン車よりも要求電圧が高くなる
LPG車において発生し易くなる。
パークプラグは第1図に示すように取付金具1の
内壁1aとの間に隙間2(通称ガスボリユーム)
を設けて該取付金具1の端面1bより約1.5〜3
mm突出した磁器絶縁体3の発火脚部3aを設け、
この発火脚部の先端面3bより裸出する中心電極
4の先端部4aと対向する外側電極5との間に火
花ギヤツプ6を形成したものである。かかる構成
で取付金具1の端面1bから中心電極4の先端面
4bまでの突出し寸法Eを6〜15mmと長くするこ
とによつて燃焼し易い混合気に点火できて燃焼時
間が短縮することができ、また更に着火性を向上
するため火花ギヤツプの大きさを従来の0.7〜0.8
mmよりも大きくすることが検討されている。しか
しながら火花ギヤツプを大きくすると要求電圧が
高くなり、かつ電極が消耗した場合火花ギヤツプ
が広くなつてこの傾向が一層助長されるため突出
し型スパークプラグは次の問題を生じることが判
明した。即ち中心電極4と外側電極5との間の正
規の火花ギヤツプ6での火花放電以外に他の部分
で横飛び放電し、着火機能が著しく損われる欠点
があつた。その横飛び放電する位置は (イ) 絶縁体3の発火脚部3aの先端側面3cと外
側電極5の内側面5aとの隙間Bで飛火し易
い。特にこの傾向は機関の希薄混合気の場合、
或はガソリン車よりも要求電圧が高くなる
LPG車において発生し易くなる。
(ロ) 発火脚部3aの胴部側面3dと取付金具1の
端面内壁1cの隙間Cにおいて、絶縁体発火脚
部の表面にカーボンが付着して絶縁抵抗が低下
したとき発火脚部表面を沿つて前記隙間Cで飛
火し易くなる。
端面内壁1cの隙間Cにおいて、絶縁体発火脚
部の表面にカーボンが付着して絶縁抵抗が低下
したとき発火脚部表面を沿つて前記隙間Cで飛
火し易くなる。
これら(イ)と(ロ)に生じる火花ギヤツプ6以外の放
電は混合気の点火に寄与するが、いずれも突出し
寸法Eよりも著しく引込んだ位置となるため着火
性の面から望ましくなかつた。またかかる突出し
型スパークプラグは外側電極自体が被覆されてい
なくて燃焼室内の奥深く突出するため中心電極よ
りも過熱し、これが熱点となつてプレイグニツシ
ヨンを誘発する恐れがあつた。
電は混合気の点火に寄与するが、いずれも突出し
寸法Eよりも著しく引込んだ位置となるため着火
性の面から望ましくなかつた。またかかる突出し
型スパークプラグは外側電極自体が被覆されてい
なくて燃焼室内の奥深く突出するため中心電極よ
りも過熱し、これが熱点となつてプレイグニツシ
ヨンを誘発する恐れがあつた。
本発明は上記問題を解決するためになされたも
のであつて隙間B,Cを火花ギヤツプAの大きさ
によつて設定し、かつ取付金具の端面から発火脚
部の先端面までの突出し寸法Eによつて設定する
ことにより火花が火花ギヤツプ以外で横飛びする
現象を抑制し、また横飛びした場合でも満足すべ
き着火性を有し、更に外側電極の断面積(S)/
長さ(L)をその熱伝導によつて設定して耐熱性を高
めた突出し型スパークプラグの提供を目的とする
ものである。
のであつて隙間B,Cを火花ギヤツプAの大きさ
によつて設定し、かつ取付金具の端面から発火脚
部の先端面までの突出し寸法Eによつて設定する
ことにより火花が火花ギヤツプ以外で横飛びする
現象を抑制し、また横飛びした場合でも満足すべ
き着火性を有し、更に外側電極の断面積(S)/
長さ(L)をその熱伝導によつて設定して耐熱性を高
めた突出し型スパークプラグの提供を目的とする
ものである。
以下本発明を図面の実施例によつて詳述する。
第2図は本発明の一実施例を示す突出し型スパ
ークプラグの発火部の要部断面図であり、従来の
第1図と同一部分は同一符号で示す。1は取付金
具、3は磁器絶縁体、4は中心電極であり、中心
電極4の先端部を裸出して固着した絶縁体3は取
付金具1の内腔内に配され、発火脚部3aが前記
取付金具の端面1aより突出して公知の仕様によ
つて封鎖固定されている。5は前記取付金具1の
端面1bに溶接された外側電極であり、その電極
の内方側面5aの先端5bと前記中心電極4の先
端面4aとの間に火花ギヤツプ6が形成されたス
パークプラグである。
ークプラグの発火部の要部断面図であり、従来の
第1図と同一部分は同一符号で示す。1は取付金
具、3は磁器絶縁体、4は中心電極であり、中心
電極4の先端部を裸出して固着した絶縁体3は取
付金具1の内腔内に配され、発火脚部3aが前記
取付金具の端面1aより突出して公知の仕様によ
つて封鎖固定されている。5は前記取付金具1の
端面1bに溶接された外側電極であり、その電極
の内方側面5aの先端5bと前記中心電極4の先
端面4aとの間に火花ギヤツプ6が形成されたス
パークプラグである。
本発明において火花ギヤツプの大きさをAとし
た場合、火花ギヤツプ3aの先端側面3cと外側
電極5の内方側面5aとの隙間Bは1.2A以上、
発火脚部3aの胴部側面3dと取付金具1の端面
内壁1cとの隙間Cは1.3A以上とし、取付金具
1の端面1bから発火脚部1aの先端面3bまで
の突出し寸法Dは中心電極4の先端面4aの突出
し寸法Eに対しE/3以上に設定し、更に外側電
極の断面積をS、その長さをLとしたとき、外側
電極の熱伝導率が0.03〜1.0cal/cm・sec℃のニツ
ケル合金を使用した場合、S/L>0.21に設定し
たものである。
た場合、火花ギヤツプ3aの先端側面3cと外側
電極5の内方側面5aとの隙間Bは1.2A以上、
発火脚部3aの胴部側面3dと取付金具1の端面
内壁1cとの隙間Cは1.3A以上とし、取付金具
1の端面1bから発火脚部1aの先端面3bまで
の突出し寸法Dは中心電極4の先端面4aの突出
し寸法Eに対しE/3以上に設定し、更に外側電
極の断面積をS、その長さをLとしたとき、外側
電極の熱伝導率が0.03〜1.0cal/cm・sec℃のニツ
ケル合金を使用した場合、S/L>0.21に設定し
たものである。
これら寸法に限定する理由は以下によるもので
ある。即ち第3図及び第4図に示すように、突出
し寸法Eを10mm、Dを4mm及び火花ギヤツプAを
1.1mmを代表して火花ギヤツプAに対し隙間B,
Cをそれぞれ変更し、火花が火花ギヤツプ以外で
横飛びする放電開始電圧の放電特性を調べた。な
おこの実験には絶縁体発火脚部の表面にカーボン
付着により絶縁抵抗が10MΩ以下に低下した状態
のスパークプラグを多数用意し、またテストはプ
ラグを火花試験機に装着し、常温、常温下でプラ
グ発火部に4Kg/cm2の圧力を加えた場合の隙間
B,Cの放電特性にて比較した。更に図中Xは正
規の火花ギヤツプ(0.8mm)の放電電圧、Yは長
時間使用して火花ギヤツプAが1.4mmに拡大した
ときの放電電圧で一般に有効寿命の限界と判断さ
れる最大値である。その結果、有効寿命の限界と
するYを基準にして隙間Bは第3図に示すように
火花ギヤツプAの大きさに対し1.2倍以上、また
Cは第4図に示すように同じく1.3倍以上に設定
すると横飛び放電が大巾に減少させることができ
る。
ある。即ち第3図及び第4図に示すように、突出
し寸法Eを10mm、Dを4mm及び火花ギヤツプAを
1.1mmを代表して火花ギヤツプAに対し隙間B,
Cをそれぞれ変更し、火花が火花ギヤツプ以外で
横飛びする放電開始電圧の放電特性を調べた。な
おこの実験には絶縁体発火脚部の表面にカーボン
付着により絶縁抵抗が10MΩ以下に低下した状態
のスパークプラグを多数用意し、またテストはプ
ラグを火花試験機に装着し、常温、常温下でプラ
グ発火部に4Kg/cm2の圧力を加えた場合の隙間
B,Cの放電特性にて比較した。更に図中Xは正
規の火花ギヤツプ(0.8mm)の放電電圧、Yは長
時間使用して火花ギヤツプAが1.4mmに拡大した
ときの放電電圧で一般に有効寿命の限界と判断さ
れる最大値である。その結果、有効寿命の限界と
するYを基準にして隙間Bは第3図に示すように
火花ギヤツプAの大きさに対し1.2倍以上、また
Cは第4図に示すように同じく1.3倍以上に設定
すると横飛び放電が大巾に減少させることができ
る。
また第5図には突出し寸法Eを10mm、火花ギヤ
ツプAを1.1mm、隙間Bを1.1mm以下、CをA×14
mmとし、かつ突出し寸法DをそれぞれE/5、
E/3として前記隙間Bと前記火花ギヤツプを等
電位としてこれら両ギヤツプで併発したものと上
記寸法のうちBをA×1.3mmに変更してDがE/
3のものを用いて火花ギヤツプのみで放電させる
スパークプラグを用意する。実験には4サイク
ル、6気筒、2000c.c.のエンジンを用いてアイドリ
ング(650rpm)で運転し、空燃費と相関する排
気中のCo、CO2、HCの濃度の合計と着火ミス発
生回数との関係を調べた。その結果、同図に示す
ように火花ギヤツプAのみで確実に着火したとき
に近い状態としてDは少なくともE/3以上が好
ましいことが確かめられた。
ツプAを1.1mm、隙間Bを1.1mm以下、CをA×14
mmとし、かつ突出し寸法DをそれぞれE/5、
E/3として前記隙間Bと前記火花ギヤツプを等
電位としてこれら両ギヤツプで併発したものと上
記寸法のうちBをA×1.3mmに変更してDがE/
3のものを用いて火花ギヤツプのみで放電させる
スパークプラグを用意する。実験には4サイク
ル、6気筒、2000c.c.のエンジンを用いてアイドリ
ング(650rpm)で運転し、空燃費と相関する排
気中のCo、CO2、HCの濃度の合計と着火ミス発
生回数との関係を調べた。その結果、同図に示す
ように火花ギヤツプAのみで確実に着火したとき
に近い状態としてDは少なくともE/3以上が好
ましいことが確かめられた。
更に第6図には外側電極の熱伝導率が異なる材
料を用意してE=10mm、D=4mm、A=1.0mm、
B=A×1.3mm、C=A×1.4mmの構成のスパーク
プラグに接合し、上記と同一エンジンで5500rpm
×4/4の条件で点火時期を変更してプレイグニ
ツシヨン発生による耐熱性の比較を行つた。なお
Zは一般四輪車用に使用するための耐熱性の限界
ラインであつて、Zラインを基準として上方は耐
熱性が高く下方は耐熱性不足から実用不可を示
す。その結果S/LのT値は外側電極の熱伝導率
が0.06〜1.0cal/cm・sec℃のニツケル合金例えば
Ni−Si−Mn、Ni−Si−Mn−Cr、Ni−Si−Mn
−Cr−Al合金等の材料はT>0.21が必要であり、
又外側電極の耐久性を特に向上するため耐酸化
性、耐腐食性にすぐれた材料であるインコネル等
の熱伝導率が0.03〜0.05cal/cm・sec℃の場合、
T>0.25が耐熱性の上から必要である。換言する
と外側電極の長さが著しく長くなつた場合には外
側電極の熱伝導率(材料)によつてT値を適宜選
択する必要がある。
料を用意してE=10mm、D=4mm、A=1.0mm、
B=A×1.3mm、C=A×1.4mmの構成のスパーク
プラグに接合し、上記と同一エンジンで5500rpm
×4/4の条件で点火時期を変更してプレイグニ
ツシヨン発生による耐熱性の比較を行つた。なお
Zは一般四輪車用に使用するための耐熱性の限界
ラインであつて、Zラインを基準として上方は耐
熱性が高く下方は耐熱性不足から実用不可を示
す。その結果S/LのT値は外側電極の熱伝導率
が0.06〜1.0cal/cm・sec℃のニツケル合金例えば
Ni−Si−Mn、Ni−Si−Mn−Cr、Ni−Si−Mn
−Cr−Al合金等の材料はT>0.21が必要であり、
又外側電極の耐久性を特に向上するため耐酸化
性、耐腐食性にすぐれた材料であるインコネル等
の熱伝導率が0.03〜0.05cal/cm・sec℃の場合、
T>0.25が耐熱性の上から必要である。換言する
と外側電極の長さが著しく長くなつた場合には外
側電極の熱伝導率(材料)によつてT値を適宜選
択する必要がある。
このように各寸法を限定することによつて、プ
ラグが汚損した場合でも隙間B及びCでの放電を
回避して仮にBで放電した場合でも着火性劣化の
影響が少なく着火性のすぐれたものとすることが
でき、外側電極を熱伝導率によつてS/Lを選択
することから耐プレイグニツシヨンを高めること
ができる。
ラグが汚損した場合でも隙間B及びCでの放電を
回避して仮にBで放電した場合でも着火性劣化の
影響が少なく着火性のすぐれたものとすることが
でき、外側電極を熱伝導率によつてS/Lを選択
することから耐プレイグニツシヨンを高めること
ができる。
第7図は本発明の他の実施例の突出し型スパー
クプラグの発火部を示したもので中心電極4の先
端部4aを絶縁体3の発火脚部3aの先端面3b
より裸出して保持し、この絶縁体を取付金具1の
内腔内に同様に固定されている。前記中心電極4
の先端縁4c(第7図イ)又は先端部側面4d(第
7図ロ)に取付金具1の端面1bに突設された外
側電極15の内方側面15a又は先端面15bが
対設して火花ギヤツプ16がそれぞれ形成された
スパークプラグである。かかるスパークプラグに
も第2図で述べた本発明の各寸法条件が適用さ
れ、火花の横飛び放電を有利に阻止すると共に外
側電極によるプレイグニツシヨンを防止するよう
構成することができる。
クプラグの発火部を示したもので中心電極4の先
端部4aを絶縁体3の発火脚部3aの先端面3b
より裸出して保持し、この絶縁体を取付金具1の
内腔内に同様に固定されている。前記中心電極4
の先端縁4c(第7図イ)又は先端部側面4d(第
7図ロ)に取付金具1の端面1bに突設された外
側電極15の内方側面15a又は先端面15bが
対設して火花ギヤツプ16がそれぞれ形成された
スパークプラグである。かかるスパークプラグに
も第2図で述べた本発明の各寸法条件が適用さ
れ、火花の横飛び放電を有利に阻止すると共に外
側電極によるプレイグニツシヨンを防止するよう
構成することができる。
第8図は更に本発明の他の実施例を示したもの
で、第2図に示した本発明の突出し型スパークプ
ラグに中心電極4と外側電極5の間の火花ギヤツ
プを形成する火花放電面にP1又はその合金等の
貴金属チツプ17,18をそれぞれ接合したもの
であり、かかる貴金属チツプを備えることによつ
てメンテナンスフリーに有効だけでなく、火花ギ
ヤツプの消耗が少なる分だけ火花ギヤツプが広く
でき、この拡大の火花ギヤツプにおける火花の横
飛び放電阻止に有効に対処することができると共
に外側電極によるプレイグニツシヨンを防止して
耐久性のすぐれたスパークプラグとすることがで
きる。また第7図のスパークプラグにも貴金属チ
ツプを同様に設けることができる。
で、第2図に示した本発明の突出し型スパークプ
ラグに中心電極4と外側電極5の間の火花ギヤツ
プを形成する火花放電面にP1又はその合金等の
貴金属チツプ17,18をそれぞれ接合したもの
であり、かかる貴金属チツプを備えることによつ
てメンテナンスフリーに有効だけでなく、火花ギ
ヤツプの消耗が少なる分だけ火花ギヤツプが広く
でき、この拡大の火花ギヤツプにおける火花の横
飛び放電阻止に有効に対処することができると共
に外側電極によるプレイグニツシヨンを防止して
耐久性のすぐれたスパークプラグとすることがで
きる。また第7図のスパークプラグにも貴金属チ
ツプを同様に設けることができる。
以上の如く、本発明の突出し型スパークプラグ
は隙間B,Cを火花ギヤツプの大きさに基づいて
それぞれB>1.2A、C>1.3Aとし、かつ発火脚
部の先端面の突出し寸法Dを中心電極の先端面ま
での突出し寸法Eに対しD>E/3としたことに
より火花が火花ギヤツプ以外で横飛び放電する現
象を有効に阻止でき、着火性のすぐれたスパーク
プラグとすることができる。またカーボン汚損に
よつて生じる絶縁体表面に沿つて隙間Cでの火花
放電を防止すると共にこれに代つて隙間Bで飛火
した場合においても着火性の劣化を大巾に少なく
することができる。更にかかる突出し型スパーク
プラグの外側電極によるプレイグニツシヨンの劣
化をその電極の熱伝導率によつてS/Lを一定以
上とすることで解決することから容易にかつ安価
に製作でき、耐久性のすぐれた突出し型スパーク
プラグが得ることができる。
は隙間B,Cを火花ギヤツプの大きさに基づいて
それぞれB>1.2A、C>1.3Aとし、かつ発火脚
部の先端面の突出し寸法Dを中心電極の先端面ま
での突出し寸法Eに対しD>E/3としたことに
より火花が火花ギヤツプ以外で横飛び放電する現
象を有効に阻止でき、着火性のすぐれたスパーク
プラグとすることができる。またカーボン汚損に
よつて生じる絶縁体表面に沿つて隙間Cでの火花
放電を防止すると共にこれに代つて隙間Bで飛火
した場合においても着火性の劣化を大巾に少なく
することができる。更にかかる突出し型スパーク
プラグの外側電極によるプレイグニツシヨンの劣
化をその電極の熱伝導率によつてS/Lを一定以
上とすることで解決することから容易にかつ安価
に製作でき、耐久性のすぐれた突出し型スパーク
プラグが得ることができる。
第1図は従来の突出し型スパークプラグの発火
部の要部断面図、第2図は本発明の一実施例を示
す突出し型スパークプラグの発火部の要部断面
図、第3〜第6図は本発明の特性を示したもの
で、第3図及び第4図は隙間B,Cの大きさと横
飛び放電特性の関係を示すグラフ、第5図は突出
し寸法Dでの着火性の影響を示すグラフ、第6図
は外側電極の熱伝導率に対する耐熱性の結果を示
すグラフ、第7図及び第8図は本発明の他の実施
例を示す突出し型スパークプラグの発火部の要部
断面図である。 1……取付金具、1a……内壁、1b……端
面、3……絶縁体、3a……発火脚部、3b……
先端面、3c……先端側面、3d……胴部側面、
4……中心電極、4a……先端部、4b……先端
面、5,15……外側電極、6,16……火花ギ
ヤツプ。
部の要部断面図、第2図は本発明の一実施例を示
す突出し型スパークプラグの発火部の要部断面
図、第3〜第6図は本発明の特性を示したもの
で、第3図及び第4図は隙間B,Cの大きさと横
飛び放電特性の関係を示すグラフ、第5図は突出
し寸法Dでの着火性の影響を示すグラフ、第6図
は外側電極の熱伝導率に対する耐熱性の結果を示
すグラフ、第7図及び第8図は本発明の他の実施
例を示す突出し型スパークプラグの発火部の要部
断面図である。 1……取付金具、1a……内壁、1b……端
面、3……絶縁体、3a……発火脚部、3b……
先端面、3c……先端側面、3d……胴部側面、
4……中心電極、4a……先端部、4b……先端
面、5,15……外側電極、6,16……火花ギ
ヤツプ。
Claims (1)
- 1 取付金具の内壁との間に隙間を設けて該取付
金具の端面より突出した磁器絶縁体の発火脚部と
この発火脚部の先端面より裸出する中心電極と該
中心電極の先端部と対向する外側電極との間に火
花ギヤツプを形成した突出し型スパークプラグに
おいて、火花ギヤツプの大きさをAとし、かつ発
火脚部の先端側面と外側電極との間の隙間をB、
取付金具の端面内壁と発火脚部の胴部側面との隙
間をC、取付金具の端面と発火脚部の先端面との
突出し寸法をD及び取付金具の端面から中心電極
の先端面の突出し寸法をEとしたとき、B>
1.2A、C>1.3Aとし、かつDの突出し寸法をD
>E/3に設定し、更に外側電極の火花放電部の
断面積をS、その電極の取付金具の端面からの長
さLとしたとき、前記外側電極に熱伝導率0.03〜
0.1cal/cm・Sec℃のニツケル合金を使用した場
合、S/L>0.21の条件を満足するように設定し
たことを特徴とする突出し型スパークプラグ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24292383A JPS60133685A (ja) | 1983-12-22 | 1983-12-22 | 突出し型スパ−クプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24292383A JPS60133685A (ja) | 1983-12-22 | 1983-12-22 | 突出し型スパ−クプラグ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60133685A JPS60133685A (ja) | 1985-07-16 |
JPH0350393B2 true JPH0350393B2 (ja) | 1991-08-01 |
Family
ID=17096216
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24292383A Granted JPS60133685A (ja) | 1983-12-22 | 1983-12-22 | 突出し型スパ−クプラグ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60133685A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5141769B2 (ja) | 2008-09-09 | 2013-02-13 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
-
1983
- 1983-12-22 JP JP24292383A patent/JPS60133685A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60133685A (ja) | 1985-07-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5124612A (en) | Spark plug for internal-combustion engine | |
US5502351A (en) | Spark plug having horizontal discharge gap | |
US7408294B2 (en) | Spark plug with high capability to ignite air-fuel mixture | |
JP6843933B2 (ja) | 点火プラグ | |
JPWO2009063914A1 (ja) | スパークプラグ | |
US9000658B2 (en) | Spark plug for internal combustion engine | |
US6528929B1 (en) | Spark plug with iridium-based alloy chip | |
EP1517417A2 (en) | Spark plug having enhanced capability to ignite air-fuel mixture | |
JPH09330782A (ja) | スパークプラグ | |
JP4100725B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
JPH04366581A (ja) | スパークプラグ | |
JP2001237045A (ja) | スパークプラグ | |
JPH0350393B2 (ja) | ||
JPH04366580A (ja) | スパークプラグ | |
JP2004022450A (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
JP2006202684A (ja) | スパークプラグ | |
JPH0546673B2 (ja) | ||
JPH0350394B2 (ja) | ||
JP3503075B2 (ja) | 内燃機関用スパークプラグ | |
JP3874840B2 (ja) | 多極スパークプラグ | |
JPH0341951B2 (ja) | ||
JPH09266056A (ja) | スパークプラグ | |
JPH07272826A (ja) | スパークプラグ | |
JP2002313523A (ja) | ガスエンジン用点火プラグ | |
JPH04366579A (ja) | スパークプラグ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |