JPH0347853Y2 - - Google Patents
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- JPH0347853Y2 JPH0347853Y2 JP1986007771U JP777186U JPH0347853Y2 JP H0347853 Y2 JPH0347853 Y2 JP H0347853Y2 JP 1986007771 U JP1986007771 U JP 1986007771U JP 777186 U JP777186 U JP 777186U JP H0347853 Y2 JPH0347853 Y2 JP H0347853Y2
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
開示技術は、射出成形装置のホツトノズルの樹
脂詰りを防止する技術分野に属する。
而して、この考案は射出成形装置のホツトノズ
ルが加熱筒の外側部にヒーターを付設し、その先
端にトーピードを有し、加熱筒とランナーを介し
て固定型が設けられ、加熱筒に設けられたトーピ
ードの先部が該トーピードと同心状に固定型に開
口するゲートに臨まされ、固定型のインロー部に
シールリングが密接して嵌着されている射出成形
装置のホツトノズル構造に関するものである。
〈従来の技術〉
周知の如く射出成形装置において、ランナーを
有するホツトノズルの構造には各種のタイプがあ
るが、加熱筒の内側面に対する流過樹脂の固化付
着がなく、運転操作、保守、点検、整備も容易な
外部加熱式のオープンゲートタイプのものが、例
えば、実開昭60−238513号公報考案等に示されて
いる態様の如く広く採用されている。
而して、第4,5図に示す様に、従来の射出成
形装置1のホツトノズル2の構造は外側部にヒー
ター3を巻装帯設された円柱状の加熱筒4が固定
型5に同心状に設けられ、又、該固定型5のイン
ロー部6にシールリング7を介して所定寸法の微
小クリアランスを形成して加熱筒4が摺動自在に
嵌入されており、ヒーター3を設定温度に制御す
る温度検出器8が加熱筒4の設定部位に付設さ
れ、更に、該加熱筒4の上部に螺着されて一体化
された延長ノズル9がその外側部にヒーター3を
巻装帯設され、上端部でホツトランナブロツク1
0に螺合して固着されている。
そして、加熱筒4の先端部に突出して延設した
トーピード11がランナー12と同心状に形成さ
れて固定型5に開口しキヤビテイに接続されるゲ
ート13に臨まされ、更に、延長ノズル9と加熱
筒4が同心状に連通して形成されたランナー1
2′とランナー12を接続させる連通孔14,1
4,14が加熱筒4の底部に傾斜して穿設されて
いる。
〈考案が解決しようとする課題〉
さりながら、かかる在来技術によるホツトノズ
ル2の態様では、加熱筒4の外側部に付設される
ヒーター3のサイズ等の設計条件によつて、ラン
ナー12′を流れる樹脂はゲート13の部位で温
度調節を確実に行われることが出来ず、そのう
え、第4図に示す様に、トーピード11の先端の
レベルがゲート13の固定型5の開放開口レベル
と同一でキヤビテイ内に臨まれていないため、第
6図に示す様に、固定型5により冷却された固化
層15が形成され、残圧により洩れた樹脂がやが
て空冷固化されて固化膜の膜体16となる。
即ち、従来態様の場合は、トーピード11周辺
の樹脂がキヤビテイの開口部とトーピード11の
表面を界面として滞留しようとし、その自重によ
り垂下し、その垂下位置がトーピード11の先端
を越えてしまうと、その段階で該トーピード11
の熱的な影響がなくなつてしまい、トーピード1
1の先端下方位置で堆積が進み、厚い固化膜の膜
体16が形成されてしまう。
この際、トーピード11の熱量が同一であると
すると、固化膜の膜体16の形成位置は主に溶融
樹脂の粘度に依存することになる。
何れにしろ、固化膜の膜体16は必ず垂下した
状態で形成されるので、トーピード11の先端が
キヤビテイ面と同一の位置にあれば、必然的に該
トーピード11の先端を覆つてしまう固化膜の膜
体16が形成される。
その結果、ゲート13に閉塞を生じる所謂樹脂
詰りが発生してキヤビテイに対するゲート13の
開閉が設定通りに行うことが出来難いという難点
があり、又、該ゲート13に残留する樹脂の空冷
促進により固化層15、固化膜の膜体16が次第
に厚く生長し、又、該固化層15、固化膜の膜体
16の不均一さにより多点ゲート等の態様では抵
抗差が生じて次回成形の際抵抗の少い部分を樹脂
が流過して他の部分の固化層、膜体が厚くなり、
益々ゲート詰りを進めるという不都合さがあつ
た。
そして、これに対処するに、ゲート13の開口
径を小さくすると、樹脂詰りが生じ、ホツトノズ
ル2の信頼性を維持することが出来ないという欠
点があつた。
そして、シールリング7は第4図に示す様に、
固定型5に対し微小ではあるが、クリアランスを
介してインロー部6に嵌着されていることにより
加熱筒4から固定型5への熱伝導に対する遮断性
が悪いことから上述問題点に対処出来ず、ヒータ
ーの熱容量を小さく出来ないきらいがあつた。
更に又、ゲート詰りによる固化層15、固化膜
の膜体16が形成される結果、射出圧力損失が生
じるために、大容量のヒーター3が必要となり、
該ヒーター3のニクロム線等の寿命が短くなり、
メンテナンスが極めて煩瑣であることから、コス
ト高になるという不利点があつた。
そして、上述のような問題点は特開昭59−
31128号、特開昭59−31129号公報発明等のノズル
構造においても同様であつた。
この考案の目的は上述従来技術に基づく射出成
形装置のホツトノズルの問題点を解決すべき技術
的課題とし、オープンゲート型のホツトノズルの
トーピードの先端とゲート開口部の相対レベルを
固定化しないようにしてキヤビテイに対するゲー
ト樹脂詰りを生じないようにし、ホツトノズルの
信頼性を向上させることが出来るようにして各種
製造産業における成形加工技術利用分野に益する
優れた射出成形装置のホツトノズル構造を提供せ
んとするものである。
〈課題を解決するための手段〉
上述目的に沿い先述実用新案登録請求の範囲を
要旨とするこの考案の構成は前述課題を解決する
ために、外側部にヒーターを有する加熱筒がその
先端にトーピードを有し、該加熱筒とランナーを
介して固定型が設けられ、加熱筒と固定型との間
にシールリングが介装され、トーピードとの先部
が該トーピードと同心状のゲート内に臨まされて
いる射出成形装置のホツトノズル構造であつて、
上記トーピードの先端が固定型のゲートの開口レ
ベルからキヤビテイ内へ設定量突出され、当該キ
ヤビテイ内への突出量が溶融樹脂についてPP系
樹脂材料の場合は0.3mm以上、ABS系樹脂材料の
場合は0.7mm以上とされ、而して上記シールリン
グが固定型のインロー部に密接して嵌着されてい
る射出成形装置のホツトノズル構造としたもので
ある。
〈作用〉
而して、溶融樹脂の射出成形に際し射出成形装
置のオープンゲート型のトーピードを作動させな
いホツトノズルの加熱筒の外側部に付設したヒー
ターの加熱によりランナーを流れる樹脂を均一に
加熱してノズルから吐出させるまで加熱状態を維
持し、固定型に開口してキヤビテイに接続するゲ
ートを流過するプロセスで加熱筒の先端に該加熱
筒と一体延設されるトーピードの先端のレベルを
ゲートの固定型開口のレベルよりキヤビテイ内に
突出するレベルにするように該先端を設定量突出
させ、このようにトーピード先端が突出している
場合、同じように滞留した樹脂がその自重により
垂下しようとするが、前述の通りキヤビテイの開
口部を支点とした膜の垂下位置にはその粘度から
くる限界が存在するため、そのような位置を越え
てトーピードを突出させておくと、トーピード先
端を越えた垂下量の大きな膜を形成することが出
来ず、トーピード先端とキヤビテイの開口部を支
点とした膜が形成され、この際、トーピード先端
は加熱筒本体と比べると小さな値ではあるが、熱
の供給源となつていることで厚い固化層は形成さ
れず、必要最小限のゲートシールが可能となり、
したがつて、樹脂の粘度が大きなものであれば、
更に可能な膜の垂下量が大きくなることで、更に
大きなトーピードの突出量が必要となり、その突
出量について流過樹脂の粘度の小さな材料、例え
ば、PP系樹脂材料の場合ではトーピードの先端
をゲートの固定型の開口端よりキヤビテイ内へ
0.3mm以上の突出量に設定し、流過樹脂の粘度の
大きな材料、例えば、ABS系樹脂材料の場合で
は突出量を0.7mm以上にするようにして被成形材
料によつてトーピードのキヤビテイ内への突出量
を選定自在にしてゲート詰りが生ずることがない
ようにし、又、固定型のインロー部にシールリン
グを密接に嵌着して、加熱筒から固定型への熱伝
導を低減し、ヒーターの熱容量を小さく出来るよ
うにし、ホツトノズルの信頼性を向上出来るよう
にした技術的手段を講じたものである。
〈実施例〉
次に、この考案の1実施例を第1〜3図に基づ
いて説明すれば以下の通りである。尚、第4〜6
図と同一態様部分は同一符号を用いて説明するも
のとする。
2′は射出成形用のホツトノズルであつて、こ
の考案の要旨の中心を成すものであり、当該実施
例においては第4図に示された従来態様の射出成
形装置のホツトノズル2と同様、円筒状の加熱筒
4の外側部には周知のバンドヒーター等のヒータ
ー3を付設されており、又、上述従来態様と同様
に外側面にヒーター3が付設され中間接続体15
を介して加熱筒4′が上設され、図示しないホツ
トランナブロツクに接続され、又、下設ヒーター
3は加熱筒4の設定部位に付設された熱電対等の
温度検出器8によつて温度制御され、又、上設ヒ
ーター3′も上述と同一態様に設定部位に付設さ
れた熱電対等の温度検出部8により制御される。
又、12″はランナーであり、図示しないホツ
トランナブロツクを介して同じく図示しない所定
の樹脂供給装置に接続されて樹脂を流過し、加熱
筒4′、中間接続体15、加熱筒4を同心状に連
通し、該加熱筒4の内定部に於てはボトム18が
形成されている。
而して、加熱筒4には固定型5のゲート13に
臨ませて一体的にトーピード11′が突出下延し、
その先端11″は所定径の断面円形に形成され、
その外側面は同心状のランナー12を介して固定
型5に開口する同心状のリング状のゲート13に
対向されているが、トーピード11′の先端1
1″は第3図に示す様に、該ゲート13の固定型
5に対する開放部のレベルよりキヤビテイ17内
へΔ1の長さ量だけ突出して形成されている。
又、ランナー12″のボトム18からはトーピ
ード11′にランナー12に接続する2本の所定
間隔の連通孔14′,14′が設定長さでトーピー
ド11′に平行に穿設されている。
而して、トーピード11′の先端11″のゲート
13のキヤビテイ17に接続する開口に対する突
出量Δ1は、成形樹脂により次表の通りに設定さ
れ、実験によれば、成形樹脂材料と突出量Δ1と
の組合わせによつてゲート詰りの防止が図られ、
安定した溶融樹脂の供給が確保出来る。
<Industrial Application Field> The disclosed technology belongs to the technical field of preventing resin clogging of hot nozzles of injection molding equipment. Therefore, in this invention, the hot nozzle of the injection molding device has a heater attached to the outside of the heating cylinder, has a torpedo at its tip, a fixed mold is provided via the heating cylinder and a runner, and the hot nozzle is attached to the heating cylinder. This invention relates to a hot nozzle structure for an injection molding apparatus, in which the tip of a torpedo faces a gate opening in a fixed mold concentrically with the torpedo, and a seal ring is closely fitted into a spigot part of the fixed mold. <Prior Art> As is well known, there are various types of hot nozzle structures with runners in injection molding equipment, but there is no solidification and adhesion of flowing resin to the inner surface of the heating cylinder, and it is easy to operate, maintain, inspect, Externally heated open gate type devices, which are easy to maintain, are widely used, as shown in, for example, the device disclosed in Japanese Utility Model Application No. 60-238513. As shown in FIGS. 4 and 5, the structure of the hot nozzle 2 of the conventional injection molding apparatus 1 is such that a cylindrical heating cylinder 4 with a heater 3 wound around its outer side is concentric with a fixed mold 5. Furthermore, a heating cylinder 4 is slidably fitted into the spigot part 6 of the fixed mold 5 via a seal ring 7 to form a minute clearance of a predetermined dimension, and the heater 3 is heated to a set temperature. A temperature detector 8 for controlling is attached to a set position of the heating cylinder 4, and an extension nozzle 9 screwed and integrated into the upper part of the heating cylinder 4 is provided with a heater 3 wrapped around the outside thereof. , hot runner block 1 at the top end
0 is screwed and fixed. A torpedo 11 protruding and extending from the tip of the heating cylinder 4 is formed concentrically with the runner 12 and opens into the fixed mold 5 to face the gate 13 connected to the cavity. Runner 1 formed by concentrically communicating tubes 4
2′ and the communication hole 14, 1 that connects the runner 12.
4 and 14 are obliquely bored at the bottom of the heating cylinder 4. <Problem to be solved by the invention> However, in the hot nozzle 2 according to the conventional technology, depending on the design conditions such as the size of the heater 3 attached to the outside of the heating cylinder 4, the amount of water flowing through the runner 12' is The temperature of the resin cannot be reliably controlled at the gate 13, and furthermore, as shown in FIG. As shown in FIG. 6, a solidified layer 15 is formed which is cooled by the fixed mold 5, and the resin leaked due to the residual pressure is eventually solidified by air cooling and becomes a solidified film 16. . That is, in the case of the conventional mode, when the resin around the torpedo 11 tries to stay at the interface between the opening of the cavity and the surface of the torpedo 11 and sag due to its own weight, and the sagging position exceeds the tip of the torpedo 11, At that stage, the torpedo 11
Torpedo 1
The deposition progresses below the tip of the film 1, and a thick solidified film body 16 is formed. At this time, assuming that the amount of heat of the torpedo 11 is the same, the formation position of the film body 16 of the solidified film mainly depends on the viscosity of the molten resin. In any case, the solidified film body 16 is always formed in a hanging state, so if the tip of the torpedo 11 is at the same position as the cavity surface, the solidified film will inevitably cover the tip of the torpedo 11. A film body 16 is formed. As a result, so-called resin clogging occurs, which causes the gate 13 to become clogged, making it difficult to open and close the gate 13 relative to the cavity as set.Furthermore, the resin remaining in the gate 13 solidifies due to accelerated air cooling. The layer 15 and the film body 16 of the solidified film gradually grow thicker, and due to the non-uniformity of the solidified layer 15 and the film body 16 of the solidified film, a resistance difference occurs in the form of multi-point gates, etc., and the resistance will be reduced during the next molding. As the resin flows through the areas with less water, the solidified layer and membrane in other areas become thicker.
There was the inconvenience of the gate becoming increasingly clogged. In order to deal with this problem, if the opening diameter of the gate 13 is made smaller, resin clogging occurs and the reliability of the hot nozzle 2 cannot be maintained. And, as shown in FIG. 4, the seal ring 7 is
Although it is minute compared to the fixed mold 5, the above-mentioned problem cannot be solved because it is fitted to the spigot part 6 through a clearance, which has poor insulation against heat conduction from the heating cylinder 4 to the fixed mold 5. However, there was a problem with not being able to reduce the heat capacity of the heater. Furthermore, as a result of the formation of a solidified layer 15 and a solidified film body 16 due to gate clogging, injection pressure loss occurs, so a large-capacity heater 3 is required.
The life of the nichrome wire etc. of the heater 3 will be shortened,
The disadvantage is that maintenance is extremely cumbersome and costs are high. The above-mentioned problems are related to Japanese Patent Application Laid-Open No.
The same applies to the nozzle structures disclosed in No. 31128 and Japanese Unexamined Patent Publication No. 59-31129. The purpose of this invention is to solve the technical problem of the hot nozzle of the injection molding apparatus based on the above-mentioned conventional technology, and to avoid fixing the relative level between the torpedo tip of the open gate type hot nozzle and the gate opening. An object of the present invention is to provide an excellent hot nozzle structure for an injection molding device that prevents gate resin clogging of the cavity and improves the reliability of the hot nozzle, thereby benefiting fields in which molding technology is used in various manufacturing industries. It is. <Means for Solving the Problems> In order to solve the above-mentioned problems, the configuration of this invention, which is based on the above-mentioned claims for utility model registration, is based on the above-mentioned purpose. A fixed mold is provided through the heating cylinder and the runner, a seal ring is interposed between the heating cylinder and the fixed mold, and the tip of the torpedo faces into a gate concentric with the torpedo. The hot nozzle structure of the injection molding equipment is
The tip of the torpedo above protrudes a set amount into the cavity from the opening level of the fixed gate, and the amount of protrusion into the cavity is 0.3 mm or more for molten resin in the case of PP resin material, and in the case of ABS resin material. 0.7 mm or more, and has a hot nozzle structure for an injection molding device in which the seal ring is closely fitted into a fixed spigot part. <Function> During injection molding of molten resin, the open-gate torpedo of the injection molding device is not activated, and the heater attached to the outside of the hot nozzle's heating cylinder uniformly heats the resin flowing through the runner, allowing it to flow through the nozzle. In the process of maintaining the heated state until discharge, and flowing through the gate that opens in the fixed mold and connects to the cavity, the gate is fixed at the level of the tip of the torpedo that extends integrally with the heating cylinder. The tip is made to protrude by a set amount so that it protrudes into the cavity from the level of the mold opening, and when the torpedo tip protrudes in this way, the resin that has stayed in the same way will tend to sag due to its own weight, but As mentioned above, there is a limit to the hanging position of the membrane using the cavity opening as a fulcrum due to its viscosity, so if the torpedo is made to protrude beyond such a position, the amount of hanging beyond the tip of the torpedo will be reduced. A large film cannot be formed, and a film is formed with the tip of the torpedo and the opening of the cavity as fulcrums. At this time, the tip of the torpedo becomes a source of heat, although the value is small compared to the heating cylinder body. By doing so, a thick solidified layer is not formed and the necessary minimum gate seal is possible.
Therefore, if the resin has a high viscosity,
Furthermore, as the amount of possible drooping of the membrane increases, a larger amount of torpedo protrusion is required, and in the case of a material with a low viscosity, such as a PP resin material, the tip of the torpedo is gated. into the cavity from the fixed open end of the
Set the protrusion amount to 0.3 mm or more, and in the case of a material with a high viscosity, such as ABS resin material, set the protrusion amount to 0.7 mm or more to allow the resin to flow into the torpedo cavity depending on the material to be molded. The amount of protrusion of the heater can be freely selected to prevent gate clogging, and a seal ring is tightly fitted to the pilot part of the fixed mold to reduce heat conduction from the heating tube to the fixed mold. This technology takes technical measures to reduce the heat capacity of the hot nozzle and improve the reliability of the hot nozzle. <Example> Next, an example of this invention will be described below based on FIGS. 1 to 3. In addition, 4th to 6th
Components having the same features as those in the drawings will be described using the same reference numerals. Reference numeral 2' denotes a hot nozzle for injection molding, which forms the center of the gist of this invention, and in this embodiment, like the hot nozzle 2 of the conventional injection molding apparatus shown in FIG. A heater 3 such as a well-known band heater is attached to the outer side of the heating cylinder 4, and the heater 3 is attached to the outer side of the intermediate connector 15 as in the above-mentioned conventional embodiment.
A heating cylinder 4' is installed above the heating cylinder 4' and connected to a hot runner block (not shown), and the temperature of the lower heater 3 is controlled by a temperature detector 8 such as a thermocouple attached to a setting part of the heating cylinder 4. Further, the upper heater 3' is also controlled by a temperature detecting section 8 such as a thermocouple attached to the setting portion in the same manner as described above. Further, 12'' is a runner, which is connected to a predetermined resin supply device, also not shown, through a hot runner block, not shown, and allows the resin to flow through it, and connects the heating cylinder 4', the intermediate connector 15, and the heating cylinder 4 concentrically. A bottom 18 is formed in the inner part of the heating cylinder 4.The heating cylinder 4 has an integral torpedo 11' facing the gate 13 of the fixed mold 5. protruding downward,
The tip 11″ is formed into a circular cross section with a predetermined diameter,
Its outer surface faces a concentric ring-shaped gate 13 that opens into the fixed mold 5 via a concentric runner 12, and the tip 1 of the torpedo 11'
1'' is formed to protrude by a length of Δ1 into the cavity 17 from the level of the open part of the gate 13 to the fixed mold 5, as shown in FIG. 3. Also, from the bottom 18 of the runner 12'' In the torpedo 11', two communication holes 14', 14', which are connected to the runner 12 and are spaced at a predetermined distance, are bored in parallel to the torpedo 11' with a set length. The protrusion amount Δ1 of the tip 11'' of the torpedo 11' with respect to the opening connected to the cavity 17 of the gate 13 is set according to the molding resin as shown in the following table.According to experiments, the protrusion amount Δ1 is determined by the molding resin material. In combination with this, gate clogging can be prevented.
A stable supply of molten resin can be ensured.
【表】
而して、7′はシールリングであつて、加熱筒
4の下端とトーピード11′の上部の外側部に同
心状に周設され、又、該シールリング7′が周設
される固定型5の対応部位は図上上方に凹状にイ
ンロー部6に形成され、加熱筒4はシールリング
7′を固定型5の該インロー部6に摺動自在にさ
れてあるが、密接状態に嵌入して支持され、加熱
筒4から固定型5への熱伝導を低下することが出
来、ヒーター3,3′の熱容量を小さく出来るよ
うにされている。
上述構成において、熱電対等の温度検出器8の
制御操作によりヒーター3,3′を加熱すると、
加熱筒4,4′は所定温度に加熱昇温され、その
状態で図示しない樹脂供給装置を介して溶融樹脂
を図示しないホツトランナブロツクからランナー
12″に設定サイクルで供給し、各連通孔14′を
通りゲート13に圧出させる。
而して、加熱筒4と固定型5との間にはシール
リングが密接状態で嵌着されて前者から後者への
熱伝導が低減されるようにされていることにより
ヒーター3,3′の熱容量を小さく出来る。
その際、加熱筒4,4′が加熱状態であるため
に、該加熱筒4,4′の内側に樹脂が固化付着す
ることはなくスムースに流過するが、ゲート13
は第3図に示す様に、固定型5に開口開放される
部分で下延してその先端部が所定径で形成されて
いるトーピード11′の先端11″の突出量Δ1に
より形成される空隙部では、流過樹脂の粘度の小
さな材料、例えばPP系樹脂材料の場合は当該突
出量Δ1が0.3mm以上に設定されることにより、
固定型5により冷却された固化層15、残圧によ
り洩れた樹脂16′はトーピード11′の先端1
1″を覆うことなく溶融樹脂の冷却を遅くする。
これに対し、流過樹脂の粘度の大きな材料、例
えば、ABS系樹脂材料の場合は、突出量Δ1が
0.7mm以上に設定されることにより、溶融樹脂の
空冷固化をより遅くさせて該溶融樹脂の固化厚1
5の増大を防止することが出来、その結果、溶融
樹脂の流量変動、圧力損失は発生せず、該溶融樹
脂のキヤビテイ17への安定供給を行うことが出
来る。
又、トーピード11′は加熱筒4に一智に形成
されていることにより、熱伝導を介してヒーター
3により加熱昇温され、樹脂が固化付着すること
なく、したがつて、ゲート13の詰りは防止さ
れ、成形サイクル間の溶融樹脂の流過、停止も正
確に行われる。
而して、固定型5のインロー部6に摺動自在に
加熱筒4を支持するシールリング7′は固定型5
のインロー部6に密に嵌設されていることによ
り、加熱筒4の下端とトーピード11′の上部の
外側部に同心状に周設されていることから、溶融
樹脂がランナー12から漏出するのを防止し、
又、加熱筒4の熱を固定型5への伝熱を低下さ
せ、樹脂をスムースに流過することが出来るよう
にし、加熱筒4、中間接続体15は損傷すること
なく、ホツトノズル2′の耐久性は向上し、射出
成形装置の保守管理は容易にされ、又、完成製品
の信頼性も向上させることが出来る。
又、シールリング7′が固定型5のインロー部
6に密接して嵌着されていることによる加熱筒4
から該固定型5への熱伝導が低減されることによ
りヒーター3,3′の熱容量を小さくすることが
可能となる。
そして、実験によれば、突出量Δ1をPP系樹
脂の場合、0.8mm、ABS系の場合、1.2mmにして成
形したところ、結果はゲート詰り阻止において極
めて満足すべきデータが得られた。
尚、この考案の実施態様は上述実施例に限るも
のでないことは勿論であり、例えば、流過樹脂の
粘度の大小の材料により連通孔の径を調節した
り、溶融樹脂の流過速度を変化させる等種々の態
様が採用可能である。
〈考案の効果〉
以上、この考案によれば、基本的に射出成形装
置のトーピードを作動させないオープンゲート型
のホツトノズルの構造において、トーピードの先
端部とキヤビテイに対するゲートとの間に形成さ
れる所定空隙が必要不可欠であるが、従来のよう
に粘度の大小の被成形材の材質により温度検出器
の制御操作を介してヒーターを所定温度以上に加
熱、或は、以下に冷却する必要があつても、温度
調節が確実に行うことが出来なかつたが、流過樹
脂の粘度の小さな材料であるPP系樹脂材料の場
合はトーピードのゲート開口からキヤビテイに対
する突出量を0.3mm以上に設定することにより流
過樹脂のトーピード先端を覆うことを防止するこ
とが出来、又、流過樹脂の粘度の大きな材料であ
るABS系樹脂材料の場合は突出量を0.7mm以上に
設定して同じく固化層がトーピード先端を覆うこ
とをより防止することが出来、その結果、キヤビ
テイに対するゲート詰りがなく、溶融樹脂の安定
供給を行うことが出来るという優れた効果が奏さ
れる。
而して、流過樹脂の粘度の大小の材料によりゲ
ート開口からキヤビテイに対するトーピードの突
出量を選択することで、流過樹脂による固化層が
トーピード先端を覆うことなく流量変動、圧力損
失を防止することが出来るという効果が奏され、
又、ヒーターを所定以上に加熱することなく、し
たがつて、熱の不必要な部位への伝熱がなくな
り、ヒーターの容量は小さくて済み、ニクロム
線、及び、温度検出器の耐久性を向上させること
が出来るという効果も奏される。
そして、加熱筒の先端部では固定型のインロー
部にシールリングを密接させて嵌設したことによ
り加熱筒から固定型への熱伝導が低減されること
により、ヒーターの熱容量を小さくすることも可
能となる効果がある。
更に、ホツトノズルの機械的損傷も無くなり、
射出成形装置の保守管理がスムースに行え、コス
トダウンを図ることが出来るという利点もある。
そして、加熱筒と固定型はシールリングを介し
て均一に面接触していることにより、加熱筒の熱
を固定型へ伝熱させず、溶融樹脂の漏出は防止さ
れてシール性をより一層向上させることが出来る
という効果がある。[Table] A seal ring 7' is provided concentrically around the lower end of the heating cylinder 4 and the outer part of the upper part of the torpedo 11'. The corresponding part of the fixed mold 5 is formed in a concave spigot part 6 upward in the figure, and the heating cylinder 4 has a seal ring 7' that can be slid freely on the spigot part 6 of the fixed mold 5, but it is not in a close state. It is fitted and supported to reduce heat conduction from the heating cylinder 4 to the fixed mold 5, and to reduce the heat capacity of the heaters 3, 3'. In the above configuration, when the heaters 3 and 3' are heated by controlling the temperature detector 8 such as a thermocouple,
The heating cylinders 4, 4' are heated to a predetermined temperature, and in that state, molten resin is supplied from a hot runner block (not shown) to the runner 12'' in a set cycle via a resin supply device (not shown), and the molten resin is supplied to each communication hole 14'. A seal ring is tightly fitted between the heating cylinder 4 and the fixed mold 5 to reduce heat conduction from the former to the latter. By doing so, the heat capacity of the heaters 3, 3' can be reduced.At this time, since the heating cylinders 4, 4' are in a heated state, the resin does not solidify and adhere to the inside of the heating cylinders 4, 4', and the heating process is smooth. Gate 13
As shown in FIG. 3, is a gap formed by the protrusion amount Δ1 of the tip 11'' of the torpedo 11', which extends downward at the part opened to the fixed mold 5 and whose tip has a predetermined diameter. In the case of a material with a low viscosity of the flowing resin, such as a PP resin material, by setting the protrusion amount Δ1 to 0.3 mm or more,
The solidified layer 15 cooled by the fixed mold 5 and the resin 16' leaked due to residual pressure are removed from the tip 1 of the torpedo 11'.
1". On the other hand, in the case of a material with a high viscosity, such as an ABS resin material, the protrusion amount Δ1 is
By setting the value to 0.7 mm or more, the air cooling solidification of the molten resin is made slower and the solidified thickness of the molten resin is 1
5 can be prevented from increasing, and as a result, fluctuations in the flow rate of the molten resin and pressure loss do not occur, and the molten resin can be stably supplied to the cavity 17. Furthermore, since the torpedo 11' is formed on the heating cylinder 4, the temperature is raised by the heater 3 through thermal conduction, and the resin does not solidify and adhere, thus preventing the gate 13 from clogging. The flow and stopping of the molten resin during the molding cycle is also performed accurately. The seal ring 7' that supports the heating tube 4 slidably on the spigot part 6 of the fixed mold 5 is attached to the fixed mold 5.
The runner 12 is tightly fitted into the spigot part 6 of the runner 12, and is concentrically arranged around the lower end of the heating cylinder 4 and the outer part of the upper part of the torpedo 11'. prevent,
In addition, the heat transfer from the heating cylinder 4 to the fixed mold 5 is reduced, allowing the resin to flow smoothly, and the heating cylinder 4 and the intermediate connector 15 are not damaged, and the hot nozzle 2' is Durability is improved, maintenance of the injection molding equipment is facilitated, and the reliability of the finished product can also be improved. In addition, the heating tube 4 is heated by the seal ring 7' being closely fitted to the spigot part 6 of the fixed mold 5.
By reducing heat conduction from the fixed mold 5 to the fixed mold 5, it becomes possible to reduce the heat capacity of the heaters 3, 3'. According to experiments, when molding was performed with the protrusion amount Δ1 set to 0.8 mm in the case of PP resin and 1.2 mm in the case of ABS resin, extremely satisfactory data was obtained in preventing gate clogging. It goes without saying that the embodiments of this invention are not limited to the above-mentioned embodiments; for example, the diameter of the communication hole may be adjusted depending on the material of the viscosity of the flowing resin, or the flowing speed of the molten resin may be changed. Various aspects can be adopted, such as: <Effects of the invention> As described above, according to this invention, in the structure of an open gate type hot nozzle that basically does not operate the torpedo of the injection molding device, a predetermined gap formed between the tip of the torpedo and the gate with respect to the cavity. However, unlike conventional methods, it is necessary to heat the heater above a predetermined temperature or cool it below a predetermined temperature through the control operation of a temperature sensor depending on the material of the material being molded, which has a large or small viscosity. However, in the case of PP resin material, which is a material with a low viscosity, the flow can be controlled by setting the amount of protrusion from the torpedo gate opening to the cavity to 0.3 mm or more. It is possible to prevent excess resin from covering the torpedo tip, and in the case of ABS resin material, which is a material with a high viscosity, the protrusion amount is set to 0.7 mm or more so that the solidified layer also covers the torpedo tip. As a result, there is no gate clogging of the cavity and the excellent effect of being able to stably supply the molten resin is achieved. By selecting the amount of protrusion of the torpedo from the gate opening to the cavity depending on the viscosity of the flowing resin, the solidified layer of the flowing resin does not cover the tip of the torpedo, thereby preventing flow rate fluctuations and pressure loss. The effect of being able to do this was achieved,
In addition, the heater does not heat up beyond the specified level, thus eliminating heat transfer to unnecessary parts, requiring a smaller heater capacity, and improving the durability of the nichrome wire and temperature detector. It also has the effect of being able to do so. At the tip of the heating cylinder, a seal ring is fitted closely to the spigot part of the fixed mold, which reduces heat conduction from the heating cylinder to the fixed mold, making it possible to reduce the heat capacity of the heater. This has the effect of Furthermore, mechanical damage to the hot nozzle is eliminated.
Another advantage is that maintenance and management of the injection molding equipment can be performed smoothly and costs can be reduced. Since the heating cylinder and fixed mold are in uniform surface contact via the seal ring, heat from the heating cylinder is not transferred to the fixed mold, preventing leakage of molten resin and further improving sealing performance. It has the effect of being able to
第1〜3図はこの考案の1実施例の説明図であ
り、第1図は射出成形装置のホツトノズルの断面
図、第2図は第1図のA部拡大断面図、第3図は
トーピード先端の固化状態断面図、第4図以下は
従来技術に基づく説明図であり、第4図は第2図
相当断面図、第5図は第4図の−断面図、第
6図はゲート詰り断面図である。
3……ヒーター、4……加熱筒、11′……ト
ーピード、12……ランナー、2′……ホツトノ
ズル、11″……先端、5……固定型、13……
ゲート、Δ1……突出量、17……キヤビテイ、
6……インロー部、7′……シールリング。
Figures 1 to 3 are explanatory diagrams of one embodiment of this invention. Figure 1 is a sectional view of a hot nozzle of an injection molding device, Figure 2 is an enlarged sectional view of section A in Figure 1, and Figure 3 is a torpedo. The solidified state of the tip is a cross-sectional view. Figure 4 and the following are explanatory diagrams based on the conventional technology. Figure 4 is a cross-sectional view equivalent to Figure 2, Figure 5 is a cross-sectional view of Figure 4, and Figure 6 is a gate clogging. FIG. 3...Heater, 4...Heating tube, 11'...Torpedo, 12...Runner, 2'...Hot nozzle, 11''...Tip, 5...Fixed type, 13...
Gate, Δ1...Protrusion amount, 17...Cavity,
6... Pilot section, 7'... Seal ring.
Claims (1)
トーピードを有し、該加熱筒とランナーを介して
固定型が設けられ、加熱筒と固定型との間にシー
ルリングが介装され、トーピードとの先部が該ト
ーピードと同心状のゲート内に臨まされている射
出成形装置のホツトノズル構造において、上記ト
ーピードの先端が固定型のゲートの開口レベルか
らキヤビテイ内へ設定量突出され、当該キヤビテ
イ内への突出量が溶融樹脂についてPP系樹脂材
料の場合は0.3mm以上、ABS系樹脂材料の場合は
0.7mm以上にされ、而して上記シールリングが固
定型のインロー部に密接して嵌着されていること
を特徴とする射出成形装置のホツトノズル構造。 A heating cylinder having a heater on the outside has a torpedo at its tip, a fixed mold is provided via the heating cylinder and a runner, and a seal ring is interposed between the heating cylinder and the fixed mold, and the seal ring is interposed between the heating cylinder and the fixed mold. In a hot nozzle structure of an injection molding device in which the tip of the torpedo faces into a gate concentric with the torpedo, the tip of the torpedo protrudes a set amount into the cavity from the opening level of the fixed gate, and the tip of the torpedo protrudes into the cavity by a set amount. For molten resin, the protrusion amount is 0.3 mm or more for PP resin material, and for ABS resin material.
1. A hot nozzle structure for an injection molding device, characterized in that the seal ring has a diameter of 0.7 mm or more, and the seal ring is closely fitted into a fixed spigot part.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1986007771U JPH0347853Y2 (en) | 1986-01-24 | 1986-01-24 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1986007771U JPH0347853Y2 (en) | 1986-01-24 | 1986-01-24 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62121912U JPS62121912U (en) | 1987-08-03 |
JPH0347853Y2 true JPH0347853Y2 (en) | 1991-10-14 |
Family
ID=30791535
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP1986007771U Expired JPH0347853Y2 (en) | 1986-01-24 | 1986-01-24 |
Country Status (1)
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JP (1) | JPH0347853Y2 (en) |
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---|---|---|---|---|
JPS6238124U (en) * | 1985-08-26 | 1987-03-06 |
-
1986
- 1986-01-24 JP JP1986007771U patent/JPH0347853Y2/ja not_active Expired
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JPS62121912U (en) | 1987-08-03 |
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