JPH0343111A - Drill made of sintered hard alloy - Google Patents
Drill made of sintered hard alloyInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、主として鋼の穿孔加工に供されるドリルの
構造に関し、特に耐摩耗性や靭性に優れ、高い品質を有
する焼結硬質合金製ドリルの構造に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention relates to the structure of a drill mainly used for drilling steel, and in particular to a drill made of a high-quality sintered hard alloy with excellent wear resistance and toughness. This concerns the structure of the drill.
〔従来の技術］
ドリルは、鋼材などの穿孔加工に用いられる切削工具の
１つである。その−例としてツイストドリルの構造が第
１図に示されている。ツイストドリルは、穿孔加工に供
される切刃部１と、切削に関与せず、王として切屑の排
出と、ボール盤などの切削機械のチャック部などに装着
するためのシャンク部２とから構成される。[Prior Art] A drill is one of the cutting tools used for drilling holes in steel materials and the like. As an example, the structure of a twist drill is shown in FIG. The twist drill consists of a cutting blade part 1 used for drilling, a shank part 2 that does not participate in cutting but mainly serves to discharge chips, and is used to attach to the chuck part of a cutting machine such as a drilling machine. Ru.
従来より、−船釣にドリルの材質は高速度鋼（ハイス）
および超硬合金である。高速度鋼は、靭性に富むが、耐
摩耗性が低く、高速切削に不適である。一方、超硬合金
は耐摩耗性や工具としての精度特性に優れる半面、脆い
性質を有し、たとえば剛性の低い工作機械に使用される
と折損する場合があった。Traditionally, the material of drills used for boat fishing is high-speed steel.
and cemented carbide. Although high-speed steel has high toughness, it has low wear resistance and is unsuitable for high-speed cutting. On the other hand, although cemented carbide has excellent wear resistance and precision characteristics as a tool, it is brittle and may break when used in, for example, machine tools with low rigidity.
これらの改良として、高速度鋼の切刃部に硬質のＴｉＮ
をコーティングする構造、あるいは切刃部を超硬合金に
し、ろう付けする構造などが考えられてきた。As an improvement to these, hard TiN was added to the cutting edge of high-speed steel.
A structure in which the cutting edge is made of cemented carbide and brazed has been considered.
さらに近年では、耐摩耗性および靭性の向上などを意図
して、異なる材質の超硬合金同士（Ｐ２ＯとＤ３０）を
ろう付けした構造（実開昭５８−１４３１１５号）ある
いは冶金学的に一体化接合した構造（実公昭６２−４６
４８９号）、さらに、ドリルの中心部と外周部との要求
される特性の違いに着目し、その中心部と外周部との超
硬合金の材質を異ならせた二重構造に成形したもの（特
開昭６２−２１８０１０号）、あるいはこの二重構造を
射出成形で形成する方法（特開昭６３−３８５０１号、
３８５０２号）などが考案されている。Furthermore, in recent years, with the intention of improving wear resistance and toughness, cemented carbide of different materials (P2O and D30) have been brazed to each other (Utility Model Application No. 58-143115) or metallurgically integrated. Jointed structure (Jikko 62-46
Furthermore, we focused on the difference in required characteristics between the center and the outer periphery of the drill, and developed a double structure in which the center and outer periphery of the drill were made of different cemented carbide materials (No. 489). JP-A No. 62-218010), or a method of forming this double structure by injection molding (JP-A No. 63-38501,
No. 38502), etc. have been devised.
また、ドリルの耐凝着性の向上のために、ドリルの材質
をサーメットで構成した構造（特開昭６２−２９２３０
７号）などがある。In addition, in order to improve the adhesion resistance of the drill, we have developed a structure in which the drill is made of cermet (Japanese Patent Laid-Open No. 62-29230
7) etc.
［発明が解決しようとする課題］
ドリルの切刃部およびシャンク部は各々異なった負荷状
態で使用される。そのため、ドリルの各部に要求される
特性は異なる。たとえば、切刃部の刃先部では耐摩耗性
や耐凝着性などが要求され、シャンク部では工具として
の強度を保持するための靭性が要求される。また、切刃
部の刃先部についても、その中心部と外周部とでは切削
速度が大きく異なるため、要求される特性も異なる。[Problems to be Solved by the Invention] The cutting edge portion and the shank portion of a drill are used under different load conditions. Therefore, the characteristics required for each part of the drill are different. For example, the cutting edge of the cutting edge requires wear resistance and adhesion resistance, and the shank requires toughness to maintain the strength of the tool. Further, since the cutting speed of the cutting edge portion of the cutting edge portion is greatly different between the center portion and the outer peripheral portion, the characteristics required are also different.
このようなドリルに備えられるべき特性に対する複雑な
要求に応えるため、その対策として切刃部にコーティン
グを施したものがあるが、これは、通常使用されるよう
にドリルの再研削を実施すると、少なくとも前退面側の
コーティング層が除去されてしまい、コーティングの効
果の大半が失われてしまうという欠点を有していた。ま
た、切刃部に超硬合金をろう付けする構造のものは、ろ
う付は自体が本質的に熱的強度や機械的強度に劣る方法
であり、難削材の深穴加工には適用できないという欠点
を有していた。さらに、近年、ドリルのシャンク部の靭
性を向上させる目的で、超硬合金の粗粒化や高結合相化
を行なったものは、逆に材料の強度を低下させたり、あ
るいは弾性限界の歪を低下させ、被削材のブレや切削機
械の不安定な回転などにより、穴あけ加工中においてシ
ャンク部が折損してしまうという問題があった。In order to meet these complex requirements for the characteristics that a drill should have, there are some products that have been coated on the cutting edge. This has the disadvantage that at least the coating layer on the front and rear surfaces is removed, and most of the coating effect is lost. In addition, for those with a structure in which cemented carbide is brazed to the cutting edge, brazing itself is a method that inherently has inferior thermal and mechanical strength, and cannot be applied to deep hole machining of difficult-to-cut materials. It had the following drawback. Furthermore, in recent years, in order to improve the toughness of the shank of a drill, cemented carbide has been made coarser grained or has a higher bonding phase, but this has conversely reduced the strength of the material or caused strain at the elastic limit. There was a problem in that the shank part could break during drilling due to vibration of the workpiece or unstable rotation of the cutting machine.
そこで、この発明は上記のような問題点を解決するため
になされたもので、ドリルの切刃部において優れた耐摩
耗性、耐凝着性を有し、かつシャンク部は耐折損性とし
ての必要十分な靭性を有する焼結硬質合金で構成される
ドリルを提供することを目的とする。Therefore, this invention was made to solve the above problems.The cutting edge of the drill has excellent wear resistance and adhesion resistance, and the shank has excellent breakage resistance. It is an object of the present invention to provide a drill made of a sintered hard alloy having sufficient toughness.
［課題を解決するための手段］
この発明に従った焼結硬質合金製ドリルは、被削物を切
削するための（ａ）切刃部と、切削機械の所定位置に取
付けるための（ｂ）シャンク部とを備える。[Means for Solving the Problems] A sintered hard alloy drill according to the present invention includes (a) a cutting blade portion for cutting a workpiece, and (b) a cutting blade portion for attaching to a predetermined position of a cutting machine. and a shank part.
（ａ） 切刃部
切刃部は、サーメットより構成される。このサーメット
は、第１の硬質分散相と、第１の結合金属相とからなる
。第１の硬質分散相は、チタンと、チタンを除く周期律
表第■ａＳＶａおよびＶｌａ族金属の１種以上の炭化物
、窒化物および複炭窒化物のいずれかを主成分とする。(a) Cutting Edge The cutting edge is made of cermet. This cermet consists of a first hard dispersed phase and a first bonded metal phase. The first hard dispersed phase is mainly composed of titanium and one or more carbides, nitrides, and double carbonitrides of metals in group IVaSVa and Vla of the periodic table excluding titanium.
第１の結合金属相は、ニッケルとコバルトとを主成分と
する。第１の硬質分散相の組成は、（Ｔｉ ａＭｂ）（
ＣｃＮｄ）で表わされる。ＭはＴｉを除く周期律表第Ｔ
Ｖａ、ＶａおよびＶｌａ族金属の１種以上である。ａ、
ｂ。The first bonding metal phase has nickel and cobalt as main components. The composition of the first hard dispersed phase is (Ti aMb) (
CcNd). M is T of the periodic table excluding Ti
One or more of Va, Va and Vla group metals. a,
b.
ｃ、ｄはモル分率を示す。ａ、ｂ、ｃ、ｄは、以下の関
係式で規定される。c and d indicate the molar fraction. a, b, c, and d are defined by the following relational expression.
ａ＋ｂ−１
ｃ＋ｄ＝１
０．５≦ａ≦０．９５
０、１≦ｄ≦０．７
第１の硬質分散相は、微粒子群と、粗粒子群とを少なく
とも備える。微粒子群の平均粒径は０゜２μｍ以上０．
６μｍ以下である。粗粒子群の平均粒径は１μｍ以上３
μｍ以下である。微粒子群の粗粒子群に対する体積比は
０． ３以上３以下である。第１の結合金属相は、サー
メット中に占める割合が５重量％以上３０重量％以下で
ある。a+b-1 c+d=1 0.5≦a≦0.95 0, 1≦d≦0.7 The first hard dispersed phase includes at least a fine particle group and a coarse particle group. The average particle diameter of the fine particles is 0.2 μm or more.
It is 6 μm or less. The average particle diameter of the coarse particle group is 1 μm or more3
It is less than μm. The volume ratio of the fine particles to the coarse particles is 0. 3 or more and 3 or less. The proportion of the first binding metal phase in the cermet is 5% by weight or more and 30% by weight or less.
（ｂ） シャンク部
シャンク部は、切刃部と一体に接合される。シャンク部
は、工具鋼により構成される。(b) Shank portion The shank portion is integrally joined to the cutting edge portion. The shank portion is made of tool steel.
［作用］
ドリルに要求される特性は、切刃部の耐摩耗性および耐
凝着性と、シャンク部の靭性に代表される耐折損性とに
大別される。これらのドリルに要求される特性のうち、
特に耐摩耗性および耐凝着性の向上に着目して、本願発
明者等はチタン（Ｔｉ）を主成分とした窒素含有サーメ
ットを刃先部に適用することか必須であると着想した。[Function] The properties required of a drill are broadly divided into wear resistance and adhesion resistance of the cutting edge, and breakage resistance represented by toughness of the shank. Among the characteristics required for these drills,
In particular, with a focus on improving wear resistance and adhesion resistance, the inventors of the present invention came up with the idea that it is essential to apply a nitrogen-containing cermet containing titanium (Ti) as a main component to the cutting edge.
そこで種々のサーメットの組成に対し実験を行ない、多
くの有効な知見を得た。また、一方、靭性および強度が
要求されるドリルのシャンク部に工具鋼を適用すること
が好ましいとの知見も得た。本願発明は、これらの知見
に基づいてなされたもので、ドリルの切刃部に対して耐
摩耗性、耐ａ着性の優れたサーメットを適用し、さらに
シャンク部に対しては靭性に優れた工具鋼を適用し、こ
れらの両者を一体に接合した構造を有するドリルを提供
するものである。以下、本発明に従った焼結硬質合金製
ドリルにおいて組成、粒径等の限定理由について説明す
る。Therefore, we conducted experiments on various cermet compositions and obtained many useful findings. On the other hand, it was also found that it is preferable to apply tool steel to the shank portion of a drill, which requires toughness and strength. The present invention was made based on these findings, and uses a cermet with excellent wear resistance and abrasion resistance for the cutting edge of the drill, and a cermet with excellent toughness for the shank. The present invention provides a drill that uses tool steel and has a structure in which the two are integrally joined. The reasons for limiting the composition, grain size, etc. in the sintered hard alloy drill according to the present invention will be explained below.
（ａ） 切刃部 ドリルにおける摩耗の発生状態は、第３図に示される。(a) Cutting edge part The state of wear in the drill is shown in FIG.
１１はドリル内周部の凝着摩耗が発生する部位（すくい
面）を示す。被削材とドリル材質の凝着によるすくい面
の摩耗が進行すると、切屑が付着し、ドリルが寿命に至
る。１２はドリル外周刃の摩耗部位（マージン）、１３
は刃先のチッピング発生部位（前透面）を示す。この発
明においては耐摩耗性および耐凝着性を向上させるため
に、硬質分散相の組成および粒径が限定されている。Reference numeral 11 indicates a portion (rake face) where adhesive wear occurs on the inner circumference of the drill. As the rake face wears down due to adhesion between the workpiece and the drill material, chips adhere to it and the drill reaches the end of its life. 12 is the wear area (margin) of the drill peripheral cutting edge, 13
indicates the part where chipping occurs on the cutting edge (front transparent surface). In this invention, the composition and particle size of the hard dispersed phase are limited in order to improve wear resistance and adhesion resistance.
硬質分散相に含まれる金属原子群中のチタンの量はモル
分率で０６５〜０．９５の範囲に限定される。０．５未
満では、耐摩耗性および耐凝着性が低下する。また、０
．９５を越えると、サーメット自体の焼結性が劣化する
。The amount of titanium in the metal atom group contained in the hard dispersed phase is limited to a molar fraction of 0.65 to 0.95. If it is less than 0.5, wear resistance and adhesion resistance will decrease. Also, 0
．． If it exceeds 95, the sinterability of the cermet itself deteriorates.
硬質分散相に含まれる非金属原子群中の窒素の割合がモ
ル分率で０．１〜０，７の範囲に限定される。０．１未
満では、窒素がサーメットの焼結時において硬質分散相
の粒成長を抑制するという効果が見られなくなる。また
、０．７を越えると、サーメット自体の焼結性が劣化す
る。The proportion of nitrogen in the nonmetallic atomic group contained in the hard dispersed phase is limited to a range of 0.1 to 0.7 in molar fraction. If it is less than 0.1, nitrogen will not have the effect of suppressing grain growth of the hard dispersed phase during sintering of cermet. Moreover, when it exceeds 0.7, the sinterability of the cermet itself deteriorates.
硬質分散相は、０． ２〜０． ６μｍの粒径を有する
微粒子群と、１〜３μｍの粒径を有する粗粒子群との混
合体からなる。微粒子群の粗粒子群に対する体積比は０
．３〜３の範囲に限定される。The hard dispersed phase is 0. 2-0. It consists of a mixture of fine particles having a particle size of 6 μm and coarse particles having a particle size of 1 to 3 μm. The volume ratio of fine particles to coarse particles is 0
．． Limited to a range of 3 to 3.
この体積比率が０．３未満においては、サーメット自体
の靭性が劣化し、ドリルの刃先部に、チッピングが発生
する。また、この体積比率が３，０を越えると、ドリル
の刃先に熱亀裂が発生する。When this volume ratio is less than 0.3, the toughness of the cermet itself deteriorates and chipping occurs at the cutting edge of the drill. Moreover, if this volume ratio exceeds 3.0, thermal cracks will occur at the cutting edge of the drill.
結合金属相の量は５〜３０重量％の範囲に限定される。The amount of bound metal phase is limited to a range of 5-30% by weight.
５重量％未満においては、サーメット自体の靭性が不足
し、ドリルの刃先にチッピングが発生する。また、３０
重量％を越えると、耐摩耗性が不足し、刃先の透面やマ
ージン部に大きな摩耗が発生する。If it is less than 5% by weight, the toughness of the cermet itself will be insufficient and chipping will occur on the cutting edge of the drill. Also, 30
If it exceeds this weight percent, wear resistance will be insufficient and large wear will occur on the transparent surface and margin of the cutting edge.
（ｂ） シャンク部
この発明のドリルのシャンク部には、工具鋼が用いられ
る。工具鋼は、その弾性変形域が広いので、多少の衝撃
に対しても優れた靭性を示し折損し難くなる。また、シ
ャンク部に、−殻内に容易に製造可能な工具鋼を用い、
刃先部のみに、複雑な製造工程を要する焼結硬質合金を
用いるので、製造コストを削減することが可能になる。(b) Shank Section Tool steel is used for the shank section of the drill of this invention. Since tool steel has a wide range of elastic deformation, it exhibits excellent toughness and is difficult to break even when subjected to some impact. In addition, the shank part is made of tool steel that can be easily manufactured inside the shell.
Since a sintered hard alloy, which requires a complicated manufacturing process, is used only for the cutting edge, manufacturing costs can be reduced.
［実施例］ 以下、この発明の実施例について説明する。[Example] Examples of the present invention will be described below.
本発明における焼結硬質合金製ドリルは、切刃部にサー
メット合金を用い、シャンク部に工具鋼を用いる。切刃
部を構成するサーメット合金は、硬質分散相の組成、結
合相の組成および硬質分散相の粒度存在比が、焼結後に
おいて第１表に示される数値となるように各種粉末を調
合することによって作製された。シャンク部を構成する
工具鋼は、第１表に示される材質のものが用いられた。The sintered hard alloy drill of the present invention uses a cermet alloy for the cutting edge and uses tool steel for the shank. For the cermet alloy constituting the cutting edge, various powders are mixed so that the composition of the hard dispersed phase, the composition of the binder phase, and the particle size abundance ratio of the hard dispersed phase become the values shown in Table 1 after sintering. It was created by The tool steel constituting the shank portion was of the material shown in Table 1.
なお、第２図は、ドリルの切刃部を構成するサーメット
合金において、硬質分散相の粒度分布を示す。Ａは、微
粒子の存在度数分布を示し、Ｂは粗粒子の存在度数分布
を示す。微粒子群の粗粒子群に対する体積比は、Ａ／Ｂ
で第１表に表わされている。第１表において＊１は体積
比を示す。＊２は、 （Ｔ ｉ、）、７ ５
Ｔａｏ、Ｏｓ ｗＯｌ、ＯＭｏＯ，。Note that FIG. 2 shows the particle size distribution of the hard dispersed phase in the cermet alloy that constitutes the cutting edge of the drill. A shows the frequency distribution of fine particles, and B shows the frequency distribution of coarse particles. The volume ratio of the fine particles to the coarse particles is A/B.
This is shown in Table 1. In Table 1, *1 indicates the volume ratio. *2 is (T i,), 7 5
Tao, Os wOl, OMoO,.
ｏ ） （Ｃｏ、ｓ Ｎｏ、ｓ ） １０重量％Ｃ
ｏ−１０重量％Ｎｉの組成を有するサーメットを示す。o) (Co, s No, s) 10% by weight C
o - shows a cermet with a composition of 10% by weight Ni.
＊３は、ＷＣ−５重量％ＴｉＣ−１２重量％Ｃｏの組成
を有する超硬合金を示す。*3 indicates a cemented carbide having a composition of WC-5% by weight TiC-12% by weight Co.
切刃部を構成するサーメット合金粉末と、シャンク部を
構成する工具鋼とを、粉体の成形プレス時において接合
した。具体的には、静水圧プレスを用いて、いわゆるＣ
ＩＰ （Ｃｏｌｄ ｌ５ｏｓｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓ
ｓｉｎｇ）によって焼結前においてサーメット合金粉体
を工具鋼に接合した。The cermet alloy powder constituting the cutting edge portion and the tool steel constituting the shank portion were joined during the powder forming press. Specifically, using a hydrostatic press, so-called C
IP (Cold l5ostatic Pres
The cermet alloy powder was bonded to the tool steel before sintering.
その後、得られた成形体を焼結することによりサーメッ
ト合金と工具鋼とが一体に接合された焼結硬質合金を作
製した。各試料に研削加工を施すことによって１０ｍｍ
φのドリルが得られた。Thereafter, the obtained compact was sintered to produce a sintered hard alloy in which the cermet alloy and tool steel were integrally joined. 10mm by grinding each sample.
A drill of φ was obtained.
また、比較品として、第１表に示されるように粉末の粒
度および配合比を変化させることによって上記と同様の
方法で１０ｍｍφのドリルを作製した。In addition, as a comparison product, a 10 mm diameter drill was manufactured in the same manner as above by changing the particle size and blending ratio of the powder as shown in Table 1.
第１表には、本発明の焼結硬質合金製ドリルおよび比較
のために作製されたドリルの硬質合金の組成および粒度
分布などが示されている。第１表において、比較品りは
、＊で示されるように切刃部の硬質分散相の組成および
粒度存在比が本発明の範囲から外れるように作製された
ものである。Table 1 shows the composition and particle size distribution of the hard alloy of the sintered hard alloy drill of the present invention and a drill prepared for comparison. In Table 1, the comparative products were manufactured so that the composition and particle size abundance ratio of the hard dispersed phase in the cutting edge were outside the range of the present invention, as indicated by *.
また、比較品Ｅは、シャンク部をサーメットで構成し、
切刃部の硬質分散相の組成が本発明の範囲を外れるよう
に作製されたものである。さらに、比較品Ｆは、切刃部
を構成する結合金属相の量が本発明の範囲を外れるよう
に作製されたものである。比較品Ｇは、切刃部を構成す
る硬質相の粒度存在比が本発明の範囲を外れるように作
製されたものである。比較品Ｈは、シャンク部をＷＣ系
超硬合金で構成したものである。それぞれ、本発明の範
囲から外れている数値には＊が付さている。In addition, comparative product E has a shank part made of cermet,
The composition of the hard dispersed phase in the cutting edge is outside the scope of the present invention. Furthermore, comparative product F was manufactured so that the amount of the bonded metal phase constituting the cutting edge portion was outside the range of the present invention. Comparative product G was manufactured so that the particle size abundance ratio of the hard phase constituting the cutting edge portion was outside the range of the present invention. Comparative product H has a shank portion made of WC cemented carbide. Values outside the scope of the present invention are marked with *.
（以下余白）
ドリルの性能評価テストは以下に示される条件下で行な
われた。(Left below) Performance evaluation tests for the drill were conducted under the conditions shown below.
テスト条件
彼削材： ５５０Ｃ（Ｈａ ＝２３０）切削速度：６０
ｍ／分、湿式（水溶性切削油）送り速度： ０． ２５
ｍｍ／ ｒ ｅ ｖ。Test conditions Cutting material: 550C (Ha = 230) Cutting speed: 60
m/min, wet (water-soluble cutting oil) feed rate: 0. 25
mm/rev.
深さ：２５ｍｍ
判定基準：寿命まで加工後、その刃先状況などを観察す
る。Depth: 25mm Judgment criteria: After machining to the end of its life, observe the condition of the cutting edge.
寿命：通常、外周前退面の摩耗量が０． ２ｍｍ以上に
なったときとする。Lifespan: Normally, the amount of wear on the front and back surfaces of the outer periphery is 0. It is defined as when it becomes 2mm or more.
上記のドリル性能評価テストの結果は第２表に示される
。第２表を参照して、まず、本発明品Ａ〜Ｃと比較品り
との比較において、比較品りは、切刃部を構成するサー
メットの靭性が劣化し、刃先部にチッピングが生じた。The results of the above drill performance evaluation test are shown in Table 2. Referring to Table 2, first, in a comparison between products A to C of the present invention and the comparison product, the toughness of the cermet constituting the cutting edge portion of the comparison product deteriorated, and chipping occurred at the cutting edge portion. .
また、本発明品Ａ−Ｃと比較品Ｅとの比較において、比
較品Ｅは切刃部を構成するサーメット自体の焼結性が劣
化するとともに、サーメットより構成されるシャンク部
の強度が劣り、シャンク部が折損した。In addition, in a comparison between products A-C of the present invention and comparison product E, comparison product E has deteriorated sinterability of the cermet itself constituting the cutting edge, and has inferior strength of the shank portion made of cermet. The shank part was broken.
本発明品Ａ−Ｃと比較品Ｆとの比較において、比較品Ｆ
はサーメット自体の靭性が不足し、ドリルの刃先が欠け
た。In a comparison between products A-C of the present invention and comparative product F, comparative product F
The cermet itself lacked toughness, and the cutting edge of the drill chipped.
本発明品Ａ−Ｃと比較品Ｇとの比較において、比較品Ｇ
はサーメット自体の靭性が劣化し、ドリルの刃先部にチ
ッピングが発生した
本発明品Ａ−Ｃと比較品Ｈとの比較において、比較品Ｈ
はシャンク部の靭性が不足し、シャンク部が突然折損し
た。In a comparison between products A-C of the present invention and comparative product G, comparative product G
Comparative product H was compared with comparative product H and inventive products A-C, in which the toughness of the cermet itself deteriorated and chipping occurred at the cutting edge of the drill.
The shank part lacked toughness and suddenly broke.
さらに、参考のために現在使用されているコーティング
ハイスあるいはコーティング超硬ドリルも併せて本性能
試験が行なわれた。これらのドリルと本発明品Ａ−Ｃの
ドリルとの比較において、本発明品のドリルの性能が優
れていることは明らかである。Furthermore, for reference, the performance test was also conducted with coated high speed steel or coated carbide drills that are currently in use. In comparing these drills with drills A to C of the present invention, it is clear that the drills of the present invention have superior performance.
（以下余白）
［発明の効果コ
以上のように、本発明においては、ドリルの刃先部に耐
ｗ！粍性、耐凝着性あるいは耐熱亀裂性（耐チッピング
性）に優れる特定の組成を有するるサーメット合金を用
い、ドリルのシャンク部に靭性に富む工具鋼を用いて、
これらの両者を一体接合させることによってドリルを成
形している。(The following is a blank space) [Effects of the invention As described above, in the present invention, the tip of the drill has excellent resistance to damage. Using a cermet alloy with a specific composition that has excellent corrosion resistance, adhesion resistance, or heat cracking resistance (chipping resistance), and using tool steel with high toughness for the shank of the drill,
A drill is formed by integrally joining these two parts.
したがって、突発的な折損等が発生することのない高い
信頼性、長い寿命および高い品質を有する焼結硬質合金
製ドリルが提供され得る。Therefore, it is possible to provide a sintered hard alloy drill that is highly reliable, has a long lifespan, and has high quality without causing any accidental breakage.
第１図は、−膜内なツイストドリルを示す構造図である
。
第２図は、この発明に従ったドリルの切刃部を構成する
サーメット合金において硬質分故相の粒度分布を示す分
布図である。
第３図は、ドリルの代表的な損傷部位を示す図である。
図において、１は切刃部、２はシャンク部である。
第
図
石史Ｖ方１ｙ相イｉ度 （／’ｍ）FIG. 1 is a structural diagram showing an intra-membrane twist drill. FIG. 2 is a distribution diagram showing the particle size distribution of the hard fractionated phase in the cermet alloy constituting the cutting edge portion of the drill according to the present invention. FIG. 3 is a diagram showing typical damaged parts of the drill. In the figure, 1 is a cutting edge portion, and 2 is a shank portion. Diagram stone history V side 1y phase i degree (/'m)
Claims (1)
に取付けるためのシャンク部とを備えた焼結硬質合金製
ドリルにおいて、 前記切刃部は、 チタンと、チタンを除く周期律表第IVａ、ＶａおよびV
Iａ族金属の１種以上の炭化物、窒化物および複炭窒化
物のいずれかを主成分とする第１の硬質分散相と、ニッ
ケルとコバルトとを主成分とする第１の結合金属相とか
らなるサーメットより構成され、 前記第１の硬質分散相の組成が、（ＴｉａＭｂ）（Ｃｃ
Ｎｄ）［但し、ＭはＴｉを除く周期律表第IVａ、Ｖａお
よびVIａ族金属の１種以上であり、ａ、ｂ、ｃ、ｄはモ
ル分率を示し、ａ＋ｂ＝１、ｃ＋ｄ＝１、０．５≦ａ≦
０．９５、０．１≦ｄ≦０．７］で表わされ、前記第１
の硬質分散相は、その平均粒径が０．２μｍ以上０．６
μｍ以下の微粒子群と、その平均粒径が１μｍ以上３μ
ｍ以下の粗粒子群とを少なくとも備え、前記微粒子群の
前記粗粒子群に対する体積比が０．３以上３以下であり
、 前記第１の結合金属相は、前記サーメット中に占める割
合が５重量％以上３０重量％以下であり、前記シャンク
部は、 前記切刃部と一体に接合され、工具鋼より構成されるこ
とを特徴とする、焼結硬質合金製ドリル。[Claims] A sintered hard alloy drill comprising a cutting edge for cutting a workpiece and a shank for attaching to a predetermined position of a cutting machine, the cutting edge being made of titanium. , Periodic Table IVa, Va and V excluding titanium
A first hard dispersed phase whose main component is one or more carbides, nitrides, or double carbonitrides of Group Ia metals; and a first bonded metal phase whose main components are nickel and cobalt. The composition of the first hard dispersed phase is (TiaMb) (Cc
Nd) [However, M is one or more metals of Groups IVa, Va and VIa of the periodic table excluding Ti, a, b, c, d indicate molar fractions, a+b=1, c+d=1, 0.5≦a≦
0.95, 0.1≦d≦0.7], and the first
The hard dispersed phase has an average particle size of 0.2 μm or more and 0.6
A group of fine particles of 1 μm or less and an average particle size of 1 μm or more and 3 μm
m or less, the volume ratio of the fine particles to the coarse particles is 0.3 or more and 3 or less, and the first binding metal phase accounts for 5% by weight in the cermet. % or more and 30% or less by weight, and the shank portion is integrally joined to the cutting edge portion and is made of tool steel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17611089A JPH0343111A (en) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | Drill made of sintered hard alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17611089A JPH0343111A (en) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | Drill made of sintered hard alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0343111A true JPH0343111A (en) | 1991-02-25 |
Family
ID=16007865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17611089A Pending JPH0343111A (en) | 1989-07-07 | 1989-07-07 | Drill made of sintered hard alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0343111A (en) |
-
1989
- 1989-07-07 JP JP17611089A patent/JPH0343111A/en active Pending
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