JPH0329741A - Set-up type tray - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To improve the compressive strength by a method wherein corrugated lines are formed by providing a mountain shaped part and a valley shaped part alternately in the vertical direction, and at the same time, a corrugated core body, for which corrugated lines are planarly made to meander, is used. CONSTITUTION:A single-side reinforced composite corrugated body 10 is composed of a corrugated core body 11 and flat sheet liners 12. For the corrugated core body 11, corrugated lines 13, which are formed in such a manner that a mountain part M and a valley part V, which are provided in the vertical direction, are alternately provided in (X) direction, are planarly made to meander in a wave shape in (y) direction. These corrugated lines are mutually in parallel. The flat sheet liners 12 are integrally bonded to the corrugated lines 13 at the mountain parts M and the valley parts V of the corrugated lines 13. Further, the shape of the corrugated lines 13 for the corrugated core body 11 has an actual vibrational amplitude ratio H/L which is at least 0.4 and not more than 1.4, and an actual meandering ratio D/N which is not more than 0.35, and an actual meandering polymerization ratio D/L which is at least 0.5, and a width contraction ratio in the advancing direction of the corrugated lines (i) which is not more than 8% + the draw distortion ratio of the sheet material. By this method, the title tray has sufficient strength in the in-surface compressive strength, out-surface bending strength and out-surface compressive strength, and can be cut in a random direction of the corrugated lines to make a box.

Description

【発明の詳細な説明】 《産業上の利用分野｝ 本発明はコルゲート芯体に平板ライナー材を接着して構
成した複合コルゲート体を用いて製函してなる組立式ト
レーに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION <<Industrial Application Field>> The present invention relates to a prefabricated tray manufactured by manufacturing a case using a composite corrugated body constructed by bonding a flat liner material to a corrugated core body.

（従来の技術｝ 従来の複合コルゲート体１としては、第１７図示すよう
にシート材に垂直方向の山部と谷部εを交互に施して形
成したコルゲート条列２を平面直線状に多数配列してコ
ルゲート芯体３を形成し、このコルゲート芯体の片面に
平板ライナー４を接着した片面ダンボールまたはコルゲ
ート芯体の両面に平板ライナーを接着した両面ダンボー
ルが公知となっている。(Prior art) As shown in Fig. 17, a conventional composite corrugated body 1 consists of a large number of corrugated rows 2 formed by alternately forming vertical peaks and troughs ε on a sheet material, arranged in a straight plane. A single-sided corrugated board in which a corrugated core 3 is formed and a flat liner 4 is adhered to one side of the corrugated core, or a double-sided corrugated board in which flat liners are adhered to both sides of the corrugated core is known.

そして、片面ダンボールと両面ダンボールとを比較した
場合、コスト的には片面ダンボールの方が断然有利であ
ることから、片面ダンボールを用いて組立式トレーを作
成することが考えられる。When comparing single-sided cardboard and double-sided cardboard, single-sided cardboard is definitely more advantageous in terms of cost, so it is conceivable to create an assembly type tray using single-sided cardboard.

そして、この片面ダンボール１を用いて第１８図（Ａ）
に示すように上方が開口され、その上方開口部の前後一
部分が天板で覆われた構造の組立て式トレー５を製函し
ようとするには、通常、第１８図（Ｂ）に示すようにコ
ルゲート条列２をブランクスの短手方向に配向して図示
したような所定の寸法に裁断するとともに罫線を付設し
、自動製函機に供給して製函する。Then, using this single-sided cardboard 1, as shown in FIG.
In order to manufacture a prefabricated tray 5 having a structure in which the upper opening is opened and the upper opening is partially covered with a top plate, it is usually done as shown in FIG. 18(B). The corrugated rows 2 are oriented in the lateral direction of the blanks, cut into predetermined dimensions as shown in the figure, provided with ruled lines, and fed to an automatic box making machine to form boxes.

《発明が解決しようとする課題） しかしながら、従来の片面ダンボールでは、第１８図（
Ａ）のコルゲート条列２に直交するＸ方向、即ちダンボ
ールの横目方向における面内圧縮強度が極めて低いもの
となってしまう。従って、図示しないが、コルゲート条
列２をトレーの長手方向に沿って配列して組立式トレー
を形成した場合には、その上方からの荷重に対して極め
て弱いトレーとなるため、通常は第１８図（Ｂ）のよう
に裁断して同図（Ａ）のように製函しなければならず、
片面ダンボールの裁断方向が限定されることになってい
た。<Problem to be solved by the invention> However, in the conventional single-sided cardboard, the problem as shown in Fig. 18 (
The in-plane compressive strength in the X direction perpendicular to the corrugated rows 2 in A), that is, in the cross-grain direction of the cardboard, becomes extremely low. Therefore, although not shown, if a prefabricated tray is formed by arranging the corrugated rows 2 along the longitudinal direction of the tray, the tray will be extremely weak against loads from above, so normally the 18th It must be cut as shown in Figure (B) and boxed as shown in Figure (A).
The cutting direction of single-sided cardboard was to be limited.

また、従来の片面ダンボールでは、第１７図のＸ方向に
直交する垂直面方向の面外曲げ強度も極めて低く曲がり
やすいため、第１８図（Ａ）に示した組立て式トレーで
は胴膨れが発生しやすく、また湿潤時には底面の底抜け
が発生しやすいものとなる。In addition, conventional single-sided cardboard has extremely low out-of-plane bending strength in the vertical plane direction perpendicular to the X direction in Figure 17, making it easy to bend, so the sectional tray shown in Figure 18 (A) does not bulge. Moreover, when wet, the bottom surface tends to collapse.

特に、上述した如く上方が開口され完全な六面体でない
組立トレーの場合には上記問題が顕著となる。In particular, the above problem becomes noticeable in the case of an assembly tray that is open at the top and is not a perfect hexahedron as described above.

そして、上記のように従来の片面ダンボールでは面外圧
縮強度が低いため、トレー各面の充分な緩衝性が得られ
ず、その結果として、比較的重い内容物を収納運搬する
トレーとして或いは比較的大型な組立式トレーとしては
全く不向きであった。As mentioned above, because the out-of-plane compressive strength of conventional single-sided cardboard is low, it is not possible to obtain sufficient cushioning properties on each side of the tray. It was completely unsuitable as a large sectional tray.

また、従来の片面ダンボール１においては、コルゲート
条列２と平板ライナー４との接合部がコルゲート条列２
の山部に沿った平行線状となるため、この片面ダンボー
ルの罫線付け部（製函時の折り曲げ部）が上記平行線状
部と合致する場合はその部分に沿って折れ曲げ易いが、
その他の罫線付け部が上記平行線状部に対してずれた場
合には罫線に沿った正確な折曲が困難であった。Furthermore, in the conventional single-sided cardboard 1, the joint between the corrugated rows 2 and the flat liner 4 is
If the ruled part (folded part during box making) of this single-sided cardboard matches the parallel linear part, it will be easy to bend along that part.
If the other ruled portions were shifted from the parallel line portions, it was difficult to accurately bend the sheet along the ruled lines.

即ち、従来の片面ダンボールにおいては、コルゲート条
列の縦目方向（ｙ方向）の罫線付け部の正確な折曲を困
難とし、その製函加工時にトレーの寸法精度が著しく損
われるため、罫線部の周辺に対応する部位のみを両面ラ
イナー貼りとするかまたは二重中芯として補強を行なう
等、高コストな構造となっていた。In other words, in conventional single-sided cardboard, it is difficult to accurately bend the ruled part in the vertical grain direction (y direction) of the corrugated rows, and the dimensional accuracy of the tray is significantly impaired during the box manufacturing process. This resulted in a high-cost structure, such as applying liner on both sides or reinforcing the area with a double core.

また、従来の片面ダンボールは反り変形が発生し易く、
平板ライナー面に縞状溝ができて印刷適性が劣り、特に
ＰＯＳバー等の精密印刷に不適当であった。In addition, conventional single-sided cardboard tends to warp and deform.
Striped grooves were formed on the flat plate liner surface, resulting in poor printability, and was particularly unsuitable for precision printing of POS bars and the like.

また、第１８図（Ｂ）からも明らかなように、組立式ト
レーを形成するための片面ダンボールの展開状シートは
、コルゲート条列方向が短平方向となるように裁断しな
ければならないため、裁断方向が限定されるために端切
れが発生しやすく、裁断効率が低下すると言った問題が
指摘されていた。Furthermore, as is clear from FIG. 18(B), the unfolded sheet of single-sided cardboard for forming the assembly tray must be cut so that the direction of the corrugated rows is the short and flat direction. It has been pointed out that because the cutting direction is limited, scraps are likely to occur and cutting efficiency is reduced.

本発明は上記のような問題点に鑑みてなされたもので、
その目的は面内圧縮強度．面外曲げ強度及び面外圧縮強
度の全てにおいて充分な強度を有し、これ故コルゲート
条列の配列方向に拘束されることなくコルゲート条列の
任意の方向で裁断して製函することができ、しかも胴膨
れや底抜けが発生しに＜＜、罫線付け部（折り曲げ部）
の正確な寸法精度が得られ、印刷適正に優れ、裁断効率
を向上させることができる組立式トレーを提供するにあ
る。The present invention was made in view of the above-mentioned problems.
Its purpose is in-plane compressive strength. It has sufficient strength in both out-of-plane bending strength and out-of-plane compressive strength, and therefore can be cut in any direction of the corrugated rows and made into boxes without being restricted by the arrangement direction of the corrugated rows. , Moreover, the body bulges and the bottom does not come out.
To provide an assembly type tray that can obtain accurate dimensional accuracy, have excellent printing suitability, and improve cutting efficiency.

《課題を解決するための手段》 上記の目的を達成するため、本発明に係る組立式トレー
では、シート材に垂直方向の山部と谷部とを交互に施し
てコルゲート条列を水平方向のなめらかな蛇行状波形に
形成するεもに該コルゲート条列における実質振幅率Ｈ
／Ｌを０．４以上１．４以下、実質蛇行率Ｄ／Ｎを０．
３５以下、実質蛇行重合率Ｄ／Ｌを０．５以上、該コル
ゲート系列の進行方向の幅寄せ率ｉを８％＋該シート材
の延伸歪み率以下とし、かつ、該コルゲート条列の頂，
底部の断面形状を湾曲状ないしは狭小幅の面取り状ない
しは肩落ち状としてコルゲート芯体を形成し、該コルゲ
ート芯体の少なくとも片面に平板ライナーを接着して複
合コルゲート体を形成し、該複合コルゲート体に展開図
において中央に底部となる比較的大きな矩形区分を設け
、その矩形区分の一方の対辺に隣接して側壁部となる第
１フラップ片を配置させるとともに、さらにその第１フ
ラップ片の外側に組立時に折り返して第１フラップ片に
重合する第２フラップ片を配置し、かつ、該第１，第２
のフラップ片の境界線上には細輻な透孔を穿設してなり
、一方、該矩形区分の他方の対辺には、それと隣接して
前後壁部となる第３フラップ片を突出配置させるととも
に、その第３フラップ片のさらに外側には、天板の一部
を構或する第４フラップ片を配置し、さらに該第４フラ
ップ片の両側先端部に舌片を形成し、組立時に該舌片を
該透孔内に挿入するこεにより製函ｌ２てなる。<<Means for Solving the Problems>> In order to achieve the above object, in the assembly type tray according to the present invention, vertical peaks and valleys are alternately formed on the sheet material to form corrugated rows in the horizontal direction. The effective amplitude rate H in the corrugated row is ε which forms a smooth meandering waveform.
/L is 0.4 or more and 1.4 or less, and the actual meandering rate D/N is 0.
35 or less, the actual meandering polymerization rate D/L is 0.5 or more, the width adjustment ratio i in the advancing direction of the corrugated series is 8% + the stretching strain rate of the sheet material or less, and the top of the corrugated series,
A corrugate core is formed with a bottom cross-sectional shape having a curved shape, a narrow chamfered shape, or a shoulder-drop shape, and a flat plate liner is adhered to at least one side of the corrugate core to form a composite corrugate body, and the composite corrugate body In the developed view, a relatively large rectangular section that becomes the bottom is provided in the center, and a first flap piece that becomes the side wall part is arranged adjacent to one opposite side of the rectangular section, and further on the outside of the first flap piece. A second flap piece that is folded back and superimposed on the first flap piece during assembly is arranged, and the first and second flap pieces are
A narrow through hole is bored on the boundary line of the flap piece, while a third flap piece that forms the front and rear walls is protruded from the other opposite side of the rectangular section, and Further outside the third flap piece, a fourth flap piece constituting a part of the top plate is arranged, and tongue pieces are formed at both ends of the fourth flap piece. By inserting the pieces into the through holes, the box 12 is made.

《実施例｝ 以下に本発明の好適な実施例について添附図面を参照に
して説明する。<<Examples>> Preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.

第１図は本発明に係る組立式トレーを構成する片面強化
複合コルゲート体１０の一例を示し、これはコルゲート
芯体１１と平板ライナー１２とから構或されている。こ
のコルゲート芯体１１は垂直方向に山部Ｍと谷部Ｖとを
施したものをＸ方向に交互に施して形成したコルゲート
条列１３を平面的にｙ方向に波形に蛇行させ、これらコ
ルゲート条列相互を平行としている。そして、平板ライ
ナー１２はこのコルゲート条列１３の山部Ｍ並びに谷部
Ｖにおいてコルゲート条列１３と一体的に接着されてい
る。FIG. 1 shows an example of a single-sided reinforced composite corrugated body 10 constituting a prefabricated tray according to the present invention, which is composed of a corrugated core 11 and a flat liner 12. This corrugate core body 11 is formed by forming corrugate rows 13 in which peaks M and troughs V are vertically applied alternately in the The columns are parallel to each other. The flat plate liner 12 is integrally bonded to the corrugated row 13 at the peaks M and troughs V of the corrugated row 13.

さらに、上記したコルゲート芯体１１のコルゲート条列
１３の形状は、所望の強度を有するとともに実用化を図
る必要上製造のしやすさも考慮して決定される。そして
、まず、所定の強度をもたせるために、実質振幅率Ｈ／
Ｌ，実質蛇行重合率Ｄ／Ｌ及び実質蛇行率Ｄ／Ｎが、以
下に示す数値としている。Furthermore, the shape of the corrugated rows 13 of the corrugated core body 11 described above is determined in consideration of the need to have desired strength and ease of manufacture for practical use. First, in order to have a predetermined intensity, the effective amplitude rate H/
L, substantial meandering polymerization rate D/L, and substantial meandering rate D/N are the numerical values shown below.

なお、ここで実質振幅率Ｈ／Ｌとはコルゲート条列１３
を第１図におけるＸ方向の垂直面で切断した断面波の振
幅Ｈと波長Ｌとの関係を示し、より具体的には、以上の
様にして定められる。すなわち、第２図に示すコルゲー
ト条列１３の断面波形において各斜壁部の勾配を上下両
方向に直線的に延長して得られる実質断面波形１５の実
質振幅Ｈを定め断面波形の周期Ｌ対する上記実質振幅Ｈ
の比率である。Note that the real amplitude rate H/L here refers to the corrugated row 13
The relationship between the amplitude H and the wavelength L of a cross-sectional wave cut by a plane perpendicular to the X direction in FIG. 1 is shown, and more specifically, it is determined as described above. That is, in the cross-sectional waveform of the corrugated row 13 shown in FIG. 2, the substantial amplitude H of the substantial cross-sectional waveform 15 obtained by linearly extending the slope of each inclined wall portion in both the vertical direction is determined, and the above-mentioned relationship is determined with respect to the period L of the cross-sectional waveform. Real amplitude H
This is the ratio of

また実質蛇行率Ｄ／Ｎは、各コルゲート条を平面的に見
た場合の振幅Ｄと波長Ｎとの関係を示すもので、具体的
には、上記実施蛇行率Ｄ／Ｎは以下のように定められる
。すなわち第３図のコルゲート条列１３の平面波形すな
わち蛇行形１６において各中立軸周辺の蛇行形１６の勾
配を上、下両方向に直線直線的に延長して得られる参考
蛇行形１７と該蛇行形１７の参考振幅Ｄ′と蛇行形の振
幅Ｄとにより実質蛇行形１８の実質振幅ＤをＤ−Ｄ　　
＋　（Ｄ’−Ｄｏ）Ｘｋ，但しｋ４０．３とし０ て定めた上、蛇行形周期Ｎに対する上記実質振幅Ｄの比
率である。In addition, the actual meandering rate D/N indicates the relationship between the amplitude D and the wavelength N when each corrugated strip is viewed in plan. Specifically, the actual meandering rate D/N is as follows: determined. That is, in the planar waveform of the corrugated row 13 in FIG. 3, that is, the meandering shape 16, the reference meandering shape 17 and the meandering shape obtained by linearly extending the slope of the meandering shape 16 around each neutral axis in both upward and downward directions. 17 reference amplitude D' and the meandering amplitude D, the actual amplitude D of the meandering shape 18 is calculated as D-D
+ (D'-Do)

さらに、実質蛇行重合率Ｄ／Ｌは第１図に示されている
ように、コルゲート条列を平面的に見た場合における各
コルゲート条の振幅Ｄと上記断面波の波長Ｌとの関係を
示している。Furthermore, as shown in FIG. 1, the substantial meandering polymerization rate D/L indicates the relationship between the amplitude D of each corrugated strip and the wavelength L of the cross-sectional wave when the corrugated strip is viewed in plan. ing.

く実質振幅率〉 コルゲート条列１３の斜壁部２０の平板ライナー１２に
対する傾斜勾配α、すなわち同条列の断面波形における
実質振幅率Ｈ／Ｌを変数として、その変数の変化に対す
るｘ−ｙ面内Ｘ方向の剪断応力Ｇｘ（第４図参照）の変
動値を実験的に確認し、その結果を第５図に形状一剪断
強度曲線群としてグラフ化した。ここで曲線群の関数式
はＧｘ一ｇｊ　（Ｌ／Ｈ）として表記され、ＧｘがＸ方
向の最大剪断応力指数．ｇが関数記号を示す。また、ｊ
はパラメータであり、具体的にはコルゲート条列１３の
平面波形における実質蛇行率Ｄ／Ｎである。Actual amplitude ratio> Using the slope α of the inclined wall portion 20 of the corrugated row 13 with respect to the flat plate liner 12, that is, the effective amplitude ratio H/L in the cross-sectional waveform of the same row as a variable, the x-y plane for changes in that variable The fluctuation value of the shear stress Gx (see FIG. 4) in the inner X direction was experimentally confirmed, and the results were graphed as a group of shape-shear strength curves in FIG. Here, the functional expression of the curve group is expressed as Gx - gj (L/H), where Gx is the maximum shear stress index in the X direction. g indicates a function symbol. Also, j
is a parameter, specifically the substantial meandering rate D/N in the plane waveform of the corrugated row 13.

同図から明らかなように、各曲線は実質蛇行率ｊがＯか
ら０．５へとその値を大きくすると次第に上方に一見平
行移動様にシフトし、かつその相互の間隔を次第に小と
するが、最も特徴的なものは各曲線が傾斜角α−１０°
（Ｌ／Ｈ与０．１）からα−４０＠（Ｌ／Ｈ１０．４）
にかけて比較的急勾配で上昇しＧｘ−１．０をこえ、そ
の後α−４５°（Ｌ／Ｈ−０．５）附近でやや勾配がゆ
るやかとなり、ついにはθ４５５＠（Ｌ／Ｈ−０．７）
附近で頂上に達するが、その後θ与７０”　（Ｌ／Ｈ−
０．４）附近まで比較的急勾配で降下し、θＬｒ７０°
以後やや勾配をゆるやかにしてα４９０”に至ると言う
ことである。すなわち各曲線の特徴はα：５５°（Ｌ／
ＩＩ−０．７）附近で共通のピーク効果が表われている
点である。As is clear from the figure, as the effective meandering rate j increases from O to 0.5, each curve gradually shifts upward, seemingly in parallel, and the distance between them gradually decreases. , the most characteristic is that each curve has an inclination angle of α−10°
(L/H given 0.1) to α-40 @ (L/H 10.4)
It rises at a relatively steep slope until reaching Gx-1.0, then becomes slightly gentler around α-45° (L/H-0.5), and finally reaches θ455@(L/H-0.7). )
It reaches the top nearby, but after that the θ is 70” (L/H-
0.4) Descend at a relatively steep slope to the vicinity, and θLr70°
After that, the slope becomes a little gentler and reaches α490''.In other words, the characteristics of each curve are α: 55° (L/
II-0.7) A common peak effect appears in the vicinity.

換言すれば上記事実から判断してそもそも実用に供され
る所定の剪断強度Ｇｘが得られる適正な傾斜角αは５５
°を中心とした４０＠≦α≦７００であり、実質振幅率
Ｈ／Ｌにおきかえると近似的に０．４≦Ｈ／Ｌ≦１．４
を適正なる実質振幅率として限定することが可能となる
（同図中の斜線部分）。In other words, judging from the above facts, the appropriate inclination angle α for obtaining the predetermined shear strength Gx that can be used practically is 55.
40@≦α≦700 with the center at
can be defined as an appropriate real amplitude rate (shaded area in the figure).

なおＧｘ−１．０は、ｊ−０、すなわち現行の段ボール
様の複合コルゲート体に見られるピーク時のＸ方向最大
剪断応力である。Note that Gx-1.0 is j-0, that is, the maximum shear stress in the X direction at the peak observed in the current cardboard-like composite corrugated body.

く実質蛇行重合率〉 強化複合コルゲート体の構造強度を実用性あるものにす
るには、上記した剪断応力（強度）に他にコルゲート条
列直交方向の面外曲げ剛性がある。Substantial serpentine polymerization rate> In order to make the structural strength of the reinforced composite corrugated body practical, in addition to the above-mentioned shear stress (strength), there is out-of-plane bending rigidity in the direction perpendicular to the corrugated rows.

すなわち、第６図に示すようにｚ−ｙ面内Ｘ方向の最大
曲げ応力である。That is, as shown in FIG. 6, it is the maximum bending stress in the X direction in the z-y plane.

ここで、コルゲート条列１３の断面波形における周期Ｌ
に対する平面波形における振幅Ｄの比率、すなわち実質
蛇行重合率Ｄ／Ｌを変数とし、その変数の変化に対する
上記最大曲げ応力（指数）の変動値を実験的に確認し、
その結果を第７図に形状一曲げ強度線群として示す。Here, the period L in the cross-sectional waveform of the corrugated row 13
The ratio of the amplitude D in the planar waveform to the curve, that is, the effective meandering polymerization rate D/L, is used as a variable, and the fluctuation value of the maximum bending stress (index) is experimentally confirmed with respect to the change in that variable,
The results are shown in FIG. 7 as a shape-bending strength line group.

そして、その曲線群の関数式はＭＸ−ｈ．（ＤＪ ／Ｌ）として表記され、ＭｘがＸ方向の最大曲げ応力指
数．ｈが関数記号を示す。また、ｊはパラメータであり
、具体的には実質蛇行率Ｄ／Ｎである。The functional formula of the curve group is MX-h. (DJ /L), where Mx is the maximum bending stress index in the X direction. h indicates a function symbol. Further, j is a parameter, specifically, the substantial meandering rate D/N.

同図から明らかなように、その各曲線は実質蛇行率ｊ値
がＯから０．１５へと増大するとそれに応じてやや勾配
をかえつつ上方にシフトし、またその曲線相互の間隔を
次第に小とするが、最も特徴的であるのは各曲線が実質
蛇行重合率Ｄ／Ｌの０から０．５にかけて緩勾配である
が一旦Ｄ／Ｌが０．５を過ぎるとともに急勾配で上昇し
、そして更にＤ／Ｌが１．０を過ぎると前にもまして急
勾配となって上昇を続けていくことでありすなわち各曲
線に上記２つの折曲点を発生せしめる特定の各Ｄ／Ｌ値
があり、その値がｊを異にする各曲線に共通しているこ
とである。As is clear from the figure, as the effective meandering rate j increases from 0 to 0.15, each of the curves shifts upward while changing its slope slightly, and the intervals between the curves gradually become smaller. However, the most characteristic feature is that each curve has a gentle slope from 0 to 0.5 of the actual meandering polymerization rate D/L, but once D/L exceeds 0.5, it rises steeply, and Furthermore, when D/L exceeds 1.0, the slope becomes steeper than before and continues to rise, meaning that each curve has a specific D/L value that causes the above two bending points to occur. , the value is common to each curve with different j.

なお、Ｍｘ−１．０はｊ−０としたすなわち現行の段ボ
ール様の複合コルゲート体に見られる曲げ応力である。Note that Mx-1.0 is j-0, that is, the bending stress observed in the current corrugated cardboard-like composite corrugated body.

上記の通り実質蛇行重合率Ｄ／Ｌが０．５及び１．０に
おいて形状一曲げ強度曲線Ｍｘ　−ｈ．Ｊ （Ｄ／Ｌ）は２つの折曲点をもっことが明らかにされた
が、そのＤ／Ｌ値の変化をコルゲート条列平面蛇行形の
相互の位置関係について観察すると、まずＤ／Ｌ＜０．
５のときコルゲート系列の底部蛇行形の山中心軸上の各
屈曲部が隣接するコルゲート条列の頂部蛇行形の谷中心
軸上各屈曲部を連結して得られるｙ方向線より手前に位
置し（第８図（Ａ））　、Ｄ／Ｌ−０．５のときコルゲ
ート系列の該屈曲部が隣接するコルゲート条列の該ｙ方
向線を越えて位置し（ｉ８図（Ｂ））　、モしてＤ／Ｌ
−１．０のときコルゲート条列の頂部蛇行形の山中心軸
上の各屈曲部が隣接するコルゲート条列の該ｙ方向線上
に移動し（第８図（Ｃ）　）　、Ｄ／Ｌ＞１．０となる
とコルゲート条列の該屈曲部が隣接するコルゲート条列
の該ｙ方向線をさらに越えて位置することになる（第８
図（Ｄ））．またさらに上記Ｄ／Ｌの値にともなうコル
ゲート条列の平面蛇行形の位置関係の変化を強化複合フ
ルゲート体の該ｙ方内線上の断面形について観察すると
強化複合コルゲート体のもつトラス様構造の形態的特徴
とそのもつＸ方向の面外曲げ強度Ｍｘの変化がより明ら
かとなる。すなわち、まず強化複合コルゲート体の該断
面形においてＤ／Ｌく０，５のとき、強化コルゲート体
は片面の平板ライナー１２に対してのみ接合されるため
そのトラス様構造がやや不安定であることにより曲げ強
度Ｍｘは著しく小さい。そして、Ｄ／Ｌ−０．５のとき
強化コルゲート体は上下両面の平板ライナーと接合され
るためそのトラス様構造が上記トラス様構造と比べその
形態的特徴を急激に安定的なものに変えられ、さらにＤ
／Ｌ＞０．５としその値を次第に増大するにしたがいそ
のトラス様構造のウェップ（斜村）の傾斜角が急となる
ため強度ＭｘはＤ／Ｌ＜Ｏ、５のときよりその増加率を
大とする。さらにＤ／Ｌ−１．．Ｏのとき、強化コルゲ
ート体は上下両面の平板ライナーとの接合密度をＤ／Ｌ
−０．５のそれに比較して倍加するためそのトラス様構
造が上記トラス様構造と比べその形態的特徴をより安定
的なものに急変せしめられ、Ｄ／Ｌ＞１．０としその値
を順次増大するにしたがいそのトラス様構造のウエップ
の傾斜角がより急となり、片面平板ライナーのみに接合
するウェップと平板ライナーとで構或する三角形の垂直
高が大となるため、強度ＭｘはＤ／Ｌ＜１．０の場合よ
り一段と増加率を大として上昇する。As mentioned above, when the actual meandering polymerization rate D/L is 0.5 and 1.0, the shape-bending strength curve Mx -h. It was revealed that J (D/L) has two bending points, but when observing the change in the D/L value with respect to the mutual positional relationship of the corrugated row plane meandering shape, first, D/L< 0.
5, each bent part on the central axis of the crest of the bottom meandering shape of the corrugated series is located in front of the y-direction line obtained by connecting each bent part on the central axis of the valley of the top meandering shape of the adjacent corrugated row. (Fig. 8 (A)), when D/L is -0.5, the bent part of the corrugated row is located beyond the y-direction line of the adjacent corrugated row (Fig. i8 (B)), TeD/L
-1.0, each bent part on the central axis of the meandering peak of the corrugated row moves to the corresponding y-direction line of the adjacent corrugated row (Fig. 8(C)), and D/L>1 .0, the bent part of the corrugated row is located further beyond the y-direction line of the adjacent corrugated row (8th
Figure (D)). Furthermore, when observing the change in the positional relationship of the planar meandering shape of the corrugated rows with the value of D/L with respect to the cross-sectional shape of the reinforced composite full gate body on the internal line in the y direction, the shape of the truss-like structure of the reinforced composite corrugated body is observed. , and the changes in the out-of-plane bending strength Mx in the X direction become clearer. That is, first, when D/L is 0.5 in the cross-sectional shape of the reinforced composite corrugated body, the truss-like structure is somewhat unstable because the reinforced corrugated body is joined only to the flat liner 12 on one side. Therefore, the bending strength Mx is extremely small. When the D/L is -0.5, the reinforced corrugated body is joined to the flat plate liners on both the upper and lower surfaces, so its truss-like structure changes its morphological characteristics to be suddenly more stable than the above-mentioned truss-like structure. , and further D
/L>0.5, and as the value is gradually increased, the inclination angle of the wep (slanted village) of the truss-like structure becomes steeper. Make it large. Furthermore, D/L-1. ．． When O, the bonding density of the reinforced corrugated body with the flat liner on both the upper and lower surfaces is D/L.
-0.5, the truss-like structure suddenly changes its morphological characteristics to a more stable one compared to the above-mentioned truss-like structure, and D/L>1.0 and its value is successively As the strength increases, the inclination angle of the wep of the truss-like structure becomes steeper, and the vertical height of the triangle formed by the wep and the flat liner that are bonded only to the single-sided flat plate liner increases, so the strength Mx becomes D/L. It increases at a much higher rate of increase than when <1.0.

以上の通り、形状一曲げ強度曲線式Ｍｘ　−ｈ．Ｊ （Ｄ／Ｌ）にはＤ／Ｌ−０．５とＤ／Ｌ−１．０におい
て曲げ強度Ｍｘを急激に増大させる２特異点があること
が明らかにされたが、本発明の強化複合コルゲート体を
実用化するのに適した曲げ強度Ｍｘを確保するためには
、実質蛇行重合率Ｄ／ＬをＤ／Ｌａ０．５とすることで
ありその範囲を第７図の斜線及び網目線の部分として示
す、そしてさらに好ましくはＤ／ＬをＤ／１，［１．Ｏ
とすることでありその範囲を同図の網目線の部分に示し
た。As mentioned above, the shape-bending strength curve equation Mx -h. It was revealed that J (D/L) has two singular points that sharply increase the bending strength Mx at D/L-0.5 and D/L-1.0, but the reinforced composite of the present invention In order to ensure a bending strength Mx suitable for putting the corrugated body into practical use, the actual meandering polymerization rate D/L should be set to D/La0.5, and the range is defined by the diagonal lines and mesh lines in Figure 7. and more preferably D/L as D/1, [1. O
The range is shown in the cross-hatched area in the figure.

く他の要件〉 コルゲート条列に所望の強度を得るためには、上記した
各種条件に加えて、以下に示す条件を満たす必要がある
。Other Requirements> In order to obtain the desired strength in the corrugated rows, it is necessary to satisfy the following conditions in addition to the various conditions described above.

すなわち、本発明に係る強化複合コルゲート体のもつ各
種構造強度は、強化コルゲート体と平板ライナーとの接
合一体化によって始めて得られるものであり、とりわけ
前記Ｘ方向剪断強度，同Ｘ方向曲げ強度は、該強化コル
ゲート体と平板ライナーの接合面積に大きく左右され、
接合方法，接着剤などを同等とすればその接合面積に比
例する。That is, the various structural strengths of the reinforced composite corrugated body according to the present invention can only be obtained by joining and integrating the reinforced corrugated body and the flat plate liner, and in particular, the X-direction shear strength and the X-direction bending strength are: It greatly depends on the bonding area between the reinforced corrugated body and the flat liner,
If the bonding method, adhesive, etc. are the same, it will be proportional to the bonding area.

したがって、その接触面積を比較的広くすることである
。具体的には第９図に示すように、コルゲート条列の頂
・底部の断面形状を、その項・底部の折曲幅Ｗを可及的
に大とする様に強化コルゲート体を形成せしめることで
ある。Therefore, the contact area should be made relatively large. Specifically, as shown in Fig. 9, the reinforced corrugated body is formed so that the cross-sectional shape of the top and bottom of the corrugated row is such that the bending width W of the top and bottom is as large as possible. It is.

次に、製造しやすい強化コルゲート体を製造するために
、コルゲート条列が以下に示す要件を満たす必要がある
。Next, in order to manufacture a reinforced corrugated body that is easy to manufacture, it is necessary for the corrugated row to satisfy the requirements shown below.

く第１の要件（幅寄せ率）〉 ここで幅寄せ率とは、コルゲート条列を形成する前の平
板状のシートの幅に対する形成後の幅の収縮率をいう。First Requirement (Width-Clamping Ratio)> Here, the width-clamping ratio refers to the shrinkage rate of the width of the flat sheet after forming the corrugated rows relative to the width of the flat sheet before forming the corrugated rows.

ここでまず強化コルゲート体の製造工程について説明す
ると、第１０図に示すように製造するコルゲート条列と
略符合する歯型条列２２を周面周方向に多段に設けられ
てなる一対のフオーミングローラ２３間に、予め所定の
幅寄せを施された波付き被加工シ一ト２４を挿入する。First, the manufacturing process of the reinforced corrugated body will be explained. As shown in FIG. 10, a pair of forming members are formed by providing tooth pattern rows 22 in multiple stages in the circumferential direction of the circumferential surface, which substantially match the corrugate rows to be manufactured. A corrugated sheet 24, which has been subjected to a predetermined width adjustment, is inserted between the rollers 23.

そして、両フォーミングローラ２３間で加圧成型される
ことにより所望形状のコルゲート条列が製造される（ロ
ールフォーミング方法）。なお、上記波付け被加工シ一
ト２４に施した幅寄せ（事前幅寄せ率ｔｏ）は、最終的
な幅寄せ率ｉと略同一（厳密には加工時にシート自体が
収縮するためややｉｍｉ．となる）に設定してある。Then, a corrugated row having a desired shape is manufactured by pressure molding between both forming rollers 23 (roll forming method). Note that the width adjustment applied to the corrugated sheet 24 (preliminary width adjustment ratio to) is approximately the same as the final width adjustment ratio i (strictly speaking, since the sheet itself contracts during processing, it is slightly imi. ).

そして、上記幅寄せ率ｉ　（事前幅寄せ率ｉ。）をある
限度を越えて大きくすると、Ｘ方向の余剰じわと破断が
多発する。これは、コルゲート芯体１１の断面波形のＨ
／Ｌが過大となり、フオーミングローラ２３間に供給さ
れた直後において加圧される該断面波形において局部的
に不規則な座屈変形をおこし、倒れ込みとそれにともな
うひきつれなどを発生せしめられると同時に幅方向に均
一なる幅寄せ率ｉの分布を著しく妨げられるためである
。If the width adjustment ratio i (preliminary width adjustment ratio i.) is increased beyond a certain limit, excess wrinkles and breaks in the X direction will occur frequently. This is H of the cross-sectional waveform of the corrugated core body 11.
/L becomes too large, causing local irregular buckling deformation in the cross-sectional waveform that is pressurized immediately after being supplied between the forming rollers 23, causing collapse and consequent kinks, and at the same time, the width This is because the distribution of the width adjustment ratio i that is uniform in the direction is significantly hindered.

より詳しくは、倒れ込み発生量と事前幅寄せ率１０との
相関を示す第１１図のグラフをもとに所定幅寄せ率Ｉの
限度について述べると、そもそもロールフォーミングに
よって得られるコルゲート芯体１１に求められる所定の
幅寄せ率ｉは、ｉ〉ｉｏ＋βにより与えられる。ここで
、βは波付き被加工シ一ト２４の幅方向限界延伸歪率で
あり、その限界を越えると材質強度の劣下（該強度が当
面の３０％減となる状ａ）が著しいために実用に供され
なくなる限界値である。そして、延伸限度の低い紙シー
ト，鋼板シート，半硬質プラスチックシ一トなどでは２
．０％を限界延伸歪率βの上限し、アルミニウムシ一ト
，プラスチックシ一トの場合はやや延伸限度が高いこと
により５．０％を限界延伸歪率βとする。More specifically, the limit of the predetermined width reduction ratio I will be described based on the graph of FIG. 11 showing the correlation between the amount of collapse and the preliminary width reduction ratio 10. The predetermined width adjustment rate i is given by i>io+β. Here, β is the limit stretching strain rate in the width direction of the corrugated sheet 24, and if this limit is exceeded, the material strength deteriorates significantly (state a where the strength decreases by 30% for the time being). This is the limit value at which it will no longer be put to practical use. For paper sheets, steel sheets, semi-rigid plastic sheets, etc., which have a low stretching limit, 2
．． 0% is the upper limit of the critical stretching strain rate β, and in the case of aluminum sheets and plastic sheets, the stretching limit is somewhat high, so 5.0% is the critical stretching strain rate β.

なお、図中倒れ込みの頻度指数は事前幅寄せ率ｔｏをｉ
．−５．０％としたときの倒れ込み頻度を１．０として
いる。In addition, the frequency index of collapse in the figure is given by i
．． -5.0%, the collapse frequency is set to 1.0.

同図から明らかなように、倒れ込み頻度の値は事前幅寄
せ率ｉ。の変化とともに増大するが、ほぼｉ。−８．０
％を境としてその増大が急激なものとなる。したがって
、被加工シー｝０１の倒れ込みなどの発生を極力低く押
えるためには事前幅寄せ率ｉ０を０く１０≦８．０％の
範囲内（図中斜線部分）にする必要がある。As is clear from the figure, the value of the collapse frequency is the preliminary width closing rate i. increases with changes in , but approximately i. -8.0
%, the increase becomes rapid. Therefore, in order to suppress the occurrence of collapse of the workpiece sheet }01 as much as possible, it is necessary to set the preliminary width adjustment ratio i0 within the range of 0 to 10≦8.0% (the shaded area in the figure).

したがって最終的なコルゲート芯体１１が安定的かつ高
速なるロールフオーミング方法により加工形成されるた
めには、０くｉ≦８＋βとすることであり、具体的には
被加工シートの延伸変形率βを０≦β≦２．０％とした
場合、その値を０く１≦１０．０％の範囲とされること
である。Therefore, in order to process and form the final corrugated core 11 by a stable and high-speed roll forming method, it is necessary to satisfy 0 i≦8+β, and specifically, the stretching deformation rate β of the sheet to be processed is When 0≦β≦2.0%, the value is set to be in the range of 0 and 1≦10.0%.

く第２の要件〉 上記したごとく所定の強度をもたせる必要から、コルゲ
ート条列の頂・底部に所定の折曲幅Ｗを有するようにし
たが、この条件を満たすため、例えば第１２図に示すよ
うにコルゲート条列１３′の頂・底部Ｍ−Ｖが平坦なる
断面略台形とすると、前記ロールフオーミングにおいて
、加工形成されるときに微視的にみるとコルゲート条列
の頂・底部の台形平坦面は主として山，谷中心軸Ｎｌ．
ρ２付近の屈曲部において面内の湾曲変形を余儀なくさ
れる。そして台形面が平坦状であるがためにその屈曲部
周辺の台形面の条列平面外側部（図中斜線部分）におい
て引張りによる延伸変形を受け、著しい歪み変形ないし
は破断損傷を集中的に発生せしめられ実用に耐えないも
のとなる。Second Requirement As mentioned above, since it is necessary to have a certain strength, the top and bottom of the corrugated rows are made to have a certain bending width W. In order to satisfy this condition, for example, as shown in FIG. Assuming that the top and bottom portions M-V of the corrugated row 13' are flat and have a substantially trapezoidal cross section, when viewed microscopically during the roll forming process, the top and bottom portions of the corrugated row have a trapezoidal shape. The flat surface mainly has peaks and valleys along the center axis Nl.
In-plane curved deformation is forced at the bending portion near ρ2. Since the trapezoidal surface is flat, the outer side of the row plane of the trapezoidal surface around the bent portion (the shaded area in the figure) is subjected to stretching deformation due to tension, causing significant strain deformation or breakage damage to occur intensively. It becomes impractical.

係る問題を解決するため、頂・底部Ｍ−Ｖの各種断面形
状を、第９図（Ａ）〜（Ｄ）に示されるような形状とす
る。すなわち、各項・底部Ｍ−Ｖの断面形状では平坦面
をまったく排除するか（同図Ａ−１，Ａ−２，Ａ−４，
Ｂ−１，Ｂ−３，Ｃ，Ｄ）ごく限られた少い平坦面を残
すようにして（同図Ａ−３，Ｂ−２）形成する。In order to solve this problem, various cross-sectional shapes of the top and bottom portions MV are made into shapes as shown in FIGS. 9(A) to 9(D). In other words, do you completely eliminate flat surfaces in the cross-sectional shape of each section/bottom M-V (A-1, A-2, A-4,
B-1, B-3, C, D) Formed so as to leave a very limited flat surface (A-3, B-2 in the figure).

そして、前者の結合はｙ方向の所定の幅寄せにともなう
、主として該屈曲部の面内湾曲変形を容易なるものとす
ることにより歪み変形など残留歪応力の発生を極力押え
、結果として破断損傷などの発生を完全に防止すること
が可能となった。The former type of connection mainly facilitates the in-plane curve deformation of the bent portion due to the predetermined width adjustment in the y direction, thereby suppressing the generation of residual strain stress such as strain deformation as much as possible, resulting in breakage and damage. It has become possible to completely prevent the occurrence of

また後者の場合は頂・底部断面形に残る平坦面がごくわ
ずかであるためすなわち狭小幅の帯状平坦面となるため
ｙ方向の所定の幅寄せにともなう該屈曲部の面内湾曲変
形において局部の市内延伸歪み量が僅小となり何ら破断
損傷もおきなければ残量歪応力もほとんど無視できるも
のとなる。In the latter case, there are only a few flat surfaces remaining in the top and bottom cross-sections, which results in narrow band-like flat surfaces, so that the local in-plane curve deformation of the bent portion due to the predetermined width reduction in the y direction If the amount of inner stretching strain is extremely small and no breaking damage occurs, the residual strain stress can be almost ignored.

く第３の要件〉 さらに本発明ではコルゲート条列１３の平面蛇行形をな
めらかな平面波形状の蛇行形としている。Third Requirement> Furthermore, in the present invention, the planar meandering shape of the corrugated rows 13 is a meandering shape with a smooth plane wave shape.

具体的にはコルゲート条列１３の全長において連続曲線
状としたり（第１３図（Ａ））　、屈曲部を湾曲線状と
しそれらを直線で連結したり（同図（Ｂ））　、屈曲部
をに直線状としそれらを曲線で連結したり（同図（Ｃ）
）　、全長に直線分の連結による台形状としその角部を
面取り状としたり（同図（Ｄ））　、全長に直線分の連
結による台形状としその対向斜辺の内角θを１２０’以
上とした比較的平坦にしたり（同図（Ｅ））　、内角θ
を１２０”以上とした比較的平坦なるジグザグ形状とし
たり（同図（Ｆ））、屈曲部を湾曲線分としそれらを比
較的周期の小さな波状曲線で連結したりする（同図（Ｇ
），（Ｈ））ことである。Specifically, the entire length of the corrugated row 13 is made into a continuous curved line (Fig. 13 (A)), the bent part is made into a curved line and they are connected with a straight line (Fig. 13 (B)), or the bent part is made into a continuous curved line (Fig. 13 (A)). and connect them with a curved line ((C)
), the entire length is made into a trapezoid shape by connecting straight line segments, and the corners are chamfered ((D) in the same figure), or the whole length is made into a trapezoid shape by connecting straight line segments, and the internal angle θ of the opposite oblique side is set to 120' or more. By making it relatively flat ((E) in the same figure), the interior angle θ
A relatively flat zigzag shape with 120" or more may be used ((F) in the same figure), or the bent portion may be a curved line and these may be connected by a wavy curve with a relatively small period ((G) in the same figure).
), (H)).

上記の通り本発明に係るコルゲート条列の蛇行形がなめ
らかな平面波形として形成されることにより、波形中の
鋭角的な各種突起を除去することができたが、それはさ
らにフォーミングローラの歯型条列２２をなめらかな平
面波形状の蛇行形をしたこととなりロールフォーミング
時において波付き被加工シ一ト２４が該歯型状列２２に
よって比較的広範囲にわたり分散加圧される。その結果
局部的な歪変形をまぬがれると同時に被加工シートがＸ
方向の段繰りにともなう歯型上の滑動を何ら妨げられず
、Ｘ方尚の引張り歪み変形とそれによる破断の発生を防
止できる。As mentioned above, by forming the meandering shape of the corrugated row according to the present invention as a smooth planar waveform, it was possible to remove various sharp protrusions in the waveform. Since the row 22 has a meandering shape of a smooth plane wave, the corrugated sheet 24 is dispersed and pressed over a relatively wide area by the toothed row 22 during roll forming. As a result, local distortion deformation can be avoided, and at the same time the work sheet can be
Sliding on the tooth profile due to step-cutting in the direction is not hindered in any way, and tensile strain deformation in the X direction and the resulting breakage can be prevented.

さらにまたｙ方向の幅寄せの＠調整にともなう波付き被
加エシ一ト２４のｉｉｌ型状列２２上の滑動が何ら妨げ
られないため、ｙ方向の引張り歪み変形とそれによる破
断の発生を充分に抑制することができ、その結果本発明
の強化コルゲート体のロールフォーミングが安定的かつ
高速度で行われるようになる。Furthermore, since the sliding movement of the corrugated applied member 24 on the II-shaped row 22 due to the width adjustment in the y-direction is not hindered in any way, the tensile strain deformation in the y-direction and the occurrence of breakage due to it are sufficiently prevented. As a result, roll forming of the reinforced corrugated body of the present invention can be performed stably and at high speed.

く総合形状条件について〉 コルゲート条列の好適な形状条件は、上記した強度上並
びに製造上の両要件を満たすことにより初めて達成され
るが、具体的には、以下のものとなる。Regarding overall shape conditions> Suitable shape conditions for the corrugated rows can only be achieved by satisfying both the above-mentioned strength and manufacturing requirements, and specifically, the following.

すなわち、第１４図のグラフに示される形状曲線群であ
りその形状曲線式はＨ／Ｌ−ｆ，（Ｄ／Ｎ）として表記
されている。なお、この曲線式に実質蛇行重合率Ｄ／Ｌ
，折曲幅Ｗは係りをもたない。That is, it is a shape curve group shown in the graph of FIG. 14, and its shape curve equation is expressed as H/L-f, (D/N). In addition, this curve formula has a substantial meandering polymerization rate D/L.
, the bending width W has no relation.

上記形状曲線式は個別の形状値Ｈ，Ｌ，Ｄ，Ｎの絶対値
には無関係に成立する。すなわち形状比によって成立ち
、本コルゲート芯体１１の形状特性のみを説明する原理
的関数関係であり、コルゲート芯体のもつ構造強度及び
加工性の良否とは無縁である。The above shape curve equation holds true regardless of the absolute values of the individual shape values H, L, D, and N. That is, it is a theoretical functional relationship that is established by the shape ratio and explains only the shape characteristics of the corrugated core 11, and has nothing to do with the structural strength and workability of the corrugated core.

より詳しくはパラメータ可変定数ｔの一固定値に対して
上記形状曲線式を満足する変数値の組合せＨ／Ｌ，Ｄ／
Ｎが唯一存在し、たとえば可変定数ｉの値と変数Ｈ／Ｌ
の値の組合せが変数Ｄ／Ｎの値を一義的に決定し又は可
変定数ｉの値と変数Ｄ／Ｎの値の組合せが変数Ｈ／Ｌを
決定し又は変数Ｈ／Ｌ，Ｄ／Ｎの値の組合せが定数ｉの
値を決定する。More specifically, the combinations of variable values H/L, D/
There is only one N, for example, the value of the variable constant i and the variable H/L
The combination of values of variable D/N uniquely determines the value of variable D/N, or the combination of the value of variable constant i and the value of variable D/N determines variable H/L, or the combination of variables H/L and D/N The combination of values determines the value of constant i.

なお、図中の形状曲線群は平行移動によって得られる相
似様双曲線群として描かれ、幅寄せ率ｉを５％≦ｉ≦２
０％とした形状曲線のみが例示されその周辺のｉ＜５％
及びｉ　＞２０％の形状曲線は省略されている。The shape curve group in the figure is drawn as a similar-like hyperbola group obtained by parallel movement, and the width adjustment ratio i is set to 5%≦i≦2.
Only the shape curve set as 0% is illustrated, and i<5% around it.
and shape curves with i >20% are omitted.

なお、上記形状曲線群は、尖質振幅率Ｈ／Ｌ−０におけ
る各種実質蛇行率Ｄ／Ｎをもった実物コルゲート体が幅
寄せ率ｉを変動せしめられて加工形成された各部位形状
すなわち実質振幅率Ｈ／Ｌ，実質蛇行率Ｄ／Ｎの変化を
計測することにより作図し得たものである。構造強度，
加工性に係る両形状条件のうち、実用化を可能ならしめ
るのに最も重要不可欠なる実質振幅率．幅寄せ率を同時
に満す最適範囲は適性実質振幅率Ｈ／ＬがＨ／Ｌ−０．
７を最適値としその最適範囲を０．４≦Ｈ／Ｌ５１．４
として限定され、かたや適性幅寄せ率ｉをもった形状曲
線がＱ＜Ｈ／Ｌ≦１０％（Ｄ／Ｎ）こした範囲に限定さ
れてそして適性なる実質蛇行率Ｄ／Ｎが最適なるＱ＜Ｄ
／Ｎ≦０．３５の範囲と結果的に限定されるものであり
第１４図のグラフ中の斜線部分がその最適範囲を示して
いる。The above group of shape curves shows the shape of each part, that is, the shape of the actual corrugated body having various real meandering ratios D/N at the cusp amplitude ratio H/L-0, which are processed and formed by varying the width closing ratio i. The diagram was created by measuring changes in the amplitude ratio H/L and the effective meandering ratio D/N. structural strength,
Of the two shape conditions related to workability, the real amplitude ratio is the most important to make practical use possible. The optimal range that simultaneously satisfies the width adjustment ratio is when the appropriate real amplitude ratio H/L is H/L-0.
7 is the optimum value and its optimum range is 0.4≦H/L51.4
On the other hand, the shape curve with the appropriate width ratio i is limited to the range of Q<H/L≦10% (D/N), and the appropriate real meandering ratio D/N is optimal.Q< D
As a result, the range is limited to /N≦0.35, and the shaded area in the graph of FIG. 14 shows the optimum range.

上記形状曲線群のその形状の最適範囲が示される本グラ
フを用いて本発明に係る強化コルゲート体のコルゲート
条列の形状設計やフォーミングローラの歯型条列の形状
設計等を効率的に実施することができ、たとえばあらか
じめ適性なるＨ／Ｌ，ｉを設定しておいてから高い構造
強度と優れ・た加工性をあわせもつ強化コルゲート体を
可能とするＤ／Ｎを決定し設計する方法やあらかじめ適
性なるＨ／Ｌ，Ｄ／Ｎを設定しておきそれを可能とする
ｌ値を算定し制御する事前波付けローラ（平板状のシー
トを波付き被加工シ一ト２４に加工する装置）の自動制
御システムへの応用などに役立つものである。Using this graph showing the optimum range of the shapes of the above-mentioned shape curve group, the shape design of the corrugated rows of the reinforced corrugate body and the shape design of the tooth pattern rows of the forming roller according to the present invention can be efficiently carried out. For example, it is possible to set an appropriate H/L,i in advance, and then determine and design a D/N that enables a reinforced corrugated body that has both high structural strength and excellent workability. A pre-corrugating roller (device for processing a flat sheet into a corrugated workpiece sheet 24) that calculates and controls the l value that makes it possible to set appropriate H/L and D/N. This is useful for applications such as automatic control systems.

なお上記形状曲線は被加工シートの素材の種類に無関係
に成立つものである。Note that the above-mentioned shape curve is established regardless of the type of material of the sheet to be processed.

＊実験結果 多くの実施例のうちから三つの特徴的ケースを紹介する
と、まず第１のケースにおいて、紙シートを用いてコル
ゲート条列の形状が実質振幅率Ｈ／Ｌ−０．７，実質蛇
行率Ｄ／Ｎ−０．１８，実質蛇行重合率Ｄ／Ｌ−１．０
，幅寄せ率ｉ−５％として、平面波形を連続曲線からな
るなめらかな波形状としてさらに条列頂・底部の断面型
を湾曲状として形成せられてなる強化コルゲート体は分
速１５０ｍ程において何ら加工トラブルの発生もなく所
定の加熱型フォーミングローラによりロールフォーミン
グせられて得られた。*Experimental results To introduce three characteristic cases among many examples, first of all, in the first case, the shape of the corrugated row using a paper sheet has a real amplitude ratio of H/L-0.7 and a real meandering shape. Ratio D/N-0.18, substantial meandering polymerization rate D/L-1.0
, The reinforced corrugate body, which is formed with a flat waveform having a smooth waveform consisting of continuous curves and a curved cross-section at the top and bottom of the rows, has no effect at a speed of about 150 m/min, with a width adjustment ratio of i-5%. It was obtained by roll forming using a predetermined heated forming roller without any processing troubles.

なお、そのロールフォーミング時において事前幅寄せ率
５％，延伸歪率β今Ｏとされたために、その強化コルゲ
ート体は位相幾何学的に実質上展開可能であることを特
徴とした理想的なる折版構造として得られた。In addition, since the pre-width ratio was set to 5% and the stretching strain rate β was set to O during the roll forming, the reinforced corrugated body was an ideal folding material characterized by being able to be expanded topologically. Obtained as a version structure.

さらに該強化コルゲート体がその両面に二葉の平板紙シ
ートとの一体貼合により得られた強化複合コルゲート体
は、シート材質条列振幅Ｈｏ，同周期Ｌ，同折曲幅Ｗを
同等とした公知の段ボールと比較してそのシートの使用
量が２％ほど増加したが該Ｘ方向最大剪断強度において
５０％程、該Ｘ方向曲げ強度において６０％程上廻ると
言う成果が確認された。Further, a reinforced composite corrugated body obtained by integrally bonding the reinforced corrugated body with two flat paperboard sheets on both sides thereof is a known reinforced corrugated body having the same sheet material row amplitude Ho, the same period L, and the same bending width W. Although the amount of the sheet used increased by about 2% compared to the corrugated board, it was confirmed that the maximum shear strength in the X direction was about 50% higher, and the bending strength in the X direction was about 60% higher.

次に第２のケースとして紙シートを用いてコルゲート条
列の実質振幅率Ｈ／Ｌ−０．７，実質蛇行重合率Ｄ／Ｌ
−１．０．実質蛇行率Ｄ／Ｎ−０．２４，幅寄せ率ｉ−
８％としてかつ条列蛇行型を連続曲線になめらかな平面
波形状としかつ条列頂・底部の断面形を湾曲状として形
成されてなる強化コルゲート体は分速１００ｍほどにお
いて何ら加工トラブルの発生もなく所定の加熱型フォー
ミングローラによりロールフォーミングせられて得られ
た。なおそのロールフォーミング時において事前幅寄せ
率６．５％，シートの延伸歪率β：１．５％として加工
されたため、位相幾何学的にやや展開が困難であり、被
加工シートの幅方向の材質強度は多少劣化したと言える
。さらに該強化コルゲート体がその両面に二葉の平板紙
シートとの一体貼合により得られた強化複合コルゲート
体は、公知の段ボールと同等の条件下において比較し、
その被加エシ一トの使用量は３％ほど増加したが、該Ｘ
方向最大剪断強度が５５％程、該Ｘ方向曲げ強度におい
て７５％程上廻ったと言う或果が確認された。Next, as a second case, using a paper sheet, the effective amplitude ratio H/L of the corrugated row is −0.7, and the effective meandering polymerization ratio D/L.
-1.0. Real meandering rate D/N-0.24, width adjustment rate i-
8%, the reinforced corrugate body is formed by making the meandering row shape into a continuous curve with a smooth plane wave shape, and the cross-sectional shape of the top and bottom of the rows is curved, without any processing trouble at a speed of about 100 m/min. It was obtained by roll forming using a predetermined heated forming roller. In addition, during roll forming, processing was performed with a pre-width ratio of 6.5% and a sheet stretching strain rate β of 1.5%, so it was somewhat difficult to develop the topology, and the width direction of the processed sheet was It can be said that the material strength has deteriorated to some extent. Furthermore, a reinforced composite corrugated body obtained by integrally laminating two flat paperboard sheets on both sides of the reinforced corrugated body was compared with a known corrugated board under the same conditions.
Although the usage amount of additional assets increased by about 3%,
It was confirmed that the maximum shear strength in the direction was increased by about 55%, and the bending strength in the X direction was increased by about 75%.

第３のケースとしては、第１のケースの強化コルゲート
体と同等のロールフォーミング法により加工形成し同等
の形状をもった紙シートによる強化コルゲート体の片面
に一葉の平板紙シートを一体貼合して得られた片面強化
コルゲート体は公知の片面型段ボールと同等のシートの
材質，条列振幅Ｈ０，同周期Ｌ，同折曲幅Ｗなどの条件
下で比較して、そのシートの使用量が３％ほど増加した
が、該Ｘ方向曲げ強度が２２０％程上廻ると言う著しい
成果が確認された。In the third case, a flat paperboard sheet is integrally laminated on one side of a reinforced corrugated body made of a paper sheet that has been processed and formed by the same roll-forming method as the reinforced corrugated body of the first case and has the same shape. The single-sided reinforced corrugated body obtained by this method was compared with the known single-sided corrugated board under conditions such as the same sheet material, row amplitude H0, same period L, and same bending width W, and the amount of sheet used was Although it increased by about 3%, a remarkable result was confirmed in which the X-direction bending strength increased by about 220%.

上記第１及び第２のケースにみられた通り、公知の段ボ
ールと比較して製品コストの上昇分が１０％以下（但し
材料増４％以下、ロールフォーミング速度の低下による
製造コスト増６％以下とした）に抑えられるとともに各
種構造強度の差異が５０％以上とされるために製品価値
一強度／コストよ１５０／１１０−１．３６となり、他
の性能は同等とされることから約４０％以上の製品価値
の格差が明らかとされ、また第３のケースでは製品コス
トの上昇分が７％（但し材料増３％以下．製造コスト増
４％とした）におさえられるとともに曲げ強度の差異が
２２０％とされるため製品価値一強度／コストミ３２０
／１０７−２．９９となり他の性能は同等とされること
から約２００％以上の製品価値の格差が明らかとされた
。As seen in the first and second cases above, the increase in product cost is 10% or less compared to known corrugated cardboard (however, the increase in material cost is 4% or less, and the increase in manufacturing cost due to a decrease in roll forming speed is 6% or less) Since the difference in various structural strengths is said to be 50% or more, the product value - strength/cost is 150/110 - 1.36, and since other performances are considered to be the same, it is approximately 40%. The above-mentioned disparity in product value is clear, and in the third case, the increase in product cost is suppressed to 7% (however, the increase in material is 3% or less, and the increase in manufacturing cost is 4%), and the difference in bending strength is Since it is said to be 220%, product value - strength / Costumi 320
/107-2.99, and assuming that other performances were the same, it was revealed that there was a difference in product value of about 200% or more.

次に、上記のようにして得られた本発明に係る片面強化
複合コルゲート体（Ｈ／Ｌ−０．５，Ｄ／Ｌ−１．１，
Ｄ／Ｎ−０．．３２）を従来の第１８図に示したような
片面ダンボール（Ｈ／Ｌ−０．５）と強度の比較をした
。Next, the single-sided reinforced composite corrugate body (H/L-0.5, D/L-1.1,
D/N-0. ．． 32) was compared in strength with a conventional single-sided cardboard (H/L-0.5) as shown in FIG.

第１表には面内圧縮強度の試験結果が示されている。Table 1 shows the test results for in-plane compressive strength.

この第１表から明らかなように、本発明に使用する複合
コルゲート体と従来の片面ダンボールとを比較すると、
ｙ方向の面内圧縮強度は両者ほぼ同じであるが、Ｘ方向
については複合コルゲート体の方が従来のものよりも３
倍強の強度を有することが明らかである。As is clear from Table 1, when comparing the composite corrugated body used in the present invention with conventional single-sided cardboard,
The in-plane compressive strength in the y-direction is almost the same for both, but in the x-direction, the composite corrugated body has a strength of 3
It is clear that the strength is twice as strong.

第２表には面外圧縮強度の試験結果が示されており、こ
の表から本発明に使用する片面強化複合コルゲート体の
方が従来・の片面ダンボールよりも２倍弱の面外圧縮強
度を有することが明らかである。Table 2 shows the test results for the out-of-plane compressive strength, and from this table it can be seen that the single-sided reinforced composite corrugated body used in the present invention has an out-of-plane compressive strength that is slightly less than twice that of the conventional single-sided cardboard. It is clear that it has.

第３表には第１図及び第１７図のＸ方向に垂直な面方向
の面外曲げ強度の試験結果が示されており、この表から
本発明に係る片面強化複合コルゲート体は従来の片面ダ
ンボールよりも約２２倍もの極めて大きな曲げ強度を有
することが明らかである。Table 3 shows the test results for the out-of-plane bending strength in the plane direction perpendicular to the X direction in FIGS. It is clear that it has extremely high bending strength, approximately 22 times greater than cardboard.

第１表 第２表 第３表 面内圧縮強度試験結果 試験方広 コラムクラッシュ試験機による 静的加力試験 而外圧縮強度試験結果 試験方法 コラムクラッシュ試験機による 静的加力試験 而外曲げ強度拭験結果 試験方法 ２点支持式曲げ試験機による 静的加力試験 以上のように、各種構造的強度性能において、本発明の
片面強化複合コルゲート体が従来の片面ダンボールより
も大幅に優れていると言える。Table 1 Table 2 Table 3 Inner surface compressive strength test results Test method Static force test using a wide column crush tester External compressive strength test results Test method Static force test using a column crush tester External bending strength test Test results Test method Static force test using a two-point support bending tester As shown above, the single-sided reinforced composite corrugated body of the present invention is significantly superior to conventional single-sided corrugated cardboard in various structural strength performances. I can say it.

上記のように多くの優れた特性を有する片面強化複合コ
ルゲート体を所定の形状に裁断しかつ折曲げて本発明に
係る組立式トレーを得るのである。As mentioned above, the single-sided reinforced composite corrugated body having many excellent properties is cut into a predetermined shape and bent to obtain the assembly type tray according to the present invention.

第１５図（Ａ）には本発明の第１実施例に係る組立て式
トレーを得るための展開シ一ト２５が示され、この展開
シ一ト２５ではその短手方向に沿ってコルゲート条列１
３が蛇行状に配設され、また製函されたトレーの内面に
コル６ゲート芯体１１が位置するようにコルゲート芯体
１１の片面には平板ライナー材１２が接着されている。FIG. 15(A) shows an unfolded sheet 25 for obtaining an assembly type tray according to the first embodiment of the present invention. 1
3 are arranged in a meandering manner, and a flat plate liner material 12 is adhered to one side of the corrugated core 11 so that the corrugated gate core 11 is located on the inner surface of the tray formed into a box.

そしてこの展開シ一ト２５では、その中央部分に製函時
に底部となる比較的大きな長方形の矩形区分Ｉを設け、
その矩形区分Ｉの長辺には細幅な第１フラップ片■，■
を配置している。この第１フラップ片■，■は、製函時
には矩形区分Ｉに対して９０°折曲させ、側壁部を構或
するようになっている。また、この第１フラップ片■，
■の外側には、これと略同一形状からなる第２フラップ
■，■が配置されている。この第２フラップ片■，■は
、第１フラップ片■との境界線で１８０’折曲げられ、
第１フラップ片■に重合し、側壁部の補強をなしている
。そして、境界線上の両側端部近傍位置には、細幅な透
孔２６が穿設されている。In this unfolded sheet 25, a relatively large rectangular section I is provided in the center part, which will serve as the bottom during box manufacturing.
The long sides of the rectangular section I have narrow first flap pieces ■,■
are placed. The first flap pieces (1) and (2) are bent at 90 degrees with respect to the rectangular section (I) during box manufacturing to form side walls. Also, this first flap piece ■,
Second flaps (2) and (2) having substantially the same shape as this are arranged outside of (2). The second flap pieces ■ and ■ are bent 180' at the boundary line with the first flap piece ■,
It superposes on the first flap piece (3) and reinforces the side wall. Narrow through holes 26 are bored near both ends of the boundary line.

さらにまた、第１，第２フラップ片■，■の両側端には
それぞれ突片ｎ’　，ｍ’が設けられている。Furthermore, protrusions n' and m' are provided at both ends of the first and second flap pieces (2) and (2), respectively.

一方、上記矩形区分Ｉの短辺には、第１フラップ辺■と
略同一幅からなる第３フラップ片■が配設されている。On the other hand, on the short side of the rectangular section I, a third flap piece (2) having substantially the same width as the first flap side (2) is disposed.

この第３フラップ片ＩＶ，　ＩＶは、上記第１フラップ
片■と同様に矩形区分Ｉに対して９０＠折曲げ、前後壁
部を構成するようになっている。そして、この第３フラ
ップ片■の外側には比較的広幅な第４フラップ片Ｖが配
置されている。The third flap pieces IV, IV are bent by 90 degrees with respect to the rectangular section I in the same way as the first flap piece ① described above, so as to constitute front and rear walls. A relatively wide fourth flap piece V is disposed outside the third flap piece (2).

この第４フラップ片Ｖは、製函時に第３フラップ片■に
対して略９０°折曲させ、トレーの上方開口部の前後端
部を一部覆う天板を構成するようになっている。さらに
、第４フラップ片Ｖの先端両側部には、舌片２７が形成
されている。そしてこの展開シ一ト２５は自動製函機に
送入されると各フラップ片間の境界線に沿って折曲げら
れ、上記舌片２７が透孔２６に挿入され第１５図（Ｂ）
に示したような、組立て式トレー２８が得られる。This fourth flap piece V is bent at approximately 90 degrees with respect to the third flap piece (2) during box manufacturing, and forms a top plate that partially covers the front and rear ends of the upper opening of the tray. Furthermore, tongue pieces 27 are formed on both sides of the tip of the fourth flap piece V. When this expanded sheet 25 is fed into an automatic box making machine, it is bent along the boundary line between each flap piece, and the tongue piece 27 is inserted into the through hole 26, as shown in FIG. 15(B).
A prefabricated tray 28 as shown in FIG. 1 is obtained.

第１６図（Ａ）には本発明の第２実施例に係る組立て式
トレーを得るための展開シート２５ａが示されている。FIG. 16(A) shows an unfolded sheet 25a for obtaining an assembly type tray according to a second embodiment of the present invention.

この展開シート２５ａでは、コルゲート条列１３の長手
方向が展開シート２．　５　ａの長手方向に延長し、そ
の他の構成は第１実施例の場合と同様である。In this unfolded sheet 25a, the longitudinal direction of the corrugated rows 13 is the unfolded sheet 2. 5a, and the other configurations are the same as in the first embodiment.

なお、上記第１及び第２実施例では、平板ライナー材１
２が製函されたトレーの外表面に位置するように接着さ
れているが、これは表面に印刷を施す場合の便利さを考
慮してのことであり、所要の場合には平板ライナー材が
内面に位置するようにしても良い。In addition, in the above first and second embodiments, the flat liner material 1
2 is glued so that it is located on the outer surface of the boxed tray, but this is done in consideration of the convenience of printing on the surface, and if necessary, a flat liner material can be used. It may be located on the inside.

また、上記実施例ではコルゲート条列が展開シートの長
手方向または短手方向に沿って延長している場合のみに
ついて説明したが、コルゲート条列を展開シートの長手
方向に対して任意の角度で傾斜させた状態で形成または
裁断しても良い。Further, in the above embodiment, only the case where the corrugated rows extend along the longitudinal direction or the lateral direction of the unfolded sheet was explained, but the corrugated rows are inclined at an arbitrary angle with respect to the longitudinal direction of the unfolded sheet. It may be formed or cut in a state in which it is

次に、本発明の第１実施例に係る組立て式トレー（第１
５図（Ｂ））と第１８図（Ａ）に示された従来型組立て
式トレー（Ｋ１８０−ＳＣＰ１２０）とを上下方向（１
−Ｖ方向）、横方向（ＩＩ−■方向）、前後方向（ＩＶ
−ＩＶ方向）の圧縮強度試験に供し、その結果を第４表
に示す。Next, the assembly type tray (first embodiment) according to the first embodiment of the present invention will be explained.
5(B)) and the conventional assembly type tray (K180-SCP120) shown in FIG. 18(A) in the vertical direction (1
-V direction), lateral direction (II-■ direction), anteroposterior direction (IV
-IV direction) and the results are shown in Table 4.

この試験結果から明らかなように、本発明品と従来品と
を比較した場合、すべての方向で強度が向上している。As is clear from this test result, when the product of the present invention is compared with the conventional product, the strength is improved in all directions.

このように強度が向上するため従来のトレーに比べ、天
板となる第４フラップＶの幅を狭くすることができる。Since the strength is improved in this way, the width of the fourth flap V, which serves as the top plate, can be made narrower than in conventional trays.

尚、本発明に係る片面強化複合コルゲート体の素材は紙
または紙を基材としたものであるが、それは各種紙類の
単体、ないしは各種紙類と各種非紙系物質によるフイル
ムとのラミネート複合体、ないしは各種セルロースまた
は非セルロース系物質を塗布，含浸ないしは付着せしめ
られた各加工紙類など、このほかにも様々なものがあり
上記各種素材を適宜組合せたものも本発明に有効である
。The material of the single-sided reinforced composite corrugate body according to the present invention is paper or paper-based material, and it may be a single material of various papers or a composite laminate of various papers and films made of various non-paper materials. There are various other processed papers coated with, impregnated with, or attached with various cellulose or non-cellulose materials, and suitable combinations of the above-mentioned materials are also effective in the present invention.

また、上記実施例ではコルゲート芯体の片面に平板ライ
ナーを接着した片面強化複合コルゲート体を用いた組立
て式トレーの場合について説明したが、このコルゲート
芯体の両面に平板ライナーを接着した両面強化複合コル
ゲート体を用いて組立て式トレーを形成した場合にも、
従来の両面ダンボールを用いて組立て式トレーを形成し
た場合と比較して、前記実施例における片面ダンボール
と片面強化複合コルゲート体の関係と同様な相対関係で
優れた効果を奏するものである。In addition, in the above embodiment, the case of an assembly type tray using a single-sided reinforced composite corrugated body with a flat plate liner bonded to one side of the corrugated core body was explained. Even when a prefabricated tray is formed using a corrugated body,
Compared to the case where a conventional prefabricated tray is formed using double-sided cardboard, excellent effects can be achieved due to the same relative relationship as the relationship between the single-sided cardboard and the single-sided reinforced composite corrugated body in the above embodiment.

《効　果｝ 以上のように本発明に係る組立て式トレーは垂直方向に
山部と谷部とを交互に施してコルゲート条列を形成する
とともにこのコルゲート条列を平面的に蛇行させてなる
コルゲート芯体を用いているため、このコルゲート芯体
自体の有する優れた面内圧縮強度、鉛直方向面外圧縮強
度及び面外曲げ強度により、製造された組立て式トレー
は前後及び左右に大きな圧縮強度を有し、内容物を外部
衝撃に対して保護する緩衝性能に優れ、開口部のフラッ
プ片は大きな曲げ強度を有するために折曲，湾曲，破損
等に対して充分に保護される。<<Effects>> As described above, the prefabricated tray according to the present invention has corrugate rows formed by alternately applying peaks and valleys in the vertical direction, and the corrugate rows are meandered in a plane. Because a corrugated core is used, the manufactured prefabricated tray has large compressive strength in the front and back and left and right directions due to the excellent in-plane compressive strength, vertical out-of-plane compressive strength, and out-of-plane bending strength of the corrugated core itself. It has excellent buffering performance to protect the contents against external impacts, and the flap piece at the opening has high bending strength, so it is sufficiently protected against bending, curving, damage, etc.

特に、本発明において用いられる片面強化複合コルゲー
ト体はＸ方内面内圧縮強度が従来の片面ダンボールに比
べて極めて大きく、ｙ方内面内圧縮強度と同等またはそ
れ以上の強度を有するものであるから、コルゲート条列
を任意の方向として裁断して展開シートを得、そして全
ての面方向に充分な強度を有する組立て式トレーを製南
することができる。In particular, the single-sided reinforced composite corrugated body used in the present invention has an extremely high internal compressive strength in the X direction compared to conventional single-sided cardboard, and has a strength equal to or higher than the internal compressive strength in the y direction. A spread sheet can be obtained by cutting the corrugated rows in any direction, and an assembly type tray having sufficient strength in all directions can be manufactured.

上記のコルゲート条列を任意の方向として裁断し得ると
言うことは、最も経済的な最大幅で連続的に片面強化複
合コルゲート体を製造するεともにその最大幅の中で展
開シート体を縦横に組合せて最小の端切れとなるように
裁断するこεができるということになり、幅効率が向上
し、その結果として高い生産性を得るここができる。The fact that the above corrugated rows can be cut in any direction means that the single-sided reinforced composite corrugated body can be manufactured continuously at the most economical maximum width, and the unfolded sheet body can be cut vertically and horizontally within that maximum width. In combination, it is possible to cut the pieces into the smallest scrap, improving width efficiency and, as a result, achieving high productivity.

また、従来の組立て式トレーを構成する芯材は一方向（
ｙ方向）にのみ直線的コルゲート条を平行に形成してた
だけであるから、展開型シートの状態において反り変形
を発生しやすく、自動製函機内でとかく故障を起こしが
ちであるが、本発明の組立て式トレーの場合にはコルゲ
ート芯体のＸ方向，ｙ方向に波形が形成されており、展
開型シートの状態においても全く反り変形が発生せず、
製函後のトレー本体にも形状歪みが全く生じない。In addition, the core material that makes up conventional prefabricated trays is unidirectional (
Since the straight corrugated strips are formed in parallel only in the y direction, they tend to warp and deform in the unfolded sheet state, which tends to cause failures in the automatic box making machine. However, the present invention In the case of the prefabricated tray, the corrugated core has corrugations in the X and Y directions, and there is no warping or deformation at all even in the unfolded sheet state.
There is no shape distortion at all in the tray body after the box is made.

また、従来の組立て式トレーを構或する芯材と平板ライ
ナー材とは平行な直線状に貼合されているため貼合密度
が低く、貼合部と非貼合部とによって縞状凹凸面を形成
しやすく印刷適性が劣っていた。これに対し、本発明の
組立て式トレーの場合にはコルゲート芯体と平板シート
材との貼合が蛇行した平行な曲線上にあるため、貼合密
度が高まり反り変形が防止され、上記のような縞状凹凸
面の発生を阻止し、トレー各面の平坦性が保持され、Ｐ
ｏＳバー等の精密印刷適性が大幅に向上する。In addition, because the core material and the flat liner material that make up the conventional prefabricated tray are laminated in parallel straight lines, the lamination density is low, and the striped uneven surface is formed between the laminated area and the non-laminated area. It was easy to form and had poor printability. On the other hand, in the case of the prefabricated tray of the present invention, since the corrugated core and the flat sheet material are bonded on meandering parallel curves, the bonding density is increased and warpage is prevented, as described above. This prevents the occurrence of striped uneven surfaces and maintains the flatness of each tray surface.
The suitability for precision printing of oS bars etc. is greatly improved.

また、本発明ではコルゲート芯体と平板ライナー材との
貼合部が蛇行した曲線上にあるため、コルゲート条列の
長手方向に沿った折り曲げ部を施す場合、この部分が、
多くの場合、上記貼合部を断続的に通過するため、罫線
折曲を確実かつ精密に行なうことができる。特に、蛇行
重合率Ｄ／Ｌよ１の時には、上記罫線を任意の位置に施
しても必ずコルゲート条列と複数個所で交叉するため、
その折曲はより精密なものとなる。In addition, in the present invention, since the bonding portion between the corrugated core and the flat liner material is on a meandering curve, when a bending portion is made along the longitudinal direction of the corrugated rows, this portion is
In many cases, since the sheet passes through the bonding section intermittently, the ruled line can be folded reliably and precisely. In particular, when the meandering polymerization rate D/L is 1, even if the ruled lines are placed at arbitrary positions, they will always intersect with the corrugated rows at multiple locations.
The bending becomes more precise.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明に用いる複合コルゲート体の平板ライナ
ー材を一部破断して示す部分斜視図、第２図は本発明に
係る複合コルゲート体のコルゲート条列Ｘ方向の断面形
状を示す図、第３図（Ａ）は本発明の複合コルゲート体
とその形状的特徴を示す平面図、第３図（Ｂ）はコルゲ
ート条列蛇行形の稜線部を示す平面波形図、第４図は本
発明の複合コルゲート体における剪断応力の方向を模式
的に示す図、第５図は複合コルゲート体におけるＺ−Ｘ
面内Ｘ方向の最大剪断応力指数と条列斜壁面の勾配θな
いしは条列の実質振幅率Ｈ／Ｌ取り相関を示す形状一剪
断強度曲線のグラフ、第６図は複合コルゲート体におけ
る曲げ応力の方向を模式的に示す図、第７図は複合コル
ゲート体におけるｙ−ｘ面外Ｘ方向の最大曲げ応力指数
と条列の実質蛇行重合率Ｄ／Ｌおよび実質蛇行率Ｄ／Ｈ
の相関を示す形状一曲げ強度曲線のグラフ、第８図は複
合コルゲート体を構成するコルゲート条列の異なった蛇
行重合率におけるコルゲート条列間の位置関係とコルゲ
ート条と平板ライナー材との位置関係を示す図、第９図
は複合コルゲート体のコルゲート条列Ｘ方向各横断面波
形図、第１０図は強化コルゲート体を加工或形するため
に用いられるロールフォーミング方法を模式的に示した
破断斜視図、第１１図は複合コルゲート体のロールフォ
ーミング時における波付き被加工シートの倒れ込み発生
頻度指数と事前幅寄せ率との関係を示す図、第１２図は
製造上の第２の要件を満たすコルゲート条列の一例を示
す図、第１３図は複合コルゲート体コルゲート条列の蛇
行波形を示す各種平面波形図、第１４図は本発明に係る
複合コルゲート体におけるコルゲート条列の実質振幅率
Ｈ／Ｌと実質蛇行率Ｄ／Ｎとｙ方向幅寄せ率ｌとの相関
関係を示す形状曲線のグラフ、第１５図（Ａ）及び（Ｂ
）はそれぞれ本発明の第１実施例に係る組立式トレーの
展開シート図と製函図、第１６図（Ａ）及び（Ｂ）はそ
れぞれ本発明の第２実施例に係る組立式トレーの展開シ
ート図と製函図、第１７図は従来の片面ダンボールの平
板ダンボール紙を一部破断して示す部分斜視図、第１８
図（Ａ）〜（Ｃ）はそれぞれ従来の組立式トレーの展開
シ一ト図と製函図である。 １０・・・・・・複合コルゲート体 １１・・・・・・コルゲート芯体 １２・・・・・・平板ライナー材 １３・・・・・・コルゲート条列 ２５・・・・・・展開シート ２６・・・・・・組立式トレーFIG. 1 is a partial perspective view showing a partially broken flat liner material of a composite corrugated body used in the present invention, FIG. 2 is a diagram showing a cross-sectional shape in the corrugate row X direction of the composite corrugated body according to the present invention, FIG. 3(A) is a plan view showing the composite corrugated body of the present invention and its shape characteristics, FIG. 3(B) is a plan waveform diagram showing the ridgeline of the meandering corrugated rows, and FIG. 4 is a plan view showing the composite corrugated body of the present invention. Figure 5 schematically shows the direction of shear stress in the composite corrugated body.
Figure 6 is a graph of the shape-shear strength curve showing the correlation between the maximum shear stress index in the in-plane X direction and the slope θ of the sloped row wall surface or the effective amplitude ratio H/L of the row. A diagram schematically showing directions, and FIG. 7 shows the maximum bending stress index in the X direction outside the y-x plane, the effective meandering polymerization rate D/L of the rows, and the actual meandering rate D/H of the composite corrugated body.
Figure 8 is a graph of the shape-bending strength curve showing the correlation between the two corrugated strips, and the positional relationship between the corrugated strips and the flat liner material at different meandering polymerization rates of the corrugated strips constituting the composite corrugated body. FIG. 9 is a cross-sectional waveform diagram of each corrugate row in the X direction of the composite corrugated body, and FIG. 10 is a broken perspective view schematically showing the roll forming method used to process or shape the reinforced corrugated body. Figure 11 is a diagram showing the relationship between the collapse occurrence frequency index of the corrugated work sheet and the pre-width ratio during roll forming of a composite corrugated body, and Figure 12 is a diagram showing the relationship between the pre-width ratio and the corrugated sheet that satisfies the second manufacturing requirement. A diagram showing an example of a row, FIG. 13 is a various plane waveform diagram showing a meandering waveform of a corrugated row in a composite corrugated body, and FIG. 14 is an effective amplitude ratio H/L of a corrugated row in a composite corrugated body according to the present invention. 15 (A) and (B
16(A) and 16(B) are respectively developed sheet and box drawings of the assembly type tray according to the first embodiment of the present invention, and FIGS. Sheet diagram and box manufacturing diagram; Figure 17 is a partially cutaway partial perspective view of a conventional single-sided cardboard flat cardboard; Figure 18 is
Figures (A) to (C) are a developed sheet diagram and a box manufacturing diagram of a conventional assembly type tray, respectively. 10...Composite corrugate body 11...Corrugate core body 12...Flat liner material 13...Corrugate rows 25...Development sheet 26・・・・・・Assembly type tray

Claims (1)

【特許請求の範囲】 シート材に垂直方向の山部と谷部とを交互に施してコル
ゲート条列を水平方向のなめらかな蛇行状波形に形成す
るともに該コルゲート条列における実質振幅率Ｈ／Ｌを
０．４以上１．４以下、実質蛇行率Ｄ／Ｎを０．３５以
下、実質蛇行重合率Ｄ／Ｌを０．５以上、該コルゲート
条列の進行方向の幅寄せ率ｉを８％＋該シート材の延伸
歪み率以下とし、かつ、該コルゲート条列の頂、底部の
断面形状を湾曲状ないしは狭小幅の面取り状ないしは肩
落ち状としてコルゲート芯体を形成し、該コルゲート芯
体の少なくとも片面に平板ライナーを接着して複合コル
ゲート体を形成し、 該複合コルゲート体の展開図において、中央に底部とな
る比較的大きな矩形区分を設け、その矩形区分の一方の
対辺に隣接して側壁部となる第１フラップ片を配置させ
るとともに、さらにその第１フラップ片の外側に組立時
に折り返して第１フラップ片に重合する第２フラップ片
を配置し、かつ、該第１、第２のフラップ片の境界線上
には細幅な透孔を穿設してなり、 一方、該矩形区分の他方の対辺には、それと隣接して前
後壁部となる第３フラップ片を突出配置させるとともに
、その第３フラップ片のさらに外側には、天板の一部を
構成する第４フラップ片を配置し、さらに該第４フラッ
プ片の両側先端部に舌片を形成し、組立時に該舌片を該
透孔内に挿入することにより製函してなることを特徴と
する組立式トレー。[Scope of Claims] Vertical peaks and troughs are alternately formed on a sheet material to form a corrugated row in a horizontally smooth meandering waveform, and the effective amplitude ratio H/L in the corrugated row is is 0.4 or more and 1.4 or less, the actual meandering ratio D/N is 0.35 or less, the actual meandering polymerization rate D/L is 0.5 or more, and the width closing ratio i in the advancing direction of the corrugated row is 8%. + A corrugate core is formed with the stretching strain rate being equal to or lower than the stretching strain rate of the sheet material, and the cross-sectional shape of the top and bottom of the corrugate rows is curved, narrow-width chamfered, or shoulder-dropped, and the corrugate core is A composite corrugated body is formed by bonding a flat plate liner to at least one side, and in a developed view of the composite corrugated body, a relatively large rectangular section serving as a bottom is provided in the center, and a side wall is provided adjacent to one opposite side of the rectangular section. a first flap piece that serves as a section, and a second flap piece that is folded back and overlapped with the first flap piece when assembled on the outside of the first flap piece; A narrow through hole is bored on the boundary line of each piece, and on the other side of the rectangular section, a third flap piece that forms the front and rear walls is protruded adjacent to the other side of the rectangular section. Further outside the third flap piece, a fourth flap piece constituting a part of the top plate is arranged, and tongue pieces are formed at both ends of the fourth flap piece. An assembly type tray characterized by being formed into a box by inserting it into a through hole.