JPH03290908A - Magnetic part for suppressing surge current of accelerating power source - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To have a sufficient suppressing function against surge current with a compact size by constituting a magnetic part by using a winding to be inserted between a high voltage dc power source and a load for suppressing surge current and a Co-radical amorphous magnetic alloy thin belt with interlayer insulated. CONSTITUTION:In order to suppress surge current which is generated when electric charge accumulated in floating capacitance 1 existing between a high voltage dc power source and a load is discharged at the time of short-circuiting of the load, a magnetic part, which comprises a winding inserted between an accelerating power source and the load and a magnetic core 2, is provided. The magnetic core is constituted by using a Co-radical amorphous alloy thin belt with interlayer insulation. Thus pulse relative magnetic permeability is large so that a surge current suppression effect is excellent. In addition since the amorphous magnetic alloy thin belt is small in a drop in characteristics causey by radiation damage, it is suitable for radioactive rays exposure application.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は核融合装置の中性粒子入射装置等に用いられる
中性粒子加速用の加速電源に係り、特にイオン源加速部
での放電破壊に伴って生しる高電圧直流電源部と負荷間
の浮遊容量によるサージ電流を抑制するための磁性部品
およびこれを用いた加速電源のサージ電流抑制回路に関
するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Field of Application] The present invention relates to an acceleration power source for accelerating neutral particles used in a neutral particle injection device of a nuclear fusion device, etc. The present invention relates to a magnetic component for suppressing surge current due to stray capacitance between a high-voltage DC power supply and a load that occurs due to the above, and a surge current suppression circuit for an acceleration power supply using the magnetic component.

［従来技術］ 中性粒子入射装置用の加速電源は、プラズマ化された気
体中のイオンを加速し、途中でこれを中性化したものを
他のプラズマ等に入射するためのイオン加速用の高電圧
直流電源装置であって、この装置においては負荷である
イオン源の放電破壊時に電源側からイオン源電極へサー
ジとして流入する電流を抑制することによりイオン源電
極の損傷を軽減するとともに連続的な放電破壊を抑制す
る機能をも有している。[Prior art] An acceleration power source for a neutral particle injection device accelerates ions in a gas that has been turned into a plasma, neutralizes the ions on the way, and injects the ions into another plasma, etc. This is a high-voltage DC power supply device that reduces damage to the ion source electrode by suppressing the current that flows as a surge from the power supply side to the ion source electrode when the ion source, which is the load, breaks down due to discharge. It also has the function of suppressing discharge damage.

即ち、具体的には第１図で示すような回路で構成され、
イオン源加速部４で放電破壊が生じると、非安定な高電
圧直流電源４１とイオン源加速部４の間に設けられたレ
ギュレーションを行うための高出力四極真空管４２（以
下レギュレータチューブと称する）を２０μＳｅＣ程度
以下で遮断することにより、前記レギュレータチューブ
４２より高電圧直流電源４１側からエネルギーがイオン
源に流れることを防止する構成となっている。また、レ
ギュレータチューブ４２より負荷側に存在する浮遊容量
１に蓄積されていたエネルギーを吸収するために図中ブ
ロックＡで示すサージ・ブロッカと呼ばれるサージ電流
抑制用磁性部品が設けられている。上記サージ・ブロッ
カには、トロイダル形状のフェライト等で構成される磁
心２に１次巻線３および２次巻線８が設けられ、この２
次巻線８にはイオン源４の短終時に流れる浮遊容量１か
らの放電々流ｉｄのリンギングを抑え、エネルギーを消
費させるための抵抗９が設けられている。That is, specifically, it is composed of a circuit as shown in FIG.
When discharge breakdown occurs in the ion source accelerator 4, the high output tetrode vacuum tube 42 (hereinafter referred to as regulator tube) installed between the unstable high voltage DC power supply 41 and the ion source accelerator 4 for regulation is activated. The configuration is such that energy is prevented from flowing from the regulator tube 42 to the high voltage DC power supply 41 side to the ion source by shutting off at about 20 μSeC or less. Further, in order to absorb the energy accumulated in the stray capacitance 1 located on the load side of the regulator tube 42, a surge current suppressing magnetic component called a surge blocker, shown by block A in the figure, is provided. In the surge blocker, a primary winding 3 and a secondary winding 8 are provided on a magnetic core 2 made of toroidal-shaped ferrite, etc.
The next winding 8 is provided with a resistor 9 for suppressing ringing of the discharge current id from the stray capacitance 1 flowing at the end of the ion source 4 and consuming energy.

なお、第１図において、５は配線インダクタンス、６は
イオン源短終現象をモデル化するためのスイッチであり
、ターンオンした場合にイオン源が短絡することを示す
。７はイオン源短絡時の電圧降下を表現するための電圧
源である。In FIG. 1, 5 is a wiring inductance, and 6 is a switch for modeling the ion source short-circuit phenomenon, which indicates that the ion source is short-circuited when turned on. 7 is a voltage source for expressing the voltage drop when the ion source is short-circuited.

第２図は第１図の回路におけるイオン源短絡後の磁心２
の動作磁化曲線の概念図を示したものであり、第１図と
第２図で加速電源のサージ電流抑制回路の基本的な動作
を説明する。まずイオン源短絡直前、すなわち正常な動
作状態で、磁心２の動作点は高電圧直流電源４１からレ
ギュレータチューブ４２を経由して定常的に流れる直流
電流より′により生ずる直流磁化力ＨＢ’　により定ま
る磁束密度ＢＢ’　にある。Figure 2 shows the magnetic core 2 after short-circuiting the ion source in the circuit of Figure 1.
FIG. 1 shows a conceptual diagram of the operating magnetization curve of FIG. First, just before the ion source is short-circuited, that is, under normal operating conditions, the operating point of the magnetic core 2 is the magnetic flux determined by the DC magnetizing force HB' generated by the DC current that steadily flows from the high-voltage DC power supply 41 via the regulator tube 42. The density is BB'.

ここでＨＢ’　は次式より定まる。Here, HB' is determined by the following equation.

ＮＰ：１次巻線巻数 Ｑｅ：磁心の平均磁路長（ｍ） 次にイオン源４が短絡、即ちスイッチ６がオンすると、
レギュレータチューブ４２は遮断され高電圧直流電源４
１より供給される電流ＩＢ’はイオン源４に流れなくな
るが、浮遊容量１に蓄積されていた電荷によって電流ｉ
ｄがτ時間イオン源４に流れる。これがサージ電流であ
る。このサージ電流がイオン源に流入するのをサージ・
ブロッカＡが抑制する。サージ・ブロッカ内の磁心２は
動作磁束密度量をΔＢとすれば、 ｖＰ：１次巻線端電圧 Ａｅ：磁心の有効断面積（ｍ２） で定まる電圧時間積を阻止すると同時に最大磁束密度Ｂ
＋＋＝ΔＢ十ＢＢ’　　（Ｔ）　　　　　　　　　　（
３）に対応する最大磁化力 声・ｄｔ ΔＢ　＝　　　　　　　＜　Ｂｍｐ　−ＢＢ’　　　　
（６）ＮＰ−Ａｅ μｒｐ ＨＢ’　：ＢＢ’　に対応する直流磁化力μｒＰ：パル
ス比透磁率 で定まる電流波高値 にサージ電流を抑制するように働く。NP: Number of turns of the primary winding Qe: Average magnetic path length of the magnetic core (m) Next, when the ion source 4 is short-circuited, that is, the switch 6 is turned on,
The regulator tube 42 is cut off and the high voltage DC power supply 4
The current IB' supplied from the ion source 1 no longer flows to the ion source 4, but the electric charge accumulated in the stray capacitance 1 causes the current i
d flows through the ion source 4 for a time τ. This is a surge current. This surge current flows into the ion source.
Blocker A inhibits. The magnetic core 2 in the surge blocker blocks the voltage-time product determined by: vP: primary winding end voltage Ae: effective cross-sectional area of the magnetic core (m2), and at the same time increases the maximum magnetic flux density B, where the operating magnetic flux density is ΔB.
++=ΔB×BB' (T) (
Maximum magnetizing force corresponding to 3) dt ΔB = < Bmp −BB'
(6) NP-Ae μrp HB': Direct current magnetizing force μrP corresponding to BB': Works to suppress surge current to a current peak value determined by pulse relative magnetic permeability.

以上の原理よりサージ電流ＩＤをその回路に依存する許
容値ＩＤｐ以下とするには次に示す（６）式および（７
）式を満足すれば良い。Based on the above principle, in order to keep the surge current ID below the allowable value IDp depending on the circuit, the following equations (6) and (7)
) should satisfy the formula.

μｒｐＯＮｐ （６）式は（２）式と（３）式より誘導されたものであ
り、ここでΔＢは動作磁束密度量、Ｂｍｐは磁心が動作
可能な最大磁束密度である。また、（７）式は（１）、
（４）、（５）式より誘導されたものであり、μｒρは
実効パルス比透磁率である。μrpONp Equation (6) is derived from Equations (2) and (3), where ΔB is the amount of operating magnetic flux density, and Bmp is the maximum magnetic flux density at which the magnetic core can operate. Also, equation (7) is (1),
It is derived from equations (4) and (5), where μrρ is the effective pulse relative permeability.

実効パルス比透磁率については例えば１日本規格協会：
ＪＩＳハンドブック電子、コイル及び変成器用フェライ
ト磁心試験方法Ｃ２５６２に記載されている。Regarding the effective pulse relative permeability, for example, 1 Japanese Standards Association:
It is described in JIS handbook ferrite magnetic core test method for electronics, coils and transformers C2562.

実際のサージ・ブロッカの設計の際には、中性粒子入射
装置の仕様により、阻止すべき電圧時間積、ＩＢ’およ
びＢＢ’は定まる。また、ｌ’Ｊｐ＝　１ターン且つ小
型化の観点から極力Ｂ＋ａρを大とする必要があるが、
これは磁心の材質により限界があり、磁心材質の選定に
より定まる。When designing an actual surge blocker, the voltage-time products to be blocked, IB' and BB', are determined by the specifications of the neutral particle injection device. Also, it is necessary to make l'Jp = 1 turn and B+aρ as large as possible from the viewpoint of miniaturization.
This has a limit depending on the material of the magnetic core, and is determined by the selection of the magnetic core material.

また、ＢＢ’及びμｒｐも磁心材質により定まる値であ
る。Further, BB' and μrp are also values determined by the magnetic core material.

従って、（６）式および（７）式を満足するように設計
するには、材料の選定とＡｓおよびＱｅの算出が重要な
作業となる。Therefore, in order to design a device that satisfies equations (6) and (7), selection of materials and calculation of As and Qe are important tasks.

また、（６）式から明らかなようにＢ＋＋＋ｐ−ＢＢ’
　が大きいほどＡｅを小さく、即ち磁心形状を小さくで
きる。Also, as is clear from equation (6), B+++p-BB'
The larger the Ae, the smaller the magnetic core shape.

第３図は、前記第１図の方式における動作磁束密度量Δ
Ｂを大とするように改良したもので、同図において１０
はバイアス用直流電源、１１及び１２はイオン源短絡時
に２次巻線に誘起するサージ電圧を抑制するためのコン
デンサ及びインダクタンスである。本回路によれば。FIG. 3 shows the operating magnetic flux density amount Δ in the method shown in FIG.
This is an improved version that increases B, and is 10 in the same figure.
is a bias DC power supply, and 11 and 12 are capacitors and inductances for suppressing the surge voltage induced in the secondary winding when the ion source is short-circuited. According to this circuit.

図示矢印の向きでバイアス電流ＩＢを流すことができる
ため、第４図に示すように動作磁束密度量ΔＢを大とす
ることができ、磁心２の小形化が図れる。なお同図にお
いて Ｎｓ：２次巻線数 であり、ＢＢは上式で定まるＨＢに対応する磁束密度で
ある。なお、上述した中性粒子入射装置用加速電源装置
の詳細については、例えば、渡辺他、”ＪＴ−６０能動
粒子線用電源の構成とサージ電流の抑制″、日本原子力
研究所Ｊ　ＡＥ　ＲＩ　−ＭＢ２−１０４．１９８６年
７月などに記載されている。Since the bias current IB can flow in the direction of the arrow shown in the figure, the operating magnetic flux density ΔB can be increased as shown in FIG. 4, and the magnetic core 2 can be made smaller. In the figure, Ns is the number of secondary windings, and BB is the magnetic flux density corresponding to HB determined by the above formula. For details of the above-mentioned acceleration power supply device for neutral particle injection device, see, for example, Watanabe et al., “Configuration of JT-60 active particle beam power source and suppression of surge current,” Japan Atomic Energy Research Institute JAE RI-MB2. -104.Described in July 1986, etc.

［発明が解決しようとする課題］ 上記加速電源のサージ電流抑制用磁性部品においては、
核融合炉自体が研究段階のため、１００ｋｅＶ、１００
Ａと加速電圧の比較的低い中性粒子加速電源に対応した
ものが用いられている。現状では磁心として飽和磁束密
度が０．３５Ｔ前後と低いＮｉ−Ｚｎフェライトが使用
されており、５００φ程度のＮ　ｉ　−Ｚ　ｎフェライ
ト磁心が多数スタック状に積み重ねられて使用されてい
る。しかし１次世代の核融合実験炉に使用される中性粒
子加速装置は、Ｉ　Ｍ　ｅ　Ｖ、５０Ａクラスと加速電
圧の高いものが予想されており、サージ・ブロッカに使
用する磁心として現状のＮｉ−Ｚｎフェライトをスタッ
クして構成した場合、その長さが２０ｍ以上にも達する
こととなるため、重量および設置場所の制限からとても
実用できるものではないことが明らかになった。[Problem to be solved by the invention] In the magnetic component for suppressing surge current of the acceleration power source,
Since the fusion reactor itself is in the research stage, it is 100 keV, 100
A power source compatible with neutral particle accelerating power sources with a relatively low accelerating voltage is used. Currently, Ni--Zn ferrite having a low saturation magnetic flux density of around 0.35 T is used as the magnetic core, and a large number of Ni--Zn ferrite magnetic cores of about 500 φ are stacked and used. However, the neutral particle accelerator used in the first-generation experimental fusion reactor is expected to have a high acceleration voltage of IM e V, 50 A class, and the current Ni magnetic core used in the surge blocker is expected to be high. It has become clear that if the structure is constructed by stacking -Zn ferrites, the length will reach 20 m or more, so it is not practical due to weight and installation location limitations.

また、磁心サイズを極力小さくするためには、前記第３
図のようなバイアス回路を設けΔＢの値を大とする方法
も考えられるが、Ｎ　ｉ　−Ｚ　ｎフェライトでは、直
流磁気特性における角形比が０．６程度以下と小さく、
かつ保磁力も数十Ａ　／　ｍ以上あるため、バイアス電
流ＩＢを大とせざるを得ない。このため、バイアス回路
が大形化するという問題もあり、実用上の動作磁束密度
量としては０．３Ｔ程度に制限されてしまい、磁心サイ
ズの点で大きな問題を有していた。In addition, in order to minimize the magnetic core size, it is necessary to
Although it is possible to increase the value of ΔB by providing a bias circuit as shown in the figure, in N i -Z n ferrite, the squareness ratio in the DC magnetic characteristics is small at about 0.6 or less,
In addition, since the coercive force is several tens of A/m or more, the bias current IB must be increased. For this reason, there is a problem that the bias circuit becomes large, and the practical operating magnetic flux density is limited to about 0.3 T, which poses a big problem in terms of the magnetic core size.

また、磁性材料として、結晶質合金に比べて特公昭５５
−１９９７６号に記載されているような高透磁率を示す
非晶質合金材料やヨーロッパ特許公開Ｎｏ、８７１１４
５６８．６号に記載されるような高透磁率と高飽和磁束
密度を有する鉄基微結晶合金が知られているが、中性粒
子加速用の加速電源にサージ電流抑制用磁性部品として
使用されたことはなく、実際の動作がどのようなもので
あるが全く予想できないものであった。In addition, as a magnetic material, compared to crystalline alloys,
- Amorphous alloy materials exhibiting high magnetic permeability as described in No. 19976 and European Patent Publication No. 87114
Iron-based microcrystalline alloys having high magnetic permeability and high saturation magnetic flux density as described in No. The actual operation was completely unpredictable.

本発明の目的は、サージ電流に対して十分な抑制機能を
有するとともに、従来より大幅に小型化できるサージ電
流抑制用磁性部品を提供することである。An object of the present invention is to provide a surge current suppressing magnetic component that has a sufficient suppressing function against surge currents and can be significantly smaller than conventional magnetic components.

［課題を解決するための手段］ 本発明は高電圧直流電源と負荷間に存在する浮遊容量に
蓄積された電荷が、負荷短絡時に放出される際に生ずる
サージ電流を抑制するために前記加速電源と負荷間に挿
入される巻線と磁心で構成される磁性部品であって。[Means for Solving the Problems] The present invention provides an accelerating power supply for suppressing a surge current generated when charges accumulated in a stray capacitance existing between a high voltage DC power supply and a load are released when a load is short-circuited. A magnetic component consisting of a winding and a magnetic core that is inserted between a load and a load.

前記磁心を層間絶縁を施したＣｏ基非晶質合金薄帯を用
いて構成することを特徴とする加速電源のサージ電流抑
制用磁性部品である。A magnetic component for suppressing surge current of an acceleration power source, characterized in that the magnetic core is constructed using a Co-based amorphous alloy ribbon provided with interlayer insulation.

本発明において磁心をＣｏ基非晶質磁性合金薄帯とした
のは従来のＮｉ−Ｚｎフェライトに比ベパルス比透磁率
が大きいため、サージ電流抑制効果が優れているためで
ある。The reason why the magnetic core is made of a Co-based amorphous magnetic alloy ribbon in the present invention is that it has a higher relative permeability than conventional Ni--Zn ferrite, and therefore has an excellent surge current suppressing effect.

また、非晶質磁性合金薄帯は、放射線損傷に対し特性劣
化が少ないため放射線にさらされる用途に用いるのに優
れるという利点もある。Furthermore, the amorphous magnetic alloy ribbon has the advantage of being excellent for use in applications where it is exposed to radiation because its properties are less likely to deteriorate due to radiation damage.

層間の絶縁は絶縁フィルムもしくは絶縁コーティング等
の従来知られている技術により施すことができる。Insulation between layers can be provided by conventionally known techniques such as insulating films or insulating coatings.

［実施例コ 以下実施例に基づいて本発明をより詳しく説明するが、
本発明はこれら実施例に開示した範囲に限るものではな
いことは言うまでもない。[Example] The present invention will be explained in more detail based on the following example.
It goes without saying that the present invention is not limited to the scope disclosed in these Examples.

第１表に示すＣｏ基非晶質合金薄帯をポリエチレン・テ
レフタレート・フィルムで絶縁して巻き回しユニット磁
心を作成した。これらのユニット磁心の磁気特性を第１
表に示す。また、これらのユニット磁心の形状・寸法を
第２表に示す。A unit magnetic core was prepared by insulating the Co-based amorphous alloy ribbon shown in Table 1 with a polyethylene terephthalate film. The magnetic properties of these unit cores are
Shown in the table. Further, the shapes and dimensions of these unit cores are shown in Table 2.

ここでＢ、。。は直流磁化力８００Ａ／ｉｎにおける磁
束密度である。Here B. . is the magnetic flux density at a DC magnetizing force of 800 A/in.

第１表および第２表に示したユニット磁心を第５図に示
す評価回路の試料２５として用い、サージ電流抑制効果
を調べた。The unit magnetic core shown in Tables 1 and 2 was used as sample 25 of the evaluation circuit shown in FIG. 5, and the surge current suppressing effect was investigated.

第 表 傘本発明の合金は全て非晶質合金 第 表 第５図において、２１高電圧直流電源、２２はコンデン
サ２３の充電用抵抗、２４はトリガ・スパークギャップ
、２５は試料、２６は試料の１次巻線、２７は１次側抵
抗、２８ぽ試料の２次巻線、２９はトリガ・スパークギ
ャップ２４がターンオン後にコンデンサ２３と試料２５
の１次巻線のインダクタンス及び抵抗２７で定まるリン
キング電流を抑制し、エネルギーを消費させる２次側抵
抗、３０はバイアス電源、３１および３２はトリガ・ス
パークギャップ４のターンオン後に試料２５の２次巻＠
２８に誘起するスパイク電圧が前記バイアス直流電源３
０に印加されるのを抑制するためのコンデンサおよびイ
ンダクタンスである。All alloys of the present invention are amorphous alloys In Table 5, 21 is a high voltage DC power supply, 22 is a charging resistor for a capacitor 23, 24 is a trigger spark gap, 25 is a sample, and 26 is a sample. Primary winding, 27 is the primary side resistance, 28 is the secondary winding of the sample, 29 is the capacitor 23 and sample 25 after the trigger spark gap 24 is turned on.
30 is a bias power supply, 31 and 32 are secondary windings of the sample 25 after the trigger spark gap 4 is turned on, and 30 is a bias power supply. @
The spike voltage induced in the bias DC power supply 3
This is a capacitor and inductance to prevent the voltage from being applied to zero.

測定は第３表に記載した条件下でおこない、トリガ・ス
パークギャップ４のターンオン後に生ずるサージ電流ｉ
ｄの波高値ＩＤを５ｋＡ以下に抑えるために第１表およ
び第２表に示したユニット磁心の必要個数と、その時の
トータル磁心重量および実際の波高値ＩＤｍ定値を第３
表に示した。The measurements were carried out under the conditions listed in Table 3, and the surge current i generated after the trigger spark gap 4 was turned on.
In order to suppress the peak value ID of d to 5kA or less, the required number of unit magnetic cores shown in Tables 1 and 2, the total core weight at that time, and the actual fixed value of the peak value IDm are determined in the third table.
Shown in the table.

第３表より、本発明によれば同一の性能を持たせるのに
磁心サイズを著しく小さくできることがわかる。From Table 3, it can be seen that according to the present invention, the magnetic core size can be significantly reduced while providing the same performance.

第 測定条件： 入力直流電源電圧Ｅ＝１００ｋＶ、 １次側抵抗２７　ＲＰ＝０．０５Ω、 バイアス磁化力Ｈレー８Ａ／誼、 ３表 ［発明の効果コ 以上説明したように本発明によれば、従来用いられてい
たＮ　ｉ　−Ｚ　ｎフェライト磁心を用いて構成されて
いた加速電源のサージ電流抑制用磁性料部品の磁心サイ
ズを大幅に小形化することが可能となり、加速電源装置
の小形化の遠戚を図ることができる。Measurement conditions: Input DC power supply voltage E = 100 kV, primary resistance 27 RP = 0.05 Ω, bias magnetizing force H 8 A/yield, Table 3 [Effects of the invention] As explained above, according to the present invention, It has become possible to significantly reduce the size of the magnetic core of the surge current suppressing magnetic component of the acceleration power supply, which was constructed using the conventionally used Ni-Zn ferrite magnetic core, and has contributed to the miniaturization of the acceleration power supply. You can trace your distant relatives.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は、バイアス回路を含まない加速電源のサージ電
流抑制用磁性部品の原理図５第２図は第１図に用いられ
ている磁心の動作磁化曲線概念図、第３図はバイアス回
路を含む加速電源のサージ電流抑制用磁性部品の原理図
、第４図は第３図に用いられている磁心の動作磁化曲線
概念図、第５図はバイアス回路を含むサージ電流抑制用
磁性部品の評価回路である。 コンデンサ容量−２０ｎＦ ２次側抵抗２９Ｒ５：２０Ω 試料１次巻線および２次巻線ｌターン ｌ：浮遊容量、２：磁心、４：イオン源、１０：バイア
ス用直流電源、２１：高圧直流電源、２２：充電用抵抗
、２４：トリガ・スパークギャップ、２５：試料、２７
：１次側抵抗 ２９：２次側抵抗 ／τ＼ ＼ 第 図 第 図 第 ３ 図 第 図 第 図 市三ケ尻５２ｏＯ番地 日立金属株式会社磁性材料 研究所内Figure 1 is a principle diagram of magnetic components for suppressing surge currents in accelerating power supplies that do not include a bias circuit. Figure 2 is a conceptual diagram of the operating magnetization curve of the magnetic core used in Figure 1. Figure 4 is a conceptual diagram of the operating magnetization curve of the magnetic core used in Figure 3. Figure 5 is an evaluation of the magnetic components for suppressing surge current, including the bias circuit. It is a circuit. Capacitor capacity -20nF Secondary resistance 29R5: 20Ω Sample primary winding and secondary winding 1 turn 1: Stray capacitance, 2: Magnetic core, 4: Ion source, 10: DC power supply for bias, 21: High voltage DC power supply, 22: Charging resistor, 24: Trigger spark gap, 25: Sample, 27
:Primary resistance 29:Secondary resistance/τ＼ ＼ Fig. Fig. Fig. 3 Fig. Fig. fig.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）高電圧直流電源と負荷間に存在する浮遊容量に蓄
積された電荷が負荷短絡時に放出されて生ずるサージ電
流を抑制するために前記高電圧直流電源と負荷間に挿入
される巻線と磁心で構成された磁性部品であって、前記
磁心は層間を絶縁されたＣｏ基非晶質磁性合金薄帯を用
いて構成されていることを特徴とする加速電源のサージ
電流抑制用磁性部品。(1) A winding inserted between the high-voltage DC power supply and the load in order to suppress the surge current generated when the charge accumulated in the stray capacitance existing between the high-voltage DC power supply and the load is released when the load is short-circuited. 1. A magnetic component for suppressing a surge current of an acceleration power source, the magnetic component comprising a magnetic core, the magnetic core being constructed using a Co-based amorphous magnetic alloy ribbon with interlayer insulation.