JPH03283381A - インバータ電源搭載電子レンジ - Google Patents
インバータ電源搭載電子レンジInfo
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- JPH03283381A JPH03283381A JP2085445A JP8544590A JPH03283381A JP H03283381 A JPH03283381 A JP H03283381A JP 2085445 A JP2085445 A JP 2085445A JP 8544590 A JP8544590 A JP 8544590A JP H03283381 A JPH03283381 A JP H03283381A
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- JP
- Japan
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- magnetron
- cathode filament
- temperature
- microwave oven
- ferrite bead
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- Granted
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- 239000011324 bead Substances 0.000 claims abstract description 31
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/66—Circuits
- H05B6/68—Circuits for monitoring or control
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D23/00—Control of temperature
- G05D23/19—Control of temperature characterised by the use of electric means
- G05D23/20—Control of temperature characterised by the use of electric means with sensing elements having variation of electric or magnetic properties with change of temperature
- G05D23/26—Control of temperature characterised by the use of electric means with sensing elements having variation of electric or magnetic properties with change of temperature the sensing element having a permeability varying with temperature
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/66—Circuits
- H05B6/666—Safety circuits
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明はマグネトロンへ供給する電力を調理者が設定
したレベルに等しくなるように制御できるインバータ電
源搭載電子レンジに関する。
したレベルに等しくなるように制御できるインバータ電
源搭載電子レンジに関する。
〈従来の技術〉
一般にインバータ電源搭載電子レンジは、インバータ電
源によって高周波（数１０ＫＨｚ）の高圧電力と陰極フ
ィラメント電流とをマグネトロンへ入力している。また
、同時に上記インバータ電源によって、上記マグネトロ
ンへ入力する高圧電力を検出して、この高圧電力が許容
範囲となるように高圧電力および陰極フィラメント電流
を制御している。上記高圧電力と陰極フィラメント電流
は、それぞれ高圧電源トランスの高圧コイル、陰極フィ
ラメント駆動用コイルを介して上記マグネトロンへ供給
している。従来、これらの高圧コイル、陰極フィラメン
ト駆動用コイルは、上記マグネトロンへそのまま配線で
接続するかまたは入力を制限するためにフェライトビー
ズを設け、このフェライトビーズに上記配線を挿通して
インダクタンスを与えていた。
源によって高周波（数１０ＫＨｚ）の高圧電力と陰極フ
ィラメント電流とをマグネトロンへ入力している。また
、同時に上記インバータ電源によって、上記マグネトロ
ンへ入力する高圧電力を検出して、この高圧電力が許容
範囲となるように高圧電力および陰極フィラメント電流
を制御している。上記高圧電力と陰極フィラメント電流
は、それぞれ高圧電源トランスの高圧コイル、陰極フィ
ラメント駆動用コイルを介して上記マグネトロンへ供給
している。従来、これらの高圧コイル、陰極フィラメン
ト駆動用コイルは、上記マグネトロンへそのまま配線で
接続するかまたは入力を制限するためにフェライトビー
ズを設け、このフェライトビーズに上記配線を挿通して
インダクタンスを与えていた。
〈発明が解決しようとする課題〉
ところで、上記マグネトロンは、発振動作時にマイクロ
波の電力変換損失により発熱すると共に、オープン庫内
の負荷とのインピーダンス不整合で生ずるマイクロ波反
射波を受けて発熱する。そこで、空冷ファンモータで強
制空冷して、適正な温度（以下「動作平衡温度」という
。）で平衡するようにしている。このような設計のもと
、第７図中に一点鎖線Ｉ。ｆ、Ｉ。Ｑまたは破線１ 、
ｆ、 Ｉ ＋ｉ２で示すように、マグネトロンの陰極フ
ィラメント電流は、動作開始直後に多く流れる。そして
、発振動作が安定してマグネトロン本体が室温から動作
平衡温度に至るまで、陰極フィラメント電流は減少して
ゆき、動作平衡温度で安定値をとる。ここで、夏。「。
波の電力変換損失により発熱すると共に、オープン庫内
の負荷とのインピーダンス不整合で生ずるマイクロ波反
射波を受けて発熱する。そこで、空冷ファンモータで強
制空冷して、適正な温度（以下「動作平衡温度」という
。）で平衡するようにしている。このような設計のもと
、第７図中に一点鎖線Ｉ。ｆ、Ｉ。Ｑまたは破線１ 、
ｆ、 Ｉ ＋ｉ２で示すように、マグネトロンの陰極フ
ィラメント電流は、動作開始直後に多く流れる。そして
、発振動作が安定してマグネトロン本体が室温から動作
平衡温度に至るまで、陰極フィラメント電流は減少して
ゆき、動作平衡温度で安定値をとる。ここで、夏。「。
■。Ｑは、陰極フィラメント駆動用コイルをマグネトロ
ンにそのまま配線で接続した場合であって、それぞれ電
子レンジを最大定格で運転したとき、電子レンジを最小
パワーかつ軽負荷で運転したときの陰極フィラメント電
流を示している。また、１ ＋ｆ、 Ｉ ＋Ｑは、上記
配線をフェライトビーズに挿通してインダクタンスを与
えている場合であって、それぞれ電子レンジを最大定格
で運転したとき、電子レンジを最小パワーかつ軽負荷で
運転したときの陰極フィラメント電流を示している。図
かられかるように、従来のインバータ電源搭載電子レン
ジは、陰極フィラメント駆動用コイルをマグネトロンに
そのまま配線で接続した状態で、最大定格で運転した場
合、運転開始直後に陰極フィラメント電流ｌｏｔが上限
リミットＵＬを超えて過大となる。運転開始直後に陰極
フィラメント電流■。「が上限リミットＵＬを超えると
、陰極フィラメントの表面をなす金属に格子欠陥が発生
し、またマグネトロンの異常発振動作であるモーデング
現象が起こるため、マグネトロンの寿命が著しく短くな
る。一方、上記配線をフェライトビーズに挿通してイン
ダクタンスを与えた状態で、最小パワーかつ軽負荷で運
転した場合、動作平衡温度に至つたときに陰極フィラメ
ント電流■１ｅが下限リミットＬＬを下回って不足する
。動作平衡温度に至ったとき陰極フィラメント電流１４
が下限リミットＬＬを下回ると、オーブン庫内が軽負荷
であることにより生じたマイクロ波反射波による自己発
熱と相俟って、熱電子不足によりモーデング現象が起こ
って、上に述べた場合と同様にマグネトロンの寿命が著
しく短くなることになる。このように、従来のインバー
タ電源搭載電子レンジは、運転開始直後にマグネトロン
の陰極フィラメント電流が過大に流れ、またはマグネト
ロンが動作平衡温度に至ったときに陰極フィラメント電
流が不足して、マグネトロンの寿命が短くなるという問
題がある。
ンにそのまま配線で接続した場合であって、それぞれ電
子レンジを最大定格で運転したとき、電子レンジを最小
パワーかつ軽負荷で運転したときの陰極フィラメント電
流を示している。また、１ ＋ｆ、 Ｉ ＋Ｑは、上記
配線をフェライトビーズに挿通してインダクタンスを与
えている場合であって、それぞれ電子レンジを最大定格
で運転したとき、電子レンジを最小パワーかつ軽負荷で
運転したときの陰極フィラメント電流を示している。図
かられかるように、従来のインバータ電源搭載電子レン
ジは、陰極フィラメント駆動用コイルをマグネトロンに
そのまま配線で接続した状態で、最大定格で運転した場
合、運転開始直後に陰極フィラメント電流ｌｏｔが上限
リミットＵＬを超えて過大となる。運転開始直後に陰極
フィラメント電流■。「が上限リミットＵＬを超えると
、陰極フィラメントの表面をなす金属に格子欠陥が発生
し、またマグネトロンの異常発振動作であるモーデング
現象が起こるため、マグネトロンの寿命が著しく短くな
る。一方、上記配線をフェライトビーズに挿通してイン
ダクタンスを与えた状態で、最小パワーかつ軽負荷で運
転した場合、動作平衡温度に至つたときに陰極フィラメ
ント電流■１ｅが下限リミットＬＬを下回って不足する
。動作平衡温度に至ったとき陰極フィラメント電流１４
が下限リミットＬＬを下回ると、オーブン庫内が軽負荷
であることにより生じたマイクロ波反射波による自己発
熱と相俟って、熱電子不足によりモーデング現象が起こ
って、上に述べた場合と同様にマグネトロンの寿命が著
しく短くなることになる。このように、従来のインバー
タ電源搭載電子レンジは、運転開始直後にマグネトロン
の陰極フィラメント電流が過大に流れ、またはマグネト
ロンが動作平衡温度に至ったときに陰極フィラメント電
流が不足して、マグネトロンの寿命が短くなるという問
題がある。
そこで、この発明の目的は、運転中、常にマグネトロン
の陰極フィラメント電流を許容範囲内に収めることがで
き、したがってマグネトロンの寿命を延ばすことができ
るインバータ電源搭載電子レンジを提供することにある
。
の陰極フィラメント電流を許容範囲内に収めることがで
き、したがってマグネトロンの寿命を延ばすことができ
るインバータ電源搭載電子レンジを提供することにある
。
く課題を解決するための手段〉
上記目的を達成するために、この発明は、高圧コイルと
陰極フィラメント駆動用コイルを介して高周波電力を受
けて動作するマグネトロンと、上記マグネトロンへ入力
する高周波電力を検出してこの高周波電力が許容範囲と
なるように上記高周波電力を制御するインバータ電源と
を備えたインバータ電源搭載電子レンジにおいて、室温
と上記マグネトロンの動作平衡温度との間に閾値温度を
有し、」二足マグネトロンの温度が室温と上記閾値温度
との間にあるときインダクタンスを存する一方、上記マ
グネトロンの温度が上記閾値温度を超えているときイン
ダクタンスが略零となる感熱フェライトビーズを」二足
マグネトロン近傍に設け、上記陰極フィラメント駆動用
コイルと上記マグネトロンとを接続する配線を上記感熱
フェライトビーズに挿通したことを特徴としている。
陰極フィラメント駆動用コイルを介して高周波電力を受
けて動作するマグネトロンと、上記マグネトロンへ入力
する高周波電力を検出してこの高周波電力が許容範囲と
なるように上記高周波電力を制御するインバータ電源と
を備えたインバータ電源搭載電子レンジにおいて、室温
と上記マグネトロンの動作平衡温度との間に閾値温度を
有し、」二足マグネトロンの温度が室温と上記閾値温度
との間にあるときインダクタンスを存する一方、上記マ
グネトロンの温度が上記閾値温度を超えているときイン
ダクタンスが略零となる感熱フェライトビーズを」二足
マグネトロン近傍に設け、上記陰極フィラメント駆動用
コイルと上記マグネトロンとを接続する配線を上記感熱
フェライトビーズに挿通したことを特徴としている。
く作用〉
上記マグネトロンの温度が室温と感熱フェライトビーズ
の閾値温度との間にあるとき、陰極フィラメント駆動用
コイルとマグネトロンとを接続する配線に感熱フェライ
トビーズが有するインダクタンスが与えられる。したが
って、運転開始直後に陰極フィラメント電流がこのイン
ダクタンスによって制限されて、過大電流が流れなくな
る。
の閾値温度との間にあるとき、陰極フィラメント駆動用
コイルとマグネトロンとを接続する配線に感熱フェライ
トビーズが有するインダクタンスが与えられる。したが
って、運転開始直後に陰極フィラメント電流がこのイン
ダクタンスによって制限されて、過大電流が流れなくな
る。
方、上記マグネトロンの温度が上記閾値温度を超えてい
るとき、上記感熱フェライトビーズのインダクタンスが
略零となるので、陰極フィラメント電流は制限されなく
なる。したがって、マグネトロンが動作平衡温度に至っ
たとき、陰極フィラメント電流が不足するようなことが
なくなる。このように、運転中、常に陰極フィラメント
電流が許容範囲内に収まる。したがって、マグネトロン
の寿命が従来に比して延びることになる。
るとき、上記感熱フェライトビーズのインダクタンスが
略零となるので、陰極フィラメント電流は制限されなく
なる。したがって、マグネトロンが動作平衡温度に至っ
たとき、陰極フィラメント電流が不足するようなことが
なくなる。このように、運転中、常に陰極フィラメント
電流が許容範囲内に収まる。したがって、マグネトロン
の寿命が従来に比して延びることになる。
〈実施例〉
以下、この発明のインバータ電源搭載電子レンジを実施
例により詳細に説明する。
例により詳細に説明する。
第１図乃至第３図は一実施例のインバータ電源搭載電子
レンジの構造を示し、第６図はその回路構成を示してい
る。第３図に示すように、このインバータ電源搭載電子
レンジは、本体３０の前面に操作パネル２０とマイクロ
波をシールド可能なドア９とを備え、オーブン庫６内に
ターンテーブル７を備えている。また、第１図、第２図
に示すように、このインバータ電源搭載電子レンジは、
オーブン庫６の右側に、インバータ電源ｌと、マグネト
ロンＭＡＧと、このマグネトロンＭＡＧを冷却する空冷
用ファン３と、空冷用エアーダクト４を備え、上部にマ
グネトロンＭＡＧからのマイクロ波をオーブン庫６内に
導く導波管５を備えている。第６図に示すように、上記
インバータ電源ｌは、上記操作パネル２０によって操作
される制御用マイクロコンピュータＣＰＵ２と、インタ
ーフェース用トランジスタＴｒ＋と、駆動用トランスＤ
Ｔと、パワートランジスタ駆動回路ＰＴＤと、パワート
ランジスタＰＴｒとを有している。高圧トランスＨＶＴ
は、１次側にプリコイルＰＣｏおよび駆動用コイルＤＣ
ｏが巻回され、２次側に陰極フィラメント駆動用コイル
Ｆｉ、高圧コイル）（Ｇ。
レンジの構造を示し、第６図はその回路構成を示してい
る。第３図に示すように、このインバータ電源搭載電子
レンジは、本体３０の前面に操作パネル２０とマイクロ
波をシールド可能なドア９とを備え、オーブン庫６内に
ターンテーブル７を備えている。また、第１図、第２図
に示すように、このインバータ電源搭載電子レンジは、
オーブン庫６の右側に、インバータ電源ｌと、マグネト
ロンＭＡＧと、このマグネトロンＭＡＧを冷却する空冷
用ファン３と、空冷用エアーダクト４を備え、上部にマ
グネトロンＭＡＧからのマイクロ波をオーブン庫６内に
導く導波管５を備えている。第６図に示すように、上記
インバータ電源ｌは、上記操作パネル２０によって操作
される制御用マイクロコンピュータＣＰＵ２と、インタ
ーフェース用トランジスタＴｒ＋と、駆動用トランスＤ
Ｔと、パワートランジスタ駆動回路ＰＴＤと、パワート
ランジスタＰＴｒとを有している。高圧トランスＨＶＴ
は、１次側にプリコイルＰＣｏおよび駆動用コイルＤＣ
ｏが巻回され、２次側に陰極フィラメント駆動用コイル
Ｆｉ、高圧コイル）（Ｇ。
および検出コイルＳ Ｃｏが巻回されている。上記陰極
フィラメント駆動用コイルＦｉは、高圧配線１１．１２
によってマグネトロン端子＋３を介してマグネトロンＭ
ＡＧの陰極フィラメントｌＯに接続されている。また、
高圧コイルＨＣ，の端子間にこのコイルＩ−Ｉ Ｇ Ｏ
の出力を整流する高耐圧ダイオ−トドＩＤおよび高耐圧
コンデンサＩ−ＩＣａｐが接続されている。そして、高
圧コイルＩ−Ｉ Ｃ，の一方の端子は高耐圧コンデンサ
ＨＣ，を介して上記高圧配線１１の高圧トランスＨＶ
Ｔ側の箇所に接続され、高圧コイルＨＣ，の他方の端子
はグランドを介してマグネトロンＭＡＧの陽極につなが
っている。上記高圧配線ｌ■よ、第４図に示すように、
感熱フェライトビーズＦＢに挿通されている。さらに、
この感熱フェライトビーズＦＢは、第１図および第２図
に示すように、止め金１４によってマグネトロンＭＡＧ
の放熱を行うヨーク２に取り付けられている。
フィラメント駆動用コイルＦｉは、高圧配線１１．１２
によってマグネトロン端子＋３を介してマグネトロンＭ
ＡＧの陰極フィラメントｌＯに接続されている。また、
高圧コイルＨＣ，の端子間にこのコイルＩ−Ｉ Ｇ Ｏ
の出力を整流する高耐圧ダイオ−トドＩＤおよび高耐圧
コンデンサＩ−ＩＣａｐが接続されている。そして、高
圧コイルＩ−Ｉ Ｃ，の一方の端子は高耐圧コンデンサ
ＨＣ，を介して上記高圧配線１１の高圧トランスＨＶ
Ｔ側の箇所に接続され、高圧コイルＨＣ，の他方の端子
はグランドを介してマグネトロンＭＡＧの陽極につなが
っている。上記高圧配線ｌ■よ、第４図に示すように、
感熱フェライトビーズＦＢに挿通されている。さらに、
この感熱フェライトビーズＦＢは、第１図および第２図
に示すように、止め金１４によってマグネトロンＭＡＧ
の放熱を行うヨーク２に取り付けられている。
第５図に示すように、この感熱フェライトビーズ−ＦＢ
は室温ＲＴとマグネトロンＭＡＧの動作平衡温度Ｔｅｑ
との間に閾値温度Ｔ。（＝７０℃）を有している。これ
により高圧配線１１は、第５図中に実線し、で示すよう
に、インバータ電源１の動作周波数（数１０ＫＨｚ）に
おいて、マグネトロンＭＡＧの温度が室温ＲＴと閾値温
度Ｔ。との間にあるときインダクタンス（約３μＨ）が
与えられる一方、マグネトロンＭＡＧの温度が閾値温度
Ｔ。
は室温ＲＴとマグネトロンＭＡＧの動作平衡温度Ｔｅｑ
との間に閾値温度Ｔ。（＝７０℃）を有している。これ
により高圧配線１１は、第５図中に実線し、で示すよう
に、インバータ電源１の動作周波数（数１０ＫＨｚ）に
おいて、マグネトロンＭＡＧの温度が室温ＲＴと閾値温
度Ｔ。との間にあるときインダクタンス（約３μＨ）が
与えられる一方、マグネトロンＭＡＧの温度が閾値温度
Ｔ。
を超えているときインダクタンスがほとんどゼロとなる
。なお、−点鎖線り。は感熱フェライトビーズＦＢが無
いときのインダクタンスを示し、また破線り、は一般の
フェライトビーズ（室温ＲＴと動作平衡温度Ｔｅｑとの
間に閾値温度を有しないもの）を設けたときのインダク
タンスを示している。
。なお、−点鎖線り。は感熱フェライトビーズＦＢが無
いときのインダクタンスを示し、また破線り、は一般の
フェライトビーズ（室温ＲＴと動作平衡温度Ｔｅｑとの
間に閾値温度を有しないもの）を設けたときのインダク
タンスを示している。
上記インバータ電源Ｉは、商用電源（例えば１２０Ｖ、
６０Ｈｚ）をライン・ノイズ・フィルタしＮＦを通した
後、ダイオードブリッジＢ Ｄ ｌ、ヂョークコイルＩ
７およびコンデンサ５Ｃａｐを通して直流となして、パ
ワートランジスタＰＴｒに電力供給を行う。また、上記
ダイオードブリッジＢＤから電流トランスＣＴによって
交流電流を取り出し、ダイオードブリッジＢＤ！、抵抗
Ｒ＋ 、コンデンサＣ１を通して直流となして、制御用
マイクロコンピュータＣＰＵ２に電流供給を行う。制御
用マイクロコンピュータ２は、操作パネル２ｏがらの指
示にしたがって、インターフェイス用トランジスタＴｒ
ｓ、駆動用トランスＤＴを通してパワートランジスタ駆
動回路ＰＴＤを駆動する。パワートランジスタ駆動回路
ＰＴＤは、駆動用コイルＤＣ。
６０Ｈｚ）をライン・ノイズ・フィルタしＮＦを通した
後、ダイオードブリッジＢ Ｄ ｌ、ヂョークコイルＩ
７およびコンデンサ５Ｃａｐを通して直流となして、パ
ワートランジスタＰＴｒに電力供給を行う。また、上記
ダイオードブリッジＢＤから電流トランスＣＴによって
交流電流を取り出し、ダイオードブリッジＢＤ！、抵抗
Ｒ＋ 、コンデンサＣ１を通して直流となして、制御用
マイクロコンピュータＣＰＵ２に電流供給を行う。制御
用マイクロコンピュータ２は、操作パネル２ｏがらの指
示にしたがって、インターフェイス用トランジスタＴｒ
ｓ、駆動用トランスＤＴを通してパワートランジスタ駆
動回路ＰＴＤを駆動する。パワートランジスタ駆動回路
ＰＴＤは、駆動用コイルＤＣ。
を通してパワートランジスタＰＴｒを駆動する。
パワートランジスタＰＴｒは、高圧トランスＨＶＴの１
次側のプリコイルＰＣ，，コンデンサＲＣａｐを介して
、２次側の陰極フィラメント駆動コンデンサＦｉおよび
高圧コイルＨＣｏに高周波電力を発生させる。マグネト
ロンＭＡＧはこの高周波電力を入力として受けてマイク
ロ波を発生させる。また、上記制御用マイクロコンピュ
ータ２は、高圧トランスＨＶＴの２次側のセンシングコ
イルＳＣ，。
次側のプリコイルＰＣ，，コンデンサＲＣａｐを介して
、２次側の陰極フィラメント駆動コンデンサＦｉおよび
高圧コイルＨＣｏに高周波電力を発生させる。マグネト
ロンＭＡＧはこの高周波電力を入力として受けてマイク
ロ波を発生させる。また、上記制御用マイクロコンピュ
ータ２は、高圧トランスＨＶＴの２次側のセンシングコ
イルＳＣ，。
抵抗Ｒ２およびダイオードＤ１を通して上記高周波電力
を検出して、上記高周波電力が許容範囲となるようにこ
のインバータ電源１の各部の制御を行う。
を検出して、上記高周波電力が許容範囲となるようにこ
のインバータ電源１の各部の制御を行う。
運転開始直後は、マグネトロンＭＡＧの温度は室温ＲＴ
と感熱フェライトビーズＦＢの閾値温度Ｔｏとの間の値
になっている。このとき、感熱フェライトビーズＦＢの
第５図に示した特性によって、高圧配線１■こ約３μＨ
のインダクタンスが与えられているので、高圧配線＋１
をそのままマグネトロンＭＡＧに接続した場合に比して
、陰極フィラメント電流が１〜２Ａだけ減少する。した
がって、電子レンジか最大定格で運転されても、第７図
中に実線で示すように、陰極フィラメント電流ｌ、ｒは
上限リミットＵＬを超えなくなる。なお、ｌ ｖｒ、
１ ｔ（２は、このインバータ電源搭載電子レンジがそ
れぞれ最大定格で運転されたとき、最小パワーかつ軽負
荷で運転されたときの陰極フィラメント電流を示してい
る。
と感熱フェライトビーズＦＢの閾値温度Ｔｏとの間の値
になっている。このとき、感熱フェライトビーズＦＢの
第５図に示した特性によって、高圧配線１■こ約３μＨ
のインダクタンスが与えられているので、高圧配線＋１
をそのままマグネトロンＭＡＧに接続した場合に比して
、陰極フィラメント電流が１〜２Ａだけ減少する。した
がって、電子レンジか最大定格で運転されても、第７図
中に実線で示すように、陰極フィラメント電流ｌ、ｒは
上限リミットＵＬを超えなくなる。なお、ｌ ｖｒ、
１ ｔ（２は、このインバータ電源搭載電子レンジがそ
れぞれ最大定格で運転されたとき、最小パワーかつ軽負
荷で運転されたときの陰極フィラメント電流を示してい
る。
運転が継続されて、マグネトロンの温度が感熱フェライ
トビーズＦＢの閾値温度Ｔ。を超えて動作平衡温度Ｔｅ
ａなると、感熱フェライトビーズＦＢのインダクタンス
はほとんどゼロとなる。したがって、陰極フィラメント
電流１ ｚｆ、 Ｉ ｔＱはそれぞれフェライトビーズ
を設けていない場合の陰極フィラメント電流Ｉ。ｆ、Ｉ
。ｅに一致する。したがって、電子レンジが最小パワー
かつ軽負荷で運転されても、陰極フィラメント電流■、
Ｑは下限リミットＬＬを下回らなくなる。なお、実線１
ｔｆ、 Ｉ ｔＱ上の点α、βはそれぞれこのインバ
ータ電源搭載電子レンジが最大定格で運転されたとき、
最小パワーかつ軽負荷で運転されたときにマグネトロン
ＭＡＧが閾値温度Ｔ０となる時点を示している。
トビーズＦＢの閾値温度Ｔ。を超えて動作平衡温度Ｔｅ
ａなると、感熱フェライトビーズＦＢのインダクタンス
はほとんどゼロとなる。したがって、陰極フィラメント
電流１ ｚｆ、 Ｉ ｔＱはそれぞれフェライトビーズ
を設けていない場合の陰極フィラメント電流Ｉ。ｆ、Ｉ
。ｅに一致する。したがって、電子レンジが最小パワー
かつ軽負荷で運転されても、陰極フィラメント電流■、
Ｑは下限リミットＬＬを下回らなくなる。なお、実線１
ｔｆ、 Ｉ ｔＱ上の点α、βはそれぞれこのインバ
ータ電源搭載電子レンジが最大定格で運転されたとき、
最小パワーかつ軽負荷で運転されたときにマグネトロン
ＭＡＧが閾値温度Ｔ０となる時点を示している。
このように、このインバータ電源搭載電子レンジは、運
転中、常に陰極フィラメント電流を許容範囲内に収める
ことができる。したがって、マグネトロンの寿命を従来
に比して延ばすことができる。
転中、常に陰極フィラメント電流を許容範囲内に収める
ことができる。したがって、マグネトロンの寿命を従来
に比して延ばすことができる。
〈発明の効果〉
以上より明らかなように、この発明のインバータ電源搭
載電子レンジは、感熱フェライトビーズをマグネトロン
近傍に設け、この感熱フェライトビーズに陰極フィラメ
ント駆動用コイルとマグネトロンとを接続する配線を挿
通しているので、運転開始直後に陰極フィラメント電流
が過大に流れるのを防止でき、かっマグネトロンが動作
平衡温度に至ったときに陰極フィラメント電流が不足す
るのを防止することができる。したがって、運転中、常
に陰極フィラメント電流を許容範囲内に収めることがで
き、マグネトロンの寿命を従来に比して延ばすことがで
きる。
載電子レンジは、感熱フェライトビーズをマグネトロン
近傍に設け、この感熱フェライトビーズに陰極フィラメ
ント駆動用コイルとマグネトロンとを接続する配線を挿
通しているので、運転開始直後に陰極フィラメント電流
が過大に流れるのを防止でき、かっマグネトロンが動作
平衡温度に至ったときに陰極フィラメント電流が不足す
るのを防止することができる。したがって、運転中、常
に陰極フィラメント電流を許容範囲内に収めることがで
き、マグネトロンの寿命を従来に比して延ばすことがで
きる。
第１図乃至第３図はこの発明の一実施例のインバータ電
源搭載電子レンジの構造を示す図、第４図は上記インバ
ータ電源搭載電子レンジの感熱フェライトビーズを示ず
図、第５図は上記感熱フェライトビーズに挿通した高圧
配線のインダクタンスの温度特性を示す図、第６図は上
記インバータ電源搭載電子レンジの回路構成を示す図、
第７図は上記インバータ電源搭載電子レンジおよび従来
のインバータ［源搭載電子レンジの陰極フィラメント電
流の時間経過を示す図である。 ｌ・・・インバータ電源、２・・・マグネトロンヨーク
、３・・空冷用ファン、４・・・空冷用エアーダクト、
５・・・導波管、６・・・オーブン庫、７・・・ターン
テーブル、 訃・・ターンテーブル駆動用モータ、 ｌＯ・・・陰極フィラメント、 １１．１２・・・高圧配線、 １３・・・マグネトロン端子、＋４・・・止め金、２０
・・・操作パネル、３０・・・本体、ＣＰＵ２・・・制
御用マイクロコンピュータ、ＤＣ，・・・駆動用コイル
、 ＦＢ・・・感熱フェライトビーズ、 Ｆｉ・・・陰極フィラメント駆動用コイル、ＨＣａ・・
・高圧コイル、ＨｖＴ・・・高圧トランス、ＭＡＧ・・
・マグネトロン、ＰＣ，・・・ブリコイル、ＰＴＤ・・
・パワートランジスタ駆動回路、ＰＴｒ・・・パワート
ランジスタ、 ＳＣｏ・・・センシングコイル。 ９・・・ドア、 特 許出願人 シャープ株式会 社 代 理 人 弁理士 青 山 葆 ほか１名第１図 工 ｎ ス 〜 〒八本Ｃａ・＼区
源搭載電子レンジの構造を示す図、第４図は上記インバ
ータ電源搭載電子レンジの感熱フェライトビーズを示ず
図、第５図は上記感熱フェライトビーズに挿通した高圧
配線のインダクタンスの温度特性を示す図、第６図は上
記インバータ電源搭載電子レンジの回路構成を示す図、
第７図は上記インバータ電源搭載電子レンジおよび従来
のインバータ［源搭載電子レンジの陰極フィラメント電
流の時間経過を示す図である。 ｌ・・・インバータ電源、２・・・マグネトロンヨーク
、３・・空冷用ファン、４・・・空冷用エアーダクト、
５・・・導波管、６・・・オーブン庫、７・・・ターン
テーブル、 訃・・ターンテーブル駆動用モータ、 ｌＯ・・・陰極フィラメント、 １１．１２・・・高圧配線、 １３・・・マグネトロン端子、＋４・・・止め金、２０
・・・操作パネル、３０・・・本体、ＣＰＵ２・・・制
御用マイクロコンピュータ、ＤＣ，・・・駆動用コイル
、 ＦＢ・・・感熱フェライトビーズ、 Ｆｉ・・・陰極フィラメント駆動用コイル、ＨＣａ・・
・高圧コイル、ＨｖＴ・・・高圧トランス、ＭＡＧ・・
・マグネトロン、ＰＣ，・・・ブリコイル、ＰＴＤ・・
・パワートランジスタ駆動回路、ＰＴｒ・・・パワート
ランジスタ、 ＳＣｏ・・・センシングコイル。 ９・・・ドア、 特 許出願人 シャープ株式会 社 代 理 人 弁理士 青 山 葆 ほか１名第１図 工 ｎ ス 〜 〒八本Ｃａ・＼区
Claims (1)
- （１）高圧コイルと陰極フィラメント駆動用コイルを介
して高周波電力を受けて動作するマグネトロンと、上記
マグネトロンへ入力する高周波電力を検出してこの高周
波電力が許容範囲となるように上記高周波電力を制御す
るインバータ電源とを備えたインバータ電源搭載電子レ
ンジにおいて、室温と上記マグネトロンの動作平衡温度
との間に閾値温度を有し、上記マグネトロンの温度が室
温と上記閾値温度との間にあるときインダクタンスを有
する一方、上記マグネトロンの温度が上記閾値温度を超
えているときインダクタンスが略零となる感熱フェライ
トビーズを上記マグネトロン近傍に設け、 上記陰極フィラメント駆動用コイルと上記マグネトロン
とを接続する配線を上記感熱フェライトビーズに挿通し
たことを特徴とするインバータ電源搭載電子レンジ。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2085445A JP2544501B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | インバ―タ電源搭載電子レンジ |
| AU73776/91A AU625218B2 (en) | 1990-03-30 | 1991-03-26 | Microwave oven with invertor controlled power source |
| DE69110329T DE69110329T2 (de) | 1990-03-30 | 1991-03-27 | Mikrowellenofen mit einer Leistungsversorgung ausgestattet mit einem steuerbaren Wechselrichter. |
| EP91104921A EP0449275B1 (en) | 1990-03-30 | 1991-03-27 | Microwave oven with invertor control power source |
| CA002039372A CA2039372C (en) | 1990-03-30 | 1991-03-28 | Microwave oven with invertor control power source |
| US07/677,246 US5149929A (en) | 1990-03-30 | 1991-03-29 | Microwave oven with inverter controlled power source |
| KR1019910005048A KR940010816B1 (ko) | 1990-03-30 | 1991-03-29 | 인버터 제어전원 탑재의 마이크로파 오븐 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|
| JPH03283381A true JPH03283381A (ja) | 1991-12-13 |
| JP2544501B2 JP2544501B2 (ja) | 1996-10-16 |
Family
ID=13859076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2085445A Expired - Fee Related JP2544501B2 (ja) | 1990-03-30 | 1990-03-30 | インバ―タ電源搭載電子レンジ |
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|---|---|
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| JP (1) | JP2544501B2 (ja) |
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| DE (1) | DE69110329T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020113910A (ja) * | 2019-01-15 | 2020-07-27 | 日本ケミコン株式会社 | 電子部品、電子部品の製造方法およびノイズ処理方法 |
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|---|---|---|---|---|
| EP0540246B1 (en) * | 1991-10-30 | 1996-03-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power supply unit for microwave ovens |
| JP3247919B2 (ja) * | 1993-07-19 | 2002-01-21 | 三菱電機株式会社 | 光増幅装置 |
| JP3537184B2 (ja) * | 1994-05-20 | 2004-06-14 | 株式会社ダイヘン | マイクロ波発生装置 |
| SE509506C2 (sv) * | 1996-09-10 | 1999-02-01 | Ikl Skellefteaa Ab | Förfarande och anordning för reglering av glödströmmen hos en magnetron |
| KR100428511B1 (ko) * | 2002-05-27 | 2004-04-29 | 삼성전자주식회사 | 전자레인지 및 그 제어 방법 |
| JP1562586S (ja) | 2016-06-01 | 2016-11-07 | ||
| JP1599562S (ja) | 2017-09-28 | 2018-03-12 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2825868A (en) * | 1955-08-04 | 1958-03-04 | Foxboro Co | Curie point control device |
| US3445784A (en) * | 1967-10-19 | 1969-05-20 | Gen Electric | Ultra-high frequency control and power supply systems |
| US3591826A (en) * | 1969-02-17 | 1971-07-06 | Litton Precision Prod Inc | Microwave oven power supply circuit having hot-wire relays |
| US3727098A (en) * | 1971-07-22 | 1973-04-10 | Litton Systems Inc | Magnetron filter box |
| US3710065A (en) * | 1971-12-06 | 1973-01-09 | Litton Systems Inc | Magnetron power supply having in-rush current limiter |
| JPS5335471A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-01 | Toshiba Corp | Magnetron |
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| JPS60214020A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-26 | Hitachi Ltd | 恒温制御方式 |
| US4777575A (en) * | 1986-03-25 | 1988-10-11 | Hitachi Ltd. | Switching power supply |
| JPH07111907B2 (ja) * | 1987-01-26 | 1995-11-29 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置 |
| KR910006174B1 (ko) * | 1987-07-27 | 1991-08-16 | 마쯔시다덴기산교 가부시기가이샤 | 고주파가열장치 |
| DE3741381A1 (de) * | 1987-12-07 | 1990-03-01 | Bosch Siemens Hausgeraete | Schaltungsanordnung zur mikrowellen-leistungssteuerung bei magnetrons |
| US4825028A (en) * | 1987-12-28 | 1989-04-25 | General Electric Company | Magnetron with microprocessor power control |
| US4835353A (en) * | 1987-12-28 | 1989-05-30 | General Electric Company | Filament power conpensation for magnetron |
-
1990
- 1990-03-30 JP JP2085445A patent/JP2544501B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-03-26 AU AU73776/91A patent/AU625218B2/en not_active Ceased
- 1991-03-27 DE DE69110329T patent/DE69110329T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-27 EP EP91104921A patent/EP0449275B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-28 CA CA002039372A patent/CA2039372C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-29 US US07/677,246 patent/US5149929A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-29 KR KR1019910005048A patent/KR940010816B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020113910A (ja) * | 2019-01-15 | 2020-07-27 | 日本ケミコン株式会社 | 電子部品、電子部品の製造方法およびノイズ処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0449275A2 (en) | 1991-10-02 |
| CA2039372C (en) | 1994-11-08 |
| DE69110329T2 (de) | 1996-02-29 |
| AU625218B2 (en) | 1992-07-02 |
| US5149929A (en) | 1992-09-22 |
| JP2544501B2 (ja) | 1996-10-16 |
| EP0449275A3 (en) | 1992-05-13 |
| EP0449275B1 (en) | 1995-06-14 |
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| KR940010816B1 (ko) | 1994-11-16 |
| DE69110329D1 (de) | 1995-07-20 |
| CA2039372A1 (en) | 1991-10-01 |
| KR910017906A (ko) | 1991-11-05 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |