JPH0327864A - Sliding nozzle - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、タンディシュ等の溶湯容器に用いられるスラ
イディングノズルに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a sliding nozzle used in a molten metal container such as a tundish.
［従来の技術］
転炉溶鋼は、取鍋により連続鋳造設備に搬送され、タン
ディシュに注入された後に浸漬ノズルを介して鋳型に注
入されている。[Prior Art] Molten steel from a converter is transported to a continuous casting facility by a ladle, poured into a tundish, and then poured into a mold via a submerged nozzle.
通常、タンディシュと浸漬ノズルとの間にはスライディ
ングノズルが設けられ、鋳型への溶鋼流量を調節する。Usually, a sliding nozzle is provided between the tundish and the immersion nozzle to adjust the flow rate of molten steel into the mold.
このスライディングノズルは、耐火物レンガからなる固
定プレートとスライディングプレートとから構成されて
いる。これらの固定プレートおよびスライディングプレ
ートはそれぞれ連通孔を有し、これらの連通孔を一致さ
せることにより、溶鋼を下方の浸漬管（すなわち、鋳型
側）に通流させる。また、上記連通孔の位置をずらすこ
とにより、溶鋼の通流を停止させることができる。すな
わち、ノズルの開閉は、固定プレートに対してスライデ
ィングノズルを摺動させることにより実行する。This sliding nozzle is composed of a fixed plate made of refractory bricks and a sliding plate. These fixed plates and sliding plates each have communication holes, and by aligning these communication holes, molten steel is made to flow to the lower immersion pipe (ie, the mold side). Further, by shifting the position of the communication hole, the flow of molten steel can be stopped. That is, the nozzle is opened and closed by sliding the sliding nozzle against the fixed plate.
上述の通り、スライディングノズルは高温下で耐火物同
士を摺動させ、溶鋼流量を制御する装置であるため、ス
ライディングノズルに用いる耐火物レンガには耐摩耗性
等の機械装置部品としての性能が要求されるのみならず
、様々な性質が要求される。As mentioned above, since a sliding nozzle is a device that controls the flow rate of molten steel by sliding refractories against each other under high temperatures, the refractory bricks used in sliding nozzles are required to have performance as mechanical equipment parts, such as wear resistance. Not only that, but also various properties are required.
まず、溶鋼の酸化防止のために、両プレートの摺接部の
気密性が要求される。スライディングノズルは、溶鋼流
の直撃を受けるため物理的摩耗が激しい。特に、この摩
耗は連通孔領域で激しく、連通孔の拡大を引起こす。連
通孔が拡大すると、溶鋼流量を正確に制御できなくなる
と共に、両プレートの摺接部に溶鋼が差込み、摺接面が
損傷する。First, in order to prevent oxidation of molten steel, the sliding contact area between both plates must be airtight. Sliding nozzles are subject to severe physical wear as they are directly hit by the molten steel flow. Particularly, this wear is severe in the area of the communicating hole, causing enlargement of the communicating hole. When the communication hole enlarges, it becomes impossible to accurately control the flow rate of molten steel, and the molten steel is inserted into the sliding contact portion of both plates, damaging the sliding surface.
したがって、第一の性質として、耐摩耗性が必要である
。Therefore, wear resistance is required as a first property.
また、スラグや溶鋼（以下、スラグ等という）が耐火物
レンガの気孔内に浸入するのを防止（以下耐浸入性とい
う）する必要がある。これは、スラグ等が耐火物レンガ
の気孔内へ浸入すると、耐火物レンガの化学的摩耗、す
なわち浸食や溶損が起り、更にそれに付随して構造的ス
ポーリングが起るためである。このためスライディング
ノズル用耐火物レンガに要求される性質として、第二に
耐浸入性、耐浸食性、および耐構造的スポーリング性が
ある。It is also necessary to prevent slag and molten steel (hereinafter referred to as slag etc.) from entering into the pores of the refractory brick (hereinafter referred to as intrusion resistance). This is because when slag and the like enter the pores of the refractory bricks, chemical abrasion of the refractory bricks, ie, erosion and erosion, occurs, and structural spalling occurs accompanying this. Therefore, the second properties required of refractory bricks for sliding nozzles are infiltration resistance, erosion resistance, and structural spalling resistance.
また、スライディングノズル用耐火物レンガは、溶鋼に
よる急熱に対して安定性を有する必要がある。すなわち
、急熱による熱応力によって起る熱スポーリングを防止
することが要求される。したがって、スライディングノ
ズル用耐火物レンガに要求される性質として、第三に耐
熱的スポーリング性がある。Moreover, the refractory brick for the sliding nozzle needs to have stability against rapid heating caused by molten steel. That is, it is required to prevent thermal spalling caused by thermal stress caused by rapid heating. Therefore, the third property required of refractory bricks for sliding nozzles is heat spalling resistance.
従来のスライディングノズルは、固定プレートおよびス
ライディングプレート用耐火物レンガとして、アルミナ
・カーボン質耐火物レンガ、あるいは高アルミナ質耐火
物レンガなどを用いていた。Conventional sliding nozzles have used alumina-carbon refractory bricks, high alumina refractory bricks, or the like as refractory bricks for the fixed plate and the sliding plate.
また、上記第二の性質（耐浸入性および耐浸食性）を充
足させる目的で、耐火物レンガの気孔内にタールを含浸
させたタール含浸耐大物レンガの使用例もある。Furthermore, for the purpose of satisfying the above-mentioned second property (infiltration resistance and erosion resistance), there is also an example of the use of tar-impregnated large-sized bricks in which the pores of refractory bricks are impregnated with tar.
［発明が解決しようとする課ｉ］
しかしながら、アルミナ・カーボン質耐火物レンガおよ
び高アルミナ質耐火物レンガは多孔質であるため、スラ
グ等の浸入を防止することができず、これによる浸食を
抑制することは実質的に不可能だった。また、耐熱的ス
ポーリング性も未だ十分満足できるものではなかった。[Problem i to be solved by the invention] However, since alumina-carbon refractory bricks and high alumina refractory bricks are porous, it is not possible to prevent the infiltration of slag, etc., and it is difficult to suppress the erosion caused by this. It was virtually impossible to do so. Moreover, the heat-resistant spalling property was still not fully satisfactory.
一般的に、スラグ等の浸入防止対策として、耐火物のち
密化が行われている。しかし、耐火物をち密化して耐浸
食性および耐浸食性を向上させると、逆に耐熱的スポー
リングが低下するという欠点がある。Generally, as a measure to prevent the infiltration of slag and the like, refractories are made denser. However, when refractories are densified to improve erosion resistance and erosion resistance, there is a drawback that heat-resistant spalling decreases.
また、タール含浸耐大物レンガは、耐熱的スポーリング
の低下を抑えつつ、スラグ等の浸入を防止し耐浸入性、
耐浸食性、および耐構造的スポーリング性を向上させる
のに効果があるが、タールを含浸させる際に用いた溶媒
が高熱に゛より揮発してしまい、溶媒が存在していた耐
火物レンガ内に再び気孔が形成されるため、スラグ等の
浸入を十分に防止することはできない。In addition, tar-impregnated large-scale bricks prevent the infiltration of slag, etc., while suppressing the decline in heat-resistant spalling.
Although it is effective in improving erosion resistance and structural spalling resistance, the solvent used to impregnate tar evaporates due to high heat, causing damage to the inside of the refractory brick where the solvent was present. Since pores are formed again in the steel, it is not possible to sufficiently prevent the infiltration of slag, etc.
このように、耐浸食性と耐熱的スポーリング性を共に向
上させることは困難なことであり、両性質を併有するス
ライディングノズルの開発が望まれていた。As described above, it is difficult to improve both erosion resistance and thermal spalling resistance, and it has been desired to develop a sliding nozzle that has both properties.
さらに、物理的摩耗に対してより優れた耐摩耗性を有す
るスライディングノズルの開発も望まれていた。Furthermore, it has been desired to develop a sliding nozzle that has better resistance to physical abrasion.
本発明は上記事情に鑑みて為されたものであり、耐摩耗
性、耐浸入性、耐浸食性、および耐熱的スポーリング性
に優れたスライディングノズルを提供することを目的と
する。The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a sliding nozzle with excellent wear resistance, infiltration resistance, erosion resistance, and heat spalling resistance.
［課題を解決するための手段］
本発明の目的は、溶湯容器に固定され、溶湯容器の溶湯
通流孔に連通する孔が形成された固定プレートと、前記
固定プレートに摺接され、摺動手段により摺動されると
、前記固定プレートの孔と連通ずる孔が形成されたスラ
イディングプレートとを有し、前記固定プレートおよび
スライディングプレートのうち少なくとも一方の耐火物
多孔体またはセラミック多孔体に、金属を８〜９０重量
％の割合で含浸させた金属含浸体を含むことを特徴とす
るスライディングノズルによって達成される。[Means for Solving the Problems] An object of the present invention is to provide a fixing plate that is fixed to a molten metal container and has a hole communicating with a molten metal flow hole of the molten metal container, and a fixing plate that is in sliding contact with the fixing plate and that is slidable. a sliding plate formed with a hole that communicates with the hole of the fixed plate when slid by the means, and a metal porous body or ceramic porous body of at least one of the fixed plate and the sliding plate. This is achieved by a sliding nozzle characterized by containing a metal-impregnated body impregnated with 8 to 90% by weight of
［作 用］
本発明のスライディングノズルは、耐火物レンガまたは
セラミック体の気孔内に金属を含浸させた金属含浸耐大
物レンガまたは金属含浸セラミック体（以下、金属含浸
体という）で形成されている。[Function] The sliding nozzle of the present invention is formed of a large metal-impregnated brick or a metal-impregnated ceramic body (hereinafter referred to as metal-impregnated body) in which the pores of the refractory brick or ceramic body are impregnated with metal.
耐火物レンガまたはセラミック体（以下、耐火レンガ等
という）の気孔内に金属を含浸させることにより、耐火
物レンガの強度が増大するので耐摩耗性が向上する。こ
のため、各プレートの摺動部が摩耗し難く、プレート間
に隙間が生じ難い。By impregnating the pores of a refractory brick or a ceramic body (hereinafter referred to as a refractory brick, etc.) with metal, the strength of the refractory brick increases, thereby improving wear resistance. Therefore, the sliding portions of each plate are less likely to wear out, and gaps are less likely to occur between the plates.
また、金属を含浸させることにより、高密度となるので
、溶鋼の酸化および溶鋼の差込みを防止することができ
る。Further, by impregnating the metal, it becomes highly dense, so oxidation of the molten steel and insertion of the molten steel can be prevented.
耐火物レンガ等の気孔内に金属を含浸させることによっ
て、その見掛け気孔率が通常の耐火物レンガ等の見掛け
気孔率より小さくなる。耐火物レンガ等の気孔内に金属
が充填されているので、耐火物レンガ等に溶湯が浸入し
難く、耐浸入性が向上する。耐浸入性が向上するのに伴
い耐浸食性および耐構造的スポーリング性も向上する。By impregnating metal into the pores of refractory bricks, the apparent porosity becomes smaller than that of ordinary refractory bricks. Since the pores of the refractory brick, etc. are filled with metal, it is difficult for molten metal to penetrate into the refractory brick, etc., and the infiltration resistance is improved. As the infiltration resistance improves, the erosion resistance and structural spalling resistance also improve.
また、見掛け気孔率が低威するので酸素等の侵入も困難
となり、溶鋼の酸化を防止することもできる。Furthermore, since the apparent porosity is low, it is difficult for oxygen to enter, and oxidation of the molten steel can be prevented.
また、耐火物レンガ等の気孔内に金属を含浸させている
ので、スライディングノズルの熱伝導率が向上し熱分散
性が良好となり熱応力が発生し難く、耐熱的スポーリン
グ性も向上する。Furthermore, since metal is impregnated into the pores of the refractory brick, etc., the thermal conductivity of the sliding nozzle is improved, heat dispersion is improved, thermal stress is less likely to occur, and thermal spalling resistance is also improved.
このように、耐摩耗性、耐浸入性、耐浸食性、および耐
熱的スポーリング性が総合的に向上する結果、スライデ
ィングノズルの寿命を延長することができる。In this way, the wear resistance, infiltration resistance, erosion resistance, and thermal spalling resistance are comprehensively improved, and as a result, the life of the sliding nozzle can be extended.
［実施例］
以下、図面を参照しながら、本発明の実施例について詳
細に説明する。[Examples] Examples of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.
第１図は、本発明の実施例に係るスライディングノズル
が用いられたタンディシュ底部を示す縦断面図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing the bottom of a tundish in which a sliding nozzle according to an embodiment of the present invention is used.
タンディシュ１は外側が鉄皮２で覆われ、その内側に内
張り耐火物レンガ３が構築されている。このタンディシ
ュ１の中には、図示しない取鍋から注入された溶鋼４が
収容されている。タンディシュ底部の鉄皮２の下部には
、スライディングノズル７が取付けられている。スライ
ディングノズル７は、固定プレート５、スライディング
プレート６およびスライディングプレート６を摺動させ
る手段（図示せず）を有する。固定プレート５およびス
ライディングプレート６は、後述する通り、少なくとも
一方が金Ｔｆ４含浸体で形成されたものである。このス
ライディングプレート６の上面は、固定プレート５の下
面と密着している。固定プレート５は連通孔１０を、ス
ライディングプレート６は合わせ連通孔Ｈをそれぞれ何
しており、鋳型への溶鋼注入量の制御は、固定プレート
５に対してスライディングプレート６を図中の矢印方向
Ａに機械的に摺動させることにより、連通孔ｌＯと連通
孔１１とを適宜合せて行う。すなわち、連通孔１０と連
通孔１１とが完全に一致した場合には、鋳型への溶鋼通
流量は最大となる。また、連通孔１０と連通孔ｌ１とが
不一致の場合には、溶鋼通流量は最小となる。The tundish 1 is covered with an iron skin 2 on the outside, and a refractory brick lining 3 is constructed inside the skin. The tundish 1 accommodates molten steel 4 poured from a ladle (not shown). A sliding nozzle 7 is attached to the lower part of the iron skin 2 at the bottom of the tundish. The sliding nozzle 7 has a fixed plate 5, a sliding plate 6, and a means (not shown) for sliding the sliding plate 6. As described later, at least one of the fixed plate 5 and the sliding plate 6 is formed of a gold Tf4 impregnated body. The upper surface of this sliding plate 6 is in close contact with the lower surface of the fixed plate 5. The fixed plate 5 has a communication hole 10, and the sliding plate 6 has a matching communication hole H.The amount of molten steel injected into the mold is controlled by moving the sliding plate 6 relative to the fixed plate 5 in the direction of the arrow A in the figure. By mechanically sliding the holes 10 and 11, the communication holes 10 and 11 are properly aligned. In other words, when the communicating holes 10 and 11 are completely aligned, the flow rate of molten steel to the mold becomes maximum. Moreover, when the communication hole 10 and the communication hole l1 do not match, the flow rate of molten steel becomes the minimum.
さらに、スライディングプレート６の下部に浸漬管８が
接続されている。浸漬管８の下端部は鋳型９内に押入さ
れている。Furthermore, a dip tube 8 is connected to the lower part of the sliding plate 6. The lower end of the dip tube 8 is pushed into the mold 9.
以下、固定プレート５およびスライディングプレート６
について詳しく説明する。Below, fixed plate 5 and sliding plate 6
I will explain in detail.
固定プレート５およびスライディングプレート６は、金
属含浸耐大物レンガまたは金属含浸セラミック体（以下
、金属含浸体という）で形戊されたものである。The fixed plate 5 and the sliding plate 6 are formed of metal-impregnated large bricks or metal-impregnated ceramic bodies (hereinafter referred to as metal-impregnated bodies).
上述した通り、金属含浸耐大物レンガとは、耐火物レン
ガの気孔内に金属を含浸させたものである。前記耐火物
レンガには高アルミナ質レンガ、アルミナ・カーボン質
レンガ、マグネシア質レンガ、およびマグネシア・カー
ボン質レンガなど、どのような耐火物レンガをも用いる
ことがで．きる。As mentioned above, the metal-impregnated large brick is a refractory brick whose pores are impregnated with metal. Any refractory bricks can be used as the refractory bricks, such as high alumina bricks, alumina-carbon bricks, magnesia bricks, and magnesia-carbon bricks. Wear.
また、本発明のスライディングノズルに用いる耐火物レ
ンガは焼戊体であっても、不焼成体であってもよい。Moreover, the refractory brick used in the sliding nozzle of the present invention may be a fired body or an unfired body.
一方、金属含浸セラミック体とは、セラミック体の気孔
内に金属を含浸したものである。本明細書中において、
前記セラミック休とは、アルミナ、窒化ケイ素、炭化ケ
イ素、およびジルコニアなどのニューセラミックスまた
はファインセラミックスと称されているものを意図した
ものである。On the other hand, a metal-impregnated ceramic body is a ceramic body whose pores are impregnated with metal. In this specification,
The above-mentioned ceramic ceramics are intended to include so-called new or fine ceramics such as alumina, silicon nitride, silicon carbide, and zirconia.
本発明において、含浸させる金属は、ニッケル、ステン
レス鋼、鉄、クロムなど、どのような金属でもよい。ま
た、金属は単独で含浸させることも、複数の金属を組合
せて含浸させることもできる。In the present invention, the metal to be impregnated may be any metal such as nickel, stainless steel, iron, chromium, etc. Furthermore, a single metal can be impregnated, or a combination of a plurality of metals can be impregnated.
金＠含浸量は、耐火物レンガ等の重量に対して約８〜９
０重量％の範囲内で、所望の効果が得られるよう適宜選
択する。金属含浸量の下限値を約８重量％に限定した理
由は、耐摩耗性や耐熱的スポーリング性など所望の効果
を得るためには、８重量％以上の金属を含浸させる必要
があるからである。また、上限値を９０ｆｆｉ量％に限
定した理由は、高温での耐摩耗性を維持しつつ、含浸し
得る金属の最大量が約９０重量％だからである。The amount of gold impregnated is approximately 8-9% based on the weight of the refractory brick, etc.
It is appropriately selected within the range of 0% by weight so as to obtain the desired effect. The reason why the lower limit of the amount of metal impregnation is limited to about 8% by weight is that in order to obtain the desired effects such as wear resistance and heat spalling resistance, it is necessary to impregnate 8% or more of metal. be. The reason why the upper limit is limited to 90% by weight is that the maximum amount of metal that can be impregnated while maintaining wear resistance at high temperatures is about 90% by weight.
金属を含浸させる領域はスライディングノズル全体でも
よいし、また固定プレート５とスライディングプレート
６との接触面（摺動面）周辺部、および各プレートの側
面周辺部のみでもよい。ここで、周辺部とはプレート表
面およびプレート端部から約０．５〜５（至）のことを
いう。The region to be impregnated with metal may be the entire sliding nozzle, or only the periphery of the contact surface (sliding surface) between the fixed plate 5 and the sliding plate 6, and the periphery of the side surfaces of each plate. Here, the peripheral portion refers to approximately 0.5 to 5 mm from the plate surface and plate end.
スライディングノズル７を構成する固定プレート５およ
びスライディングプレート６の周辺部および側面周辺部
に金属を含浸させることの利点は、前記プレート周辺部
の気孔を金属で閉じ、外界から侵入する酸素による溶鋼
の酸化を防止できることである。The advantage of impregnating the periphery and side surfaces of the fixed plate 5 and sliding plate 6 that constitute the sliding nozzle 7 with metal is that the pores around the plates are closed with metal, and the molten steel is oxidized by oxygen entering from the outside world. This means that it can be prevented.
特に、金属を上記接触面周辺部および側面１４辺部のみ
に含浸させる場合は、金属含浸量を２０〜９０重量％に
するのが好ましい。金属含浸量の下限値を約２０重量％
に限定した理由は、前記諸特性と共に、溶鋼の酸化を防
止する性質をも併有させるためには、２０重量％以上の
金属を含浸させる必要があるからである。また、上限値
を９０重量％に限定した理由は、上述の通りである。Particularly, when impregnating only the periphery of the contact surface and the 14 sides of the contact surface with metal, the amount of metal impregnated is preferably 20 to 90% by weight. The lower limit of metal impregnation amount is approximately 20% by weight.
The reason for this limitation is that in order to have the above-mentioned characteristics as well as the property of preventing oxidation of molten steel, it is necessary to impregnate the metal in an amount of 20% by weight or more. Further, the reason why the upper limit was limited to 90% by weight is as described above.
耐火物レンガ等の気孔に金属を含浸させる方法は特に限
定されないが、例えば以下の方法を用いることができる
。Although the method for impregnating metal into the pores of refractory bricks is not particularly limited, for example, the following method can be used.
まず初めに、耐火物レンガ等を約１４００〜１７００℃
に予熱して脱気する。その後、溶融金属を含有するホッ
トメタルバス巾に浸漬し加圧する。この方法により、前
記耐火物レンガ等に金属を含浸させることができる。例
えば、見掛け気孔率８容積％のアルミナ・カーボン質レ
ンガの見掛け気孔率を、上述の方法により、約０．３容
積％まで低減することができる。First, heat the refractory bricks to about 1400 to 1700℃.
Preheat and degas. Thereafter, it is immersed in a hot metal bath width containing molten metal and pressurized. By this method, the refractory brick etc. can be impregnated with metal. For example, the apparent porosity of an alumina-carbon brick having an apparent porosity of 8% by volume can be reduced to about 0.3% by volume by the method described above.
なお、金属含浸体を用いてスライディングノズルを製造
する方法は、従来の手法による。スライディングノズル
は、機械装置部品としての性質として、溶鋼静圧下で密
着する必要があり、この条件下で清めらかに摺動する必
要がある。したがって、固定プレートおよびスライディ
ングプレートの面積度は特に重要であり、通常３０μｍ
以下の面精度に仕上げられる。Note that the method for manufacturing the sliding nozzle using the metal-impregnated body is a conventional method. As a mechanical device component, the sliding nozzle must be in close contact with the molten steel under static pressure, and must slide smoothly under this condition. Therefore, the area density of the fixed plate and sliding plate is particularly important, typically 30 μm
Finished with the following surface accuracy.
以下、金属含浸耐大物レンガの試験結果を示し具体的に
説明する。Hereinafter, test results of metal-impregnated large-sized bricks will be shown and explained in detail.
耐浸入性および耐浸食性
上述した方法により、アルミナ質レンガにニッケルを含
浸させた。Infiltration and erosion resistance Alumina bricks were impregnated with nickel by the method described above.
浸させた。ニッケル含浸量は、前記耐火物レンガの重量
に対して、θ〜８０重量％のあいだで変化させた。ニッ
ケル含浸量の調整は、上述の方法において印加する圧力
と、成形時おける耐火物の気孔率とを調節することによ
り行うことができる。I let it soak. The amount of nickel impregnated was varied between θ and 80% by weight based on the weight of the refractory brick. The amount of nickel impregnated can be adjusted by adjusting the pressure applied in the above method and the porosity of the refractory during molding.
このようにして製造された金属含浸耐大物レンガを、溶
鋼およびスラグに３時間暴露し、耐火物レンガの気孔内
に浸入したスラグの深さ（以下、スラグ浸入深さという
）と、溶鋼およびスラグによる浸食の程度（以下、浸食
指数という）を調べた。The metal-impregnated large bricks manufactured in this way were exposed to molten steel and slag for 3 hours, and the depth of slag that had penetrated into the pores of the refractory bricks (hereinafter referred to as slag penetration depth) and the molten steel and slag were measured. The degree of erosion (hereinafter referred to as the erosion index) was investigated.
第２図は、横軸にニッケル含浸量をとり、縦軸にスラグ
浸入深さをとって、ニッケル含浸量がスラグ浸人深さに
及ぼす影響について調べたグラフ図である。FIG. 2 is a graph showing the influence of the nickel impregnation amount on the slag immersion depth, with the horizontal axis representing the nickel impregnation amount and the vertical axis representing the slag immersion depth.
この図から明らかな通り、アルミナ質レンガの気孔内に
ニッケルを含浸させることにより、スラグ浸人深さが小
さくなることがわかった。As is clear from this figure, it was found that the slag immersion depth was reduced by impregnating nickel into the pores of the alumina brick.
第３図は、横軸にニッケル含浸量をとり、縦軸に浸食指
数をとって、ニッケル含浸量が、金属含浸アルミナ質レ
ンガの浸食に及ぼす影響について調べたグラフ図である
。FIG. 3 is a graph showing the influence of the nickel impregnation amount on the erosion of metal-impregnated alumina bricks, with the horizontal axis representing the nickel impregnation amount and the vertical axis representing the erosion index.
浸食指数とは、ニッケルを含浸させていないアルミナ・
カーボン質レンガの浸食の程度を基準（１００）として
、種々の含浸量でニッケルを含浸させたアルミナ質レン
ガの浸食の程度を表わしたものである。即ち、浸食指数
が１００未満のときは、ニッケルを含浸させたことによ
り浸食が小さくなったことを示し、耐浸食性が向上した
ことを示している。Erosion index refers to alumina that is not impregnated with nickel.
The graph shows the degree of erosion of alumina bricks impregnated with nickel at various impregnation amounts, using the degree of erosion of carbonaceous bricks as a standard (100). That is, when the erosion index is less than 100, it indicates that the erosion is reduced by impregnating with nickel, and the erosion resistance is improved.
この図から明らかな通り、アルミナ質レンガの気孔内に
ニッケルを含浸させることにより、耐火物レンガの浸食
が小さくなることがわかった。As is clear from this figure, it was found that by impregnating nickel into the pores of the alumina brick, the erosion of the refractory brick was reduced.
これは、ニッケルを含浸させることにより、耐大物レン
ガの見掛け気孔率が小さくなり、溶鋼およびスラグの浸
入が阻止されるためである。したがって、この効果はニ
ッケルの代わりに他の金属を含浸した場合にも得られる
ものと推察される。This is because by impregnating the brick with nickel, the apparent porosity of the large-sized brick is reduced, and penetration of molten steel and slag is prevented. Therefore, it is presumed that this effect can also be obtained when other metals are impregnated instead of nickel.
さらに、セラミック体の気孔内に金属を含浸し、その見
掛け気孔率を低減しても上記と同様の効果が得れるとい
うことも容易に推察することができる。Furthermore, it can be easily inferred that the same effect as described above can be obtained even if metal is impregnated into the pores of the ceramic body to reduce its apparent porosity.
耐熱的スポーリング性
■急冷試験
上述した方法により、アルミナ質レンガの気孔内にニッ
ケルを種々の含浸量で含浸させた。ニッケル含浸量は、
前記耐火物重量に対して、２０重量％および４０重量％
であった。Heat Resistance Spalling Properties ■Quick Cooling Test Nickel was impregnated into the pores of alumina bricks in various amounts using the method described above. The amount of nickel impregnation is
20% by weight and 40% by weight based on the weight of the refractory material
Met.
このようにして製造された金属含浸耐大物レンガを、そ
れぞれ所定の温度（１００℃ごと）まで加熱し、その後
水中で急冷してそれぞれの強度を測定した。得られた各
々の温度を加熱急冷前の耐火物強度で除して、強度指数
を算出した。The metal-impregnated large-sized bricks produced in this way were heated to a predetermined temperature (every 100° C.), and then rapidly cooled in water, and the strength of each was measured. A strength index was calculated by dividing each obtained temperature by the refractory strength before heating and quenching.
なお、比較耐火物レンガとして、金属を含浸させていな
いアルミナ◆カーボン質レンガも同様の試験を行った。As a comparative refractory brick, a similar test was also conducted on an alumina◆carbon brick that was not impregnated with metal.
第４図は、横軸に耐火物レンガの急冷温度差（ΔＴ）を
とり、縦軸に耐火物レンガの強度指数をとって、各種金
属含浸量の耐火物レンガの耐熱的スポーリング性につい
て間接的に調べたグラフ図である。Figure 4 shows the indirect thermal spalling properties of refractory bricks with various metal impregnation amounts by plotting the quenching temperature difference (ΔT) of refractory bricks on the horizontal axis and the strength index of the refractory bricks on the vertical axis. It is a graph diagram that was investigated.
図中において、自三角はニッケルを２０重量％含浸させ
たアルミナ質レンガの結果を、自四角はニッケルを４０
重量％含浸させたアルミナ質レンガの結果を、白丸は比
較材（アルミナ・カーボン質レンガ）の結果をそれぞれ
示している。In the figure, the triangles represent the results for alumina bricks impregnated with 20% nickel, and the squares represent the results for alumina bricks impregnated with nickel at 40% by weight.
The white circles show the results for the alumina brick impregnated by weight%, and the white circles show the results for the comparison material (alumina/carbon brick).
この図によると、比較材は温度差が約４００℃になると
、急激な強度低下が認められる。これに対し、ニッケル
を２０重量％含浸させた金属含浸耐大物レンガも温度差
が約４００℃になると強度低下が認められるが、比較材
の強度低下と比べると緩やかであった。また、ニッケル
を４０重量％含浸させた金属含浸耐大物レンガは、温度
差が約６００℃になるまで加熱急冷前と同等の強度を有
し、それ以上の温度差になっても比較的緩やかな強度低
下を示した。According to this figure, when the temperature difference becomes about 400°C, the strength of the comparative material suddenly decreases. On the other hand, the metal-impregnated large-sized brick impregnated with 20% by weight of nickel also showed a decrease in strength when the temperature difference reached about 400°C, but the decrease in strength was slower than that of the comparative material. In addition, metal-impregnated large-sized bricks impregnated with 40% by weight of nickel have the same strength as before heating and quenching until the temperature difference reaches approximately 600°C, and even if the temperature difference becomes larger than that, the strength is relatively gentle. It showed a decrease in strength.
■曲げ強度試験
上述した方法により、アルミナ質レンガの気孔内に３０
重量％のニッケルを含浸させ、室温から１２００℃の温
度範囲内において、耐火物温度が２００℃上昇するごと
に曲げ強度をＡ？＋定した。■Bending strength test By the method described above, 30%
It is impregnated with nickel of % by weight, and within the temperature range from room temperature to 1200°C, the bending strength increases by A? every time the refractory temperature increases by 200°C. + Established.
なお、比較材として、金属を含浸させていないアルミナ
・カーボン質レンガも同昏Ｉの試験を行った。As a comparative material, an alumina-carbon brick that was not impregnated with metal was also subjected to the same test.
第５図は、横軸に耐火物レンガ温度をとり、横軸に耐火
物レンガの曲げ強度をとって、金属含浸耐大物レンガと
比較材の曲げ強度を比較したグラフ図である。FIG. 5 is a graph comparing the bending strengths of metal-impregnated large-sized bricks and comparative materials, with the refractory brick temperature plotted on the horizontal axis and the bending strength of the refractory bricks plotted on the horizontal axis.
図中において、黒丸はニッケルを３０重量％含浸させた
耐火物レンガの結果を、白丸は比較材の結果を示してい
る。In the figure, black circles show the results of refractory bricks impregnated with 30% by weight of nickel, and white circles show the results of comparative materials.
この図から明らかな通り、ニッケルを含浸させた耐火物
レンガは、比較｛オと比べ、曲げ強度が大きいことがわ
かった。As is clear from this figure, the nickel-impregnated refractory brick has a higher bending strength than the comparative one.
以上述べた急冷試験と曲げ強度試験は、耐熱的スポーリ
ング性の大小を調べる目安となるものであり、一般に強
度および曲げ強度が大きいと耐熱的スポーリング性も大
きいと推測することができる。The quenching test and bending strength test described above serve as a guideline for determining the magnitude of heat-resistant spalling properties, and it can be inferred that generally, the greater the strength and bending strength, the greater the heat-resistant spalling properties.
このように、熱衝撃に対して金属含浸耐大物レンガが安
定である理由は、金属を含浸させたため、熱伝導率が上
昇し熱応力が発生し難くなったためと考えられる。The reason why the metal-impregnated large-sized bricks are stable against thermal shock is thought to be that impregnation with metal increases thermal conductivity and makes it difficult to generate thermal stress.
このため金属含浸セラミック体も、上記と同様の効果を
示すということを容易に推察することができる。Therefore, it can be easily inferred that the metal-impregnated ceramic body also exhibits the same effect as described above.
上述のように優れた耐浸入性、耐浸食性、および耐熱的
スポーリング性を有する金属含浸耐大物レンガ等で形成
された本発明のスライディングノズルが、上記金属含浸
耐大物レンガ等と同様の効果を有するということは当然
のことである。As mentioned above, the sliding nozzle of the present invention formed of metal-impregnated large-sized bricks having excellent infiltration resistance, erosion resistance, and heat spalling resistance has the same effects as the metal-impregnated large-sized bricks, etc. described above. It is a matter of course that we have this.
以下、金属含浸耐大物レンガまたは金属含浸セラミック
体で形成された本発明のスライディングノズルを、実際
にタンディシュ底部に設置して用いた一実施例を示すが
、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。Hereinafter, an example will be shown in which a sliding nozzle of the present invention made of a metal-impregnated large-sized brick or a metal-impregnated ceramic body is actually installed and used at the bottom of a tundish, but the present invention is limited to the following example. It's not something you can do.
（実施例１）
見掛け気孔率を２３容積％に調整した高アルミナ質レン
ガ（アルミナ含脊量： ９ｇ．５重量％）の気孔内に、
４３重量％のニッケルを含浸させた。(Example 1) Inside the pores of a high alumina brick (alumina content: 9g.5% by weight) whose apparent porosity was adjusted to 23% by volume,
It was impregnated with 43% by weight of nickel.
ニッケルを含浸させる手段は上述の通りであり、耐火物
レンガを約１５００℃に予熱し脱気した後、ニッケル溶
湯に浸漬し加圧した。印加した圧力は１５ｋｇ／ｃｄで
あった。The means for impregnating nickel was as described above, and after preheating the refractory brick to about 1500° C. and deaerating it, it was immersed in molten nickel and pressurized. The applied pressure was 15 kg/cd.
このようにして製造された金属含浸耐大物レンガを加工
し、スライディングノズルを製造した。The metal-impregnated large-sized brick thus produced was processed to produce a sliding nozzle.
得られたスライディングノズルをタンディシュ底部に設
置し、その寿命を調べた。金属含浸耐大物レンガで形成
されたスライディングノズルの寿命はアルミナの付着あ
るいは摩耗により穴径がプラスマイナス３ＩＩＩＩ変動
したとき終了したと判断した。The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. The life of the sliding nozzle made of metal-impregnated large-sized brick was judged to have ended when the hole diameter fluctuated by +/-3III due to alumina adhesion or wear.
このスライディングノズルの寿命は、４ ０ ｎ！ｚ間
であった。The life of this sliding nozzle is 40n! It was between z.
（実施例２）
見掛け気孔率を８８積９６に調整したアルミナ・カーボ
ン質レンガの気孔内に、１５重量９６のアルミギルド鋼
を含浸させた。(Example 2) Aluminum guild steel having a weight of 15 and 96 was impregnated into the pores of an alumina-carbon brick whose apparent porosity was adjusted to 88 and 96.
アルミキルド鋼を含浸させる手段は上述の通りであり、
耐火物レンガを約ｔｅｏｏ℃にｒ熱し脱気した後、アル
ミキルド鋼の溶湯に浸漬し加圧した。The means for impregnating aluminum killed steel is as described above,
A refractory brick was heated to about 100° C. and degassed, then immersed in molten aluminum killed steel and pressurized.
印加した圧力は４０ｋｇ／ｃｄであった。The applied pressure was 40 kg/cd.
このようにして製造された金属含浸耐大物レンガを加工
し、スライディングノズルを製造した。The metal-impregnated large-sized brick thus produced was processed to produce a sliding nozzle.
得られたスライディングノズルをタンディシュ底部に設
置し、その寿命を調べた。このスライディングノズルの
寿命は、３６時間であった。The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. The life of this sliding nozzle was 36 hours.
（実施例３）
見掛け気孔率を３０容積％に：Ａ整したＳｉＯ質セラミ
ック体の気孔内に、４０重量％の高炭素鋼を含浸させた
。(Example 3) The apparent porosity was set to 30% by volume: 40% by weight of high carbon steel was impregnated into the pores of a SiO-based ceramic body that had been adjusted to A.
高炭素鋼を含浸させる手段は上述の通りであり、セラミ
ック体を約１６００℃に予熱し脱気した後、高炭素鋼の
溶出に浸漬し加圧した。印加した圧力は６０ｋｇ／ｃｄ
であった。このようにして製造された金屈含浸セラミッ
ク体を加工し、スライディングノズルを製造した。得ら
れたスライディングノズルをタンディシュ底部に設置し
、その寿命を調べた。金属含浸セラミック体で形成され
たスライディングノズルの寿命は前記のとおり穴径の変
化がプラスマイナス３Ｉｌｍのときに終了したと判断し
た。The means for impregnating the high carbon steel was as described above, and the ceramic body was preheated to about 1600° C. and degassed, and then immersed in the high carbon steel elution and pressurized. The applied pressure was 60kg/cd
Met. The thus produced Kinku-impregnated ceramic body was processed to produce a sliding nozzle. The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. As described above, the life of the sliding nozzle made of a metal-impregnated ceramic body was determined to have ended when the change in hole diameter was +/-3 Ilm.
このスライディングノズルの寿命は、５０時間であった
。The life of this sliding nozzle was 50 hours.
（実施例４）
見掛け気孔率を３５容積％に調整したジルコン質セラミ
ック体の気孔内に、４２重量％のステンレス鋼（ＳＵＳ
４３０）を含浸させた。(Example 4) 42% by weight of stainless steel (SUS
430) was impregnated.
ＳＵＳ４３０を含浸させる手段は上述の通りであり、セ
ラミック体を約１５５０℃に予熱し脱気した後、ＳＵＳ
４３０の溶湯に浸漬し加圧した。印加した圧力は８ ｋ
ｇ ／ ｃ−であった。このようにして製造された金屈
含浸セラミック体を加工し、スライディングノズルを製
造した。得られたスライディングノズルをタンディシュ
底部に設置し、その寿命を調べた。このスライディング
ノズルの寿命は、４３時間であった。The means for impregnating SUS430 is as described above, and after preheating the ceramic body to about 1550°C and deaerating it, the SUS430 is impregnated.
430 molten metal and pressurized. The applied pressure was 8 k
g/c-. The thus produced Kinku-impregnated ceramic body was processed to produce a sliding nozzle. The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. The life of this sliding nozzle was 43 hours.
（実施例５）
見掛け気孔率を摺動面および側面周辺部（各端部から２
ｃｍ）を３５容積％に、その他の領域を２容積％に調
整したアルミナ・カーボン質レンガを加工し、スライデ
ィングノズルを製造した。得られたスライディングノズ
ルの摺動而および側面の周辺部（各端から約２ｃｍまで
）の気孔内に、３２重量９６の金属アルミニウムを含浸
させた。(Example 5) Apparent porosity was measured around the sliding surface and side surfaces (2 points from each end)
A sliding nozzle was manufactured by processing an alumina-carbon brick in which the area (cm) was adjusted to 35% by volume and the other area was adjusted to 2% by volume. Metal aluminum of 32 weight 96 was impregnated into the pores of the sliding nozzle and the periphery of the sides (up to about 2 cm from each end) of the obtained sliding nozzle.
金属アルミニウムを含浸させる手段は上述の通りであり
、耐火物レンガを約１２００℃に予熱し脱気した後、金
属アルミニウムの溶湯に浸漬し加圧した。印加した圧力
は１８ｋｇ／ｃｄであった。金属アルミニウムを含浸さ
せたスライディングノズルをタンディシュ底部に設置し
、その寿命を調べた。The means for impregnating metal aluminum was as described above, and after preheating the refractory brick to about 1200° C. and deaerating it, it was immersed in molten metal aluminum and pressurized. The applied pressure was 18 kg/cd. A sliding nozzle impregnated with metallic aluminum was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was investigated.
このスライディングノズルの寿命は、３４時間であった
。The life of this sliding nozzle was 34 hours.
（比較例１）
見掛け気孔率を２容積％に調整したアルミナ・カーボン
質レンガを加工し、スライディングノズルを製造した。(Comparative Example 1) A sliding nozzle was manufactured by processing an alumina-carbon brick whose apparent porosity was adjusted to 2% by volume.
得られたスライディングノズルをタンディシュ底部に設
置し、その寿命を調べた。このスライディングノズルの
寿命は、９時間であった。The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. The life of this sliding nozzle was 9 hours.
（比較例２）
見掛け気孔率を１４容積％に調整したアルミナ質セラミ
ック体を加工し、スライディングノズルを製造した。得
られたスライディングノズルをタンディシュ底部に設置
し、その寿命を調べた。このスライディングノズルの寿
命は、４時間であった。(Comparative Example 2) A sliding nozzle was manufactured by processing an alumina ceramic body whose apparent porosity was adjusted to 14% by volume. The resulting sliding nozzle was installed at the bottom of the tundish, and its lifespan was examined. The life of this sliding nozzle was 4 hours.
上述の通り、本発明のスライディングノズルは、寿命が
延びていることが確認された。これは、本発明のスライ
ディングノズルの形成部材として金属含浸耐大物レンガ
または金属含浸セラミック体を用いることにより、スラ
イディングノズルの耐摩耗性、耐浸食性、耐浸食性、お
よび耐熱的スポーリング性が総合的に向上したためと推
察される。As mentioned above, it was confirmed that the sliding nozzle of the present invention has an extended service life. By using a metal-impregnated large brick or a metal-impregnated ceramic body as the forming member of the sliding nozzle of the present invention, the sliding nozzle has comprehensive wear resistance, erosion resistance, erosion resistance, and heat-resistant spalling resistance. This is presumed to be due to improved performance.
［発明の効果］
本発明によれば、耐摩耗性、耐浸入性、耐浸食性、およ
び耐スポーリング性に優れたスライディングノズルが提
供される。耐摩耗性が向上することにより、プレート間
に隙間が生じ難く、溶湯の差込みを防止することができ
る。また、上記特性が総合的に向上するため、スライデ
ィングノズルの寿命が延長する。[Effects of the Invention] According to the present invention, a sliding nozzle with excellent wear resistance, infiltration resistance, erosion resistance, and spalling resistance is provided. By improving wear resistance, gaps are less likely to form between the plates, and insertion of molten metal can be prevented. Furthermore, since the above characteristics are comprehensively improved, the life of the sliding nozzle is extended.
第１図は、本発明のスライディングノズルが適用される
タンディシュ底部の縦断面図。
ｍ２図ないし第５図は、それぞれ本発明の効果を説明す
るためのグラフ図。
１・・・タンディシュ、２・・・鉄皮、３・・・内張リ
レンガ、４・・・溶鋼、５・・・固定プレート、６・・
・スライディングプレート、７・・・スライディングノ
ズル、８・・・浸漬管、９・・・鋳型、ｌＯ、１ｌ・・
・連通孔１図FIG. 1 is a longitudinal sectional view of the bottom of a tundish to which the sliding nozzle of the present invention is applied. Figures m2 to 5 are graphs for explaining the effects of the present invention, respectively. 1... Tundish, 2... Iron shell, 3... Lining brick, 4... Molten steel, 5... Fixing plate, 6...
・Sliding plate, 7...Sliding nozzle, 8...Immersion tube, 9...Mold, 1O, 1L...
・Communication hole 1 diagram
Claims (2)
通する孔が形成された固定プレートと、前記固定プレー
トに摺接され、摺動手段により摺動されると、前記固定
プレートの孔と連通する孔が形成されたスライディング
プレートとを有し、前記固定プレートおよびスライディ
ングプレートのうち少なくとも一方の耐火物多孔体また
はセラミック多孔体に、金属を８〜９０重量％の割合で
含浸させた金属含浸体を含むことを特徴とするスライデ
ィングノズル。(1) A fixing plate that is fixed to a molten metal container and has a hole that communicates with the molten metal flow hole of the molten metal container; and when the fixing plate is brought into sliding contact with the fixing plate and is slid by a sliding means, the fixing plate and a sliding plate in which holes communicating with the holes are formed, and the refractory porous body or the ceramic porous body of at least one of the fixed plate and the sliding plate is impregnated with metal at a ratio of 8 to 90% by weight. A sliding nozzle comprising a metal impregnated body.
られ、金属含浸量が２０〜９０重量％であることを特徴
とする請求項１記載のスライディングノズル。(2) The sliding nozzle according to claim 1, wherein the metal impregnated body is provided in the peripheral area of the sliding surface of the plate, and the amount of metal impregnation is 20 to 90% by weight.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160130A JPH0710430B2 (en) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | Sliding nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160130A JPH0710430B2 (en) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | Sliding nozzle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0327864A true JPH0327864A (en) | 1991-02-06 |
| JPH0710430B2 JPH0710430B2 (en) | 1995-02-08 |
Family
ID=15708520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1160130A Expired - Lifetime JPH0710430B2 (en) | 1989-06-22 | 1989-06-22 | Sliding nozzle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0710430B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528070A (en) * | 2003-07-22 | 2006-12-14 | ベスビウス グループ ソシエテ アノニム | How to decide whether to reuse or dispose of fire plates and fire equipment |
| JP2009263693A (en) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Nippon Steel Corp | Castable tube for molten steel treatment apparatuses |
| CN104311145A (en) * | 2014-09-30 | 2015-01-28 | 济南新峨嵋实业有限公司 | Impregnation technology of slide plate brick |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4954416A (en) * | 1972-05-05 | 1974-05-27 | ||
| JPS60108390A (en) * | 1983-11-14 | 1985-06-13 | 大同特殊鋼株式会社 | High alumina refractory brick for molten metal vessel lining |
-
1989
- 1989-06-22 JP JP1160130A patent/JPH0710430B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4954416A (en) * | 1972-05-05 | 1974-05-27 | ||
| JPS60108390A (en) * | 1983-11-14 | 1985-06-13 | 大同特殊鋼株式会社 | High alumina refractory brick for molten metal vessel lining |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528070A (en) * | 2003-07-22 | 2006-12-14 | ベスビウス グループ ソシエテ アノニム | How to decide whether to reuse or dispose of fire plates and fire equipment |
| JP2009263693A (en) * | 2008-04-22 | 2009-11-12 | Nippon Steel Corp | Castable tube for molten steel treatment apparatuses |
| CN104311145A (en) * | 2014-09-30 | 2015-01-28 | 济南新峨嵋实业有限公司 | Impregnation technology of slide plate brick |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0710430B2 (en) | 1995-02-08 |
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