JPH03274519A - Compact zoom lens - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To compose the zoom lens of a small number of lenses and to reduce the cost and to make to constitution compact by providing at least one aspherical surface in a rear group and composing of each of the front and rear group of two lenses. CONSTITUTION:At least one aspherical surface is provided in the rear group and each of the front and rear groups consists of two lenses. In the rear group, the lens which is closest to the object side is preferably a meniscus lens which is convex to the image side and when the aspherical surface is employed for the lens, the lens is shaped preferably so that the concave power is slow. Consequently, distortion is corrected. Even when the aspherical surface is used for the lens which is closest to the image plane in the rear group, the lens is shaped preferably so that the concave power is slow, then the field curvature is corrected. Consequently, while high optical performance is maintained, the lens consists of a small number of lenses and is made low in cost and compact.

Description

【発明の詳細な説明】 の 本発明は、コンパクトなズームレンズに関するものであ
り、更に詳しくはズームレンズ内蔵型１ノンズシヤツタ
ーカメラ等に用いるズームレンズに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a compact zoom lens, and more particularly to a zoom lens used in a zoom lens built-in 1-non-shutter camera or the like.

交」菰１１迷一 ズームレンズ内蔵ｆｆｉ＋ノンズシャッターカメラのコ
ンパクト化，低コスト化を達成するために、撮影レンズ
のコンパクト化．低コスト化が要望されている。ズーミ
ングに際するレンズの移動量も含め、レンズ系をコンパ
クト化するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要が
あるが、性能を維持しながら屈折力を強くしていくのは
レンズ枚数を増加させる方向であるといえる。一方、低
コスト化のためにはレンズ枚数を削減するのが効果的で
ある。このように、レンズ系のコンパクト化と低コスト
化には相反する要素が多分に含まれているのである。In order to make the FFI+Nonzu shutter camera with a built-in zoom lens more compact and lower in cost, we made the photographic lens more compact. There is a demand for lower costs. In order to make the lens system more compact, including the amount of movement of the lens during zooming, it is necessary to increase the refractive power of each lens group, but increasing the refractive power while maintaining performance depends on the number of lenses. It can be said that the direction is to increase. On the other hand, in order to reduce costs, it is effective to reduce the number of lenses. In this way, there are many conflicting elements involved in making a lens system more compact and lowering its cost.

ところで、最近、、プラスチック成形やガラスモールド
等の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産されつるよ
うになってきている。その結果、プラスチック１ノンズ
，非球面等を用いた様々なズームレンズ力で提案されて
いる（特開昭６０−１７０８１６号。By the way, in recent years, technological advances in plastic molding, glass molding, etc. have been remarkable, and aspherical surfaces are being produced at low cost. As a result, various zoom lenses using plastic lenses, aspherical surfaces, etc. have been proposed (Japanese Patent Laid-Open No. 170816/1983).

同６０−１９１２１６号，　同６０−１９１２１７号，
　同６１−１５１１５号。No. 60-191216, No. 60-191217,
No. 61-15115.

間６１ー１５９６１２号，同６２ーｉ３８８１８号，特
開平１−２８８８２３号，特開昭６２−２５１７１０号
，同６３ー１３９３１４号，同６２−２８４０１９号，
　同６３−１５５１１３号，　同６２−５６９１７号，
　同６４ー４２６１８号，特開平１ー１９３８０７号，
特開昭６３−２６６４１３号。61-159612, 62-i38818, JP-A-1-288823, JP-A-62-251710, JP-A-63-139314, JP-A-62-284019,
No. 63-155113, No. 62-56917,
No. 64-42618, JP-A No. 1-193807,
Japanese Patent Publication No. 63-266413.

同６３ー３１１２２４号，同６４−５２１１１号等）。63-311224, 64-52111, etc.).

が　　゛　　　よ　　　と　　　る しかしながら、かかるズームレンズにおいても前記コン
パクト化及び低コスト化は充分に達成されているとはい
えない。However, even in such zoom lenses, it cannot be said that the above-mentioned compactness and cost reduction have been sufficiently achieved.

そこで、本発明では高い光学性能を維持しながら、１ノ
ンズ枚数が少なく低コスト、且つコンパクトなズームレ
ンズを提供することを目的とする。Therefore, an object of the present invention is to provide a low-cost, compact zoom lens with a small number of lens elements while maintaining high optical performance.

るための 上記目的を達成するため、本発明のズームレンズは、物
体側より順に正の屈折力を有する前群と負の屈折力を有
する後群との２成分から成り、前群と後群との間の空気
間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変化さ
せるズーム１ノンズにおいて、前記後群中に非球面を少
なくとも１面有し、且つ前群・後群共にそれぞれ２枚の
Ｉノンズにより構成されていることを特徴としている。In order to achieve the above object, the zoom lens of the present invention consists of two components, a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power, in order from the object side. In a zoom 1 lens that changes the focal length of the entire system by changing the air gap between It is characterized by being composed of nons.

前述の如く、一般にズームレンズにおいてコンパクト化
を図るためには、全長を短くし更に移動量も少なくする
必要がある。本発明のような正負の２成分ズームレンズ
においてこれを行い、且つ充分なバックフォーカスを確
保しようとすると、各群の屈折力を強くしなければなら
なくなる。結局、それによって収差が悪化してしまう傾
向が著しくなる。As mentioned above, in order to make a zoom lens compact, it is generally necessary to shorten the overall length and further reduce the amount of movement. If this is done in a positive and negative two-component zoom lens like the present invention and a sufficient back focus is to be ensured, the refractive power of each group must be made strong. As a result, there is a marked tendency for aberrations to worsen.

本発明においては、この傾向を防ぐため上記のように後
群中に少なくとも１面非球面を用いている。例えば、非
球面を後群中最も物体側にあるレンズ（そのレンズ面を
「非球面Ａ」とする）に用いたとすると、非球面Ａは広
角端近辺での歪曲収差を補正し、また最も像面に近いレ
ンズ（そのレンズ面を「非球面Ｂ」とする）に用いたと
すると非球面Ｂは像面湾曲を補正するのに効果がある。In the present invention, in order to prevent this tendency, at least one aspherical surface is used in the rear group as described above. For example, if an aspherical surface is used for the lens closest to the object in the rear group (this lens surface is referred to as "aspherical surface A"), the aspherical surface A corrects distortion near the wide-angle end, and also When used in a lens close to a surface (the lens surface is referred to as "aspherical surface B"), aspherical surface B is effective in correcting field curvature.

後群中最も物体側のレンズは像側に凸のメニスカスに成
っていることが望ましく、その場合１二に非球面を用い
ると凹のパワーが緩くなるような形状に成っていること
が望ましい。これによって、歪曲収差が補正される。ま
た、後群中最も像面に近いレンズに非球面を用いた場合
も同様に凹のパワーが緩くなる形状に成っていることが
望ましい。It is desirable that the lens closest to the object in the rear group has a meniscus shape convex toward the image side, and in this case, it is desirable that the lens 12 be shaped so that if an aspherical surface is used, the concave power will be reduced. This corrects distortion aberration. Furthermore, when an aspherical surface is used for the lens closest to the image plane in the rear group, it is also desirable that the lens has a shape that reduces the concave power.

これによって像面湾曲が補正される。This corrects field curvature.

ペッツバール和を小さくし且つ諸収差を補正するために
はレンズの屈折力配置を物体側から順に負正−正負とす
ることが望ましい。この構成にすることによって、各群
で色収差を補正することができる。In order to reduce the Petzval sum and correct various aberrations, it is desirable that the refractive power arrangement of the lens be negative-positive-positive-negative in order from the object side. With this configuration, chromatic aberration can be corrected in each group.

また、全長をコンパクトにするためには、前群・後群と
も屈折力を強くする必要があり、そのためには正の屈折
力の前群を負正の屈折力配置にし、負の屈折力の後群を
正負の屈折力配置にするのがよい。In addition, in order to make the overall length compact, it is necessary to strengthen the refractive power of both the front group and the rear group, and for this purpose, the front group with positive refractive power is arranged with negative and positive refractive power, and the front group with positive refractive power is arranged with negative refractive power. It is preferable to arrange the rear group with positive and negative refractive powers.

前記後群中に両面が非球面のレンズを有しているのが好
ましい。この場合にも同様に、一方の面で歪曲収差を、
他方の面で像面湾曲を補正していることになる。Preferably, the rear group includes a lens whose both surfaces are aspheric. In this case as well, the distortion aberration on one surface is
This means that the field curvature is corrected on the other surface.

また、前記前群中に非球面を少なくとも１固有している
のが好ましい。非球面を前群に少なくとも１面用いるこ
とによって、球面収差を良好に補正することができる。Further, it is preferable that at least one aspherical surface is included in the front group. By using at least one aspherical surface in the front group, spherical aberration can be favorably corrected.

このように非球面を効果的に多用することによってレン
ズ系の構成枚数を大幅に減らすことができる。例えば、
従来の３８−９０ａｖ＋仕様のズームレンズは７〜８枚
のレンズで構成されているが、本発明によれば後述する
実施例のように４枚で構成することができるようになる
。更に、レンズ全長も従来に比べて５〜１０ｍｍ短くす
ることが可能となる。By effectively using many aspheric surfaces in this way, the number of lenses in the lens system can be significantly reduced. for example,
A conventional 38-90av+ specification zoom lens is composed of seven to eight lenses, but according to the present invention, it can be composed of four lenses as in an embodiment described later. Furthermore, the total length of the lens can be reduced by 5 to 10 mm compared to the conventional lens.

前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は次の条件式
［１］を満足するものであるのが好まししλ。It is preferable that at least one of the aspheric surfaces in the rear group satisfies the following conditional expression [1].

条件式■は、非球面の最大有効径をＹ、、つとするとき
、０．８Ｙｓｓｘ＜ｙ＜Ｙｅｓ。の任意の光軸垂直方向
高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｉ（ｙ））　＜ｏ・・・・・・■ここ
で、φ２：後群の屈折力 Ｎ　：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）　：非球面の面形状 Ｘｓ　（ｙ）　：非球面の参照球面形状但し、 Ｘ（ｙ）・　−・（１−（１−ε・−’ｊ−２）Ｉ／２
゜ε　　　　　　　　　　　　　　　ｒ２＋　ΣＡｎｙ ≧２ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ１：非球面係数 ’ｉ″：非球面の近軸曲率半径 である。Conditional expression (2) is 0.8Yssx<y<Yes, when the maximum effective diameter of the aspherical surface is Y. For any height y in the vertical direction of the optical axis, ・(X(y)−Xi(y)) <o...■Where, φ2: Refractive power of the rear group N: Aspherical surface Refractive index N' of the object-side medium: Refractive index of the aspherical image-side medium X(y): Surface shape of the aspherical surface Xs (y): Reference spherical shape of the aspherical surface. -(1-ε・-'j-2)I/2
゜ε r2+ ΣAny ≧2 r: Reference radius of curvature of the aspheric surface ε: Quadratic surface parameter A1: Aspheric coefficient 'i'': Paraxial radius of curvature of the aspheric surface.

条件式のは、後群中の非球面が周辺はど負の屈折力が弱
く（正の屈折力が強く）なるということを意味し、歪曲
収差と像面湾曲とをバランスよく補正するための条件で
ある。条件式■の上限をこえると、広角端における歪曲
収差が正の大きな値をとるようになり、下限をこえると
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
ってしまう。The conditional expression means that the aspheric surface in the rear group has weaker negative refractive power (stronger positive refractive power) at the periphery, and is used to correct distortion and field curvature in a well-balanced manner. It is a condition. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the distortion at the wide-angle end will take on a large positive value, and if the lower limit is exceeded, the image plane will tend to curve in the negative direction significantly over the entire zoom range.

：非球面のうち少なくとも１面は次の条件式■を満足す
るものであるのが好ましい。: It is preferable that at least one of the aspheric surfaces satisfies the following conditional expression (2).

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｌ、８とするとき
、０．７Ｙａｓｙ＜３’＜Ｙ−ａ−の任意の光軸垂直方
向高さｙに対して、 中に少なくとも２面の非球面を用いることが望ましい。The conditional expression (■) states that when the maximum effective diameter of the aspherical surface is Yl, 8, for any height y in the direction perpendicular to the optical axis where 0.7Yasy<3'<Y-a-, at least two surfaces in the It is desirable to use an aspheric surface.

また、後群中の全ての非球面は次の条件式■を満足する
ことが望ましい。Further, it is desirable that all the aspheric surfaces in the rear group satisfy the following conditional expression (2).

条件式■は、非球面の最大有効径をＹ、。８とするとき
、Ｏ＜　３１＜　０．８Ｙ、、、の任意の光軸垂直方向
高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｖ（ｙ））　＜Ｏ・・・・・・■ここ
で、φ、：前群の屈折力 である。Conditional formula (■) indicates that the maximum effective diameter of the aspherical surface is Y. 8, for any height y in the vertical direction of the optical axis, O<31< 0.8Y, ・(X(y)−Xv(y))<O...■ Here, φ: is the refractive power of the front group.

条件式■は、前群中の非球面が周辺はど正の屈折力が弱
く（負の屈折力が強く）なるということ！意味し、球面
収差を補正するための条件である。Condition (■) means that the positive refractive power of the aspherical surface in the front group becomes weaker (the negative refractive power becomes stronger) near the periphery! This is a condition for correcting spherical aberration.

条件式■の上限をこえると、球面収差がズーム全域で補
正不足となレバ　下限をこえると球面収差がズーム全域
で補正過剰となってしまう。If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, spherical aberration will be under-corrected over the entire zoom range; if the lower limit is exceeded, spherical aberration will be over-corrected over the entire zoom range.

ズームレンズのコンパクト化を園りつつ、収差をとる（
性能を上げる）ためには、ズームレンズ・　（Ｘ（ｙ）
−Ｘｓ（ｙ））　　＜　　０．０２　・・・・・・■で
ある。Eliminating aberrations while making zoom lenses more compact (
In order to improve performance), a zoom lens (X(y)
-Xs(y)) < 0.02...■.

条件式■の上限をこえると広角端〜中間焦点距離領域の
中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の正偏
移傾向が大きくなる。また、下限をこえると中間焦点距
離領域〜望遠端で負の歪曲収差が大きくなり、加えて全
ズーム域で像面湾曲の魚偏移傾向が著しくなる。When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the tendency for positive distortion and positive deviation of the curvature of field increases in the intermediate field angle band from the wide-angle end to the intermediate focal length region. Further, when the lower limit is exceeded, negative distortion becomes large from the intermediate focal length region to the telephoto end, and in addition, the tendency of the curvature of field to shift to the angle of view becomes remarkable in the entire zoom range.

後群中に両面が非球面のレンズを用いた場合、一方の面
は次の条件式■（これは条件式■と同じ）を満たし、他
方の面は次の条件式■を満たすことが望ましい。When using a lens with aspheric surfaces on both surfaces in the rear group, it is desirable that one surface satisfies the following conditional expression ■ (this is the same as conditional expression ■), and the other surface satisfies the following conditional expression ■ .

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｌ、。とするとき
、０゜８ＹＩＩＩ−＜ｙ　＜Ｙｓｅｘの任意の光軸垂直
方向高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘ＠（ｙ））　＜　　Ｏ・・・・・・■
である。Conditional expression (■) indicates that the maximum effective diameter of the aspherical surface is Yl. When 0°8YIII-<y<Ysex, for any height y in the vertical direction of the optical axis, ・(X(y)-X@(y))<O......■
It is.

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｓｍ。とするとき
、０．８Ｙ、。ｗ　＜　３’　＜　Ｙ　ａ　ｅ　ｘの任
意の光軸垂直方向高さｙに対して、 −（Ｘ（ｙ）−Ｌ＋（ｙ））　＜、　０．１０−−−−
−−■である。Conditional formula (■) indicates that the maximum effective diameter of the aspherical surface is Ysm. When , 0.8Y. For any optical axis vertical height y of w <3'< Y aex, -(X(y)-L+(y)) <, 0.10---
--■.

後群中において、条件式■を満たすような非球面は周辺
はど負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く）なるという
ことを意味している。これによって、広角端近辺での歪
曲収差を補正している。更にこのとき、条件式■を満た
すような非球面を用いることによって像面湾曲を良好に
補正しているのである。In the rear group, an aspherical surface that satisfies condition (2) means that the negative refractive power is weak (the positive refractive power is strong) at the periphery. This corrects distortion near the wide-angle end. Furthermore, at this time, by using an aspheric surface that satisfies conditional expression (2), the curvature of field is favorably corrected.

前群中の全ての非球面は次の条件式〇を満足することが
望ましい。It is desirable that all aspheric surfaces in the front group satisfy the following conditional expression 〇.

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｅｓ。とするとき
、０＜ｙ＜０６７Ｙ、、アの任意の光軸垂直方向高さｙ
に対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｓ（ｙ））　＜　０．０１・・・・・
・■である。Conditional expression (■) indicates that the maximum effective diameter of the aspherical surface is Yes. When 0<y<067Y, arbitrary optical axis vertical height y of A
For, ・(X(y)-Xs(y)) < 0.01...
・It is ■.

条件式■の上限をこえると輪帯球面収差が負の大きな値
を持つようになり、絞り込みによるピント位置のずれが
問題となる。また、下限をこえると輪帯光束に対する球
面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収差と
をバランスよく補正するのが困難となる。また、この場
合球面収差が波打ったような形になりやすくなる。If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the annular spherical aberration will have a large negative value, and a shift in the focus position due to aperture will become a problem. Moreover, when the lower limit is exceeded, the spherical aberration correction effect on the annular beam becomes excessive, making it difficult to correct other various aberrations and spherical aberration in a well-balanced manner. In addition, in this case, spherical aberration tends to take a wavy shape.

前群及び後群は次の条件式■、■を満足するように構成
されているのが望ましい。It is desirable that the front group and the rear group be constructed so as to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).

二こで、 φ、：広角端における全系の屈折力 φＴ：望遠端における全系の屈折力 β　：ズーム比 但し、φ２＜０ β＝φ１／φＴ である。Two times, φ,: Refractive power of the entire system at the wide-angle end φT: Refractive power of the entire system at the telephoto end β: Zoom ratio However, φ2<0 β=φ1/φT It is.

これらは、レンズ全長、ズーミングのための移動量、バ
ックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバランス
に保つための条件である。These are conditions for keeping the overall length of the lens, the amount of movement for zooming, the back focus, and the state of correction of various aberrations in a good balance.

条件式■の下限をこえると、広角端でパックフォーカス
を適切な値（広角端の焦点距離の１５ｚ）に保つことが
困難となって、結局、後群レンズ径の増大を招いてしま
うことになる。また、上限をこえると、前群及び後群の
ズーミングによる移動量が過大となり鏡胴構成上不利に
なってしまう。If the lower limit of conditional formula (■) is exceeded, it becomes difficult to maintain the pack focus at an appropriate value (15z, which is the focal length at the wide-angle end) at the wide-angle end, which ultimately leads to an increase in the diameter of the rear group lens. Become. Moreover, if the upper limit is exceeded, the amount of movement of the front group and the rear group due to zooming becomes excessive, which is disadvantageous in terms of the lens barrel configuration.

条件式■の下限をこえると、ペッツバール和が負の大き
な値をとるようになり、像面が正方向に著しく倒れてし
まい、且つ広角端での歪曲収差が正の大きな値をとるよ
うになる。また、上限をこえると、ズーミングに伴う前
・後群間の間隔変化を大きくとることが必要となり広角
端において前・後群間が大きく離れるためにレンズ全長
の増大を招く。When the lower limit of conditional expression (■) is exceeded, the Petzval sum will take a large negative value, the image plane will tilt significantly in the positive direction, and the distortion at the wide-angle end will take a large positive value. . Furthermore, when the upper limit is exceeded, it is necessary to increase the distance between the front and rear groups during zooming, and the distance between the front and rear groups becomes large at the wide-angle end, resulting in an increase in the overall length of the lens.

次の条件式■、Ｉｇ＋を満足することもレンズ全長。The total length of the lens also satisfies the following conditional expression (■), Ig+.

ズーミングのための移動量、バックフォーカス及び諸収
差の補正状態を良好なバランスに保つために有効である
。This is effective for maintaining a good balance between the amount of movement for zooming, the back focus, and the state of correction of various aberrations.

但し、　φ２〈０ である。However, φ2〈0 It is.

条件式■は、広角端における全系の屈折力と前群の屈折
力との比を規定するものである。条件式〇の上限をこえ
ると、前群屈折力が過大となり、前群中に非球面を用い
たとしても前群で発生する諸収差、特に球面収差の補正
が困難となる。また、下限をこえると、画面周辺で下方
性のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。Conditional expression (2) defines the ratio between the refractive power of the entire system and the refractive power of the front group at the wide-angle end. When the upper limit of conditional expression (0) is exceeded, the front group refractive power becomes excessive, and even if an aspherical surface is used in the front group, it becomes difficult to correct various aberrations occurring in the front group, especially spherical aberration. Furthermore, when the lower limit is exceeded, there is a marked tendency for downward coma aberration to occur at the periphery of the screen.

条件式［相］は、広角端における全系の屈折力と後群の
屈折力との比を規定するものである。条件式［相］の上
限をこえると、後群屈折力が過大となり、後群中に非球
面を用いたとしても後群で発生する諸収差、特に像面湾
曲と歪曲収差の補正が困難となる。また、下限をこえる
と画面周辺で下方性のコマ収差が発生する傾向が著しく
なると共に充分なパックフォーカスの確保が困難となる
。The conditional expression [phase] defines the ratio between the refractive power of the entire system and the refractive power of the rear group at the wide-angle end. When the upper limit of conditional expression [phase] is exceeded, the rear group refractive power becomes excessive, and even if an aspherical surface is used in the rear group, it is difficult to correct various aberrations occurring in the rear group, especially field curvature and distortion. Become. Furthermore, when the lower limit is exceeded, downward comatic aberration tends to occur at the periphery of the screen, and it becomes difficult to secure sufficient pack focus.

次の条件式■を満足し、且つ条件式＠を満足するような
り一領域（高分散）の硝材を後群の凸レンズに用いた場
合には色消しをする上で非常に有利である。If the following conditional expression (2) is satisfied and the conditional expression (@) is satisfied, it is very advantageous to achieve achromatization when a glass material of one region (high dispersion) is used for the convex lens of the rear group.

Ｎ、≦１．６０　・・・・・・■ シ、≦３５．０　・・・・・・＠ 但し、Ｎ６：硝材のｄ線に対する屈折率シ、：硝材のｄ
線に対するアツベ数 である。N, ≦1.60 ...■ ■ C, ≦35.0 ......@ However, N6: Refractive index of the glass material for the d-line, C: d of the glass material
This is the Atsbe number for the line.

例えば、後群の凸レンズに条件式〇のシー領域をこえる
ようなレンズを用いた場合には、後群中の凸レンズと凹
レンズのν、が殆ど同じになってしまう。結局、色消し
をするためにはそれぞれの凸と凹の屈折力を上げなけれ
ばならなくなるので、非球面を用いたとしても単色の収
差がとれないということになってしまう。For example, if a lens that exceeds the sea region of conditional expression (0) is used as a convex lens in the rear group, ν of the convex lens and the concave lens in the rear group will be almost the same. In the end, in order to achieve achromatization, it is necessary to increase the refractive power of each convex and concave surface, so even if an aspheric surface is used, monochromatic aberrations cannot be eliminated.

条件式■及″ｃｊ＠、又は次の条件式０を満たすような
硝材を凸レンズに用いた場合には、ペッツバール和が負
に大きくなることによって生じる正方向への像面の倒れ
を防ぐことができる。When a convex lens is made of a glass material that satisfies conditional expressions ① and ``cj@'' or the following conditional expression 0, it is possible to prevent the image plane from tilting in the positive direction due to the negative Petzval sum. can.

Ｎ、≦１．５０　　・・・・・・＠ もしその部分に条件式■及び＠又は条件式＠の上限をこ
えるような高屈折率の硝材を用いた場合、ペッツバール
和が負の大きな値となる傾向が強くなる。このような場
合には、軸上と軸外のＭＴＦ値のベスト位置のマツチン
グが難しくなってしまう。N, ≦1.50 ・・・・・・＠ If a glass material with a high refractive index that exceeds the upper limit of conditional expressions ■ and @ or conditional expression @ is used in that part, the Petzval sum will be a large negative value. There is a strong tendency to In such a case, it becomes difficult to match the best positions of on-axis and off-axis MTF values.

また、上記条件式■＠０で示されているような低屈折、
高分散の領域にあるものは、殆どがプラスチックである
。従って、これをレンズに用いた場合、レンズ系全体が
軽量化されるだけではなく低コスト化をも達成すること
ができ、量産に向いているという利点もある。In addition, low refraction as shown in the above conditional expression ■@0,
Anything in the high dispersion region is mostly plastic. Therefore, when this is used in a lens, it not only reduces the weight of the entire lens system but also reduces cost, which has the advantage of being suitable for mass production.

尚、本発明に係るズームレンズにおいて、例えば前群の
前、後群の後ろ、前群と後群との間に、屈折力の殆どな
いレンズ系を付加したとしても本発明の主旨から外れる
ものではない。付加するレンズ系としては、屈折力の絶
対値が全系の望遠端における屈折力の３分の１以下のも
のが望ましい。Furthermore, even if a lens system with almost no refractive power is added to the zoom lens according to the present invention, for example, in front of the front group, behind the rear group, or between the front group and the rear group, it would not depart from the spirit of the present invention. isn't it. The additional lens system is preferably one whose absolute value of refractive power is one-third or less of the refractive power of the entire system at the telephoto end.

遺」Ｅ例− 以下、本発明に係るコンパブトなズームレンズの実施例
を示す。Example E - Examples of the compact zoom lens according to the present invention will be shown below.

但し、各実施例において、ｒ１〜ｒｓは物体側から数え
た面の曲率半径、ｄ、〜ｄ丁は物体側から数えた軸上面
間隔を示し、Ｎ１〜Ｎａ、シ１〜シ４は物体側から数え
た各レンズのｄ線に対する屈折率、アツベ数を示す。ま
た、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯは開放Ｆナンバーを示
す。However, in each example, r1 to rs indicate the radius of curvature of the surface counted from the object side, d, to d indicate the distance between the axial surfaces counted from the object side, and N1 to Na and C1 to C4 indicate the radius of curvature of the surface counted from the object side. The refractive index and Atsube number for the d-line of each lens are shown. Further, f indicates the focal length of the entire system, and FNO indicates the open F number.

尚、実施例中、曲率半径に本邸を付した面は非球面で構
成された面であることを示し、前記非球面の面形状（Ｘ
（ｙ））を表わす式で定義するものとする。In the examples, a surface with a radius of curvature appended with the main character indicates a surface composed of an aspherical surface, and the surface shape of the aspherical surface (X
(y)).

〈実施例１〉 ｆ”３９．３〜５８．５〜８６．６　　ＦＮＯ＝３．６
〜５．４〜８．０ｒｓ　　−３１，１３０ 吏Ｕ係ＪＬ ｒｌ　　：　　ｔ　：０，１１２４３Ｘ　１０Ａ４＝−
０，１３３５２Ｘ　１０−’ Ａｅ＝−０，２２３１９Ｘ　１Ｏ−６ Ａ＊ニー０．１８５８４Ｘ　１０−’ Ａｔｅ；ｏ、２７７９１Ｘ　１０弓 Ａ＋　２”−０，２９７３２Ｘ　１叶目ｒ２　　：　　
ｔ　；０．１５７９８Ｘ　１０Ａ４＝−０，９７１７６
Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０．１８９６１Ｘ　１０−＠ Ａｓ＝０．２０９９０Ｘ　１０−” Ａ１＠＝〜０．５８５７２Ｘ　１０−”Ａ＋２＝−０，
５００６ｉＸ　Ｎｏ−１２ｒｓ　　：　　ｔ　＝０．９
４５４１ Ａ４＝０．７０３８５Ｘ　１０−’ Ａｅ＝０．１７４３３Ｘ　１０−’ Ａ８＝０゜１３３４５Ｘ　１０−” Ａｎｓ”−０，２７７３１Ｘ　１Ｏ−９ＡＩ２”０．１
８２５７Ｘ　１０−” ｒ、：　ε＝０．９９５６６ Ａ４コ０．８７６３７Ｘ　１０−．６ Ａｅ：０．２７４９９Ｘ　１０−’ Ａｓ”−０，３２２８５Ｘ　１０−＠ Ａ＋　１＝０．２３６７２Ｘ　１０−”Ａ＋　２”−０
，１３１１６Ｘ　１０−’”〈実施例２〉 ｆ＝３９．３〜５９．３〜７７．６ Ｆ　Ｎｏ＝　３．６〜５．４〜７．１ ｒｓ　　−３１，５ｏ９ 匪」シＬ係１し ｒｌ　：　ε＝０．９１５５２ Ａ４”−０，７４２４８Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０，４７７７０ｘ　１叶６ Ａｓ＝−０，１１２０２Ｘ　１０−’ Ａｔｓ”ｏ、２０４０１Ｘ　１０−” Ａ＋　２＝−０，３８１８２Ｘ　１０−”ｒ４　：　ε
＝０．１６５２１Ｘ　１０ｉ＝０．３６９５９ｘ　１０
−’ Ａａ＝０．３６９０８Ｘ　１Ｏ−６ Ａ＊＝０．５３７９４Ｘ　１０−’ Ａ１砧＝０．２５３８１Ｘ　１０−１”Ａ＋２＝−０，
７４８５８Ｘ　１０−”Ｔ５　：　ε＝０．９７７７９ Ａａ＝０．７１６６８ｘ　１０−’ Ａａ＝０．２８８６５Ｘ　１Ｏ−７ Ａ＊：０．６０８８４Ｘ　１０−” Ａ＋５＝−０，６４５２２Ｘ１０−” Ａ＋２＝０．６０７７９Ｘ　１Ｏ−１３ｒ、：　ε＝０
．９９２０２ Ａ、＝０．２１０７６Ｘ　１Ｏ−４ Ａｅ＝０．７３６８３Ｘ　１Ｏ−７ Ａ［ｌ”０．８７１４９　Ｘ　１０−目Ａ＋５＝−０，
９５７８３Ｘ　１Ｏ−１２Ａ＋　２＝−０，１２３４５
Ｘ　１吋＋２〈実施例３〉 ｆ＝２９．０〜３９．３〜５３．３　　Ｆ＋１０＝４．
１〜５．６〜７．６良監主！ＬＪＬｔＪ酊」」　乳肚蔓
　ヱヱ４１ｒｌ　　　５８．５５５ Ｔ７　−９．２５０ Ｔ２　：　ε＝０．１１８１３Ｘ　１０Ａ４＝０．２０
７２２Ｘ　１０−” Ａｅ＝０．５７５５４Ｘ　１０−’ Ａｅ＝０．１２５１０Ｘ　１０−’ ｒ、：　ε＝０．１６５８４ Ａ４＝０．９０７３５ｘ　１０−’ Ａｅ＝０．３３９５８ｘ　１０−’ Ａ＊；０．６９６８４Ｘ　１０−’ ｒ６　：　ε＝０．１００２３Ｘ　１０Ａ、＝０．２６
１３１Ｘ　１Ｏ−５ Ａａ＝−０，７９４３１Ｘ　１叶７ Ａ８＝−０，１３３０６Ｘ　１０−” 〈実施例４〉 ｆ＝２９゜０〜３９．３〜５３．３ １」（も葺、ｊ止工ｌｉ Ｆ　Ｔ１０　＝　４．１〜５．６〜７．６履Ｊし竪　　
１」＝Σ数 ｒａ　　　−１１，１０７ ｒｅ　　４４．７８２ ｒｅ　　−３８，２６７ 去１ｍＬ係」Ｃ ｒｌ　　：　　ｅ　＝０．２３１１１Ｘ　１０Ａ４：０
．１１２００Ｘ　１０−” Ａｅ＝０．８４６８７Ｘ　１０−” Ａ＊＝−０，１２４９１Ｘ　１Ｏ−７ ｒ２　：　ε＝０．１１８０５Ｘ　１０Ａ４＝０．２７
３１９ｘ　１０１ Ａｓ”０．２８５２３Ｘ　１Ｏ−５ Ａｓ＝０．１２０１７Ｘ　１０−’ ｒｓ　　：　　ε＝０．６３６６７ Ａ４：０．２４０３３Ｘ　１Ｏ−４ Ａａ＝０．１１７６３Ｘ　１０−’ Ａｓ”０．１００１３Ｘ　１０−” Ｔ７　：　ε＝０．８４９６１ Ａ、＝−０，４０５５５Ｘ　１Ｏ−５ Ａｓ”−０，１９８７７Ｘ　１０−’ Ａａ”０．８１２４５Ｘ　１０−’ 〈実施例５〉 ｆ＝３９．３〜５９．３〜７７．６ ｒｅ　　−３８，１５１ Ｆ　Ｈｏ＝　３．６〜５．４〜７．１ 吏亙１」Ｉし ｒ＋　　：　　ｓ　＝０．９１３９３ Ａ４＝−０，７８２１２Ｘ　１Ｏ−４ Ａ６＝−０゜５４０２５Ｘ１０−’ Ａｆ−０．１１９５０Ｘ１０−’ Ａ＋ｉ＝０．２０３１４ｘｌＱｉ １＋２”−０，３８０９６Ｘ１０−” ｒｓ　　：　　ｔ　；Ｏ，１ｏ０５７Ｘ　１０ＡＡ＝０
．３０９９８Ｘ　１０−’ Ａｓ”０．３３３９８Ｘ　１吋６ Ａ＊＝０．９４５０６Ｘ　１０−” ｒｓ　　：　　ｔ　＝０．９８５９３ Ａ、＝０．４７４０５Ｘ１０” Ａａ＝−０，２９８９４Ｘ１０−Ｂ Ａ８：０゜６４２９１Ｘ　１０−” Ａ＋ｓニー０．５９９０６Ｘ１０−” Ａ１２＝０．２０８７５Ｘ１０−’” ｒ、：　　ε：０゜７８２７３ Ａｎ”−０，１８７８８Ｘ　１叶４ Ａｅ＝−０，３１８９８Ｘ１０−’ Ａｓ”０．１６６７８Ｘ　１０−” 第１図〜第５図は、前記実施例１〜５にそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、図中の矢印は前記前群及び後群
の最広角端（Ｓ）から置型遠端（Ｌ）にかけての移動を
模式的に示している。<Example 1>f"39.3~58.5~86.6 FNO=3.6
~5.4~8.0rs -31,130 Official U JL rl: t:0,11243X 10A4=-
0.13352
t; 0.15798X 10A4=-0,97176
X 10-' Aa=-0.18961X 10-@ As=0.20990X 10-" A1@=~0.58572X 10-" A+2=-0,
5006iX No-12rs: t = 0.9
4541 A4=0.70385X 10-' Ae=0.17433X 10-' A8=0゜13345X 10-"Ans"-0,27731X 1O-9AI2"0.1
8257X 10-" r,: ε=0.99566 A4 0.87637X 10-.6 Ae:0.27499X 10-'As"-0,32285X 10-@A+ 1=0.23672X 10-"A+ 2" -0
, 13116X 10-'" (Example 2) rl: ε=0.91552 A4"-0,74248X 10-' Aa=-0,47770x 1 leaf 6 As=-0,11202X 10-'Ats"o, 20401X 10-" A+ 2=-0,38182X 10 −”r4: ε
=0.16521X 10i=0.36959x 10
-' Aa=0.36908X 1O-6 A*=0.53794X 10-' A1 Kinuta=0.25381X 10-1"A+2=-0,
74,858 −13r,: ε=0
．． 99202 A,=0.21076X 1O-4 Ae=0.73683X 1O-7 A[l”0.87149X 10th A+5=-0,
95783X 1O-12A+ 2=-0,12345
X 1 inch + 2 <Example 3> f = 29.0 - 39.3 - 53.3 F + 10 = 4.
1~5.6~7.6 Good supervisor! LJLtJdrunk"" Milk belly vine ヱヱ41rl 58.555 T7 -9.250 T2: ε=0.11813X 10A4=0.20
722X 10-' Ae=0.57554X 10-' Ae=0.12510X 10-' r,: ε=0.16584 A4=0.90735x 10-' Ae=0.33958x 10-'A*;0.69684X10-' r6: ε=0.10023X 10A,=0.26
131X 1O-5 Aa=-0,79431X 1 leaf 7 A8=-0,13306X 10-"<Example4> f=29°0~39.3~53.3 1" F T10 = 4.1~5.6~7.6 shoes vertical
1" = Σ number ra -11,107 re 44.782 re -38,267 1 mL" C rl: e = 0.23111X 10A4:0
．． 11200X 10-” Ae=0.84687X 10-” A*=-0,12491X 1O-7 r2: ε=0.11805X 10A4=0.27
319x 101 As" 0.28523 : ε=0.84961 A,=-0,40555X 1O-5 As"-0,19877X 10-'Aa"0.81245X10-'<Example5> f=39.3-59.3-77. 6 re -38,151 F Ho= 3.6~5.4~7.1 吏亙1'Ishir+: s =0.91393 A4=-0,78212X 1O-4 A6=-0゜54025X10-'Af-0.11950X10-' A+i=0.20314xlQi 1+2"-0,38096X10-" rs: t;O,1o057X 10AA=0
．． 30998X 10-'As" 0.33398 "A+s knee 0.59906X10-"A12=0.20875X10-'" r,: ε:0゜78273 An"-0,18788X 1 leaf 4 Ae=-0,31898X10-'As"0.16678X10-" th 1 to 5 are lens configuration diagrams corresponding to Examples 1 to 5, respectively, and the arrows in the figures point from the widest angle end (S) of the front group and the rear group to the stationary far end (L). The movement of the figure is schematically shown.

実施例１は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４１メンズから成る後群とから構成されている。尚
、負の第ルンズの物体側の面及び像側の面並びに正の第
３レンズの物体側の面及び像側の面は非球面である。Embodiment 1 includes, in order from the object side, a front group consisting of a negative meniscus lens convex to the object side, a positive biconvex second lens, a third lens consisting of a positive meniscus lens concave to the object side, and and a rear group consisting of a 41st lens consisting of a negative meniscus lens concave on the object side. Note that the object-side surface and image-side surface of the negative lens and the object-side surface and image-side surface of the positive third lens are aspherical surfaces.

実施例２は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚、
負の第ルンズの物体側の面、正の第２レンズの像側の面
並びに正の第３１ノンズの物体側の面及び像側の面は非
球面である。Embodiment 2 includes, in order from the object side, a front group consisting of a negative meniscus lens convex to the object side, a positive biconvex second lens, a third lens consisting of a positive meniscus lens concave to the object side, and and a rear group consisting of a fourth lens consisting of a negative meniscus lens concave on the object side. still,
The object-side surface of the negative lens, the image-side surface of the positive second lens, and the object-side surface and image-side surface of the positive 31st lens are aspherical.

実施例３は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカス１ノンズより
成る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚
、負の第１１ノンズの像側の面並びに正の第３レンズの
物体側の面及び像側の面は非球面である。Embodiment 3 includes, in order from the object side, a front group consisting of a negative meniscus lens convex to the object side, a positive biconvex second lens, a third lens consisting of a positive meniscus lens concave to the object side, and It consists of a rear group consisting of a fourth lens consisting of a negative meniscus 1 non-concave on the object side. Note that the image-side surface of the negative eleventh lens and the object-side surface and image-side surface of the positive third lens are aspheric surfaces.

実施例４は、物体側より順に物体側に凹の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚、
負の第ルンズの物体側の面及び像側の面、正の第３レン
ズの物体側の面並びに負の第４レンズの物体側の面は非
球面である。Embodiment 4 includes, in order from the object side, a front group consisting of a negative meniscus lens concave to the object side, a positive biconvex second lens, a third lens consisting of a positive meniscus lens concave to the object side, and and a rear group consisting of a fourth lens consisting of a negative meniscus lens concave on the object side. still,
The object-side surface and image-side surface of the negative lens, the object-side surface of the positive third lens, and the object-side surface of the negative fourth lens are aspherical.

実施例５は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズよジノ
成る。１４レンズから成る後群とから構成されている。Embodiment 5 includes, in order from the object side, a front group consisting of a negative meniscus lens convex to the object side, a biconvex positive second lens, a third lens consisting of a positive meniscus lens concave to the object side, and It consists of a negative meniscus lens that is concave on the object side. It consists of a rear group consisting of 14 lenses.

尚、負の第ルンズの物体側の面、正の第２レンズの物体
側の面、正の第３レンズの物体側の面及び負の第４レン
ズの物体側の面は非球面である。Note that the object-side surface of the negative lens, the object-side surface of the positive second lens, the object-side surface of the positive third lens, and the object-side surface of the negative fourth lens are aspherical surfaces.

第６図〜第１０図は、前記実施例１〜５にそれぞれ対応
する収差図であドパ　図中、（Ｓ）は広角端焦点距離、
（Ｍ）は中間焦点距離、（Ｌ）は望遠端焦点距離での収
差を示している。また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差
を表わし、点線（ＳＣ）は正弦条件を表わす。更に点線
（ＤＭ）と実線（ＤＳ）はメリデイオナル面とサジタル
面での非点収差をそれぞれ表わしている。6 to 10 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 5, respectively, and in the diagrams, (S) is the focal length at the wide-angle end;
(M) shows the aberration at the intermediate focal length, and (L) shows the aberration at the telephoto end focal length. Further, the solid line (d) represents the aberration with respect to the d-line, and the dotted line (SC) represents the sine condition. Furthermore, the dotted line (DM) and the solid line (DS) represent astigmatism on the meridional plane and the sagittal plane, respectively.

第１表は実施例１〜５における条件式■中の第１表 （各実施例の条件式■■に対する値） 第２表は実施例１〜５における条件式■中のぞれ示して
いる。Table 1 shows the conditional expressions ■ in Examples 1 to 5 (values for conditional expressions ■■ in each example) Table 2 shows the conditional expressions ■ in Examples 1 to 5 .

第３表〜第７表はそれぞれ実施例１〜５に対応して、 前記ｙの値に対する各非球面における条件式（ ％式％） （） 条件式■■■■中の （ここで、 ｉ＝１．２） を （ＩＩ） で表わしている。Tables 3 to 7 correspond to Examples 1 to 5, respectively. Conditional expression ( %formula%) () In the conditional expression (here, i=1.2) of (II) It is expressed as

第２表 第３表 （実施例１） （各実施例の条件式■［相］に対する値）第４表 （実施例２） 第６表 （実施例４） 第５表 （実施例３） 第７表 （実施例５） 至」ＬΩ１ｕ１ 以上説明したように本発明によれば、高い光学性能を維
持しながら、少ない枚数のレンズで低コスト、且つコン
パクトなズームレンズを実現することができる。また、
本発明に係るズームレンズを、ズームレンズ内蔵製レン
ズシャッターカメラに適用すれば、該カメラのコンパク
ト化、低コスト化を達成することができる。Table 2 Table 3 (Example 1) (Values for conditional expression ■ [phase] of each example) Table 4 (Example 2) Table 6 (Example 4) Table 5 (Example 3) Table 7 (Example 5) To'LΩ1u1 As explained above, according to the present invention, it is possible to realize a low-cost and compact zoom lens with a small number of lenses while maintaining high optical performance. Also,
If the zoom lens according to the present invention is applied to a lens shutter camera with a built-in zoom lens, the camera can be made more compact and lower in cost.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図、Ｗ４２図、第３図、第４図及び第５図は、それ
ぞれ本発明の実施例１〜５に対応するレンズ構成図であ
る。 第６図、第７図、第８図、第９図及び第１０図は、それ
ぞれ本発明の実施例１〜５に対応する収差図である。FIG. 1, W42, FIG. 3, FIG. 4, and FIG. 5 are lens configuration diagrams corresponding to Examples 1 to 5 of the present invention, respectively. FIG. 6, FIG. 7, FIG. 8, FIG. 9, and FIG. 10 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 5 of the present invention, respectively.

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）物体側より順に正の屈折力を有する前群と負の屈
折力を有する後群との２成分から成り、前群と後群との
間の空気間隔を変化させることによつて全系の焦点距離
を変化させるズームレンズにおいて、前記後群中に非球
面を少なくとも１面有し、且つ前群・後群共にそれぞれ
２枚のレンズにより構成されていることを特徴とするズ
ームレンズ。(1) It consists of two components, a front group with positive refractive power and a rear group with negative refractive power, in order from the object side. A zoom lens that changes the focal length of the system, characterized in that the rear group has at least one aspherical surface, and both the front group and the rear group are each made up of two lenses. （２）前記後群中に両面が非球面のレンズを有すること
を特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ。(2) The zoom lens according to claim 1, wherein the rear group includes a lens whose both surfaces are aspheric. （３）前記前群中に非球面を少なくとも１面有すること
を特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ。(3) The zoom lens according to claim 1, wherein the front group has at least one aspherical surface. （４）前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は次の
条件式［１］を満足することを特徴とする第１請求項に
記載のズームレンズ； 非球面の最大有効径をＹ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．
８Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜ｙ＜Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘの任意の光軸垂
直方向高さｙに対して、−０．１０＜φ＿２・（Ｎ’−
Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ）｝＜０・・・
・・・［１］ここで、φ＿２：後群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ’：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）：非球面の面形状 Ｘｅ（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ＿ｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 ▲数式、化学式、表等があります▼ である。(4) A zoom lens according to claim 1, wherein at least one of the aspheric surfaces in the rear group satisfies the following conditional expression [1]; the maximum effective diameter of the aspheric surface is Y_m_a_x. When doing so, 0.
8Y_m_a_x<y<Y_m_a_x, -0.10<φ_2・(N'-
N)・d/dy・{X(y)−Xe(y)}<0...
...[1] Here, φ_2: Refractive power of the rear group N: Refractive index of the aspherical object-side medium N': Refractive index of the aspherical image-side medium X(y): Surface shape of the aspherical surface Xe (y): Reference spherical shape of aspheric surface However, ▲ There are mathematical formulas, chemical formulas, tables, etc. ▼ ▲ There are mathematical formulas, chemical formulas, tables, etc. ▼ r: Reference radius of curvature of aspheric surface ε: Quadratic surface parameter A_i: Aspheric surface Coefficient ■: Paraxial radius of curvature of an aspheric surface ▲ Numerical formulas, chemical formulas, tables, etc. are available ▼. （５）前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は次の
条件式［２］を満足することを特徴とする第３請求項に
記載のズームレンズ； 非球面の最大有効径をＹ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．
７Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜ｙ＜Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘの任意の光軸垂
直方向高さｙに対して、−０．０３＜φ＿１・（Ｎ’−
Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ）｝＜０・・・
・・・［２］ここで、φ＿１：前群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ’：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）：非球面の面形状 Ｘｅ（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ＿ｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 ▲数式、化学式、表等があります▼ である。(5) A zoom lens according to claim 3, wherein at least one of the aspherical surfaces in the front group satisfies the following conditional expression [2]; the maximum effective diameter of the aspherical surface is Y_m_a_x. When doing so, 0.
7Y_m_a_x<y<Y_m_a_x for any height y in the vertical direction of the optical axis, -0.03<φ_1・(N'-
N)・d/dy・{X(y)−Xe(y)}<0...
...[2] Here, φ_1: Refractive power of the front group N: Refractive index of the aspherical object-side medium N': Refractive index of the aspherical image-side medium X(y): Surface shape of the aspherical surface Xe (y): Reference spherical shape of aspheric surface However, ▲ There are mathematical formulas, chemical formulas, tables, etc. ▼ ▲ There are mathematical formulas, chemical formulas, tables, etc. ▼ r: Reference radius of curvature of aspheric surface ε: Quadratic surface parameter A_i: Aspheric surface Coefficient ■: Paraxial radius of curvature of an aspheric surface ▲ Numerical formulas, chemical formulas, tables, etc. are available ▼.