JPH032653A - Leaked-liquid detecting apparatus - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To simplify the circuit constitution of a detecting part by dividing a waveform voltage with a standard resistor and a leaked liquid sensor. CONSTITUTION:A standard resistance 63 of a detecting part 60 is the resistance value which is equal to a resistance 42 of a voltage dividing circuit 40a of a first-reference-voltage forming part 40. A terminating resistance 102 of a leaked water sensor 100 is the resistance value smaller than another resistance 43 of the circuit 40a. Under the normal state of the sensor 100, a detected DC voltage Vd is set so that it is higher than a first reference voltage Vr1, and a second reference voltage Vr2 is set higher than the voltage Vd. Since the forming parts 40 and 50 are connected through a diodes 99, the voltage Vr1 becomes lower than an intermediate voltage Vm by the voltage drop of the difference in the number of the diodes. The Vr2 becomes the intermediate value between the voltages Vm and Vr1. Thus the voltage Vd from each detecting part 60 becomes higher than the voltages Vr1 and Vr2, the output of each second comparator 82 becomes a low level, a light emitting diodes 83 is lit and the stop of the oscillation is displayed. In this way, the circuit constitution of the detecting part is simplified and the economical apparatus can be obtained.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、漏液センサと協働して漏液を検出する装置に
関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to an apparatus for detecting liquid leakage in cooperation with a liquid leakage sensor.

［従来の技術］ 従来の漏液検出装置は、発振部と検出部と判定部を備え
ている。この発振部は、交流電圧（波形電圧）を発生さ
せるものである。検出部は漏液センサに接続されており
、上記交流電圧を漏液センサに付与することにより、漏
液センサの抵抗値に対応する振幅の交流検出電圧を得、
さらにこの交流検出電圧を整流平滑することにより直流
検出電圧を得る。判定部は、上記検出部からの直流検出
電圧を基準電圧と比較し、直流検出電圧と基ｒ＄電圧と
の高低関係が逆転した場合に、漏液検出信号を出力する
。[Prior Art] A conventional liquid leakage detection device includes an oscillating section, a detecting section, and a determining section. This oscillation section generates an alternating current voltage (waveform voltage). The detection unit is connected to the liquid leakage sensor, and by applying the above AC voltage to the liquid leakage sensor, obtains an AC detection voltage with an amplitude corresponding to the resistance value of the liquid leakage sensor,
Furthermore, a DC detection voltage is obtained by rectifying and smoothing this AC detection voltage. The determination unit compares the DC detection voltage from the detection unit with a reference voltage, and outputs a leakage detection signal when the level relationship between the DC detection voltage and the base r$ voltage is reversed.

上記検出部について詳述すると、検出部は差動増幅器と
してのオペアンプを備え、このオペアンプの負帰還回路
に上記漏液センサを接続し、漏液センサの抵抗値に対応
した増幅率で発振部からの交流電圧を増幅して交流検出
電圧を得、これを整流回路で整流し、さらに平滑回路で
平滑することにより直流検出電圧を得ていた。To explain the above detection section in detail, the detection section is equipped with an operational amplifier as a differential amplifier, and the above liquid leakage sensor is connected to the negative feedback circuit of this operational amplifier, and the oscillation section The AC detection voltage was obtained by amplifying the AC voltage, which was rectified by a rectifier circuit, and further smoothed by a smoothing circuit to obtain the DC detection voltage.

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記装置の検出部は、交流検出電圧を得るため
にオペアンプおよびそれに付随する部品を必要とし、さ
らに整流回路と平滑回路とを必要とするため、構成が非
常に複雑であった。[Problems to be Solved by the Invention] However, the detection section of the above device requires an operational amplifier and associated components in order to obtain an AC detection voltage, and also requires a rectifier circuit and a smoothing circuit, so the configuration is difficult. It was very complicated.

［課題を解決するための手段］ 本発明は上記課題を解決するためになされたもので、そ
の要旨は、（イ）波形電圧を発生させる発振部。（ロ）
漏液センサに接続される検出部。[Means for Solving the Problems] The present invention has been made to solve the above problems, and the gist thereof is (a) an oscillation unit that generates a waveform voltage. (B)
Detection unit connected to the leakage sensor.

この検出部は、上記発振部からの波形電圧を漏液センサ
に供給し、これにより、漏液センサの抵抗値に対応した
振幅をなす波形検出電圧を得る。更にこの検出部は、上
記波形検出電圧を整流平滑することにより直流検出電圧
を出力する整流平滑回路を備えている。くハ）上記検出
部からの直流検出電圧を基準電圧と比較して、直流検出
電圧と基１電圧との高低関係が逆転した場合に、漏液検
出信号を出力する判定部を備えた漏液検出装置において
、上記検出部は、さらに入力端子と、この入力端子と上
記発振部との間に介在された標準抵抗とを備え、上記発
振部からの波形電圧の振幅を標準抵抗と漏液センサとで
分圧することによって上記入力端子から検出波形電圧を
得、上記整流平滑回路はピークホールド回路を含み、上
記検出波形電圧をピークホールドして直流検出電圧を得
ることを特徴とする漏液検出装置にある。This detection section supplies the waveform voltage from the oscillation section to the liquid leakage sensor, thereby obtaining a waveform detection voltage having an amplitude corresponding to the resistance value of the liquid leakage sensor. Furthermore, this detection section includes a rectification and smoothing circuit that outputs a DC detection voltage by rectifying and smoothing the waveform detection voltage. c) A liquid leakage device comprising a determination unit that compares the DC detection voltage from the detection unit with a reference voltage and outputs a liquid leakage detection signal when the level relationship between the DC detection voltage and the base voltage is reversed. In the detection device, the detection section further includes an input terminal and a standard resistor interposed between the input terminal and the oscillation section, and the amplitude of the waveform voltage from the oscillation section is measured between the standard resistance and the leakage sensor. A liquid leakage detection device, characterized in that a detection waveform voltage is obtained from the input terminal by voltage division between It is in.

〔作用コ 検出部は、上記発振部からの波形電圧を標準抵抗と漏液
センサとで分圧し、分圧された検出波形電圧を入力端子
から取り出すから、検出波形電圧を得るための回路構成
が標準抵抗だけて済み非常に簡単になる。また、整流平
滑して直流検出電圧を得るための構成もピークホールド
回路を用いることにより非常に簡単になる。[Operation: The detection section divides the waveform voltage from the oscillation section using the standard resistor and the leakage sensor, and takes out the divided detection waveform voltage from the input terminal, so the circuit configuration for obtaining the detection waveform voltage is It's very simple as you only need the standard resistance. Furthermore, the configuration for obtaining the DC detection voltage through rectification and smoothing becomes very simple by using the peak hold circuit.

［実施例］ 以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説明する。第
１図に示すように、漏水検出装置（漏液検出装置）は、
例えば２つの漏水センサ１００（漏液センサ）と協働し
て、漏水センサ１００がそれぞれ設置された場所での漏
水を検出するものである。漏水検出装置に先立って、公
知の漏水センサ１００について簡単に説明してお（。漏
水センサｌＯＯは、センサ部１０１と終端抵抗１０２を
並列接続させてなる。センサ部１０１は櫛歯状をなす電
極１０１ａ、１０１ｂを互いに噛み合わせ状態で離間配
置させてなる。センサ部１０１が水に接しない時にはそ
の抵抗値はほぼ無限大であり、したがって、センサ部１
０１と終端抵抗！０２の合成抵抗値、すなわち漏水セン
サ１００の抵抗値は、終端抵抗１０２と同じである。セ
ンサ部１０１の電極１０１ａ、１０１ｂ間に水が介在す
ると、漏水センサ１００の抵抗値が低下する。[Example] Hereinafter, an example of the present invention will be described based on the drawings. As shown in Figure 1, the water leakage detection device (liquid leakage detection device) is
For example, it cooperates with two water leak sensors 100 (liquid leak sensors) to detect water leaks at the locations where the water leak sensors 100 are respectively installed. Prior to the water leakage detection device, a known water leakage sensor 100 will be briefly explained (The water leakage sensor lOO is formed by connecting a sensor section 101 and a terminating resistor 102 in parallel.The sensor section 101 has a comb-shaped electrode. 101a and 101b are arranged apart from each other in a meshing state.When the sensor section 101 is not in contact with water, its resistance value is almost infinite, so that the sensor section 1
01 and terminating resistor! The combined resistance value of 02, that is, the resistance value of the water leakage sensor 100 is the same as that of the terminating resistor 102. When water is present between the electrodes 101a and 101b of the sensor section 101, the resistance value of the water leakage sensor 100 decreases.

漏水検出装置は、中間電圧作製部１０．発振部２０、第
１基準電圧作製部４０．第２基Ｑ電圧作製部５０．上記
漏水センサｌＯＯにそれぞれ対応する２つの検出部６０
，２つの第１判定部８０゜２　ツノ第２　’ｔ’ｌｌ　
足部９０　、　オよびフェールセーフ部９５を備えてい
る。The water leakage detection device includes an intermediate voltage production section 10. Oscillation section 20, first reference voltage production section 40. Second group Q voltage generation section 50. Two detection units 60 each corresponding to the water leakage sensor lOO
, two first determination parts 80°2 horn second 't'll
It includes a foot portion 90, a foot portion 90, and a fail-safe portion 95.

次に、上記漏水検出装置の各構成部の詳細な構成および
作用について説明する。Next, the detailed configuration and operation of each component of the water leakage detection device will be explained.

中間電圧作製部１０は、電源電圧■○とゼロ電圧との中
間の電圧Ｖｍを作るためのものである。The intermediate voltage production section 10 is for producing a voltage Vm intermediate between the power supply voltage ■○ and zero voltage.

第２図に示すように、中間電圧作製部１ｏは、抵抗１１
とツェナーダイオード１２からなる直列回路１０ａを基
本構成として有している。この直列回路１０ａの抵抗ｌ
ｌ側の一端に電源電圧ＶＯが付与され、ツェナーダイオ
ード１２側の他端が接地されている。この直列回路１０
ａと並列にコンデンサ１３が接続され、またツェナーダ
イオード１２と並列にコンデンサ１４が接続されており
、これらコンデンサ１２．１３により、電ｆＩＡ電圧Ｖ
Ｏのノイズが吸収される。抵抗１１とツエナーダイオー
ド１２との接続点の電圧は、バ、７フア用のオペアップ
１５を経て、中間電圧Ｖｍとして出力される。オペアン
プ１５の出力端子には容量の大きいコンデンサ１６が接
続されており、このコンデンサ１６により中間電圧Ｖｍ
のノイズが吸収される。As shown in FIG. 2, the intermediate voltage production section 1o includes a resistor 11
The basic configuration is a series circuit 10a consisting of a Zener diode 12 and a Zener diode 12. Resistance l of this series circuit 10a
A power supply voltage VO is applied to one end on the l side, and the other end on the Zener diode 12 side is grounded. This series circuit 10
A capacitor 13 is connected in parallel with the Zener diode 12, and a capacitor 14 is connected in parallel with the Zener diode 12.
O noise is absorbed. The voltage at the connection point between the resistor 11 and the Zener diode 12 is outputted as an intermediate voltage Vm through an operation-up 15 for the amplifiers and amplifiers. A capacitor 16 with a large capacity is connected to the output terminal of the operational amplifier 15, and this capacitor 16 allows the intermediate voltage Vm
noise is absorbed.

中間電圧作製部１０は、さらに補償回路１０ｂを有して
おり、この補償回路ｔａｂによって容量の大きいコンデ
ンサ１６に起因する発振を防止している。この補償回路
１０ｂは、オペアンプ１５の反転入力端子と出力端子と
の間に介在されたコンデンサ１７と、このコンデンサ１
７の両端と上記コンデンサ１６との間にそれぞれ接続さ
れた抵抗＋８．１．９とを有している。The intermediate voltage generation section 10 further includes a compensation circuit 10b, and this compensation circuit tab prevents oscillation caused by the capacitor 16 having a large capacity. This compensation circuit 10b includes a capacitor 17 interposed between an inverting input terminal and an output terminal of an operational amplifier 15, and a capacitor 17 interposed between an inverting input terminal and an output terminal of an operational amplifier 15.
7 and the capacitor 16, respectively.

中間電圧作製部１０において、オペアンプ１５の一方の
電源端子には電源電圧■０が付与され、他方の電源端子
は接地されている。なお、後述する発振部２０．第１基
準電圧作製部４０．検出部６０等のすべてのオペアンプ
も同様の片電源動作をする。In the intermediate voltage production section 10, a power supply voltage 0 is applied to one power supply terminal of the operational amplifier 15, and the other power supply terminal is grounded. Note that the oscillation unit 20. First reference voltage production section 40. All operational amplifiers such as the detection unit 60 operate in a similar single power supply operation.

発振部２０は、上記中間電圧Ｖｍを中心とした正弦波の
脈流電圧Ｖｓを発生させるものである。The oscillator 20 generates a sinusoidal pulsating voltage Vs centered on the intermediate voltage Vm.

第３図に示すように、発振部２０は、積分回路２０ａと
／ユミノトトリガ回路２０ｂとローパスフィルタ２０ｃ
とを備えている。As shown in FIG. 3, the oscillator 20 includes an integrating circuit 20a, a trigger circuit 20b, and a low-pass filter 20c.
It is equipped with

上記積分回路２０ａは、三角波を発生させるためのもの
であり、オペアンプ２１と、オペアンプ２１の反転入力
端子に接続される抵抗２２と、オペアンプ２１の出力端
子と反転入力端子との間に介在されたコンデンサ２３と
、このコンデンサ２３に並列接続された上記人力抵抗２
２より抵抗値の大きな抵抗２４とを有している。オペア
ンプ２１の非反転入力端子には、上記中間電圧作製部１
０からの中間電圧Ｖｍが付与されており、このため、積
分回路２０ａは、中間電圧Ｖｍを中心とした三角波の電
圧を発生させることができる。The integration circuit 20a is for generating a triangular wave, and is interposed between an operational amplifier 21, a resistor 22 connected to the inverting input terminal of the operational amplifier 21, and an output terminal and the inverting input terminal of the operational amplifier 21. A capacitor 23 and the human resistor 2 connected in parallel to the capacitor 23.
2. The resistor 24 has a resistance value larger than that of the resistor 24. The non-inverting input terminal of the operational amplifier 21 is connected to the intermediate voltage generator 1.
An intermediate voltage Vm from 0 is applied, so that the integrating circuit 20a can generate a triangular wave voltage centered on the intermediate voltage Vm.

上記ンユミソトトリガ回路２０ｂは、上記積分回路２０
ａからの三角波を受けて、矩形波を発生させるためのも
のであり、オペアンプ２５と、３つの抵抗２６，２７．
２８を有している。オペアンプ２５の非反転入力端子は
抵抗２６を介して上記積分回路２０ａの出力段に接続さ
れている。オペアンプ２５の出力端子と非反転入力端子
との間には抵抗２７が介在されている。オペアンプ２５
の反転入力端子には中間電圧Ｖｍが付与され、非反転入
力端子には抵抗２８を介して中間電圧Ｖｍが付与されて
おり、このため、中間電圧Ｖｍを中心とした矩形波を発
生させることができる。The above-mentioned trigger circuit 20b includes the above-mentioned integral circuit 20b.
It is for generating a rectangular wave by receiving a triangular wave from a, and includes an operational amplifier 25 and three resistors 26, 27 .
It has 28. A non-inverting input terminal of the operational amplifier 25 is connected via a resistor 26 to the output stage of the integrating circuit 20a. A resistor 27 is interposed between the output terminal of the operational amplifier 25 and the non-inverting input terminal. operational amplifier 25
An intermediate voltage Vm is applied to the inverting input terminal of , and an intermediate voltage Vm is applied to the non-inverting input terminal via the resistor 28. Therefore, it is possible to generate a rectangular wave centered on the intermediate voltage Vm. can.

上記シュミットトリガ回路２０ｂのオペアンプ２５の出
力端子は、上記積分回路２０ａのオペアンプ２１の反転
入力端子に抵抗２２を介して接続されている。積分回路
２０ａはシュミットトリガ回路２０ｂからの矩形波を受
けて上述した三角波を出力する。このように、積分回路
２０ａとンユミ１トトリガ回路２０ｂとの協働作用によ
り、三角波が積分回路２０ａから連続的に出力される。The output terminal of the operational amplifier 25 of the Schmitt trigger circuit 20b is connected via a resistor 22 to the inverting input terminal of the operational amplifier 21 of the integrating circuit 20a. The integrating circuit 20a receives the rectangular wave from the Schmitt trigger circuit 20b and outputs the above-mentioned triangular wave. In this way, the triangular wave is continuously output from the integrating circuit 20a due to the cooperation between the integrating circuit 20a and the trigger circuit 20b.

すなわち、発振が行われる。なお最初は、積分回路２０
ａが抵抗２つを介して電源電圧ｖＯを受けることにより
、三角波を出力して発振が開始される。That is, oscillation occurs. Note that initially, the integration circuit 20
When a receives the power supply voltage vO through two resistors, a triangular wave is output and oscillation is started.

上記ローパスフィルタ２０Ｇは、上記積分回路２０ａか
らの三角波を正弦波に変えるものであり、バッファ用の
オペアンプ３０を有している。このオペアンプ３０の非
反転入力端子には、抵抗３１３２を介して上記積分回路
２０ａからの三角波が人力される。また、非反転入力端
子にはコンデンサ３３が接続され、このコンデンサ３３
を介して上記中間電圧Ｖｍが付与される。このため、こ
の中間電圧Ｖｍを中心とした正弦波の脈流電圧Ｖｓが得
られる。この脈流電圧Ｖｓは例えば１ＫＨｚの周波数を
有している。なお、オペアンプ３０の両入力端子間には
コンデンサ３４が接続されている。The low-pass filter 20G converts the triangular wave from the integrating circuit 20a into a sine wave, and includes an operational amplifier 30 for buffering. A triangular wave from the integrating circuit 20a is input to the non-inverting input terminal of the operational amplifier 30 via a resistor 3132. Further, a capacitor 33 is connected to the non-inverting input terminal, and this capacitor 33
The intermediate voltage Vm is applied via. Therefore, a sinusoidal pulsating current voltage Vs centered around this intermediate voltage Vm is obtained. This pulsating voltage Vs has a frequency of, for example, 1 KHz. Note that a capacitor 34 is connected between both input terminals of the operational amplifier 30.

第１基準電圧作製部４０は、上記発振部２０からの脈流
電圧Ｖｓを整流平滑して第１基準電圧Ｖｒ１を発生させ
る。この第１基準電圧Ｖｒ、は、漏水センサ１００の断
線検出のための基準電圧として供される。第４図を参照
して詳述すると、第１基［工作製部４０はコンデンサ４
１を有しており、上記発振部２０の脈流電圧ＶＳから直
流電圧分を除去する。この直流分を除去された脈流電圧
Ｖｓは直列接続された抵抗４２．４３からなる分圧回路
４．　Ｏａに送られる。この分圧回路４０ａの一端には
上記中間電圧Ｖｍが供給されるため、抵抗４２．４３の
接続点Ｐには、再び中間電圧Ｖｍを中心とした正弦波の
脈流電圧Ｖｐが生じる。ただし第６図に示すように、接
続点Ｐの脈流電圧■ｐの振幅ΔＶｐは、発振部２０から
の脈流電圧ＶＳの振幅ΔＶｓより小さく、次式で示すよ
うに、この脈流電圧Ｖｓの振幅ΔＶｓを抵抗４２．４３
で分圧した値となる。The first reference voltage generation section 40 rectifies and smoothes the pulsating voltage Vs from the oscillation section 20 to generate a first reference voltage Vr1. This first reference voltage Vr is used as a reference voltage for detecting disconnection of the water leakage sensor 100. To explain in detail with reference to FIG. 4, the first unit [machining section 40 is
1, and removes the DC voltage component from the pulsating voltage VS of the oscillation section 20. The pulsating current voltage Vs from which this DC component has been removed is applied to a voltage divider circuit 4. Sent to Oa. Since the intermediate voltage Vm is supplied to one end of the voltage dividing circuit 40a, a sinusoidal pulsating current voltage Vp centered on the intermediate voltage Vm is again generated at the connection point P of the resistors 42 and 43. However, as shown in FIG. 6, the amplitude ΔVp of the pulsating current voltage ■p at the connection point P is smaller than the amplitude ΔVs of the pulsating current voltage VS from the oscillator 20, and as shown in the following equation, this pulsating current voltage Vs The amplitude ΔVs of resistance 42.43
It is the value obtained by dividing the pressure by .

ΔＶｐ−ΔＶＳＸＲ４Ｓ／（Ｒ４２＋Ｒ４３）−（１）
ただし、Ｒ４ｔ＋　　Ｒ４３は抵抗４２．４３の抵抗値
である。ΔVp-ΔVSXR4S/(R42+R43)-(1)
However, R4t+R43 is the resistance value of the resistor 42.43.

上記接続点Ｐの脈流電圧Ｖｐはピークホールド回路４０
ｂに送られる。このピークホールド回路４０ｂは、オペ
アンプ４４を有しており、その非反転入力端子に上記脈
流電圧Ｖｐが人力される。The pulsating current voltage Vp at the connection point P is determined by the peak hold circuit 40.
sent to b. This peak hold circuit 40b has an operational amplifier 44, and the pulsating current voltage Vp is input to its non-inverting input terminal.

オペアンプ４４の出力端子は、プルアップ抵抗４５を介
して電源電圧Ｖｏを付与される。また、オペアンプ４４
の出力端子と反転入力端子との間には、カソードがオペ
アンプ４４の出力端子に接続されたダイオード４６と抵
抗４７か介在されている。反転入力端子の電圧すなわち
マイナスビーク電圧はコンデンサ４８によりホールドさ
れる。なお、コンデンサ４８には非常に大きな抵抗４９
を介して電源電圧Ｖｏが付与されており、上記マイナス
ピークホールド電圧の更新が可能となっている。このマ
イナスピークホールド電圧は第１基準電圧Ｖｒ、として
供される。The output terminal of the operational amplifier 44 is applied with a power supply voltage Vo via a pull-up resistor 45. Also, operational amplifier 44
A diode 46 whose cathode is connected to the output terminal of the operational amplifier 44 and a resistor 47 are interposed between the output terminal and the inverting input terminal. The voltage at the inverting input terminal, that is, the negative peak voltage, is held by the capacitor 48. Note that the capacitor 48 has a very large resistance 49.
A power supply voltage Vo is applied through the voltage source, and the above-mentioned negative peak hold voltage can be updated. This negative peak hold voltage is provided as the first reference voltage Vr.

上記第１基準電圧Ｖｒ、は次式で表される。The first reference voltage Vr is expressed by the following equation.

Ｖｒ、−Ｖｌ−ΔＶｐ−（２） 上記（２）式に（１）式を代入することにより次式が得
られる。Vr, -Vl-ΔVp-(2) By substituting equation (1) into equation (2) above, the following equation is obtained.

Ｖｒ、＝Ｖｍ−ΔＶ　ｓ　Ｘ　Ｒ４３／　（Ｒ４２＋　
Ｒ４３）・・・（３） 第２基準電圧作製部５０は、上記第１基準電圧Ｖｒ、に
基づいて、第２基準電圧Ｖｒ、を作製するものである。Vr,=Vm−ΔV s X R43/(R42+
R43) (3) The second reference voltage generation unit 50 generates a second reference voltage Vr based on the first reference voltage Vr.

この第２基準電圧Ｖｒ、は漏水検出用の基１＄電圧とし
て供される。第１図を参照して詳述すると、上記第２基
準電圧作製部５０は、２つの抵抗５１．５２を直列接続
してなる分圧回路を有している。分圧回路の一端は上記
第１基準電圧作製部４０の出力段であるコンデンサ４８
に接続され、第１基ｌ電圧Ｖｒ、を付与される。分圧回
路の他端は、前述した中間電圧Ｖｍを付与される。した
がって、抵抗５１．５２の分圧作用により、両者の接続
点に次式で表される第２基準電圧Ｖｒ、が発生する。This second reference voltage Vr is used as a base voltage for detecting water leakage. To explain in detail with reference to FIG. 1, the second reference voltage generating section 50 has a voltage dividing circuit formed by connecting two resistors 51 and 52 in series. One end of the voltage divider circuit is a capacitor 48 which is the output stage of the first reference voltage generator 40.
The first voltage Vr is applied to the first voltage Vr. The other end of the voltage divider circuit is applied with the aforementioned intermediate voltage Vm. Therefore, due to the voltage dividing action of the resistors 51 and 52, a second reference voltage Vr expressed by the following equation is generated at the connection point between the two.

Ｖ　ｒ、−Ｖ　ｒ＋＋　（Ｖｍ　　Ｖ　ｒ、）Ｒ、＋／
　（Ｒｓ＋　＋　Ｒ１１り・（４） ただし、ＲＳＩ＋　　ＲＳｔは抵抗５１．５２の抵抗値
である。V r, -V r++ (Vm V r,) R, +/
(Rs+ + R11ri・(4) However, RSI+RSt is the resistance value of the resistor 51.52.

なお、上記第１基ｒ＄電圧Ｖｒ、、第２基！１１ｉ電圧
Ｖｒ、および中間電圧Ｖｍの関係は、第６図に明瞭に示
されている。Note that the first group r$ voltage Vr,, the second group! The relationship between the 11i voltage Vr and the intermediate voltage Vm is clearly shown in FIG.

第２基準電圧作製部５０は、さらに抵抗５２と並列接続
されたノイズ吸収用のコンデンサ５３を有している。The second reference voltage generator 50 further includes a noise absorbing capacitor 53 connected in parallel with a resistor 52.

各検出部６０は、漏水センサ１００の抵抗値に対応した
振幅の脈流検出電圧Ｖｉｎを得、これを整流平滑して直
流の検出電圧Ｖｄを出力する。第１図を参照して詳述す
ると２、各検出部６０は、対の入力端子６１．６２と、
一方の入力端子に接続された標準抵抗６３を有している
。これら入力端子６１．６２に前述の漏水センサ１ｏＯ
が接続されている。漏水センサ１００の一端には、標準
抵抗６３および一方の入力端子６１を介して発振部２０
からの脈流電圧Ｖｓが供給され、漏水センサ１００の他
端には、他方の入力端子６２を介して上記中間電圧Ｖｍ
が付与される。したがって、漏水センサ１００には脈流
電流が流れる。この結果、一方の入力端子６１には、中
間電圧Ｖｍを中心とし、次式で表される振幅ΔＶｉｎの
脈流検出電圧Ｖｉｎが発生する。Each detection unit 60 obtains a pulsating current detection voltage Vin having an amplitude corresponding to the resistance value of the water leakage sensor 100, rectifies and smoothes this, and outputs a DC detection voltage Vd. To explain in detail with reference to FIG. 1, each detection section 60 has a pair of input terminals 61 and 62,
It has a standard resistor 63 connected to one input terminal. The above-mentioned water leakage sensor 1oO is connected to these input terminals 61 and 62.
is connected. An oscillating unit 20 is connected to one end of the water leakage sensor 100 via a standard resistor 63 and one input terminal 61.
The pulsating current voltage Vs is supplied to the other end of the water leakage sensor 100, and the intermediate voltage Vm is supplied to the other end of the water leakage sensor 100 via the other input terminal 62.
will be granted. Therefore, a pulsating current flows through the water leakage sensor 100. As a result, a pulsating current detection voltage Vin having an amplitude ΔVin expressed by the following equation is generated at one input terminal 61, centered around the intermediate voltage Vm.

ΔＶｉｎ＝ΔＶ　Ｓ　ＸＲ＋ｏｏ／　（Ｒｓ３＋　Ｒ＋
ｏｏ）・・　（５） ただし、Ｒ，３，Ｒ，。。は、それぞれ標準抵抗６３、
漏水センサ１００の抵抗値である。上記式から明らかな
ように、脈流検出電圧Ｖｉｎの振幅ΔＶｉｎは、標準抵
抗６３と漏水センサ１００で、脈流電圧Ｖｓの振幅ΔＶ
ｓを分圧して得られる。ΔVin=ΔV S XR+oo/ (Rs3+ R+
oo)... (5) However, R, 3, R,. . are standard resistance 63, respectively.
This is the resistance value of the water leakage sensor 100. As is clear from the above equation, the amplitude ΔVin of the pulsating current detection voltage Vin is the amplitude ΔV of the pulsating current voltage Vs between the standard resistor 63 and the water leakage sensor 100.
It is obtained by dividing the pressure of s.

検出部６０はさらに、上記脈流検出電圧Ｖｉｎを直流検
出電圧Ｖｄに変換する整流平滑回路６５を有している。The detection unit 60 further includes a rectifying and smoothing circuit 65 that converts the pulsating current detection voltage Vin into a DC detection voltage Vd.

この整流平滑回路６５は第５図に示すように、基本構成
としてピークホールド回路６５ｂを有し、その前段にバ
ッファ用オペアンプ６６と、ローパスフィルタ６５ａを
有している。As shown in FIG. 5, this rectifying and smoothing circuit 65 has a peak hold circuit 65b as a basic configuration, and has a buffer operational amplifier 66 and a low-pass filter 65a in the preceding stage.

ローパスフィルタ６５ａは、前述の発振部２０のローパ
スフィルタ２０ｃと似た構成を有し、オペアンプ６７、
抵抗６８．６９．　　コンデンサ７０７１からなり、上
記入力端子６１からバッファ用オペアンプ６６を経て送
られてきた脈流検出電圧Ｖｉｎのノイズ分をカットする
。The low-pass filter 65a has a configuration similar to the low-pass filter 20c of the oscillation section 20 described above, and includes an operational amplifier 67,
Resistance 68.69. It consists of a capacitor 7071 and cuts the noise of the pulsating current detection voltage Vin sent from the input terminal 61 via the buffer operational amplifier 66.

ローパスフィルタ６５ａの出力段には、コンデンサ７２
と抵抗７３からなる直列回路が接続されている。このコ
ンデンサ７２により、上記ローパスフィルタ２０Ｃから
の脈流検出電圧Ｖｉｎの直流電圧分（ローパスフィルタ
２０Ｇのオペアンプ６７で生じたオフセット電圧を含ん
でいる）がカットされる。抵抗７３の一端には中間電圧
Ｖｍが付与されているから、コンデンサ７２と抵抗７３
の接続点の電圧は、再び中間電圧Ｖｍを中心とした振幅
ΔＶｉｎの脈流検出電圧Ｖｉｎとなる。A capacitor 72 is provided at the output stage of the low-pass filter 65a.
A series circuit consisting of a resistor 73 and a resistor 73 is connected. This capacitor 72 cuts the DC voltage portion of the pulsating current detection voltage Vin from the low-pass filter 20C (including the offset voltage generated in the operational amplifier 67 of the low-pass filter 20G). Since the intermediate voltage Vm is applied to one end of the resistor 73, the capacitor 72 and the resistor 73
The voltage at the connection point again becomes the pulsating current detection voltage Vin with the amplitude ΔVin centered on the intermediate voltage Vm.

上記ピークホールド回路６５ｂは、上記コンデンサ７２
からの脈流検出電圧Ｖｉｎをマイナスピークホールドす
る。このピークホールド回路６５ｂは、前述した第１基
準電圧作製部４０のピークホールド回路４０ｂと同一規
格構成をなし、オペアンプ７４．ダイオード７５．コン
デンサ７６抵抗７７．７８．７９を有している。このピ
ークホールド回路６５ｂから出力される直流の直流検出
電圧Ｖｄは次式で表される。The peak hold circuit 65b includes the capacitor 72
The pulsating current detection voltage Vin is held at a negative peak. This peak hold circuit 65b has the same standard configuration as the peak hold circuit 40b of the first reference voltage production section 40 described above, and has an operational amplifier 74. Diode 75. It has a capacitor 76 and a resistor 77, 78, 79. The DC detection voltage Vd output from the peak hold circuit 65b is expressed by the following equation.

Ｖｄ＝Ｖｍ−ΔＶｉｎ＝（６） この式（６）に式（５）を代入して次式が得られる。Vd=Vm−ΔVin=(6) By substituting equation (5) into equation (6), the following equation is obtained.

Ｖｄ＝Ｖｍ−ΔｖＳｘＲＩ０゜／（Ｒ８，十ＲＩ０ｏ）
・・　（７） ところで、上記検出部６０の標準抵抗６３は第１基準電
圧作製部４０の分圧回路４０ａの抵抗４２と等しい抵抗
値であり、漏水センサ１００の終端抵抗１０２は上記分
圧回路４０ａの他の抵抗４３より小さい抵抗値である。Vd=Vm-ΔvSxRI0°/(R8, 10RI0o)
(7) By the way, the standard resistor 63 of the detection section 60 has a resistance value equal to the resistance value of the resistor 42 of the voltage dividing circuit 40a of the first reference voltage generating section 40, and the terminating resistor 102 of the water leakage sensor 100 has a resistance value equal to that of the resistor 42 of the voltage dividing circuit 40a of the first reference voltage generating section 40. This resistance value is smaller than that of the other resistor 43 of 40a.

したがって次式が成立する。Therefore, the following equation holds.

Ｒ＋ｏｔ／（Ｒｓｓ＋Ｒ１ｏｔ）＜Ｒ４ｓ／（Ｒ＋ｔ＋
　Ｒａｔ）・・・（８） 漏水センサ１００が断線しておらず水も接していない正
常状態では、漏水センサ１００の抵抗値Ｒ２゜。は終端
抵抗１０２の抵抗値Ｒ１゜、と同じであるから、上記式
（８）は次のように書き換えることができる。R+ot/(Rss+R1ot)<R4s/(R+t+
Rat) (8) In a normal state where the water leakage sensor 100 is not disconnected or in contact with water, the resistance value of the water leakage sensor 100 is R2°. is the same as the resistance value R1° of the terminating resistor 102, so the above equation (8) can be rewritten as follows.

Ｒ１゜。／　（Ｒ＠３　＋Ｒ、。。）＜　Ｒ４３／　（
Ｒａｔ＋　Ｒ４５）・・・（９） 式（３）、（７）、（９）から明らかなように、漏水セ
ンサ１００の上記正常状態では、直流検出電圧Ｖｄは第
１基準電圧Ｖｒ、より高い。なお、第２基準電圧Ｖｒ、
は上記正常状態の直流検出電圧Ｖｄより高（設定されて
いる。R1°. / (R@3 +R,..) < R43/ (
Rat+ R45) (9) As is clear from equations (3), (7), and (9), in the normal state of the water leakage sensor 100, the DC detection voltage Vd is higher than the first reference voltage Vr. Note that the second reference voltage Vr,
is set higher than the DC detection voltage Vd in the normal state.

各第１判定部８０は、対応する検出部６０からの直流検
出電圧Ｖｄと上記基準電圧Ｖｒ、、Ｖｒｔを比較して、
断線、漏水の有無を判定する。すなわち、上記各第１判
定部８０は、第１．第２の２つのコンパレータ８１，８
２と、これらコンパレータ８１，８２にそれぞれ接続さ
れた発光ダイオード８３．８４とを備えている。発光ダ
イオード８３．８４には抵抗８５を介して電＃電圧Ｖｏ
が付与される。第１コンパレータ８１は断線検出のため
のものであり、その反転入力端子には、第１基！１ｆ電
圧Ｖｒ、が付与され、非反転入力端子には、対応する検
出部６０からの直流検出電圧Ｖｄが付与される。第２コ
ンパレータ８２は漏水検出のためのものであり、その非
反転入力端子には第２基準電圧Ｖｒ、が付与され、反転
入力端子には直流検出電圧Ｖｄが付与される。Each first determination unit 80 compares the DC detection voltage Vd from the corresponding detection unit 60 with the reference voltages Vr, Vrt,
Determine whether there is a disconnection or water leakage. That is, each of the first determination units 80 has a first determination unit 80 that is a first determination unit. second two comparators 81,8
2, and light emitting diodes 83 and 84 connected to these comparators 81 and 82, respectively. A voltage Vo is applied to the light emitting diodes 83 and 84 through a resistor 85.
will be granted. The first comparator 81 is for detecting disconnection, and its inverting input terminal is connected to the first comparator 81! 1f voltage Vr is applied, and a DC detection voltage Vd from the corresponding detection section 60 is applied to the non-inverting input terminal. The second comparator 82 is for detecting water leakage, and its non-inverting input terminal is provided with a second reference voltage Vr, and its inverting input terminal is provided with a DC detection voltage Vd.

上記第１判定部８０の作用について詳述する。The operation of the first determination section 80 will be described in detail.

漏水センサ１００が正常な場合には、直流検出電圧Ｖｄ
は第６図に示すように第１基ｌｘ圧Ｖｒより高く第２基
１電圧Ｖｒ、よりも低いため、第１コンバレー９８１．
第２コンパレータ８２の出力はともに７．＼イレベルで
あり、発光ダイオード８３８４は点灯しない。When the water leakage sensor 100 is normal, the DC detection voltage Vd
is higher than the first unit lx voltage Vr and lower than the second unit 1 voltage Vr, as shown in FIG.
The outputs of the second comparator 82 are both 7. The light emitting diode 8384 does not light up.

漏水センサ１００の終端抵抗１０２が断線した場合には
、漏水センサ１００の抵抗値Ｒ１００がほぼ無限大とな
り、入力端子６１に付与される脈流検出電圧Ｖｉｎは発
振部２０からの脈流電圧Ｖｓと等しい振幅となるため、
そのマイナスピークホールド値である直流検出電圧Ｖｄ
は、第６図に示すように第１基Ｆ＄電圧Ｖｒ、より低く
なる。このｔｌ、ｉｔコンパレータ８１の出力がローレ
ベルとなり、発光ダイオード８３が点灯する。これによ
り、終端抵抗１０２の断線を表示することができる。When the terminating resistor 102 of the water leakage sensor 100 is disconnected, the resistance value R100 of the water leakage sensor 100 becomes almost infinite, and the pulsating current detection voltage Vin applied to the input terminal 61 becomes equal to the pulsating current voltage Vs from the oscillator 20. Since the amplitudes are equal,
DC detection voltage Vd which is its negative peak hold value
As shown in FIG. 6, the first group F$ voltage Vr becomes lower. The output of this tl, it comparator 81 becomes low level, and the light emitting diode 83 lights up. Thereby, disconnection of the terminating resistor 102 can be indicated.

漏水センサ１０ｏのセンサ部１０１に水が接触した時に
は、センサ部１０１の抵抗値が低下し、ひいては漏水セ
ンサ１００の抵抗値Ｒ４゜０が低下する。このため、入
力端子６１に付与される脈流検出電圧Ｖｉｎの振幅ΔＶ
ｉｎも小さくなり、直流検出電圧Ｖｄが第６図に示すよ
うに第２基準電圧Ｖｒ、より高くなる。この結果、第２
コンパレータ８２の出力がローレベルとなり、発光グイ
オド８４が点灯して、漏水を表示することができる。When water comes into contact with the sensor portion 101 of the water leakage sensor 10o, the resistance value of the sensor portion 101 decreases, and as a result, the resistance value R4°0 of the water leakage sensor 100 decreases. Therefore, the amplitude ΔV of the pulsating current detection voltage Vin applied to the input terminal 61
in also becomes smaller, and the DC detection voltage Vd becomes higher than the second reference voltage Vr, as shown in FIG. As a result, the second
The output of the comparator 82 goes low and the light emitting diode 84 lights up to indicate a water leak.

フェールセーフ部９５は、発振部２０の故障時に、上記
第１判定部８０を動作させるためのものである。すなわ
ち、上記フェイルセーフ部９５は、中間電圧Ｖｍより低
いフェイルセーフ電圧Ｖｆ（第６図参照）を発生させる
フェイルセーフ電圧発生回路９５ａを備えている。この
フェイルセーフ電圧発生回路９５ａは、一端が接地され
た抵抗９６と、この抵抗９６の他端と中間電圧作製部１
０の出力段との間に介在された２つのダイオード９７゜
９８を有している。ダイオード９７．９８は、アノード
を中間電圧作製部１０に向けて接続されており、これら
ダイオード９７．９８での電圧降下により、抵抗９６の
他端に上記フェイルセーフ電圧Ｖｆが得られる。フェイ
ルセーフ電圧発生回路９５ａは、上記ダイオード９７．
９８と同一規格のダイオード９９を介して第１基準電圧
作製部４０の出力段および第２基準電圧作製部５０に接
続されている。ダイオード９９はアノードを基準電圧作
製部４０．５０に向けて接続されている。The failsafe section 95 is for operating the first determination section 80 when the oscillation section 20 fails. That is, the fail-safe section 95 includes a fail-safe voltage generating circuit 95a that generates a fail-safe voltage Vf (see FIG. 6) lower than the intermediate voltage Vm. This fail-safe voltage generation circuit 95a includes a resistor 96 whose one end is grounded, the other end of this resistor 96, and the intermediate voltage generator 1.
It has two diodes 97°98 interposed between it and the output stage of 0. The diodes 97 and 98 are connected with their anodes facing the intermediate voltage production section 10, and due to the voltage drop across these diodes 97 and 98, the fail-safe voltage Vf is obtained at the other end of the resistor 96. The fail-safe voltage generating circuit 95a includes the diode 97.
It is connected to the output stage of the first reference voltage generator 40 and the second reference voltage generator 50 via a diode 99 of the same standard as 98. The diode 99 is connected with its anode facing the reference voltage generator 40, 50.

上記フェイルセーフ部９５の作用を説明する。The operation of the fail safe section 95 will be explained.

発振部２０が正常に発振動作を行っている時には、基準
電圧Ｖｒ、、Ｖｒ、は中間電圧Ｖｍおよびフェイルセー
フ電圧Ｖｆより低い。したがって、基準電圧作製部４０
．５０はダイオード９９により、フェイルセーフ電圧発
生回路９５ａから遮断されている。When the oscillation section 20 is normally performing an oscillation operation, the reference voltages Vr, , Vr are lower than the intermediate voltage Vm and the fail-safe voltage Vf. Therefore, the reference voltage generator 40
．． 50 is cut off from the fail-safe voltage generation circuit 95a by a diode 99.

発振部２０の発振が停止した時には、フェイルセーフ部
９５がないと仮定すると、第１基準電圧”ｒｌ＋第２基
準電圧Ｖｒ、、検出電圧Ｖｄが、中間電圧Ｖｍに達して
しまい、第１判定部８ｏでの判定が不可能になる。しか
し、フェイルセーフ部９５があると、基準電圧Ｖｒ、、
Ｖｒ、がフェイルセーフ電圧Ｖｆより高いため、ダイオ
ード９９が導通し、基！ｌ＠電圧Ｖｒ、、Ｖｒ、が強制
的に低下させられる。すなわち、フェイルセーフ部９５
の抵抗９６の他端に対して、中間電圧作製部ＩＯは２個
のダイオード９７．９８を介して接続され、基準電圧作
製部４０．５０は１個のダイオード９９を介して接続さ
れているから、ダイオードの数の差（すなわち１個）の
電圧降下分だけ、第１基準電圧Ｖｒｌが中間電圧Ｖｍよ
り低くなる。これに伴い、第２基準電圧Ｖｒ、が中間電
圧Ｖｍと第１基準電圧Ｖｒ、の中間の値となる。このよ
うにして、各検出部６０からの検出電圧Ｖｄ（中間電圧
Ｖｍと等しい）が基準電圧Ｖｒ、、Ｖｒ、より高くなる
ため、各第１判定部８０における第２コンパレータ８２
の出力がローレベルとなって発光ダイオード８３が点灯
し、発振停止であることを表示することができる。When the oscillation section 20 stops oscillating, assuming that there is no failsafe section 95, the first reference voltage "rl+second reference voltage Vr", the detection voltage Vd reaches the intermediate voltage Vm, and the first judgment section However, with the failsafe section 95, the reference voltage Vr,...
Since Vr is higher than the fail-safe voltage Vf, the diode 99 conducts and the base! l@voltages Vr, , Vr, are forcibly lowered. In other words, the failsafe section 95
The intermediate voltage generator IO is connected to the other end of the resistor 96 through two diodes 97,98, and the reference voltage generator 40,50 is connected through one diode 99. , the first reference voltage Vrl becomes lower than the intermediate voltage Vm by the voltage drop due to the difference in the number of diodes (ie, one). Accordingly, the second reference voltage Vr becomes an intermediate value between the intermediate voltage Vm and the first reference voltage Vr. In this way, since the detection voltage Vd (equal to the intermediate voltage Vm) from each detection section 60 becomes higher than the reference voltage Vr, , Vr, the second comparator 82 in each first determination section 80
The output becomes low level and the light emitting diode 83 lights up to indicate that oscillation has stopped.

各第２判定部９０は、対応する第１判定部８０からの断
線検出信号または漏水検出信号（発振停止信号を含む）
が所定時間継続したか否かを判定し、所定時間継続して
いるときには、各出力端子９１に異常検出信号を出力す
る。Each second determination unit 90 receives a disconnection detection signal or a water leakage detection signal (including an oscillation stop signal) from the corresponding first determination unit 80.
It is determined whether or not this has continued for a predetermined period of time, and if it has continued for a predetermined period of time, an abnormality detection signal is output to each output terminal 91.

本発明は上記実施例に制約されず種々の態様が可能であ
る。例えば、発振部は波形電圧として脈流電圧の代わり
に、ゼロ電圧を中心とした交流電圧を出力するようにし
てもよい。The present invention is not limited to the above embodiments, and various embodiments are possible. For example, the oscillator may output an alternating current voltage centered around zero voltage as the waveform voltage instead of the pulsating voltage.

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明では、検出部の回路構成を
非常に簡略化することができ、コストを下げることがで
きる。[Effects of the Invention] As explained above, in the present invention, the circuit configuration of the detection section can be greatly simplified, and the cost can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図から第６図までの図面は本発明の一実施例を示す
ものであり、第１図は漏液検出装置を一部ブロック化し
て示す回路図、第２図は中間電圧作製部の詳細な回路図
、第３図は発振部の詳細な回路図、第４図は第１基ｔ＄
電圧作製部の詳細な回路図、第５図は検出部の整流平滑
回路の詳細な回路図、第６図は中間電圧、基準電圧１検
出電圧等の電圧レベルを示す図である。 ２０・・・発振部、４０．５０・・・基準電圧作製部、
６０・・検出部、６１・・入力端子、６３・・・標準抵
抗、６５・整流平滑回路、６５ｂ・・・ピークホールド
回路、８０・・・判定部（第１判定部）、１００・・漏
液センサ（漏水センサ）。The drawings from FIG. 1 to FIG. 6 show one embodiment of the present invention, and FIG. 1 is a circuit diagram partially showing the leakage detection device in block form, and FIG. 2 is a circuit diagram showing the intermediate voltage generation section. Detailed circuit diagram, Figure 3 is a detailed circuit diagram of the oscillation section, Figure 4 is the first unit t$
FIG. 5 is a detailed circuit diagram of the voltage generating section, FIG. 5 is a detailed circuit diagram of the rectifying and smoothing circuit of the detecting section, and FIG. 6 is a diagram showing voltage levels of intermediate voltage, reference voltage 1 detection voltage, etc. 20... Oscillation section, 40.50... Reference voltage production section,
60...Detection section, 61...Input terminal, 63...Standard resistance, 65.Rectifier smoothing circuit, 65b...Peak hold circuit, 80...Judgment section (first judgment section), 100...Leakage Liquid sensor (water leak sensor).

Claims (1)

【特許請求の範囲】 （イ）波形電圧を発生させる発振部。 （ロ）漏液センサに接続される検出部。この検出部は、
上記発振部からの波形電圧を漏液センサに供給し、これ
により、漏液センサの抵抗値に対応した振幅をなす波形
検出電圧を得る。更にこの検出部は、上記波形検出電圧
を整流平滑することにより直流検出電圧を出力する整流
平滑回路を備えている。 （ハ）上記検出部からの直流検出電圧を基準電圧と比較
して、直流検出電圧と基準電圧との高低関係が逆転した
場合に、漏液検出信号を出力する判定部。 上記構成を備えた漏液検出装置において、上記検出部は
、さらに入力端子と、この入力端子と上記発振部との間
に介在された標準抵抗とを備え、上記発振部からの波形
電圧の振幅を標準抵抗と漏液センサとで分圧することに
よって上記入力端子から検出波形電圧を得、上記整流平
滑回路はピークホールド回路を含み、上記検出波形電圧
をピークホールドして直流検出電圧を得ることを特徴と
する漏液検出装置。[Claims] (a) An oscillation unit that generates a waveform voltage. (b) Detection unit connected to the leakage sensor. This detection part is
The waveform voltage from the oscillation section is supplied to the liquid leakage sensor, thereby obtaining a waveform detection voltage having an amplitude corresponding to the resistance value of the liquid leakage sensor. Furthermore, this detection section includes a rectification and smoothing circuit that outputs a DC detection voltage by rectifying and smoothing the waveform detection voltage. (c) A determination unit that compares the DC detection voltage from the detection unit with a reference voltage and outputs a leakage detection signal when the level relationship between the DC detection voltage and the reference voltage is reversed. In the liquid leakage detection device having the above configuration, the detection section further includes an input terminal and a standard resistor interposed between the input terminal and the oscillation section, and the amplitude of the waveform voltage from the oscillation section. The detected waveform voltage is obtained from the input terminal by dividing the voltage between the standard resistor and the liquid leakage sensor, and the rectifying and smoothing circuit includes a peak hold circuit to hold the peak of the detected waveform voltage to obtain the DC detection voltage. Characteristic liquid leakage detection device.