JPH03264638A - アルミニウム合金制振材料 - Google Patents
アルミニウム合金制振材料Info
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- JPH03264638A JPH03264638A JP6204190A JP6204190A JPH03264638A JP H03264638 A JPH03264638 A JP H03264638A JP 6204190 A JP6204190 A JP 6204190A JP 6204190 A JP6204190 A JP 6204190A JP H03264638 A JPH03264638 A JP H03264638A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は優れた振動減衰性を有し、音響機器、精密機器
、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用されるア
ルミニウム合金制振材料に関するものである。
、自動車などの振動を嫌う構造部材として使用されるア
ルミニウム合金制振材料に関するものである。
一般に物体を振動させると、ある周波数（ｆｒ ）で振
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数での振幅をＡ。とすると、このエネル
ギーに対し１／２となるのは振幅がＡｏ ／７２ （
ｄＢ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。この周波
数幅（半値幅、３ｄＢ値幅）をΔｆとすると、損失係数
ηは次式で表される。
幅が大きくなる（第１図）。この周波数を共振周波数と
いう。共振周波数での振幅をＡ。とすると、このエネル
ギーに対し１／２となるのは振幅がＡｏ ／７２ （
ｄＢ表示では一３ｄＢ）となる周波数である。この周波
数幅（半値幅、３ｄＢ値幅）をΔｆとすると、損失係数
ηは次式で表される。
η＝Δｆ ／ ｆ ｒ
この損失係数ηの値が大きい材料はど振動減衰性に優れ
、外力が除去された場合には振動が急速に減衰する。通
常の金属材料の損失係数ηは０．００１以下である。
、外力が除去された場合には振動が急速に減衰する。通
常の金属材料の損失係数ηは０．００１以下である。
従来、音響機器、精密機器、自動車などの振動を嫌う構
造部材の金属材料、所謂制振材料としては、Ｆｅ−Ｃｒ
系、Ｍ ｎ −Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａｆｆｉ系、Ｎｉ−Ｔｉ
系などの合金が知られている。またＭｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系
の鋳造材も制振材として知られている。
造部材の金属材料、所謂制振材料としては、Ｆｅ−Ｃｒ
系、Ｍ ｎ −Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａｆｆｉ系、Ｎｉ−Ｔｉ
系などの合金が知られている。またＭｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系
の鋳造材も制振材として知られている。
Ｆｅ−Ｃｒ系、Ｍｎ−Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａｎ系、Ｎ ｉ
−Ｔ ｉ系などの合金は振動減衰性が大きいが、比重が
大きいという共通の欠点を有し、機器の軽量化を計ろう
とする場合には不適当である。一方、Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ
系の鋳造材も大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小
さいという長所を有するが、冷間加工が全く出来ないと
いう欠点がある。
−Ｔ ｉ系などの合金は振動減衰性が大きいが、比重が
大きいという共通の欠点を有し、機器の軽量化を計ろう
とする場合には不適当である。一方、Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ
系の鋳造材も大きい振動減衰性を示し、しかも比重が小
さいという長所を有するが、冷間加工が全く出来ないと
いう欠点がある。
本発明は、これらを鑑み種々検討の結果、比重が小さく
しかも冷間加工が容易なアルミニウム合金制振材料を開
発したものである。
しかも冷間加工が容易なアルミニウム合金制振材料を開
発したものである。
即ち請求項１の発明は、Ｃｕ０．２〜１１４％を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金に
、表面から少なくとも２０戸以上の深さの粒界腐食層を
形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料で
あり、請求項２の発明は、Ｃｕ０．２〜１１−ｔ％を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金に、表面から少なくとも２０−以上の深さの樹脂を含
浸した粒界腐食層を形成したことを特徴とするアルミニ
ウム合金制振材料である。また請求項３の発明は、Ｃｕ
Ｏ０２〜１１ｗｔ％、Ｎｉ０．２〜１０匈ｔ％を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金に
、表面から少なくとも２〇−以上の深さの粒界腐食層を
形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料で
あり、請求項４の発明は、Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｎ
ｉ ０．２〜１０ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金に、表面から少なくと
も２０−以上の深さの樹脂を含浸した粒界腐食層を形成
したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料である
。さらに請求項５の発明は、Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、
Ｓ ｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金
に、表面から少なくとも２０−以上の深さの粒界腐食層
を形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料
であり、請求項６の発明は、Ｃｕ ０．２〜１１ｗｔ％
、Ｓｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み
、残部／Ｍ２と不可避的不純物からなるアルミニウム合
金に、表面から少なくとも２０戸以上の深さの樹脂を含
浸した粒界腐食層を形成したことを特徴とするアルミニ
ウム合金制振材である。
残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金に
、表面から少なくとも２０戸以上の深さの粒界腐食層を
形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料で
あり、請求項２の発明は、Ｃｕ０．２〜１１−ｔ％を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合
金に、表面から少なくとも２０−以上の深さの樹脂を含
浸した粒界腐食層を形成したことを特徴とするアルミニ
ウム合金制振材料である。また請求項３の発明は、Ｃｕ
Ｏ０２〜１１ｗｔ％、Ｎｉ０．２〜１０匈ｔ％を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金に
、表面から少なくとも２〇−以上の深さの粒界腐食層を
形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料で
あり、請求項４の発明は、Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｎ
ｉ ０．２〜１０ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金に、表面から少なくと
も２０−以上の深さの樹脂を含浸した粒界腐食層を形成
したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料である
。さらに請求項５の発明は、Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、
Ｓ ｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み
、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金
に、表面から少なくとも２０−以上の深さの粒界腐食層
を形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料
であり、請求項６の発明は、Ｃｕ ０．２〜１１ｗｔ％
、Ｓｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み
、残部／Ｍ２と不可避的不純物からなるアルミニウム合
金に、表面から少なくとも２０戸以上の深さの樹脂を含
浸した粒界腐食層を形成したことを特徴とするアルミニ
ウム合金制振材である。
制振材料はその振動減衰メカニズムにより、転位型、複
合相型、強磁性型、双晶型に分類される。
合相型、強磁性型、双晶型に分類される。
本発明制振材料は上記メカニズムとは異なり、表面に形
成せしめた粒界腐食層の結晶粒同士の微小な擦れあいに
より振動エネルギーを吸収させ、振動を速やかに吸収さ
せる、あるいは表面に形成せしめた粒界腐食層に樹脂を
含浸し、粒界の微小空隙に充填された樹脂の粘弾性的変
形により振動エネルギーを吸収させ、振動を速やかに吸
収さゼるという技術的発想に基づくものである。
成せしめた粒界腐食層の結晶粒同士の微小な擦れあいに
より振動エネルギーを吸収させ、振動を速やかに吸収さ
せる、あるいは表面に形成せしめた粒界腐食層に樹脂を
含浸し、粒界の微小空隙に充填された樹脂の粘弾性的変
形により振動エネルギーを吸収させ、振動を速やかに吸
収さゼるという技術的発想に基づくものである。
即ち、本発明は表面から２〇頗以上の深さまで粒界腐食
処理をしたアルミニウム合金、あるいは表面から２０−
以上の深さまで樹脂を含浸した粒界腐食層を形成したア
ルミニウム合金が極めて良好な振動減衰性を示し、しか
も比重が小さく冷間加工が容易であることを見出したも
のである。
処理をしたアルミニウム合金、あるいは表面から２０−
以上の深さまで樹脂を含浸した粒界腐食層を形成したア
ルミニウム合金が極めて良好な振動減衰性を示し、しか
も比重が小さく冷間加工が容易であることを見出したも
のである。
結晶粒界を優先的に腐食させる手段としては、結晶粒界
に腐食されやすい電位が卑な金属間化合物を析出させる
、あるいは結晶粒界近傍を粒内に比べ電位を卑にした後
に腐食処理を施すことが効果的である。そのため、材料
に加工、熱処理を組み合わせた処理が施された後に粒界
腐食処理が施されることが多いが、本発明合金において
は如何なる加工・熱処理状態においても結晶粒界近傍の
電位が粒内に比べて卑になるため、腐食処理により粒界
腐食層が形成される合金組成である。
に腐食されやすい電位が卑な金属間化合物を析出させる
、あるいは結晶粒界近傍を粒内に比べ電位を卑にした後
に腐食処理を施すことが効果的である。そのため、材料
に加工、熱処理を組み合わせた処理が施された後に粒界
腐食処理が施されることが多いが、本発明合金において
は如何なる加工・熱処理状態においても結晶粒界近傍の
電位が粒内に比べて卑になるため、腐食処理により粒界
腐食層が形成される合金組成である。
本発明においてＣｕを添加すると、Ａｎ−Ｃｕ系金属間
化合物が粒界に優先的に析出し、粒界近傍にＣｕ欠乏層
が形成される。このＣｕ欠乏層は粒内に比べ電位が卑で
あるため、腐食処理により優先溶解させることができる
。その含有量を０．２〜１１ｗｔ％と限定したのは、０
．２ｗｔ％未満ではＡＩ！。
化合物が粒界に優先的に析出し、粒界近傍にＣｕ欠乏層
が形成される。このＣｕ欠乏層は粒内に比べ電位が卑で
あるため、腐食処理により優先溶解させることができる
。その含有量を０．２〜１１ｗｔ％と限定したのは、０
．２ｗｔ％未満ではＡＩ！。
Ｃｕ系金属間化合物の析出がおこらず、Ｃｕ欠乏層が形
成されないため粒界腐食ができず、１１ｗｔ％を超える
とＡ／２−Ｃｕ系金属間化合物が粒界だけではなく、粒
内にも多量に析出するため、粒界を優先腐食させること
が困難となるためである。
成されないため粒界腐食ができず、１１ｗｔ％を超える
とＡ／２−Ｃｕ系金属間化合物が粒界だけではなく、粒
内にも多量に析出するため、粒界を優先腐食させること
が困難となるためである。
請求項３，４の発明においてＮｉはＡＡ−Ｃｕ系金属間
化合物を粒界に優先的に析出させるのを促進する効果が
あるために添加するがその含有量が０．２ｗｔ％未満で
は効果が少なく １０ｗｔ％を超えるとＡｊ２−Ｃｕ系
金属間化合物が粒界だけではなく、粒内にも多量に析出
するため粒界を優先腐食させることが困難となるため含
有量を０．２〜１０ｗｔ％と限定したものである。
化合物を粒界に優先的に析出させるのを促進する効果が
あるために添加するがその含有量が０．２ｗｔ％未満で
は効果が少なく １０ｗｔ％を超えるとＡｊ２−Ｃｕ系
金属間化合物が粒界だけではなく、粒内にも多量に析出
するため粒界を優先腐食させることが困難となるため含
有量を０．２〜１０ｗｔ％と限定したものである。
また請求項５．６の発明においてＳｔＳＭｇはＣｕと共
に、６／！−Ｃｕ−３ｉ、 Ａｆｆｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系等
の析出物を形成し、粒界腐食感受性を向上させる効果が
ある。その含有量をＳｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１
〜２ｗｔ％と限定したのは、それぞれ下限未満ではＡｌ
−Ｃｕ−３ｔ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系等の析出物の形成量
が少なく粒界腐食感受性向上効果が不十分であり、上限
を超えるとＭｇ−３ｔ系化合物が形成され、Ａｆｆｉ−
Ｃｕ系析出量が減少するため粒界腐食感受性が低下する
ためである。
に、６／！−Ｃｕ−３ｉ、 Ａｆｆｉ−Ｃｕ−Ｍｇ系等
の析出物を形成し、粒界腐食感受性を向上させる効果が
ある。その含有量をＳｉ０．２〜３ｗｔ％、Ｍｇ０．１
〜２ｗｔ％と限定したのは、それぞれ下限未満ではＡｌ
−Ｃｕ−３ｔ、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系等の析出物の形成量
が少なく粒界腐食感受性向上効果が不十分であり、上限
を超えるとＭｇ−３ｔ系化合物が形成され、Ａｆｆｉ−
Ｃｕ系析出量が減少するため粒界腐食感受性が低下する
ためである。
本発明においてＦｅなど通常のアルミ地金に含まれる不
純物は０．５ｗｔ％以下であれば特に本発明の効果を損
なうことはない。また、鋳造組織の微細化剤として通常
添加されるＴｉ、Ｂなどは０．５ｗｔ％以下であれば特
に本発明の効果を損なうことはない。
純物は０．５ｗｔ％以下であれば特に本発明の効果を損
なうことはない。また、鋳造組織の微細化剤として通常
添加されるＴｉ、Ｂなどは０．５ｗｔ％以下であれば特
に本発明の効果を損なうことはない。
以上のような添加元素を含有するＡｆｆｉ合金は、従来
の溶解鋳造方法でもメカニカルアロイングや急冷凝固粉
末法等の粉末冶金法等、どの様な工程を取っても良い。
の溶解鋳造方法でもメカニカルアロイングや急冷凝固粉
末法等の粉末冶金法等、どの様な工程を取っても良い。
このようにして製造したアルミニウム合金は続いて腐食
層が表面から２０ｎ以上になるように粒界腐食処理が施
される。粒界腐食処理はＮａＣ１などの塩類、ＨＦ、Ｈ
（ｌなどの酸やＮａＯＨなどのアルカリなどの水溶液中
またはこれらの混合溶液中に浸漬するか、更にはアノー
ド電流を付加して電解することによりおこなわれ、何れ
の場合も腐食層が２０ＩＩｍ以上の深さになるようにお
こなえばよい。
層が表面から２０ｎ以上になるように粒界腐食処理が施
される。粒界腐食処理はＮａＣ１などの塩類、ＨＦ、Ｈ
（ｌなどの酸やＮａＯＨなどのアルカリなどの水溶液中
またはこれらの混合溶液中に浸漬するか、更にはアノー
ド電流を付加して電解することによりおこなわれ、何れ
の場合も腐食層が２０ＩＩｍ以上の深さになるようにお
こなえばよい。
このような粒界腐食処理を施したアルミニウム合金は、
そのままでも優れた振動減衰性を示すが、更に粒界腐食
層に樹脂を含浸させると、振動減衰性は飛躍的に向上す
る。含浸させる樹脂としてはアルキド樹脂、ニトロセル
ローズ樹脂、ブチラール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリ
プロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、エポキシ樹脂、ア
ミノアルキド樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、
酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル樹脂、シリコン樹脂などや
、これらの混合樹脂およびこれらを変形させたものなど
がいずれも好適に用いられるが、これ□らのなかでも特
に粘弾性が高いポリエステル樹脂、ポリプロピレン樹脂
、ポリエチレン樹脂、シリコン樹脂等が最も高い振動減
衰性を示す。これらの樹脂はスプレー塗装、静電塗装、
ＴＦＳ塗装、浸漬、粉体塗装などの方法により粒界腐食
処理を施したアルミニウム合金に含浸される。その際少
なく七も粒界腐食層を完全に充填するまで含浸すること
が望ましい。
そのままでも優れた振動減衰性を示すが、更に粒界腐食
層に樹脂を含浸させると、振動減衰性は飛躍的に向上す
る。含浸させる樹脂としてはアルキド樹脂、ニトロセル
ローズ樹脂、ブチラール樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリ
プロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、エポキシ樹脂、ア
ミノアルキド樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、
酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル樹脂、シリコン樹脂などや
、これらの混合樹脂およびこれらを変形させたものなど
がいずれも好適に用いられるが、これ□らのなかでも特
に粘弾性が高いポリエステル樹脂、ポリプロピレン樹脂
、ポリエチレン樹脂、シリコン樹脂等が最も高い振動減
衰性を示す。これらの樹脂はスプレー塗装、静電塗装、
ＴＦＳ塗装、浸漬、粉体塗装などの方法により粒界腐食
処理を施したアルミニウム合金に含浸される。その際少
なく七も粒界腐食層を完全に充填するまで含浸すること
が望ましい。
一般に振動時には物体の表面において振幅が最大となる
ので、粒界腐食と樹脂含浸は表面層に施せば有効である
が、その深さが２０−未満では振動減衰性が不十分であ
り、制振材料として使用するには２０−以上の深さの粒
界腐食層もしくは樹脂を含浸した粒界腐食層を形成する
必要がある。
ので、粒界腐食と樹脂含浸は表面層に施せば有効である
が、その深さが２０−未満では振動減衰性が不十分であ
り、制振材料として使用するには２０−以上の深さの粒
界腐食層もしくは樹脂を含浸した粒界腐食層を形成する
必要がある。
なお、本発明アルミニウム合金制振材料は冷間加工が可
能であるが、必要に応じて粒界腐食処理前もしくは樹脂
含浸処理前に冷間加工をおこなっても特に本発明の効果
を損なうものではない。
能であるが、必要に応じて粒界腐食処理前もしくは樹脂
含浸処理前に冷間加工をおこなっても特に本発明の効果
を損なうものではない。
実施例１
第１表に示す組成のアルミニウム合金鋳塊を熱間圧延と
冷間圧延により厚さ２ｍｍの板材とした。
冷間圧延により厚さ２ｍｍの板材とした。
次に４８０”Ｃで２時間の溶体化処理した後、２００°
Ｃで２時間の粒界析出処理を施し、続いて３％ＮａＣｊ
２＋１％Ｈ（ｌ溶液（５０°Ｃ）中に浸漬し種々の深さ
の粒界腐食層を形成した。また、これら粒界腐食処理材
の一部についてはポリエチレン樹脂を浸漬法により含浸
し、粒界腐食層の粒界空隙を完全に充填した。これより
厚さ２胴、幅１１０ｌ１、長さ２５０ ｍｍの試験片を
切り出し、片持ち梁振動法により振動減衰性（損失係数
η）を評価した。
Ｃで２時間の粒界析出処理を施し、続いて３％ＮａＣｊ
２＋１％Ｈ（ｌ溶液（５０°Ｃ）中に浸漬し種々の深さ
の粒界腐食層を形成した。また、これら粒界腐食処理材
の一部についてはポリエチレン樹脂を浸漬法により含浸
し、粒界腐食層の粒界空隙を完全に充填した。これより
厚さ２胴、幅１１０ｌ１、長さ２５０ ｍｍの試験片を
切り出し、片持ち梁振動法により振動減衰性（損失係数
η）を評価した。
即ち試験片の片側端部をチャッキングして発振器で強制
的にランダム振動を与え、それによる試験片の振動を検
出する。この入力振動と検出（出力）振動とを２チヤン
ネル高速フ一リエ変換分析器（２ｃｈ、 ＦＦＴ ）に
より周波数領域での入出力振幅比（周波数応答関数）を
求める。最大の振幅比を示す共振周波数（ｆｒ ）およ
び最大振幅比より３ｄＢ低下する周波数幅（Δｆ）を測
定し、損失係数ηを次式により求めた（半値幅法）。
的にランダム振動を与え、それによる試験片の振動を検
出する。この入力振動と検出（出力）振動とを２チヤン
ネル高速フ一リエ変換分析器（２ｃｈ、 ＦＦＴ ）に
より周波数領域での入出力振幅比（周波数応答関数）を
求める。最大の振幅比を示す共振周波数（ｆｒ ）およ
び最大振幅比より３ｄＢ低下する周波数幅（Δｆ）を測
定し、損失係数ηを次式により求めた（半値幅法）。
η−Δｆ ／ ｆ ｒ
なお粒界腐食層の深さは、試料断面を研磨し光学顕微鏡
により測定した。これらの測定値を第１表に併記した。
により測定した。これらの測定値を第１表に併記した。
２
第１表より明らかなように、本発明合金の組成をはずれ
る比較品Ｎｏ７．８は腐食処理を施しても粒界を優先的
に腐食させることができず、全面溶解型の腐食形態とな
り、損失係数ηは低い値を示した。また本発明合金の組
成であるものの粒界腐食層が２０１Ｍ未満の比較品Ｎｏ
９．１０も損失係数ηが低い。一方樹脂を含浸させた材
料では、粒界腐食処理のみの材料より高い損失係数ηを
示しており、特に２０−以上の粒界腐食層を形成した材
料で顕著である。
る比較品Ｎｏ７．８は腐食処理を施しても粒界を優先的
に腐食させることができず、全面溶解型の腐食形態とな
り、損失係数ηは低い値を示した。また本発明合金の組
成であるものの粒界腐食層が２０１Ｍ未満の比較品Ｎｏ
９．１０も損失係数ηが低い。一方樹脂を含浸させた材
料では、粒界腐食処理のみの材料より高い損失係数ηを
示しており、特に２０−以上の粒界腐食層を形成した材
料で顕著である。
実施例２
第２表に示す組成のアルミニウム合金鋳塊を実施例１と
同様な工程により加工、処理して厚さ２柵、幅１０肛、
長さ２５０肛の試験片を作成し、実施例１と同様の方法
で振動減衰性（損失係数η）および粒界腐食層深さを測
定し第２表に併記した。
同様な工程により加工、処理して厚さ２柵、幅１０肛、
長さ２５０肛の試験片を作成し、実施例１と同様の方法
で振動減衰性（損失係数η）および粒界腐食層深さを測
定し第２表に併記した。
第２表より明らかなように、本発明合金の組成をはずれ
る比較品Ｎ０１７〜２０は腐食処理を施しても粒界を優
先的に腐食させることができず、全面溶解型の腐食形態
となり、損失係数ηは低い値を示した。また本発明合金
の組成であるものの粒界腐食層が２０−未満の比較品Ｎ
ｏ、２１．２２も損失係数ηが低い。一方樹脂を含浸さ
せた材料では、粒界腐食処理のみの材料より高い損失係
数ηを示しており、特に２０μｍ以上の粒界腐食層を形
成した材料で顕著である。
る比較品Ｎ０１７〜２０は腐食処理を施しても粒界を優
先的に腐食させることができず、全面溶解型の腐食形態
となり、損失係数ηは低い値を示した。また本発明合金
の組成であるものの粒界腐食層が２０−未満の比較品Ｎ
ｏ、２１．２２も損失係数ηが低い。一方樹脂を含浸さ
せた材料では、粒界腐食処理のみの材料より高い損失係
数ηを示しており、特に２０μｍ以上の粒界腐食層を形
成した材料で顕著である。
実施例３
第３表に示す組成のアルミニウム合金鋳塊を実施例１と
同様な工程により加工、処理して厚さ２ｍｍ、幅１０ｍ
ｍ、長さ２５０ ｍｍの試験片を作成し、実施例１と同
様の方法で振動減衰性（損失係数η）および粒界腐食層
深さを測定し第３表に併記した。
同様な工程により加工、処理して厚さ２ｍｍ、幅１０ｍ
ｍ、長さ２５０ ｍｍの試験片を作成し、実施例１と同
様の方法で振動減衰性（損失係数η）および粒界腐食層
深さを測定し第３表に併記した。
６
第３表より明らかなように、本発明合金の組成をはずれ
る比較品Ｎｏ、３９〜４２は腐食処理を施しても粒界を
優先的に腐食させることができず、全面溶解型あるいは
孔食型の腐食形態となり、損失係数ηは低い値を示した
。また本発明合金の組成であるものの粒界腐食層が２０
ｔｎ＋未満の比較品Ｎ０４３．４４も損失係数ηが低い
。一方樹脂を含浸させた材料では、粒界腐食処理のみの
材料より高い損失係数ηを示しており、特に２０μｍ以
上の粒界腐食層を形成した材料で顕著である。
る比較品Ｎｏ、３９〜４２は腐食処理を施しても粒界を
優先的に腐食させることができず、全面溶解型あるいは
孔食型の腐食形態となり、損失係数ηは低い値を示した
。また本発明合金の組成であるものの粒界腐食層が２０
ｔｎ＋未満の比較品Ｎ０４３．４４も損失係数ηが低い
。一方樹脂を含浸させた材料では、粒界腐食処理のみの
材料より高い損失係数ηを示しており、特に２０μｍ以
上の粒界腐食層を形成した材料で顕著である。
〔発明の効果］
このように本発明によれば、アルミをヘース七するため
軽量で、冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を
有するアルミニウム合金制振材料を得ることができるも
ので、工業上顕著な効果を奏するものである。
軽量で、冷間加工性に優れ、しかも優れた振動減衰性を
有するアルミニウム合金制振材料を得ることができるも
ので、工業上顕著な効果を奏するものである。
第１０は振動の共振曲線。
Claims (6)
- （１）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金に、表面から少な
くとも２０μｍ以上の深さの粒界腐食層を形成したこと
を特徴とするアルミニウム合金制振材料。 - （２）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金に、表面から少な
くとも２０μｍ以上の深さの樹脂を含浸した粒界腐食層
を形成したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料
。 - （３）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｎｉ０．２〜１０ｗｔ
％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金に、表面から少なくとも２０μｍ以上の深さの
粒界腐食層を形成したことを特徴とするアルミニウム合
金制振材料。 - （４）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｎｉ０．２〜１０ｗｔ
％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金に、表面から少なくとも２０μｍ以上の深さの
樹脂を含浸した粒界腐食層を形成したことを特徴とする
アルミニウム合金制振材料。 - （５）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３ｗｔ％
、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金に、表面から少なくとも
２０μｍ以上の深さの粒界腐食層を形成したことを特徴
とするアルミニウム合金制振材料。 - （６）Ｃｕ０．２〜１１ｗｔ％、Ｓｉ０．２〜３ｗｔ％
、Ｍｇ０．１〜２ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金に、表面から少なくとも
２０μｍ以上の深さの樹脂を含浸した粒界腐食層を形成
したことを特徴とするアルミニウム合金制振材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204190A JPH03264638A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | アルミニウム合金制振材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204190A JPH03264638A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | アルミニウム合金制振材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03264638A true JPH03264638A (ja) | 1991-11-25 |
Family
ID=13188686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6204190A Pending JPH03264638A (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | アルミニウム合金制振材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03264638A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105908031A (zh) * | 2016-05-12 | 2016-08-31 | 天津大学 | 高导电率的铝合金材料及其制备方法 |
| CN106566964A (zh) * | 2016-11-16 | 2017-04-19 | 南京工程学院 | 一种高强韧双峰分布铝合金复合材料及其制备方法 |
| CN114729425A (zh) * | 2019-12-04 | 2022-07-08 | 日之出控股株式会社 | 铸造用铝合金和使用其铸造的铝铸件 |
-
1990
- 1990-03-13 JP JP6204190A patent/JPH03264638A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105908031A (zh) * | 2016-05-12 | 2016-08-31 | 天津大学 | 高导电率的铝合金材料及其制备方法 |
| CN105908031B (zh) * | 2016-05-12 | 2018-01-19 | 天津大学 | 高导电率的铝合金材料及其制备方法 |
| CN106566964A (zh) * | 2016-11-16 | 2017-04-19 | 南京工程学院 | 一种高强韧双峰分布铝合金复合材料及其制备方法 |
| CN114729425A (zh) * | 2019-12-04 | 2022-07-08 | 日之出控股株式会社 | 铸造用铝合金和使用其铸造的铝铸件 |
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