JPH03261510A - 大中形タイルpc板先付複合パネル並びにその製造方法 - Google Patents
大中形タイルpc板先付複合パネル並びにその製造方法Info
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- JPH03261510A JPH03261510A JP5995390A JP5995390A JPH03261510A JP H03261510 A JPH03261510 A JP H03261510A JP 5995390 A JP5995390 A JP 5995390A JP 5995390 A JP5995390 A JP 5995390A JP H03261510 A JPH03261510 A JP H03261510A
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Landscapes
- Finishing Walls (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[産業上の利用分野]
本発明は、近時における建築施工の合理化、高速度化に
必須の材料であるタイルPC板先付複合パネル、特に大
中形タイルにPC板を先付けした複合パネルの従来技術
上の欠点を殆んど除去した。格段に高品位高性能の大中
形タイルPC板先付複合パネル並びその製造方法に関す
る。 L従来の技術] 最近における。特に中高層ビルの工期短縮迅速化のため
壁部材の工場大量生産現場組み付けが必須となり、特に
外壁面には陶磁器タイルが性能上最適であることから、
PC板に工場段階でタイルを先付けしたタイルPC板先
付パネルが、現今において急速に需要が増大されつつあ
る。 而して、この場合先付に使用されるタイルは、大
形版のものは生産使用共に高度の技術を要するため、従
来までのところ、小サイズタイルが主流として使用され
てきた。 L本発明の目的:従来技術の問題点、欠点]ところが、
これら従来技術のうち、小サイズタイルをPC板に先付
けするパネルは品質的に成程度の信頼性があるため、既
に大量に製造使用されるに到ってはいるが、何分にも単
位面積当りの取付は枚数が甚だ多いことにより、古くか
らのタイル職人による施工によるも極めて非能率である
という欠点がある。 其の上に、小サイズタイルが取り
つけられたパネルは矢張り小サイズであるので単位面積
当りの枚数が多いから、壁等の仕上がり面は必ずしもき
れいな平面になるとは限らず、従って外観もよくない場
合も多く、更に付着度にもバラツキがあるため、特に中
高層ビルの外壁タイルの剥落により、通行人の殺傷事件
や、自動車等の破壊事故が多く発生し被害が大であると
いう欠点もある。 また、小サイズタイルの使用は、構造体構造のコンクリ
ートが直接外気風雨に接触する目地部分面積が比較的広
くなるから、構造体構造コンクリートの中性化が進み、
コンクリート建造物の耐用年数を可成りに短縮化する、
という問題点もある。 そこで、コンクリートの中性化による劣化を防止し、耐
用年数を高め、同時に建築物の外装デザインの美化の観
点から、目地部の比較的少ない60cm角の大形タイル
や、石材を先付けしたPC板も製造販売されるようにな
って来たが、なお次のような問題点、諸欠点が存花して
いる。 即ち、これらの比較的大型タイルとPC板との
間には貼り合せ面積が大となるため両面の乾燥速度の差
、或いは、コンクリートの初期硬化収縮時における収縮
率の差等によって、タイル面が大きい凸反りの現象を起
しやすく、この復元には数ケ月を要するものもあり、ま
たタイルに大きな応力を及ぼして、亀裂を発生せしめる
ことも多いという欠点がある。 また、建築物完工後においても、この先付PC板の硬化
収縮、ないしは硬化後における湿潤膨張と乾燥収縮の繰
返しによる変位は剛性の鉄筋本体構造に対しても 0.
5[$1にも達することにより変形剥離を起すという欠
点もある。 四にまた火災時又は直射日光を受けて高熱となる外壁部
タイルにおいても、内部PC板部分との温度差による膨
張度の差によって、剥離ないしはa裂がしばしば発生す
るという欠点もある。 次にまた、現在までの大型タイ
ルの場合は、前記材料自体の膨張率の差、湿潤乾燥の膨
張収縮率の差、温度変化による膨張収縮の差による変形
によって、小片タイルではそれ程目立たない場所環境で
あっても大型タイルの場合は前記表面の凹凸変形のため
に、光のために。 光の反射の状態によっては見苦しい外見を呈することも
少くないという問題点も存在しており未だ解決されてい
ない。 本発明は上記の従来技術の問題点、諸欠点を殆んど除去
し5大中形先付PC複合パネルにおける使用材料の性質
の差と環境の変化の差により発生する応力を合理的に吸
収し、それによって変形を殆んどなくすことにより、剥
離もなく安全で外見の美麗なる大中形先付PC複合パネ
ル、とその製造方法を創始し、提供するものである。 [本発明の構成二問題点解決の手段」 本発明においては、上記従来技術の諸欠点を除去するた
め、とった構成手段は先ず第1に、大中形タイル裏面と
PC板との接着面は、高弾性板を用いた接着面を介在し
て、細分割して、前記接着面におけるタイル板、PC板
間の変位応力を分散せしめ、極力合力を生じないように
均質化させる手段をとる。 具体的には、前記タイルとPC板の直接接着部は断面を
円ないしは楕円として不M続に配設すると共に、その直
接接着面以外の面は弾性率が5×10−2以上IX 1
×104 [kg/cm2]以下の高弾性板状応力吸収
材を挿入接着させる構成とする。 上記の限界の理由は弾性率が5X 10−2以下では破
過ざて応力を吸収しにくくなり、またIX 104以上
になると、この材料自体の強さが小さくなり過ぎて該複
合パネル全体の強度が使用に耐えない程度になるからで
ある。 更にタイル板とPC板の直接接着必要面積の割合は、タ
イル板重量1 [kgl当り 20 [cm2 ]以上
とする。 これは接着力の実験により、タイル重量1k
gを接着により、安全に支えるにはセメント系材料の接
着では、その面積は20 [cm2 ]以上あれば、引
張り接着強度として200kg以上を平均値として保証
出来るものであり、建築物の変位応力に充分耐え得るも
のである。 次に前記高弾性板状応力吸収材の厚さは、該複合パネル
の長さが長いと厚くする必要がありパネル長さ 1[s
l 当り 2−−1以下では応力吸収力が不足しまた5
0 [mm1以上の厚さにすると複合パネル全体の剛性
が不足するので、この範囲の厚さであることが必要であ
る。 かつまた本発明の複合パネルは大中形タイルと、
PC板との接着を二重に安全にするため、タイルの接着
面側に、PCコンクリート埋込みのためのワイヤの貫通
孔を設けたアンカー台座を、タイルの製造段階で、焼結
一体化して設けた構成をとるものである。 而して、こ
のアンカー台座にはアンカーワイヤを結着しておいた後
に、前記高弾性板状応力吸収材を、この部分以外に接着
貼り付け、更に、該高弾性板のPC板側にも接着材を塗
布しておき、PCコンクリートの鉄筋と、アンカーワイ
ヤを結着した後、PCコンクリートの厚さの生コンクリ
ートを打設して、本発明複合パネルを形成するものであ
る。 尚、前記高弾性板の材質は有機質でも無機質でもよいが
、上記の弾性を有するには多孔質のもの、ないしはゴム
質のものが適している。 この弾性板の必要個所に円形ないしは楕円形の開孔部を
打抜いて加工したものを、上記のように片面はタイル板
と、もう一方の面はPC板と接着剤を用いて接着するこ
とにより、本発明の複合パネルを形成するものである。 [作 用] 本発明の複合パネルは大中形タイルとPC板を、中間に
、打抜部を設けた高弾性板を介して貼り合わせ先付けし
、該打抜部が直接コンクリートとの接着部を形成してい
るので、夕・fルとPC板の材質差による、硬化収縮率
の差と、温度、湿度等の変化の膨張収縮差によって生ず
る応力は直接接着部が細分割された構造であるから、大
きな応力の合力を生ずることがない。 従って、小型タイルのように工事に手間がかからない上
に、従来の大型タイルPC先付板の欠点である内部応力
変形による剥離もなく、また変形により外見が見苦しく
なることもない。 更にまたタイルのアンカーワイヤとPC板の鉄筋は無機
質の耐熱性接着剤で固く結着されているので火災時に於
ても剥離等の危険はなく、従来物に比し安全度が極めて
高い等の優れた作用を有している。 此の作用を従来物と比較すると従来物では例えば1 m
X l m角の大型タイルはタイル重量15kgないし
20kgに対し 100ないし 150[ton1位の
引張り接着強度を有し、全面に貼付けているが、これが
かえって膨張収縮率の差で非常に大きな内部応力を生じ
、変形する場合が多いのであるが、本発明の複合パネル
は上記のように直接vLri部を細分割しであるので内
部に大きな応力は起らず、而もvL着着面面形円ないし
楕円で構成されているため、内部応力の分散が非常に均
一になる結果、中長期に亙り変形することがなく、外観
は美麗の状態を維持するという卓越した作用を有するの
である。 [実 施 例] 本発明に係る大中形タイルPC板先付複合パネルの形状
の例は第1ないし第4図に示す如くであり、具体的には
第1図はその断面図、第2図は第1図中に示す円A部の
詳細図、第3図はPCコンクリートを打設する前の平面
図、第4図は第3図B−B断面図である。 本実施例において使用した陶磁器質大形タイル1の寸法
は90 [c+el X 8o [cml X 6 (
mmJ (厚さ)で重量は1枚がlokgであり、そ
の他の要件は次の如くであった。 (イ)コンクリート4はS L = 270[kgf/
cm2]゜(ロ)鉄筋3は6 [mmlφ 200[m
mJ ピッチで配筋、 (ハ)基盤厚さは35 [mm1 (ニ)高弾性板2は商品名ビニライト厚さ5[+is+
]テ約7500[cml1(7)接着面をウレタン樹脂
接着剤により貼着、 (ホ)アンカー台座6はタイルと同質のセラミックス板
で厚さは 6
必須の材料であるタイルPC板先付複合パネル、特に大
中形タイルにPC板を先付けした複合パネルの従来技術
上の欠点を殆んど除去した。格段に高品位高性能の大中
形タイルPC板先付複合パネル並びその製造方法に関す
る。 L従来の技術] 最近における。特に中高層ビルの工期短縮迅速化のため
壁部材の工場大量生産現場組み付けが必須となり、特に
外壁面には陶磁器タイルが性能上最適であることから、
PC板に工場段階でタイルを先付けしたタイルPC板先
付パネルが、現今において急速に需要が増大されつつあ
る。 而して、この場合先付に使用されるタイルは、大
形版のものは生産使用共に高度の技術を要するため、従
来までのところ、小サイズタイルが主流として使用され
てきた。 L本発明の目的:従来技術の問題点、欠点]ところが、
これら従来技術のうち、小サイズタイルをPC板に先付
けするパネルは品質的に成程度の信頼性があるため、既
に大量に製造使用されるに到ってはいるが、何分にも単
位面積当りの取付は枚数が甚だ多いことにより、古くか
らのタイル職人による施工によるも極めて非能率である
という欠点がある。 其の上に、小サイズタイルが取り
つけられたパネルは矢張り小サイズであるので単位面積
当りの枚数が多いから、壁等の仕上がり面は必ずしもき
れいな平面になるとは限らず、従って外観もよくない場
合も多く、更に付着度にもバラツキがあるため、特に中
高層ビルの外壁タイルの剥落により、通行人の殺傷事件
や、自動車等の破壊事故が多く発生し被害が大であると
いう欠点もある。 また、小サイズタイルの使用は、構造体構造のコンクリ
ートが直接外気風雨に接触する目地部分面積が比較的広
くなるから、構造体構造コンクリートの中性化が進み、
コンクリート建造物の耐用年数を可成りに短縮化する、
という問題点もある。 そこで、コンクリートの中性化による劣化を防止し、耐
用年数を高め、同時に建築物の外装デザインの美化の観
点から、目地部の比較的少ない60cm角の大形タイル
や、石材を先付けしたPC板も製造販売されるようにな
って来たが、なお次のような問題点、諸欠点が存花して
いる。 即ち、これらの比較的大型タイルとPC板との
間には貼り合せ面積が大となるため両面の乾燥速度の差
、或いは、コンクリートの初期硬化収縮時における収縮
率の差等によって、タイル面が大きい凸反りの現象を起
しやすく、この復元には数ケ月を要するものもあり、ま
たタイルに大きな応力を及ぼして、亀裂を発生せしめる
ことも多いという欠点がある。 また、建築物完工後においても、この先付PC板の硬化
収縮、ないしは硬化後における湿潤膨張と乾燥収縮の繰
返しによる変位は剛性の鉄筋本体構造に対しても 0.
5[$1にも達することにより変形剥離を起すという欠
点もある。 四にまた火災時又は直射日光を受けて高熱となる外壁部
タイルにおいても、内部PC板部分との温度差による膨
張度の差によって、剥離ないしはa裂がしばしば発生す
るという欠点もある。 次にまた、現在までの大型タイ
ルの場合は、前記材料自体の膨張率の差、湿潤乾燥の膨
張収縮率の差、温度変化による膨張収縮の差による変形
によって、小片タイルではそれ程目立たない場所環境で
あっても大型タイルの場合は前記表面の凹凸変形のため
に、光のために。 光の反射の状態によっては見苦しい外見を呈することも
少くないという問題点も存在しており未だ解決されてい
ない。 本発明は上記の従来技術の問題点、諸欠点を殆んど除去
し5大中形先付PC複合パネルにおける使用材料の性質
の差と環境の変化の差により発生する応力を合理的に吸
収し、それによって変形を殆んどなくすことにより、剥
離もなく安全で外見の美麗なる大中形先付PC複合パネ
ル、とその製造方法を創始し、提供するものである。 [本発明の構成二問題点解決の手段」 本発明においては、上記従来技術の諸欠点を除去するた
め、とった構成手段は先ず第1に、大中形タイル裏面と
PC板との接着面は、高弾性板を用いた接着面を介在し
て、細分割して、前記接着面におけるタイル板、PC板
間の変位応力を分散せしめ、極力合力を生じないように
均質化させる手段をとる。 具体的には、前記タイルとPC板の直接接着部は断面を
円ないしは楕円として不M続に配設すると共に、その直
接接着面以外の面は弾性率が5×10−2以上IX 1
×104 [kg/cm2]以下の高弾性板状応力吸収
材を挿入接着させる構成とする。 上記の限界の理由は弾性率が5X 10−2以下では破
過ざて応力を吸収しにくくなり、またIX 104以上
になると、この材料自体の強さが小さくなり過ぎて該複
合パネル全体の強度が使用に耐えない程度になるからで
ある。 更にタイル板とPC板の直接接着必要面積の割合は、タ
イル板重量1 [kgl当り 20 [cm2 ]以上
とする。 これは接着力の実験により、タイル重量1k
gを接着により、安全に支えるにはセメント系材料の接
着では、その面積は20 [cm2 ]以上あれば、引
張り接着強度として200kg以上を平均値として保証
出来るものであり、建築物の変位応力に充分耐え得るも
のである。 次に前記高弾性板状応力吸収材の厚さは、該複合パネル
の長さが長いと厚くする必要がありパネル長さ 1[s
l 当り 2−−1以下では応力吸収力が不足しまた5
0 [mm1以上の厚さにすると複合パネル全体の剛性
が不足するので、この範囲の厚さであることが必要であ
る。 かつまた本発明の複合パネルは大中形タイルと、
PC板との接着を二重に安全にするため、タイルの接着
面側に、PCコンクリート埋込みのためのワイヤの貫通
孔を設けたアンカー台座を、タイルの製造段階で、焼結
一体化して設けた構成をとるものである。 而して、こ
のアンカー台座にはアンカーワイヤを結着しておいた後
に、前記高弾性板状応力吸収材を、この部分以外に接着
貼り付け、更に、該高弾性板のPC板側にも接着材を塗
布しておき、PCコンクリートの鉄筋と、アンカーワイ
ヤを結着した後、PCコンクリートの厚さの生コンクリ
ートを打設して、本発明複合パネルを形成するものであ
る。 尚、前記高弾性板の材質は有機質でも無機質でもよいが
、上記の弾性を有するには多孔質のもの、ないしはゴム
質のものが適している。 この弾性板の必要個所に円形ないしは楕円形の開孔部を
打抜いて加工したものを、上記のように片面はタイル板
と、もう一方の面はPC板と接着剤を用いて接着するこ
とにより、本発明の複合パネルを形成するものである。 [作 用] 本発明の複合パネルは大中形タイルとPC板を、中間に
、打抜部を設けた高弾性板を介して貼り合わせ先付けし
、該打抜部が直接コンクリートとの接着部を形成してい
るので、夕・fルとPC板の材質差による、硬化収縮率
の差と、温度、湿度等の変化の膨張収縮差によって生ず
る応力は直接接着部が細分割された構造であるから、大
きな応力の合力を生ずることがない。 従って、小型タイルのように工事に手間がかからない上
に、従来の大型タイルPC先付板の欠点である内部応力
変形による剥離もなく、また変形により外見が見苦しく
なることもない。 更にまたタイルのアンカーワイヤとPC板の鉄筋は無機
質の耐熱性接着剤で固く結着されているので火災時に於
ても剥離等の危険はなく、従来物に比し安全度が極めて
高い等の優れた作用を有している。 此の作用を従来物と比較すると従来物では例えば1 m
X l m角の大型タイルはタイル重量15kgないし
20kgに対し 100ないし 150[ton1位の
引張り接着強度を有し、全面に貼付けているが、これが
かえって膨張収縮率の差で非常に大きな内部応力を生じ
、変形する場合が多いのであるが、本発明の複合パネル
は上記のように直接vLri部を細分割しであるので内
部に大きな応力は起らず、而もvL着着面面形円ないし
楕円で構成されているため、内部応力の分散が非常に均
一になる結果、中長期に亙り変形することがなく、外観
は美麗の状態を維持するという卓越した作用を有するの
である。 [実 施 例] 本発明に係る大中形タイルPC板先付複合パネルの形状
の例は第1ないし第4図に示す如くであり、具体的には
第1図はその断面図、第2図は第1図中に示す円A部の
詳細図、第3図はPCコンクリートを打設する前の平面
図、第4図は第3図B−B断面図である。 本実施例において使用した陶磁器質大形タイル1の寸法
は90 [c+el X 8o [cml X 6 (
mmJ (厚さ)で重量は1枚がlokgであり、そ
の他の要件は次の如くであった。 (イ)コンクリート4はS L = 270[kgf/
cm2]゜(ロ)鉄筋3は6 [mmlφ 200[m
mJ ピッチで配筋、 (ハ)基盤厚さは35 [mm1 (ニ)高弾性板2は商品名ビニライト厚さ5[+is+
]テ約7500[cml1(7)接着面をウレタン樹脂
接着剤により貼着、 (ホ)アンカー台座6はタイルと同質のセラミックス板
で厚さは 6
【1鵬】の50
【1厘l×50【思■】の
ものを4ケ所焼結結着し。 3
ものを4ケ所焼結結着し。 3
【■削φの5US304ワイヤ5で鉄筋3と結着。
(へ)直接接着部面積1円形部直径7cm中で38[c
m2]X 5−1901cm2]に周辺部幅3 (cm
)で 1082]cs2]を加え 1252[Ci+’
lであった。 試験を行なった結果は下記の通りであった。 (a) 該複合パネルを型枠と共に60(”lで24
【時間1蒸気養生を行なった後脱型し平面度を測定した
。 該脱型時の平面度即ち、タイル面対角線の面反りが
0であり、自然天候下の屋外養生後も7FJ。 280.3ケ月の材令においても、いずれも面反りは0
であった。 これに対し、前記従来技術の項で説明 した。従来の、タイルPC板先付パネルでは、同寸法、
130 [cml X 90 [cml X 8 [
mmlのもので、同一条件の製作、養生の結果対角線上
の面反りは7日で1[mml、 28日で3【−謬]、
3ケ月で5【10】に達したので本発明は「経時変形殆
んど無し」という優秀性が確認された。 (b) 本発明に係る複合パネルの接着引張強度は、
コンクリート直接接着部においては、材令28日で15
.7[kg/c厘2].3ケ月で18.5[kg/Cg
2]であった。 また高弾性板クツション材部の接着引張強度は上記いず
れの材令においても、 1.5[kg/ci+’lで、高弾性板の材料自体の破
壊が観察された。 なお、直接接着部における引餐耐力は 1252[cm2] X1B、5[kg/cm2]=
20858[kglとなるので、重量10kgのタイル
が剥離しないための安全倍率は。 20858÷(10[kg/枚] X 20[c*
2])二102で約100倍となり充二分であることも
判明した。 以上のように本実施例は従来にない形状構造の薄型のP
C板を使用した複合パネルであるがコンクリートの硬化
後、収縮応力が、全く、タイル面に及ばず、長期にわた
り、従来に比し格段に平面度が安定し、而も直接接着部
も剥離に対し充二分な接着強度を有することが判明した
。 L本発明の効果] 本発明に係る大中形タイル先付複合パネル。 並びにその製造方法は、上記詳細に、実施例の結果に基
いて記述した通り従来品に比し、次記の如く、格段に優
れた効果を有するものである。 (1) 従来例に存在しない例えば80【C■2]以上の面積を
もつ大中形タイル先付PC複合パネルであって、長期に
わたり、亀裂を生ぜず、かつ平面度が安定し、面反りの
全くない大中型パネルであり、またその製造方法である
から、建造物の施工に使用すれば、耐候性抜群、長期に
わたり形状安定で、従って美麗なる外観を保つ上、中太
形なるが故に、小型のものより大幅に能率向上となる等
、極めて大なる効果を奏する。 (2) タイルとPC板間に挿入複合した多孔 質の高弾性板状クツション材は、前記、タイルPC板間
の応力吸収作用効果の他PC板配筋作業及び生コンクリ
ート打 込み作業時のタイルの破損に対する保護(3) 及び建築構造物の外装用カーテンウオ ールとして、断熱効果が大であることも確実である特性
をもつ従来にない特徴をも有する複合パネルである。 構造物の主部となったコンクリートに 発生する変位応力、建造物としての震動地震による応力
の吸収の効果も有する 他、火災時においても、結着用り座は耐熱性接着剤で接
着され更に両側よりコンクリートにより囲まれているの
で、タイルの剥離、落下防止のためにも、従来にない、
安全性と信頼性を兼有し、絶大な効果を有するといえる
。 面図。 第4図は第3図B−Bの断面図である。 ・大形タイル、2・・・高弾性板。 ・鉄筋 、4・・・コンクリート。 ・アンカーワイヤ。 ・アンカー台座を埋め込んだ直接接着部。 ・直接接着部。
m2]X 5−1901cm2]に周辺部幅3 (cm
)で 1082]cs2]を加え 1252[Ci+’
lであった。 試験を行なった結果は下記の通りであった。 (a) 該複合パネルを型枠と共に60(”lで24
【時間1蒸気養生を行なった後脱型し平面度を測定した
。 該脱型時の平面度即ち、タイル面対角線の面反りが
0であり、自然天候下の屋外養生後も7FJ。 280.3ケ月の材令においても、いずれも面反りは0
であった。 これに対し、前記従来技術の項で説明 した。従来の、タイルPC板先付パネルでは、同寸法、
130 [cml X 90 [cml X 8 [
mmlのもので、同一条件の製作、養生の結果対角線上
の面反りは7日で1[mml、 28日で3【−謬]、
3ケ月で5【10】に達したので本発明は「経時変形殆
んど無し」という優秀性が確認された。 (b) 本発明に係る複合パネルの接着引張強度は、
コンクリート直接接着部においては、材令28日で15
.7[kg/c厘2].3ケ月で18.5[kg/Cg
2]であった。 また高弾性板クツション材部の接着引張強度は上記いず
れの材令においても、 1.5[kg/ci+’lで、高弾性板の材料自体の破
壊が観察された。 なお、直接接着部における引餐耐力は 1252[cm2] X1B、5[kg/cm2]=
20858[kglとなるので、重量10kgのタイル
が剥離しないための安全倍率は。 20858÷(10[kg/枚] X 20[c*
2])二102で約100倍となり充二分であることも
判明した。 以上のように本実施例は従来にない形状構造の薄型のP
C板を使用した複合パネルであるがコンクリートの硬化
後、収縮応力が、全く、タイル面に及ばず、長期にわた
り、従来に比し格段に平面度が安定し、而も直接接着部
も剥離に対し充二分な接着強度を有することが判明した
。 L本発明の効果] 本発明に係る大中形タイル先付複合パネル。 並びにその製造方法は、上記詳細に、実施例の結果に基
いて記述した通り従来品に比し、次記の如く、格段に優
れた効果を有するものである。 (1) 従来例に存在しない例えば80【C■2]以上の面積を
もつ大中形タイル先付PC複合パネルであって、長期に
わたり、亀裂を生ぜず、かつ平面度が安定し、面反りの
全くない大中型パネルであり、またその製造方法である
から、建造物の施工に使用すれば、耐候性抜群、長期に
わたり形状安定で、従って美麗なる外観を保つ上、中太
形なるが故に、小型のものより大幅に能率向上となる等
、極めて大なる効果を奏する。 (2) タイルとPC板間に挿入複合した多孔 質の高弾性板状クツション材は、前記、タイルPC板間
の応力吸収作用効果の他PC板配筋作業及び生コンクリ
ート打 込み作業時のタイルの破損に対する保護(3) 及び建築構造物の外装用カーテンウオ ールとして、断熱効果が大であることも確実である特性
をもつ従来にない特徴をも有する複合パネルである。 構造物の主部となったコンクリートに 発生する変位応力、建造物としての震動地震による応力
の吸収の効果も有する 他、火災時においても、結着用り座は耐熱性接着剤で接
着され更に両側よりコンクリートにより囲まれているの
で、タイルの剥離、落下防止のためにも、従来にない、
安全性と信頼性を兼有し、絶大な効果を有するといえる
。 面図。 第4図は第3図B−Bの断面図である。 ・大形タイル、2・・・高弾性板。 ・鉄筋 、4・・・コンクリート。 ・アンカーワイヤ。 ・アンカー台座を埋め込んだ直接接着部。 ・直接接着部。
Claims (5)
- (1)陶磁器質タイル板に添わせて、プレキャストコン
クリート板(以下PC板と称する)を打設し一体として
成形するPC板先付パネルにおいて、 前記タイル板と該PC板の中間の所定の面積に、弾性率
が5×10^−^2以上1×10^4[kg/cm^2
]以下である高弾性板状応力吸収材を、挿入接着し、前
記所定の面積以外の面積には、周辺部の他、断面が円又
は楕円ないしはそれらの近似形状である柱状の、タイル
板とPC板の直接接着部を不連続に配設したことを特徴
とする、 大中形タイルPC板先付複合パネル。 - (2)前記タイル板とPC板の直接接着必要面積の割合
がタイル板重量1[kg]当り20[cm^2]以上で
ある、請求項1に記載の、 大中形タイルPC板先付複合パネル。 - (3)前記高弾性板状応力吸収材の厚さが、該複合パネ
ルの長さ1[m]当り2[mm]以上50[mm]以下
である、請求項1又は2に記載の、 大中形タイルPC板先付複合パネル。 - (4)前記タイル板が、その接着面側に、該タイルと同
質又は金属質であって、前記PC板の鉄筋と結着すべき
ワイヤの貫通孔を有するアンカー台座を焼結一体化して
設けたものである、請求項1ないし3のいずれかに記載
の、 大中形タイルPC板先付複合パネル。 - (5)前記各項に記載の所定の、位置に、ワイヤを予じ
め取付けたアンカー台座を有する、前記大中形タイルの
素焼面に、前記所定の個所に、前記形状の打抜部を有し
、多孔質の高弾性板状応力吸収材を接着した後、前記P
C板の鉄筋を一所定の位置に配筋し、前記ワイヤと結着
し、次いで、その上に、まだ固まらないコンクリートを
、前記大中形タイルの大きさに合わせて、板状に打設し
、所定の養生を行うことを特徴とする、前記請求項1な
いし4のいずれかに記載の大中形タイルPC板先付複合
パネルの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5995390A JP2657846B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 大中形タイルpc板先付複合パネル並びにその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP5995390A JP2657846B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 大中形タイルpc板先付複合パネル並びにその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03261510A true JPH03261510A (ja) | 1991-11-21 |
JP2657846B2 JP2657846B2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=13128020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP5995390A Expired - Lifetime JP2657846B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | 大中形タイルpc板先付複合パネル並びにその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2657846B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009220512A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Inax Corp | 積層体、板状建材、天面材及びその設置構造 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016139429A (ja) * | 2016-03-24 | 2016-08-04 | 日本建築検査協会株式会社 | コンクリート建築物の耐用年数算出方法、コンクリート建築物の耐用年数算出プログラム及びコンクリート建築物の耐用年数算出装置 |
-
1990
- 1990-03-13 JP JP5995390A patent/JP2657846B2/ja not_active Expired - Lifetime
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JP2009220512A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Inax Corp | 積層体、板状建材、天面材及びその設置構造 |
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