JPH03243135A - パツシブ併用アクテイブフイルタ - Google Patents
パツシブ併用アクテイブフイルタInfo
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- JPH03243135A JPH03243135A JP2040358A JP4035890A JPH03243135A JP H03243135 A JPH03243135 A JP H03243135A JP 2040358 A JP2040358 A JP 2040358A JP 4035890 A JP4035890 A JP 4035890A JP H03243135 A JPH03243135 A JP H03243135A
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電源系統に負荷に並列接続され、負荷へ流入す
る高調波電流を電源系統へ補償するパッシブ併用アクテ
ィブフィルタに関するものである。
る高調波電流を電源系統へ補償するパッシブ併用アクテ
ィブフィルタに関するものである。
高速スイッチング素子で構成される三相パルス幅変調方
式電力変換器（以下ＰＷＭ変換器と略称する）と、ＰＷ
Ｍ変換器の交流側の各相に直列ｌこ挿入された交流リア
クトルと、Ｐ Ｗ Ｍ変換器の直流漏子闇に接続された
直流コンデンサと、直流コンデンサと並列に接続された
単相ダイオード整流回路キ、交流リアクトルに二次側を
接続されたスタースター結線（Ｙ−Ｙ）の変圧器と、交
流リアクトルと変圧器との接続点に並列に接続されたコ
ンデンサと、変圧器の一次側と電源系統間に接続された
交流フィルタと、ＰＷＭ変換器の電圧制御を行う、Ｉ１
１御装置を備えるパッシブ併用アクティブフィルタは、
「昭和６３年電気学会産業応用部門全国大会、講演論文
集−Ｊ掲載の「新しい原理に基づく高調波抑制装置」等
でも解説されている通り公矧である。
式電力変換器（以下ＰＷＭ変換器と略称する）と、ＰＷ
Ｍ変換器の交流側の各相に直列ｌこ挿入された交流リア
クトルと、Ｐ Ｗ Ｍ変換器の直流漏子闇に接続された
直流コンデンサと、直流コンデンサと並列に接続された
単相ダイオード整流回路キ、交流リアクトルに二次側を
接続されたスタースター結線（Ｙ−Ｙ）の変圧器と、交
流リアクトルと変圧器との接続点に並列に接続されたコ
ンデンサと、変圧器の一次側と電源系統間に接続された
交流フィルタと、ＰＷＭ変換器の電圧制御を行う、Ｉ１
１御装置を備えるパッシブ併用アクティブフィルタは、
「昭和６３年電気学会産業応用部門全国大会、講演論文
集−Ｊ掲載の「新しい原理に基づく高調波抑制装置」等
でも解説されている通り公矧である。
第３図はパッシブ併用アクティブフィルタを有する３相
系状例を示す。
系状例を示す。
第３図において、サイリスタレオナード装置等の負荷２
に系伏インビータ゛ンス１′を介して１カを供給してい
る三相交流系統′ＩＥ源１のライン各相に、交流フィル
タ３が接続される。ここに、交流フィルタ３はコンデン
サ３１およびリアクトル３２の直列回路からなる第５′
Ａ波同調フイルタ、コンデンサ３３およびリアクトル３
４の直列回路からなる第７ｇ１４波同調フイルタ、抵抗
３５およびリアクトル３６の並列回路とコンデンサ３７
との直列回路からなる高次フィルタからそれぞれ構成さ
れてなる。交流フィルタ３の各相の他端には（Ｙ−Ｙ）
の変圧器７の一次側巻線が接続され、変圧器７の一次巻
線の他端はスター結線されている。変圧器７の二次側の
一方の４は各相スター結線されるととも１こ、他端には
各相に交流リアクトル４が直列接続されている。また、
変圧器７の二次側と交流リアクトル４との各相接続点に
は、コンデンサ８が接続されている。
に系伏インビータ゛ンス１′を介して１カを供給してい
る三相交流系統′ＩＥ源１のライン各相に、交流フィル
タ３が接続される。ここに、交流フィルタ３はコンデン
サ３１およびリアクトル３２の直列回路からなる第５′
Ａ波同調フイルタ、コンデンサ３３およびリアクトル３
４の直列回路からなる第７ｇ１４波同調フイルタ、抵抗
３５およびリアクトル３６の並列回路とコンデンサ３７
との直列回路からなる高次フィルタからそれぞれ構成さ
れてなる。交流フィルタ３の各相の他端には（Ｙ−Ｙ）
の変圧器７の一次側巻線が接続され、変圧器７の一次巻
線の他端はスター結線されている。変圧器７の二次側の
一方の４は各相スター結線されるととも１こ、他端には
各相に交流リアクトル４が直列接続されている。また、
変圧器７の二次側と交流リアクトル４との各相接続点に
は、コンデンサ８が接続されている。
交流リアクトル４の反変圧器側にはＰＷＭ変換器５が接
続され、このＰＷＭ変換器５の直流１子間には直流コン
デンサ６が接続され、直流コンデンサ６には並列に単相
ダイオード整流回路９が接続されている。ＰＷＭ変換器
５はオンオフ可能なスイッチング素子Ｓ１〜Ｓ６にそれ
ぞれダイオードＤ１〜Ｄ６が並列接続された三相ブリッ
ジ回路として接続され、これは第４図に示す制御装置で
生成されるトリガ信号ｖＧにより、スイッチング素子５
ｌ−８，がオンオフされて高調波抑制を行うものである
。
続され、このＰＷＭ変換器５の直流１子間には直流コン
デンサ６が接続され、直流コンデンサ６には並列に単相
ダイオード整流回路９が接続されている。ＰＷＭ変換器
５はオンオフ可能なスイッチング素子Ｓ１〜Ｓ６にそれ
ぞれダイオードＤ１〜Ｄ６が並列接続された三相ブリッ
ジ回路として接続され、これは第４図に示す制御装置で
生成されるトリガ信号ｖＧにより、スイッチング素子５
ｌ−８，がオンオフされて高調波抑制を行うものである
。
かように、パッシブ併用アクティブフィルタは交流フィ
ルタ３．変圧４７．交流リアクトル４゜コンデンサ８
、 Ｐ ＷＭ変換器５．直流コンデンサ６、単相ダイオ
ード整流回路９と、第４図に示す制御装置を主構成部と
するものである。
ルタ３．変圧４７．交流リアクトル４゜コンデンサ８
、 Ｐ ＷＭ変換器５．直流コンデンサ６、単相ダイオ
ード整流回路９と、第４図に示す制御装置を主構成部と
するものである。
そして、基本波１こ対しては、交流フィルタ３は進相コ
ンデンサとして動作させ、ＰＷＭ変換器５は零インピー
ダンスとして動作させると、ＰＷＭ変遺器には基本波電
圧が印加されないものとなる。
ンデンサとして動作させ、ＰＷＭ変換器５は零インピー
ダンスとして動作させると、ＰＷＭ変遺器には基本波電
圧が印加されないものとなる。
また、高調波に対しては、ＰＷＭ変換器５は電源電流の
高調波成分を阻止するように高調波電圧を発生させるも
のであり、交流フィルタ３の問題点である***蚕や上位
系統からの高調波電流の流入を抑制することができる。
高調波成分を阻止するように高調波電圧を発生させるも
のであり、交流フィルタ３の問題点である***蚕や上位
系統からの高調波電流の流入を抑制することができる。
そのため、ここでは三相〜二相変換を行い実電力および
虚電力なる概念を導入してなるものである。
虚電力なる概念を導入してなるものである。
すなわち、つぎの式＋１）〜式（３）を用いて三相の電
源ＮＲｉｓｕ Ｉ ｉｓｖ 、 ｉＳｗおよび系統電圧
ｖｕ、ｖｖ。
源ＮＲｉｓｕ Ｉ ｉｓｖ 、 ｉＳｗおよび系統電圧
ｖｕ、ｖｖ。
〜を二相のＫｆＩｔ１３ａ ＋ １３βおヨＣ１ｔ Ｅ
Ｅ Ｖ、 、 ＶβＩＣ変喚す６゜ ここで、〔Ｃ〕は三相〜二相の変換行列である。
Ｅ Ｖ、 、 ＶβＩＣ変喚す６゜ ここで、〔Ｃ〕は三相〜二相の変換行列である。
この式（１）〜式（３）により求めた二相の電圧および
電流から、つぎの式（４）によって瞬時実電力ｐおよび
虚電力ｑが求められる。
電流から、つぎの式（４）によって瞬時実電力ｐおよび
虚電力ｑが求められる。
これら瞬時実電力ｐおよび虚電力ｑが一般的な有効電力
および無効電力に対志するものであり、さらに瞬時実電
力ｐおよび虚電力ｑは、っぎの式（５）。
および無効電力に対志するものであり、さらに瞬時実電
力ｐおよび虚電力ｑは、っぎの式（５）。
（６）によりそれぞれ直流分ｐ、ｑと交流会ｐ、ｑに分
解される〇 ｐ＝ｐ＋ｐ −・・・・・・・・・・・・旧・団・
・・・・・・・・・・・−・・・（５）ｑ＝Ｑ＋Ｑ
・旧−・・・・・旧・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（６）ここで、二相の電源電流ｉ 、
ｉ の基本渡分はＳα Ｓβ 直流分ｐ、ｑに、高調渡分は交流会ｐ、＝に変換され、
これら直流分と交流会は、一般にバイパスフィルタを通
しても分離することができる。
解される〇 ｐ＝ｐ＋ｐ −・・・・・・・・・・・・旧・団・
・・・・・・・・・・・−・・・（５）ｑ＝Ｑ＋Ｑ
・旧−・・・・・旧・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（６）ここで、二相の電源電流ｉ 、
ｉ の基本渡分はＳα Ｓβ 直流分ｐ、ｑに、高調渡分は交流会ｐ、＝に変換され、
これら直流分と交流会は、一般にバイパスフィルタを通
しても分離することができる。
かような技術思想に基づく制御装置として、その−例は
第４図の如くである。
第４図の如くである。
第４図において、電力演算回路１０１は系統電圧Ｖｕ、
Ｖｖ、 Ｖ、、と亀源框流ｉＳｕ ” ＳＹ ｌ ’
ＳＷの検出値から式（１）〜式（４）に従って瞬時実電
力ｐおよび虚電力ｑを演算し、これらをバイパスフィル
タ１０２へ出方する。バイパスフィルタ１０２はこれら
から直流分を除去し、瞬時実電力ｐの交流会ｐおよび瞬
時虚電力ｑの交流会ｑを、それぞれ実電力指令信号ｐお
よび虚電力指令信号ｑ として電流指令値演算回路１０
３へ出力する。
Ｖｖ、 Ｖ、、と亀源框流ｉＳｕ ” ＳＹ ｌ ’
ＳＷの検出値から式（１）〜式（４）に従って瞬時実電
力ｐおよび虚電力ｑを演算し、これらをバイパスフィル
タ１０２へ出方する。バイパスフィルタ１０２はこれら
から直流分を除去し、瞬時実電力ｐの交流会ｐおよび瞬
時虚電力ｑの交流会ｑを、それぞれ実電力指令信号ｐお
よび虚電力指令信号ｑ として電流指令値演算回路１０
３へ出力する。
電流指令値演算回路１０３は、実電力指令信号ｐ＊虚電
力指令信号ｑおよび系統′電圧Ｖｕ、 Ｖｖ、−を受け
、式（１）およびっぎの式（９）〜（１１）に従って二
相電流指令信号を得、さらに二相〜三相変換を行い、三
相のｔａ指令信号”ｕ＊ｌ ｉＶ＊ｌ ”Ｗ＊を生成し
て増幅回路１０４へ出力する。
力指令信号ｑおよび系統′電圧Ｖｕ、 Ｖｖ、−を受け
、式（１）およびっぎの式（９）〜（１１）に従って二
相電流指令信号を得、さらに二相〜三相変換を行い、三
相のｔａ指令信号”ｕ＊ｌ ｉＶ＊ｌ ”Ｗ＊を生成し
て増幅回路１０４へ出力する。
〔Ｃ〕 は〔Ｃ〕の逆変換行列である。
、＊ 、＊ 、＊
増幅回路１０４は電流指令信号１ 、鴨 、ｉｗ を
入力し、ゲインに倍して電圧指令信号ｖｕ、ｖｖネ ｖｗを生成して電圧制御回路１０６へ出力する。
入力し、ゲインに倍して電圧指令信号ｖｕ、ｖｖネ ｖｗを生成して電圧制御回路１０６へ出力する。
電圧制御回路１０６は、三角波発生回路１０５より出力
される三角波キャリア電圧Ｓと電圧指令信号＊＊＊ ｖｌｌ １ｖｌ／ ｌＶｗ を入力し、例えば（電
圧指令信号ｖｕ＊≧三角波キャリア電圧Ｓ）であれば、
スイ、チング素子Ｓ１をオン、Ｓｓをオフさせ、（電圧
指＊ 令信号ｖｕ〈三角波キャリア電圧Ｓ）であればスイッチ
ング素子Ｓ１をオフ、Ｓｅをオンさせ、また＊ （電圧指令信号ｖｖ ≧三角波キャリア電圧Ｓ）であれ
ば、スイッチング素子Ｓ３をオン、Ｓ２をオフするよう
なトリガ信号ｖＧを生成するものである。これより、ト
リガ信号ｖＧによってスイッチング素子Ｓ、−Ｓｅがオ
ン、オフされ、ＰＷＭ変換器５の各相の電圧瞬時値が制
御されるものとなる、このようなＰＷＭ変換器５は高調
波電圧だけを発生しているため、負荷２の高調波電流を
打ち消す高調波電流および交流フィルタ３の基本波進相
電流が流れるが、ＰＷＭ変換器５には基本波１圧がかか
らない。
される三角波キャリア電圧Ｓと電圧指令信号＊＊＊ ｖｌｌ １ｖｌ／ ｌＶｗ を入力し、例えば（電
圧指令信号ｖｕ＊≧三角波キャリア電圧Ｓ）であれば、
スイ、チング素子Ｓ１をオン、Ｓｓをオフさせ、（電圧
指＊ 令信号ｖｕ〈三角波キャリア電圧Ｓ）であればスイッチ
ング素子Ｓ１をオフ、Ｓｅをオンさせ、また＊ （電圧指令信号ｖｖ ≧三角波キャリア電圧Ｓ）であれ
ば、スイッチング素子Ｓ３をオン、Ｓ２をオフするよう
なトリガ信号ｖＧを生成するものである。これより、ト
リガ信号ｖＧによってスイッチング素子Ｓ、−Ｓｅがオ
ン、オフされ、ＰＷＭ変換器５の各相の電圧瞬時値が制
御されるものとなる、このようなＰＷＭ変換器５は高調
波電圧だけを発生しているため、負荷２の高調波電流を
打ち消す高調波電流および交流フィルタ３の基本波進相
電流が流れるが、ＰＷＭ変換器５には基本波１圧がかか
らない。
かくの如く、従来のパッシブ併用アクティブフィルタは
、直流コンデンサに並列に設置される単相ダイオード整
流回路により、ＰＷＭ変換器５のスイッチング損失分が
供給されて直流コンデンサ６の電圧が一定に保たｎる。
、直流コンデンサに並列に設置される単相ダイオード整
流回路により、ＰＷＭ変換器５のスイッチング損失分が
供給されて直流コンデンサ６の電圧が一定に保たｎる。
しかしながら、このように単相ダイオード整流回路にお
けるエネルギーを供給する方法においては、直流コンデ
ンサの電圧が過渡的に上昇した場合に、電圧を下降させ
る方法がなく、スイッチング素子に過大な電圧が印加さ
れるという不具合があった。
けるエネルギーを供給する方法においては、直流コンデ
ンサの電圧が過渡的に上昇した場合に、電圧を下降させ
る方法がなく、スイッチング素子に過大な電圧が印加さ
れるという不具合があった。
本発明は上述したような点に鑑みなされたものであり、
本発明の理解を容易にするため、その具体的な構成例を
示すと、次の如きものである。
本発明の理解を容易にするため、その具体的な構成例を
示すと、次の如きものである。
すなわち、電源系統に負荷設備と並列に接続されるもの
であって、ＰＷＭ変換器と、ＰＷＭｆ換４の交流側の各
相に直列に挿入された交流リアクトルと、Ｐ Ｗ Ｍ変
換４の直流端子間に接続された直流コンデンサと、交流
リアクトルに二次側を接続されたＹ−Ｙの変圧器と、交
流リアクトルと変圧器との接続点正こ並列に接続された
コンデンサと、変圧器の一次側と電源系統間に接続され
た交流フィルタと、ＰＷＭ変換器の電圧制御を行う制御
装置を備えるとともに、その制御装置には、電源系統の
電源ｌｔ流を検出して瞬時実電力および虚電力を演算す
る手段と、瞬時実電力および虚電力の交流会を得る手段
と、直流電圧指令値と実際の直流電圧の偏差を得る手段
と、その偏差を増幅して虚電力直流分を得る手段と、そ
の虚電力直流分と前記虚電力の交流会を加算して虚電力
指令信号を得る手段と、この虚電力指令信号と実電力の
交流会を入力して電流指令値を得る手段と、電流指令値
を入力しゲイン倍した電圧指令信号を出力する手段と、
電圧指令信号と三角波キャリア電圧を比較してＰＷＭ変
換器へのスイッチ指令を生成する手段とを設けるように
したものである。
であって、ＰＷＭ変換器と、ＰＷＭｆ換４の交流側の各
相に直列に挿入された交流リアクトルと、Ｐ Ｗ Ｍ変
換４の直流端子間に接続された直流コンデンサと、交流
リアクトルに二次側を接続されたＹ−Ｙの変圧器と、交
流リアクトルと変圧器との接続点正こ並列に接続された
コンデンサと、変圧器の一次側と電源系統間に接続され
た交流フィルタと、ＰＷＭ変換器の電圧制御を行う制御
装置を備えるとともに、その制御装置には、電源系統の
電源ｌｔ流を検出して瞬時実電力および虚電力を演算す
る手段と、瞬時実電力および虚電力の交流会を得る手段
と、直流電圧指令値と実際の直流電圧の偏差を得る手段
と、その偏差を増幅して虚電力直流分を得る手段と、そ
の虚電力直流分と前記虚電力の交流会を加算して虚電力
指令信号を得る手段と、この虚電力指令信号と実電力の
交流会を入力して電流指令値を得る手段と、電流指令値
を入力しゲイン倍した電圧指令信号を出力する手段と、
電圧指令信号と三角波キャリア電圧を比較してＰＷＭ変
換器へのスイッチ指令を生成する手段とを設けるように
したものである。
このようシこｓ成されるパッシブ併用アクティブフィル
タにおいては、ＰＷＭ変換器には′ｆｔ′ＪｊＡ胤圧に
対して９０°位相が進んだ進相電流が流れる。よって、
この進相電流と同相の電圧したがって虚電力の直流成分
を制御することによって、直流コンデンサの電圧制御を
行うことができる。
タにおいては、ＰＷＭ変換器には′ｆｔ′ＪｊＡ胤圧に
対して９０°位相が進んだ進相電流が流れる。よって、
この進相電流と同相の電圧したがって虚電力の直流成分
を制御することによって、直流コンデンサの電圧制御を
行うことができる。
以下、本発明を図面に基づいて詳細説明する。
第１図および第２図は本発明が適用された一実施例の要
部構成を示す３相系状図およびその制御装置の要部構成
を示す系統図である。
部構成を示す３相系状図およびその制御装置の要部構成
を示す系統図である。
すなわち、第１図に示すものは直流コンデンサ６Ｉこ、
第３図に示した如き並列接続される単相ダイオード整流
回路９が除去されてなる。
第３図に示した如き並列接続される単相ダイオード整流
回路９が除去されてなる。
さらに第２図に示すものにおいては、電力演算回路１０
１は式（１）〜式（４）に従って瞬時実電力および虚電
力を得、バイパスフィルタ１０２′によりそれらの交流
会ｐ、ｑを得る。
１は式（１）〜式（４）に従って瞬時実電力および虚電
力を得、バイパスフィルタ１０２′によりそれらの交流
会ｐ、ｑを得る。
減算器１０７は直Ｒｔ圧指令ｆ［ｖｃＤ と実際の直
流電圧Ｖ。ＤのΔＶを増・＠ａ１０Ｂへ出力する。その
増幅４１０８はイ扁差ΔＶを増幅して霊電力直流分Δｑ
を加算５１０９へ出力する。加算′ａ１０９はバイパス
フィルタ１０２’出力の瞬時虚電力の交流会ｑと虚電力
直流分Δｑを加算し、虚電力指令信号ｑとして電流指令
イ直演算回路１０３’へ出力する。を流指令値演算回路
１０３′は虚電力指令信号ｑと実電力の交流会ｐすなわ
ち実電力指令信号ｐを入力し、式（９）〜＊ 、＊
、＊ 式（１１）に従って電！指令ｆｉｉ（１＋１ｖ ｅ’
ｗを生成して増幅回路１０４へ出力する。増幅回路１０
４は電流指令値入力をゲインに倍して電圧指令信号ｖｕ
。
流電圧Ｖ。ＤのΔＶを増・＠ａ１０Ｂへ出力する。その
増幅４１０８はイ扁差ΔＶを増幅して霊電力直流分Δｑ
を加算５１０９へ出力する。加算′ａ１０９はバイパス
フィルタ１０２’出力の瞬時虚電力の交流会ｑと虚電力
直流分Δｑを加算し、虚電力指令信号ｑとして電流指令
イ直演算回路１０３’へ出力する。を流指令値演算回路
１０３′は虚電力指令信号ｑと実電力の交流会ｐすなわ
ち実電力指令信号ｐを入力し、式（９）〜＊ 、＊
、＊ 式（１１）に従って電！指令ｆｉｉ（１＋１ｖ ｅ’
ｗを生成して増幅回路１０４へ出力する。増幅回路１０
４は電流指令値入力をゲインに倍して電圧指令信号ｖｕ
。
Ｖｖ、ＶＷ を生成して電圧制御回路１０６へ出力す
る。
る。
よって、電圧制御回路１０６は三角波発生回路１０５よ
り出力される三角波キャリア電圧Ｓと電圧指令＊＊＊ 信号Ｖｕ、Ｖｖ、ｖｗ を人力し、スイッチング素子
８１〜Ｓ６をオンオフするトリガ信号ｖｃ、を生成する
ものとなる。
り出力される三角波キャリア電圧Ｓと電圧指令＊＊＊ 信号Ｖｕ、Ｖｖ、ｖｗ を人力し、スイッチング素子
８１〜Ｓ６をオンオフするトリガ信号ｖｃ、を生成する
ものとなる。
以上説明したように本発明によれば、直流コンデンサに
並設されたダイオード整流回路が除去され、直流コンデ
ンサの充電を行い電圧制御を併わせ行い得る簡便な＊、
ｉのパッシブ併用アクティブフィルタを提供できる。
並設されたダイオード整流回路が除去され、直流コンデ
ンサの充電を行い電圧制御を併わせ行い得る簡便な＊、
ｉのパッシブ併用アクティブフィルタを提供できる。
第１図および第２図は本発明が適用された一実施例の要
部構成を示す３相系状図およびその制御装置の要部構成
を示す系統図、第３図および第４図は従来列のパッシブ
併用アクティブフィルタを示す３相系状図およびその制
御装置を示す系統図である。 １・・・・・・三相交流系統電源、２・・・・・・負荷
、３・・・−・・交流フィルタ、４・・・・・・交流リ
アクトル、５・・・・・・三相パルス幅変調方式電力変
換器（ＰＷＭ変換器）、６・・・・・−直流コンデンサ
、７・・・・・・変圧器、８・・・・・・コンデンサ。
部構成を示す３相系状図およびその制御装置の要部構成
を示す系統図、第３図および第４図は従来列のパッシブ
併用アクティブフィルタを示す３相系状図およびその制
御装置を示す系統図である。 １・・・・・・三相交流系統電源、２・・・・・・負荷
、３・・・−・・交流フィルタ、４・・・・・・交流リ
アクトル、５・・・・・・三相パルス幅変調方式電力変
換器（ＰＷＭ変換器）、６・・・・・−直流コンデンサ
、７・・・・・・変圧器、８・・・・・・コンデンサ。
Claims (1)
- １ 電源系統に負荷設備と並列に接続されるパッシブ併
用アクティブフィルタにおいて、ＰＷＭ変換器と、該Ｐ
ＷＭ変換器の交流側の各相に直列に挿入された交流リア
クトルと、前記ＰＷＭ変換器の直流端子間に接続された
直流コンデンサと、交流フィルタに２次側を接続された
スタースター結線の変圧器と、前記交流リアクトルと変
圧器との接続点に並列に接続されたコンデンサと、該変
圧器の一次側と電源系統間に接続された交流フィルタと
、前記ＰＷＭ変換器の電圧制御を行う制御装置とを設け
るとともに、該制御装置に、前記電源系統の電源電流を
検出して瞬時実電力および虚電力を演算する手段、該瞬
時実電力および虚電力の交流分を得る手段、直流電圧指
令値と実際の直流電圧の偏差を得る手段、該偏差を増幅
して虚電力直流分を得る手段、該虚電力直流分と前記虚
電力の交流分を加算して虚電力指令信号を得る手段、該
虚電力指令信号と前記実電力の交流分を入力して電流指
令値を得る手段、該電流指令値を入力しゲイン倍した電
圧指令値を出力する手段、該電圧指令信号と三角波キャ
リア電圧を比較して前記ＰＷＭ変換器へのスイッチ指令
を生成する手段を設けたことを特徴とするパッシブ併用
アクティブフィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2040358A JPH074051B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | パツシブ併用アクテイブフイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2040358A JPH074051B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | パツシブ併用アクテイブフイルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03243135A true JPH03243135A (ja) | 1991-10-30 |
| JPH074051B2 JPH074051B2 (ja) | 1995-01-18 |
Family
ID=12578418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2040358A Expired - Lifetime JPH074051B2 (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | パツシブ併用アクテイブフイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH074051B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05284652A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-29 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | パッシブ併用アクティブフィルタの制御回路 |
| EP0906654A4 (en) * | 1996-06-21 | 2000-03-29 | Wisconsin Alumni Res Found | POWER SUPPLY SUPPLY SUPPRESSION THROUGH PARALLEL ACTIVE / PASSIVE HYBRID FILTER SYSTEM WITH RECTANGULAR SIGNAL INVERTER AND DC CIRCUIT CONTROL |
| CN100336276C (zh) * | 2003-09-25 | 2007-09-05 | 西安交通大学 | 电气化铁道用并联混合型电力滤波器 |
| CN100459361C (zh) * | 2006-12-01 | 2009-02-04 | 山东山大华天科技股份有限公司 | 混合有源电力滤波器及其控制方法 |
| CN102545223A (zh) * | 2012-01-04 | 2012-07-04 | 北京华东电气股份有限公司 | 一种矿用高压动态滤波节电装置 |
| CN104201682A (zh) * | 2014-09-25 | 2014-12-10 | 湖北瑞力电气有限公司 | 一种内置环形电抗器的高压无源滤波柜 |
-
1990
- 1990-02-21 JP JP2040358A patent/JPH074051B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05284652A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-29 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | パッシブ併用アクティブフィルタの制御回路 |
| EP0906654A4 (en) * | 1996-06-21 | 2000-03-29 | Wisconsin Alumni Res Found | POWER SUPPLY SUPPLY SUPPRESSION THROUGH PARALLEL ACTIVE / PASSIVE HYBRID FILTER SYSTEM WITH RECTANGULAR SIGNAL INVERTER AND DC CIRCUIT CONTROL |
| CN100336276C (zh) * | 2003-09-25 | 2007-09-05 | 西安交通大学 | 电气化铁道用并联混合型电力滤波器 |
| CN100459361C (zh) * | 2006-12-01 | 2009-02-04 | 山东山大华天科技股份有限公司 | 混合有源电力滤波器及其控制方法 |
| CN102545223A (zh) * | 2012-01-04 | 2012-07-04 | 北京华东电气股份有限公司 | 一种矿用高压动态滤波节电装置 |
| CN104201682A (zh) * | 2014-09-25 | 2014-12-10 | 湖北瑞力电气有限公司 | 一种内置环形电抗器的高压无源滤波柜 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH074051B2 (ja) | 1995-01-18 |
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