JPH03238321A - Karman vortex flowmeter - Google Patents
Karman vortex flowmeterInfo
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- JPH03238321A JPH03238321A JP2034473A JP3447390A JPH03238321A JP H03238321 A JPH03238321 A JP H03238321A JP 2034473 A JP2034473 A JP 2034473A JP 3447390 A JP3447390 A JP 3447390A JP H03238321 A JPH03238321 A JP H03238321A
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Abstract
Description
この発明は、カルマン渦によって渦発生体に作用する交
番力を渦信号として取り出して流体の流速流量を測定す
る流量計であって、とくに外部振動の影響抑制をして測
定精度の向上を図ったカルマン渦流量計に関する。This invention is a flowmeter that measures the flow velocity of a fluid by extracting the alternating force exerted on a vortex generator by a Karman vortex as a vortex signal, and in particular aims to improve measurement accuracy by suppressing the influence of external vibrations. Regarding Karman vortex flowmeter.
従来例としての特開昭６４−１８０２１号について、そ
の断面図である第９図を参照しながら説明する。
第９図において、５２はステンレス鋼からなる一体構造
の渦発生体で、下端部が閉鎖された筒状の渦発生部５２
ａと、その上端部のフランジ部５２ｂとからなる。渦発
生体５２は、フランジ部５２ｂによって管路ｌにネジ固
定される。そして、中空部の上端部内面の流れ方向に直
角な対向箇所に一対の各圧電素子５５が固着されている
。このように、渦発生体５２を筒状構造体にした理由は
、筒状構造にすることによってその質量を減少させ、外
部の振動や衝撃による渦発生体５２の慣性力を減少させ
るためである。この慣性力は、Ｓ／Ｎ比を低下させて流
量測定の精度を悪化させるから、できるだけ減少させな
ければならない。
なお、特開昭６４−１８０２２号では、渦発生体を板金
構造にする提案がなされているが、その目的とする所と
、基本的構成とは前記と同様である。JP-A-64-18021 as a conventional example will be described with reference to FIG. 9, which is a sectional view thereof. In FIG. 9, reference numeral 52 denotes a vortex generator with an integral structure made of stainless steel, and is a cylindrical vortex generator 52 whose lower end is closed.
a, and a flange portion 52b at its upper end. The vortex generator 52 is screwed to the pipe line l by means of a flange portion 52b. A pair of piezoelectric elements 55 are fixed to opposing positions perpendicular to the flow direction on the inner surface of the upper end of the hollow portion. The reason why the vortex generator 52 is made into a cylindrical structure is to reduce the mass of the vortex generator 52 and reduce the inertial force of the vortex generator 52 due to external vibrations and impacts. . This inertial force lowers the S/N ratio and deteriorates the accuracy of flow rate measurement, so it must be reduced as much as possible. Incidentally, Japanese Patent Application Laid-open No. 18022/1983 proposes that the vortex generating body be formed into a sheet metal structure, but its purpose and basic structure are the same as those described above.
以上説明したように、たとえば特開昭６４−１８０２１
号に示された従来の技術では、渦発生体５２の筒状構造
体に外部から流体圧力が作用するから、機械約強度の面
から渦発生部５２ａの質量軽減に限度があり、ひいては
振動影響の抑制が十分にできず、測定精度の向上が十分
に図れない。また、外圧に基づく圧電素子５５０箇所で
の応力が、さらにＳ／Ｎ比を減少させる原因ともなる。
この発明の課題は、従来の技術がもつ以上の問題点を解
消し、外部振動の影響抑制をして測定精度の向上を図る
カルマン渦流量計を提供することにある。As explained above, for example, JP-A-64-18021
In the conventional technology disclosed in the above issue, since fluid pressure acts on the cylindrical structure of the vortex generator 52 from the outside, there is a limit to reducing the mass of the vortex generator 52a from the viewpoint of mechanical strength, and as a result, vibration effects are limited. cannot be sufficiently suppressed, and measurement accuracy cannot be sufficiently improved. In addition, stress at 550 locations of the piezoelectric element due to external pressure causes a further decrease in the S/N ratio. An object of the present invention is to provide a Karman vortex flowmeter that solves the problems of the conventional techniques and improves measurement accuracy by suppressing the influence of external vibrations.
この課題を解決するために、本発明に係るカルマン渦流
量計は、
被測定流体が流れる管路内に挿設された渦発生体を備え
る流量計において、
前記渦発生体は、
前記管路内に位置し自由端部をもつ主部と、この主部の
内部に位置し前記自由端部に開口する有底の中空部と、
この中空部の底近傍に位置しこの中空部と外部とをつな
ぐ連通孔とを備える。In order to solve this problem, the Karman vortex flowmeter according to the present invention is a flowmeter including a vortex generator inserted in a pipe through which a fluid to be measured flows, wherein the vortex generator is arranged in the pipe. a main part located inside the main part and having a free end; a bottomed hollow part located inside the main part and opening into the free end;
A communication hole is provided near the bottom of the hollow portion and connects the hollow portion with the outside.
渦発生体は、その内部の中空部に被測定流体が充満する
から、渦発生体自体の質量が減少して外部振動に係る慣
性力が減少するとともに、内外から同じ流体圧力を受け
る。Since the hollow part inside the vortex generator is filled with the fluid to be measured, the mass of the vortex generator itself is reduced, the inertial force related to external vibration is reduced, and the vortex generator receives the same fluid pressure from inside and outside.
本発明に係るカルマン渦流量計の実施例について、以下
に図面を参照しながら説明する。
第１図は一実施例の要部の断面図、第２図は同じくその
Ａ−Ａ断面図である。第２図に示すように、渦発生部２
ａは、その断面が等迫台形で、その長底辺に近接対向し
て流れ方向Ｑに関して上流側に、はぼ同じ長さの底辺が
位置するように、等辺三角形の断面をもつ柱状体９が設
置される。これらの渦発生部２ａおよび柱状体９は、広
義のカルマン渦発生体を構成し、渦発生部２ａが渦発生
の主部に、柱状体９が渦発生を支援する副部にそれぞれ
相当する。
第１図において、渦発生体２のフランジ部２ｂは、管路
１の側壁に０リング１４を介して密閉的に嵌挿され、表
面側の端部に、その軸線と、管路１の軸線とを含む平面
に関して対称に配置されて一対の各圧電素子５が封着剤
６によって埋設される。
各圧電素子５は、圧電物質を挟んで互いに対向する各電
極５ａ、５ｂが前記の対称面に平行になるように位置決
めされる。渦発生部２ａの内部には、圧電素子５の下方
位置に底部をもち、管路工の内部に開口する中空部２Ｃ
が形成される。言いかえれば、渦発生部２ａは筒状構造
になっている。しかも、中空部２Ｃの底部近傍には、内
外を連通ずる孔２ｄがあけられる。
一対の各圧電素子５からの信号を差動処理することによ
って、第２図において横方向に交番的に作用する渦力は
２倍される形になり、同じくその縦方向に作用する抗力
は相殺される形になる。さらに、渦発生部２ａは中空部
２Ｃを内部にもつ筒状構造であるから、その質量が小さ
く、外部振動を受けたときの慣性力も小さくなる。した
がって、慣性力の渦力に対する影響が抑制され、Ｓ／Ｎ
比が増して測定の感度、精度の向上が図れる。
また、渦発生部２ａは、その内部の中空部２Ｃに被測定
流体が充満するから、内外から同じ流体圧力を受け、そ
の結果、機械的変形と機械的強度低下が防げる。言いか
えれば渦発生部２ａは、機械的変形と機械的強度低下の
おそれなく、その質量を減少させて外部振動の影響を抑
制することができる。なお、孔２ｄは、中空部２ｃに気
泡が残留することを防ぎ、そこに被測定流体が完全に充
満することを支援する。
本発明に係るカルマン渦流量計の別の実施例について、
その要部の断面図である第３図を参照しながら説明する
。この別の実施例は、同じ発明者が先に提案した、外部
振動の影響補償のために渦発生体に対するバランスウェ
イトを備えるカルマン渦流量針に、本発明を適用したも
のである。
第３図において、別の実施例の要部は、概略的に言えば
、管路１の側壁にネジ固定される基台１２と、この基台
１２にネジ固定される検出体１３とからなる。
基台１２は主として、管路１の側壁外周への固定部とし
ての基板１２ａと、基板１２ａの中心にある突８部で側
壁に嵌挿される支承部１２ｂと、この支承部１２ｂから
管路１の内部に突出するカルマン渦発生支援用の柱状体
１２ｃと、この柱状体１２ｃの先端に位置し管路１の側
壁の対向箇所に嵌挿される支承部１２ｄとからなる。各
支承部１２ｂ、 １２ｄの、管路１の側壁への嵌挿は、
柱状体１２ｃに対する防振のために各々Ｏリング１５．
１６を介してなされる。
検出体１３は主として、基板１２ａの表面にネジ固定さ
れるフランジ部１３ａと、このフランジ部１３ａから管
路１の内部側に伸びる支柱部１３ｂと、これに続くカル
マン渦発生体としての柱状体１３ｃと、フランジ部１３
ａから管路１の外方に伸びる支柱部１３ｅと、支柱部１
３ｅの先端部に位置可調整に固定されるウェイト１３ｆ
とからなる。検出体３を構成する前記の各部分は全て同
軸である。なお、柱状体１３ｃは一１部分破断図に示す
ように、その内部に有底で下端部に開口する中空部をも
つ筒状構造になっていて、底部近傍に内外連通用の孔１
３ｄを備える。
さて、第４図は第３図におけるＢ−Ｂ断面図であり、第
４図に示すように、基台１２の柱状体１２ｃは、その断
面が等辺三角形をなし、検出体１３の柱状体１３ｃは、
その断面が等辺台形をなす。柱状体１２ｃの断面の等辺
三角形の底辺と、柱状体１３ｃの断面の等辺台形の長底
辺とは、はぼ同じ長さで近接対向している。これら各柱
状体１２ｃ、 １３ｃは、実施例において述べたと同様
に広義のカルマン渦発生体を構成し、柱状体１３ｃが渦
発生の主部、柱状体１２ｃが渦発生を支援する副部に相
当する。
ここで重要なことは、主な渦発生体としての柱状体１３
ｃが、外部振動を受けたときの慣性力によるフランジ部
１３ａの箇所に関する曲げモーメント（以下、慣性曲げ
モーメントという）と、支柱部１３ｅとウェイト１３ｆ
とが、外部振動を受けたときのフランジ部１３ａの箇所
に関する慣性曲げモーメントとが互いに同じ大きさで逆
方向になるように構成されている。言いかえれば、この
条件が成り立つように、予め概略的に決められた寸法９
重さのウェイト３が微細に位置調整される。
したがって、支柱部１３ｂおよび主な渦発生体としての
柱状体１３ｃが外部振動を受けたときのフランジ部１３
ａの箇所に関する慣性曲げモーメントは、バランスウェ
イトとしての支柱部１３ｅとウェイト１３ｆとが同じ外
部振動を受けたときのフランジ部１３ａの箇所に関する
慣性曲げモーメントによって相殺される。
第８図は以上のことを示す模式図で、同図において、フ
ランジ部１３ａの箇所に関する慣性曲げモーメン）Ｍｌ
は、支柱部１３ｂ、柱状部１３ｃに係る矢印表示した各
部の慣性力によるもの、同じくその慣性モーメントＭ２
は、支柱部１３ｅ、ウェイト１３ｆに係る矢印表示した
各部の慣性力によるもので、各慣性モーメン）Ｍｌ、Ｍ
２は大きさが同じで方向が逆になる。なお、第７図は柱
状部１３ｃの各部に作用する矢印表示したカルマン渦に
よる力（渦力）の、フランジ部１３ａの箇所に関する曲
げモーメントＭの模式図である。その結果、フランジ部
１３ａに固着された後述の圧電素子１４（第３図参照）
の出力は、外部振動の影響が除去されてカルマン渦の振
動数だけに対応した周波数になる。
再び第３図に戻り、１４は圧電素子で、フランジ部１３
ａの上面に支柱部１３ｅを貫通させる形で固着される。
圧電素子１４は、その表面図である第５図と、その裏面
図である第６図に示すように、圧電物質を中間に挟む形
で構成されハツチング表示の各電極１４ａ、 １４ｂ、
１４ｃ、 １４ｄからなる。なお、各電極１４ａ、
１４ｂは、フランジ部１３ａの中心を通り流体の流れ方
向Ｑに平行な直線、Ｘ−Ｘに関して対称に配置された二
つの分電極で、外方の表面に固着される。また電極１４
ｄは、分電極である各電極１４ａ。
１４ｂに対応する一つの共通電極で、内側の表面に固着
される。なお、外方の表面に固着される電極１４ｃは、
共通電極である電極１４ｄと一体化され出力取出し部の
役目をする。これは、出力取出しが電極１４ｄの部分か
らは困難なので、電気的に等価な電極１４ｃからおこな
うわけである。このようにして出力信号は、各電極１４
ａ、 １４ｂと、電極１４ｃを介して電極１４ｄとの間
から各々取り出される。
しかも、圧電素子１４からは、第４図に示した柱状体１
３ｃに作用する流れ方向Ｑに直角なＹ−Ｙ方陶（揚力方
向）の交番力だけ、言いかえれば、流体の流速流量だけ
に対応する出力信号が、周知の電子回路によって差動的
に処理され、２倍された形で取り出され、流れ方向Ｑの
抗力に応じる出力信号は相殺されることになる。このこ
とは、測定の感度、精度の向上に役立つ。
その結果、フランジ部１３ａに固着された圧電素子１４
の出力は、外部振動の影響が除去されてカルマン渦の振
動数だけに対応した周波数として取り出される。しかも
、柱状体１３ｃが筒状構造で質量が小さいから、これ対
応するバランスウェイトとしての、支柱部１３ｅおよび
ウェイト１３ｆの質量も小さくてよく、そのために同時
にウェイト１３ｆの位置調整も容易になる。その結果、
検出体１３の質量も小さくなって流量計の軽量化に役立
つ。Examples of the Karman vortex flowmeter according to the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view of a main part of one embodiment, and FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line A-A. As shown in Fig. 2, the vortex generating part 2
a has an equilateral trapezoid cross section, and a columnar body 9 with an equilateral triangular cross section is arranged so that the bases of approximately the same length are located close to and opposite to the long bases on the upstream side in the flow direction Q. will be installed. The vortex generating portion 2a and the columnar body 9 constitute a Karman vortex generator in a broad sense, with the vortex generating portion 2a corresponding to a main portion for generating a vortex, and the columnar body 9 corresponding to a sub portion for supporting vortex generation. In FIG. 1, the flange part 2b of the vortex generator 2 is hermetically fitted into the side wall of the pipe line 1 via an O-ring 14, and the axis line and the axis line of the pipe line 1 are connected to the end part on the surface side. A pair of piezoelectric elements 5 are embedded in a sealing agent 6 while being arranged symmetrically with respect to a plane including. Each piezoelectric element 5 is positioned such that electrodes 5a and 5b facing each other with the piezoelectric material in between are parallel to the plane of symmetry. Inside the vortex generating part 2a, there is a hollow part 2C having a bottom at a position below the piezoelectric element 5 and opening into the inside of the pipework.
is formed. In other words, the vortex generating section 2a has a cylindrical structure. In addition, a hole 2d is provided near the bottom of the hollow portion 2C to communicate between the inside and outside. By differentially processing the signals from each of the pair of piezoelectric elements 5, the vortex force that alternately acts in the horizontal direction in Fig. 2 is doubled, and the drag force that acts in the vertical direction is canceled out. It becomes the form that is done. Furthermore, since the vortex generating part 2a has a cylindrical structure with the hollow part 2C inside, its mass is small and the inertial force when subjected to external vibration is also small. Therefore, the influence of inertial force on vortex force is suppressed, and the S/N
As the ratio increases, measurement sensitivity and accuracy can be improved. Further, since the hollow part 2C inside the vortex generating part 2a is filled with the fluid to be measured, the same fluid pressure is applied from inside and outside, and as a result, mechanical deformation and decrease in mechanical strength can be prevented. In other words, the vortex generating portion 2a can reduce its mass and suppress the influence of external vibrations without fear of mechanical deformation and reduction in mechanical strength. Note that the holes 2d prevent air bubbles from remaining in the hollow portion 2c, and help ensure that the fluid to be measured completely fills the hollow portion 2c. Regarding another embodiment of the Karman vortex flowmeter according to the present invention,
This will be explained with reference to FIG. 3, which is a sectional view of the main part. This alternative embodiment is an application of the present invention to the Karman vortex flow needle previously proposed by the same inventor, which includes a balance weight for the vortex generator to compensate for the effects of external vibrations. In FIG. 3, the main parts of another embodiment, roughly speaking, consist of a base 12 screwed to the side wall of the conduit 1, and a detection body 13 screwed to the base 12. . The base 12 mainly includes a base plate 12a that is fixed to the outer periphery of the side wall of the conduit 1, a support part 12b that is fitted into the side wall at a protrusion 8 at the center of the base plate 12a, and a support part 12b that serves as a part for fixing the conduit 1 to the outer periphery of the side wall. It consists of a columnar body 12c for supporting Karman vortex generation that protrudes inside the columnar body 12c, and a support portion 12d that is located at the tip of the columnar body 12c and is fitted into an opposing portion of the side wall of the conduit 1. The fitting of each support portion 12b, 12d into the side wall of the conduit 1 is as follows:
Each O-ring 15. is provided for vibration isolation against the columnar body 12c.
16. The detection body 13 mainly includes a flange portion 13a screwed to the surface of the substrate 12a, a support portion 13b extending from the flange portion 13a toward the inside of the conduit 1, and a columnar body 13c as a Karman vortex generating body following the flange portion 13a. and flange part 13
a strut portion 13e extending outward from the conduit 1, and a strut portion 1
Weight 13f fixed to the tip of 3e in an adjustable manner
It consists of All of the above-mentioned parts constituting the detection body 3 are coaxial. The columnar body 13c has a cylindrical structure with a bottomed hollow part opening at the lower end, and has a hole 1 near the bottom for communication between the inside and outside, as shown in the partially cutaway view.
Equipped with 3d. Now, FIG. 4 is a BB sectional view in FIG. 3, and as shown in FIG. teeth,
Its cross section forms an equilateral trapezoid. The base of the equilateral triangle in the cross-section of the columnar body 12c and the long base of the equilateral trapezoid in the cross-section of the columnar body 13c are approximately the same length and are closely opposed to each other. Each of these columnar bodies 12c and 13c constitutes a Karman vortex generator in a broad sense as described in the embodiment, with the columnar body 13c corresponding to the main part that generates a vortex, and the columnar body 12c corresponding to a sub-part that supports vortex generation. . What is important here is that the columnar body 13 is the main vortex generator.
c is the bending moment (hereinafter referred to as inertia bending moment) of the flange portion 13a due to inertia force when external vibration is applied, and the support portion 13e and weight 13f.
and the bending moment of inertia regarding the portion of the flange portion 13a when external vibration is applied are the same magnitude and in opposite directions. In other words, the dimensions 9 are roughly determined in advance so that this condition holds true.
The position of the weight 3 is finely adjusted. Therefore, when the support portion 13b and the columnar body 13c as the main vortex generator receive external vibration, the flange portion 13
The bending moment of inertia regarding the location a is offset by the bending moment of inertia regarding the location of the flange portion 13a when the support column 13e as a balance weight and the weight 13f are subjected to the same external vibration. FIG. 8 is a schematic diagram showing the above, in which the bending moment of inertia regarding the flange portion 13a) Ml
is due to the inertial force of each part indicated by the arrow related to the columnar part 13b and the columnar part 13c, and the moment of inertia M2
is due to the inertial force of each part indicated by the arrow related to the support 13e and the weight 13f, and each moment of inertia) Ml, M
2 have the same size but opposite directions. Note that FIG. 7 is a schematic diagram of the bending moment M at the flange portion 13a of the force (vortex force) due to the Karman vortex indicated by arrows acting on each portion of the columnar portion 13c. As a result, a piezoelectric element 14 (see FIG. 3), which will be described later, is fixed to the flange portion 13a.
The output has a frequency corresponding only to the frequency of the Karman vortex, with the influence of external vibrations removed. Returning to FIG. 3 again, 14 is a piezoelectric element, and the flange portion 13
The supporting column 13e is fixed to the upper surface of the column a by penetrating it. As shown in FIG. 5, which is a front view of the piezoelectric element 14, and FIG. 6, which is a back view of the piezoelectric element 14, the piezoelectric element 14 is constructed in such a manner that a piezoelectric material is sandwiched between the electrodes 14a, 14b, which are indicated by hatching.
Consists of 14c and 14d. Note that each electrode 14a,
Reference numeral 14b denotes two dividing electrodes which are arranged symmetrically with respect to X-X, a straight line passing through the center of the flange portion 13a and parallel to the fluid flow direction Q, and are fixed to the outer surface. Also, the electrode 14
d is each electrode 14a which is a dividing electrode. One common electrode corresponding to 14b is fixed to the inner surface. Note that the electrode 14c fixed to the outer surface is
It is integrated with the electrode 14d, which is a common electrode, and serves as an output extraction section. This is because it is difficult to extract the output from the electrode 14d, so it is performed from the electrically equivalent electrode 14c. In this way, the output signal is
a, 14b and the electrode 14d via the electrode 14c. Moreover, from the piezoelectric element 14, the columnar body 1 shown in FIG.
Only the alternating force in the Y-Y direction (lift direction) perpendicular to the flow direction Q acting on 3c, in other words, the output signal corresponding only to the flow rate of the fluid is processed differentially by well-known electronic circuits. The output signal corresponding to the drag force in the flow direction Q will be canceled out. This helps improve measurement sensitivity and accuracy. As a result, the piezoelectric element 14 fixed to the flange portion 13a
The output is extracted as a frequency corresponding only to the frequency of the Karman vortex, with the influence of external vibrations removed. Moreover, since the columnar body 13c has a cylindrical structure and has a small mass, the mass of the columnar part 13e and the weight 13f as corresponding balance weights can also be small, and therefore the position of the weight 13f can be easily adjusted. the result,
The mass of the detection body 13 is also reduced, which helps to reduce the weight of the flowmeter.
以上説明したように、この発明においては、渦発生体は
、その内部の中空部に被測定流体が充満するから、渦発
生体自体の質量が減少して外部振動に係る慣性力が減少
するとともに、内外から同じ流体圧力を受ける。
したがって、この発明によれば、従来の技術に比べ次の
ようなすぐれた効果がある。
（１）外部振動に係る慣性力の減少によって、その分だ
け外部振動の影響が抑制され、測定精度の向上が図れる
。
（２）渦発生体は内外から同じ流体圧力を受けるから、
その機械的変形と機械的強度の低下とが防止され、流量
計の信顧性向上につながる。As explained above, in this invention, since the hollow part inside the vortex generator is filled with the fluid to be measured, the mass of the vortex generator itself is reduced, and the inertial force related to external vibration is reduced. , subjected to the same fluid pressure from inside and outside. Therefore, the present invention has the following superior effects compared to the conventional technology. (1) By reducing the inertial force related to external vibration, the influence of external vibration is suppressed to that extent, and measurement accuracy can be improved. (2) Since the vortex generator receives the same fluid pressure from inside and outside,
Mechanical deformation and reduction in mechanical strength are prevented, leading to improved reliability of the flowmeter.
第１図は本発明に係る一実施例の要部の断面図、第２図
は第１図におけるＡ−Ａ断面図、第３図は同じくその別
の実施例の要部の断面図、第４図は第３図におけるＢ−
Ｂ断面図、第５図は別の実施例における圧電素子の表面
図、第６図は同じくその裏面図、
第７図は別の実施例における渦力による曲げモーメント
の模式図、
第８図は同じくその外部振動による慣性曲げモーメント
の模式図、
第９図は従来例の断面図である。
符号説明
１：管路、２：渦発生体、２ａ ：渦発生部、２ｂ、１
３ａ ：フランジ部、２Ｃ：中空部、２ｄ、１３ｄ
：孔、５．１４：圧電素子、１２：基台、１２ａ：基
板、１２ｂ、１２ｄ ：支承部、１２ｃ、１３ｃ
：柱状体、１３：検出体、１３ｂ、１３ｅ ：支柱部、
１３ｆ：ウェイト。FIG. 1 is a sectional view of a main part of an embodiment according to the present invention, FIG. 2 is a sectional view taken along line A-A in FIG. 1, and FIG. Figure 4 shows B- in Figure 3.
B sectional view, FIG. 5 is a front view of a piezoelectric element in another embodiment, FIG. 6 is a back view thereof, FIG. 7 is a schematic diagram of bending moment due to vortex force in another embodiment, and FIG. Similarly, FIG. 9 is a schematic diagram of the bending moment of inertia due to external vibration, and is a sectional view of the conventional example. Symbol explanation 1: Pipeline, 2: Vortex generator, 2a: Vortex generator, 2b, 1
3a: Flange part, 2C: Hollow part, 2d, 13d
: hole, 5.14: piezoelectric element, 12: base, 12a: substrate, 12b, 12d: support part, 12c, 13c
: columnar body, 13: detection body, 13b, 13e: pillar part,
13f: Weight.
Claims (1)
備える流量計において、前記渦発生体は、前記管路内に
位置し自由端部をもつ主部と、この主部の内部に位置し
前記自由端部に開口する有底の中空部と、この中空部の
底近傍に位置しこの中空部と外部とをつなぐ連通孔とを
備えることを特徴とするカルマン渦流量計。1) In a flowmeter including a vortex generator inserted into a pipe through which a fluid to be measured flows, the vortex generator includes a main part located in the pipe and having a free end, and a main part of the main part. A Karman vortex flowmeter comprising: a hollow part with a bottom located inside and opening to the free end; and a communication hole located near the bottom of this hollow part and connecting this hollow part to the outside.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2034473A JPH03238321A (en) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Karman vortex flowmeter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2034473A JPH03238321A (en) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Karman vortex flowmeter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03238321A true JPH03238321A (en) | 1991-10-24 |
Family
ID=12415223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2034473A Pending JPH03238321A (en) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Karman vortex flowmeter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03238321A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5869772A (en) * | 1996-11-27 | 1999-02-09 | Storer; William James A. | Vortex flowmeter including cantilevered vortex and vibration sensing beams |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5046155A (en) * | 1973-08-28 | 1975-04-24 | ||
| JPS5173465A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-25 | Yokogawa Electric Works Ltd | RYUSOKUSOKUTEISOCHI |
| JPS56120917A (en) * | 1980-02-28 | 1981-09-22 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Vortex flowmeter |
-
1990
- 1990-02-15 JP JP2034473A patent/JPH03238321A/en active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5046155A (en) * | 1973-08-28 | 1975-04-24 | ||
| JPS5173465A (en) * | 1974-12-23 | 1976-06-25 | Yokogawa Electric Works Ltd | RYUSOKUSOKUTEISOCHI |
| JPS56120917A (en) * | 1980-02-28 | 1981-09-22 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Vortex flowmeter |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5869772A (en) * | 1996-11-27 | 1999-02-09 | Storer; William James A. | Vortex flowmeter including cantilevered vortex and vibration sensing beams |
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