JPH0322559Y2 - - Google Patents
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- JPH0322559Y2 JPH0322559Y2 JP1985092283U JP9228385U JPH0322559Y2 JP H0322559 Y2 JPH0322559 Y2 JP H0322559Y2 JP 1985092283 U JP1985092283 U JP 1985092283U JP 9228385 U JP9228385 U JP 9228385U JP H0322559 Y2 JPH0322559 Y2 JP H0322559Y2
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- compression stage
- axial thrust
- impeller
- balance piston
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- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 67
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 67
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/051—Axial thrust balancing
- F04D29/0516—Axial thrust balancing balancing pistons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Non-Positive-Displacement Pumps (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本考案は遠心圧縮機、特に、ガス合成プラント
等に好適な遠心圧縮機に関する。
等に好適な遠心圧縮機に関する。
(従来の技術)
従来のガス合成プラントの略示的系統図が第2
図に示されている。
図に示されている。
原料ガスは遠心圧縮機01に吸入され、その複
数のインペラ02,03,04,05を順次流過
することによつて昇圧された後、プロセスリアク
タ06に供給され、ここで所定の反応、合成処理
を施されることにより化学製品となつて取り出さ
れる。
数のインペラ02,03,04,05を順次流過
することによつて昇圧された後、プロセスリアク
タ06に供給され、ここで所定の反応、合成処理
を施されることにより化学製品となつて取り出さ
れる。
一方、このプロセスリアクタ06の系内で反応
しないで残つたガスは抽出されて遠心圧縮機01
のインペラ07で付勢した後再びプロセスリアク
タ06の系に供給することによつてプロセスリア
クタ06の系内を再循環させ、かつ、系内のガス
圧力を高圧に維持している。従つて、インペラ0
5の吐出圧力とインペラ07の吐出圧力は等し
く、また、インペラ07の吸込圧力はプロセスリ
アクタ06の系内の圧力損失分だけ上記吐出圧力
より低くなつている。
しないで残つたガスは抽出されて遠心圧縮機01
のインペラ07で付勢した後再びプロセスリアク
タ06の系に供給することによつてプロセスリア
クタ06の系内を再循環させ、かつ、系内のガス
圧力を高圧に維持している。従つて、インペラ0
5の吐出圧力とインペラ07の吐出圧力は等し
く、また、インペラ07の吸込圧力はプロセスリ
アクタ06の系内の圧力損失分だけ上記吐出圧力
より低くなつている。
インペラ02,03,04,05は低圧のガス
を高圧に昇圧する系統、即ち、第1の系統の圧縮
段aを構成し、インペラ07はガスを循環させる
系統、即ち、第2の系統の圧縮段bを構成してい
る。そして、第1の系統の圧縮段aと第2の系統
の圧縮段bとの間に配設された仕切壁08の内周
面に植設されたラビリンスシール09を軸010
の外周面に近接させることによつて第1の系統の
圧縮段aと第2の系統の圧縮段bとの連通を遮断
している。そして、これらインペラ02,03,
04,05,07は同一の車室011内において
同一の軸010に固定されている。
を高圧に昇圧する系統、即ち、第1の系統の圧縮
段aを構成し、インペラ07はガスを循環させる
系統、即ち、第2の系統の圧縮段bを構成してい
る。そして、第1の系統の圧縮段aと第2の系統
の圧縮段bとの間に配設された仕切壁08の内周
面に植設されたラビリンスシール09を軸010
の外周面に近接させることによつて第1の系統の
圧縮段aと第2の系統の圧縮段bとの連通を遮断
している。そして、これらインペラ02,03,
04,05,07は同一の車室011内において
同一の軸010に固定されている。
第1の系統の圧縮段aを構成するインペラ0
2,03,04,05に発生する左方に向かう軸
推力及び第2の系統の圧縮段bを構成するインペ
ラ07に発生する左方に向かう軸推力の和をバラ
ンスピストン012に発生する右方に向かう軸推
力で相殺できるようにバランスピストン012の
径を決めている。そして、相殺できない僅かな軸
推力は推力軸承013によつて支持される。バラ
ンス室014は均圧管015を介して原料ガスの
供給管に連通され、バランス室014内の圧力は
インペラ02の吸入圧力と等しくされている。
2,03,04,05に発生する左方に向かう軸
推力及び第2の系統の圧縮段bを構成するインペ
ラ07に発生する左方に向かう軸推力の和をバラ
ンスピストン012に発生する右方に向かう軸推
力で相殺できるようにバランスピストン012の
径を決めている。そして、相殺できない僅かな軸
推力は推力軸承013によつて支持される。バラ
ンス室014は均圧管015を介して原料ガスの
供給管に連通され、バランス室014内の圧力は
インペラ02の吸入圧力と等しくされている。
なお、各インペラ02,03,04,05、イ
ンペラ07のラビリンスライナの径は各インペラ
の形状を勘案して漏れ損失を最少にするように選
定されるので必ずしも同じではなく、また、これ
らの径はバランスピストン012の径とも一致し
ていない。
ンペラ07のラビリンスライナの径は各インペラ
の形状を勘案して漏れ損失を最少にするように選
定されるので必ずしも同じではなく、また、これ
らの径はバランスピストン012の径とも一致し
ていない。
(考案が解決しようとする問題点)
上記従来の遠心圧縮機においては、その定格運
転中は軸推力が釣合う。
転中は軸推力が釣合う。
しかし、その運転を停止した場合、第1の系統
の圧縮段aのガス圧力は急速に低下するが、第2
の系統の圧縮段bの圧力は第2の系統のガス容量
が大きいので中々低下せず、従つて、過渡的に軸
推力の釣合が崩れ、過大な軸推力が推力軸受01
3に負荷されるという不具合があつた。
の圧縮段aのガス圧力は急速に低下するが、第2
の系統の圧縮段bの圧力は第2の系統のガス容量
が大きいので中々低下せず、従つて、過渡的に軸
推力の釣合が崩れ、過大な軸推力が推力軸受01
3に負荷されるという不具合があつた。
また、プロセスリアクタ06系内に介装されて
いる冷却器等の性能が変化した場合にも軸推力の
釣合が崩れることがある。
いる冷却器等の性能が変化した場合にも軸推力の
釣合が崩れることがある。
これに対処するため、推力軸受013を大きく
して余裕を持たせるようにしたものが提案された
が、これは軸受損失が増大するという不具合があ
つた。
して余裕を持たせるようにしたものが提案された
が、これは軸受損失が増大するという不具合があ
つた。
また、第1の系統の圧縮段aの圧力と第2の系
統の圧縮段bの圧力との差が所定値以上に達した
ときに警報を出すようにしたものが提案された
が、これは操業率が悪化するという不具合があつ
た。
統の圧縮段bの圧力との差が所定値以上に達した
ときに警報を出すようにしたものが提案された
が、これは操業率が悪化するという不具合があつ
た。
本考案は上記問題に対処するために提案された
ものであつて、その目的とするところは、遠心圧
縮機の定格運転中のみならず起動、停止の過渡期
においても軸推力の釣合を維持させようとするに
ある。
ものであつて、その目的とするところは、遠心圧
縮機の定格運転中のみならず起動、停止の過渡期
においても軸推力の釣合を維持させようとするに
ある。
上記目的は、互いに異なる2つの系統の圧縮段
を有する遠心圧縮機において、第1の系統の圧縮
段を構成するインペラと、この第1の系統の圧縮
段による軸推力と釣り合う軸推力を発生させる第
1のバランスピストンと、第2の系統の圧縮段を
構成するインペラと、上記第1の系統の圧縮段と
上記第2の系統の圧縮段との間に配設された第2
のバランスピストンとをそれぞれ同一車室内にお
いて同一軸に固定するとともに上記第1のバラン
スピストンの径と上記第2のバランスピストンの
径及び上記第2の系統の圧縮段を構成するインペ
ラの吸込側に配設されたライナリングの径を実質
的に等しくすることによつて達成しうる。
を有する遠心圧縮機において、第1の系統の圧縮
段を構成するインペラと、この第1の系統の圧縮
段による軸推力と釣り合う軸推力を発生させる第
1のバランスピストンと、第2の系統の圧縮段を
構成するインペラと、上記第1の系統の圧縮段と
上記第2の系統の圧縮段との間に配設された第2
のバランスピストンとをそれぞれ同一車室内にお
いて同一軸に固定するとともに上記第1のバラン
スピストンの径と上記第2のバランスピストンの
径及び上記第2の系統の圧縮段を構成するインペ
ラの吸込側に配設されたライナリングの径を実質
的に等しくすることによつて達成しうる。
(作用)
本考案においては、第1の系統の圧縮段による
軸推力は第1のバランスピストンによる軸推力と
釣合う。また、第1のバランスピストンの径と第
2のバランスピストンの径及び第2の系統の圧縮
段のインペラの吸込側に配設されたライナリング
の径を等しくしたので、第2の系統の圧縮段は第
1の系統の圧縮段から独立して軸推力のバランス
を保つ。
軸推力は第1のバランスピストンによる軸推力と
釣合う。また、第1のバランスピストンの径と第
2のバランスピストンの径及び第2の系統の圧縮
段のインペラの吸込側に配設されたライナリング
の径を等しくしたので、第2の系統の圧縮段は第
1の系統の圧縮段から独立して軸推力のバランス
を保つ。
(実施例)
本考案の1実施例が第1図に示されている。
第1図において、aは低圧のガスを高圧に昇圧
させる第1の系統の圧縮段、bはプロセスリアク
タのガスを再循環させる第2の系統の圧縮段であ
る。第1の系統の圧縮段aは通常多くの段を有す
るが、図には最終段及びその前の段のみが示され
ている。第2の系統の圧縮段bは通常1つの段を
有する。第1の系統の圧縮段aの最終段のインペ
ラ1及びその前の段のインペラ2、第2の系統の
圧縮段bのインペラ3、第1のバランスピストン
5、第1の系統の圧縮段aと第2の系統の圧縮段
bとの間に配設された第2のバランスピストン4
はそれぞれ同一の車室内において同一の軸6に嵌
挿され、ナツト7を締結することによつて軸6に
固定されている。
させる第1の系統の圧縮段、bはプロセスリアク
タのガスを再循環させる第2の系統の圧縮段であ
る。第1の系統の圧縮段aは通常多くの段を有す
るが、図には最終段及びその前の段のみが示され
ている。第2の系統の圧縮段bは通常1つの段を
有する。第1の系統の圧縮段aの最終段のインペ
ラ1及びその前の段のインペラ2、第2の系統の
圧縮段bのインペラ3、第1のバランスピストン
5、第1の系統の圧縮段aと第2の系統の圧縮段
bとの間に配設された第2のバランスピストン4
はそれぞれ同一の車室内において同一の軸6に嵌
挿され、ナツト7を締結することによつて軸6に
固定されている。
第1のバランスピストン5の径Dは第1のバラ
ンスピストン5による軸推力が第1の系統の圧縮
段aによる軸推力と釣合うように定められ、か
つ、第2のバランスピストン4の径及び第2の系
統の圧縮段bのインペラ3の吸込側に配設された
ライナリング8の径は第1のバランスピストン5
の径Dと等しくされている。
ンスピストン5による軸推力が第1の系統の圧縮
段aによる軸推力と釣合うように定められ、か
つ、第2のバランスピストン4の径及び第2の系
統の圧縮段bのインペラ3の吸込側に配設された
ライナリング8の径は第1のバランスピストン5
の径Dと等しくされている。
第1の系統のガスはインペラ2を流過してデイ
フユーザー9を通つてインペラ1に吸入され、更
に、インペラ1を流過し、デイフユーザー10を
通つて吐出され図示しないプロセスリアクタに供
給される。
フユーザー9を通つてインペラ1に吸入され、更
に、インペラ1を流過し、デイフユーザー10を
通つて吐出され図示しないプロセスリアクタに供
給される。
プロセスリアクタから抽出されたガスは吸入口
11を通り、インペラ3を流過して、デイフユー
ザー12を経て吐出され、プロセスリアクタに供
給される。デイフユーザー12から吐出されたガ
スの一部は通孔13を経て第2のバランスピスト
ン4に供給され、第1の系統の圧縮段aのガスが
第2の系統の圧縮段bに侵入するのを防止してい
る。第1のバランスピストン5の右側の室Aは配
管14を介して図示しない第1の系統の圧縮段a
の初段のインペラの吸入口に連結されている。1
5及び17は第1の系統の圧縮段aの最終段のラ
イナリング及びダイアフラムブツシユ、16及び
18は第1の系統の圧縮段aの最終段の前の段の
ライナリング及びダイアフラムブツシユ、19は
ラビリンスである。
11を通り、インペラ3を流過して、デイフユー
ザー12を経て吐出され、プロセスリアクタに供
給される。デイフユーザー12から吐出されたガ
スの一部は通孔13を経て第2のバランスピスト
ン4に供給され、第1の系統の圧縮段aのガスが
第2の系統の圧縮段bに侵入するのを防止してい
る。第1のバランスピストン5の右側の室Aは配
管14を介して図示しない第1の系統の圧縮段a
の初段のインペラの吸入口に連結されている。1
5及び17は第1の系統の圧縮段aの最終段のラ
イナリング及びダイアフラムブツシユ、16及び
18は第1の系統の圧縮段aの最終段の前の段の
ライナリング及びダイアフラムブツシユ、19は
ラビリンスである。
ここでインペラ2の軸方向推力について考え
る。
る。
インペラ2を右方に押す軸推力F1は
F1=1/4π(d1 2−d2 2)×P1
で表される。
但し、d1はライナリング16の径
d2はダイアフラムブツシユ18の径
P1は吸入圧力
一方、インペラ2を左方に押す軸推力F2は
F2=1/4π(d1 2−d2 2)×P2※
で表される。
但し、d1はライナリング16の径
d2はダイアフラムブツシユ17の径
P2※はインペラ2の主板に作用する圧力で吐
出圧力P2に近い圧力であるが、インペラ2の回
転の影響を受けるので若干異なる。
出圧力P2に近い圧力であるが、インペラ2の回
転の影響を受けるので若干異なる。
なお、径d1より外径側ではインペラ2の主板の
背面に作用する圧力と側板の背面に作用する圧力
は略同一で方向が反対故、これら圧力に基づく軸
推力は作用しない。
背面に作用する圧力と側板の背面に作用する圧力
は略同一で方向が反対故、これら圧力に基づく軸
推力は作用しない。
次いで、インペラ3の軸推力について考える。
径Dより内径側では、インペラ3の吸入室Bと第
2のバランスピストン4の右側の室Cは通路20
で連通しているので、室BとC内の圧力は吸入圧
力P3で等しくなり、かつ、インペラ3のライナ
リング8の径Dと第2のバランスピストン4の径
Dは等しいので、吸入圧力P3によりインペラ3
を右方に押推する軸推力と、第2のバランスピス
トン4を左方に押推する軸推力は互いに釣合う。
第1のバランスピストン5の左側の室内の圧力に
よつて第1のバランスピストン5を右方に押す軸
推力とインペラ3の主板の背面の径Dより内径側
に作用してこれを左方に押推する軸推力とが互い
に釣り合う。
径Dより内径側では、インペラ3の吸入室Bと第
2のバランスピストン4の右側の室Cは通路20
で連通しているので、室BとC内の圧力は吸入圧
力P3で等しくなり、かつ、インペラ3のライナ
リング8の径Dと第2のバランスピストン4の径
Dは等しいので、吸入圧力P3によりインペラ3
を右方に押推する軸推力と、第2のバランスピス
トン4を左方に押推する軸推力は互いに釣合う。
第1のバランスピストン5の左側の室内の圧力に
よつて第1のバランスピストン5を右方に押す軸
推力とインペラ3の主板の背面の径Dより内径側
に作用してこれを左方に押推する軸推力とが互い
に釣り合う。
また、径Dより外径側では、インペラ3の主板
の背面に作用する圧力と側板の背面に作用する圧
力が略同一で方向が反対であり、従つて、これら
圧力に基づく軸推力は作用しない。
の背面に作用する圧力と側板の背面に作用する圧
力が略同一で方向が反対であり、従つて、これら
圧力に基づく軸推力は作用しない。
ここで、この遠圧圧縮機の定格運転時における
軸推力のバランスについて考える。
軸推力のバランスについて考える。
第1のバランスピストン5にはその右側の室A
内の圧力によつて左方に向かう軸推力が作用す
る。一方、第1のバランスピストン5の左側の室
内の圧力によつて第1のバランスピストン5を右
方に押推する軸推力はインペラ3の主板の背面の
径Dより内径側に作用してこれを左方に押推する
軸推力とが相殺され。
内の圧力によつて左方に向かう軸推力が作用す
る。一方、第1のバランスピストン5の左側の室
内の圧力によつて第1のバランスピストン5を右
方に押推する軸推力はインペラ3の主板の背面の
径Dより内径側に作用してこれを左方に押推する
軸推力とが相殺され。
同様に、第2のバランスピストン4の右側の室
C内の圧力によつて第2のバランスピストン4を
左方に押推する軸推力とインペラ3を右方に押推
する軸推力とが相殺される。
C内の圧力によつて第2のバランスピストン4を
左方に押推する軸推力とインペラ3を右方に押推
する軸推力とが相殺される。
第2のバランスピストン4の左側の室内の圧力
によつて第2のバランスピストン4を右方に押推
する軸推力とインペラ1の主板の背面の径Dより
内径側に作用してこれを左方に押推する軸推力と
が相殺される。
によつて第2のバランスピストン4を右方に押推
する軸推力とインペラ1の主板の背面の径Dより
内径側に作用してこれを左方に押推する軸推力と
が相殺される。
そして、第1の系統の圧縮段aを構成する各イ
ンペラ1,2等に作用してこれを右方に押推する
軸推力を相殺するように第1のバランスピストン
5の径が定められているので、これらが釣り合う
ことによつて軸6に作用する軸推力の全てがバラ
ンスする。
ンペラ1,2等に作用してこれを右方に押推する
軸推力を相殺するように第1のバランスピストン
5の径が定められているので、これらが釣り合う
ことによつて軸6に作用する軸推力の全てがバラ
ンスする。
即ち、第1の系統の圧縮段aの軸推力は第2の
系統の圧縮段bとは無関係に第1のバランスピス
トン5に発生する軸推力と釣り合い、第1の系統
の圧縮段aの運転条件が変わつても軸推力の変化
は僅かである。
系統の圧縮段bとは無関係に第1のバランスピス
トン5に発生する軸推力と釣り合い、第1の系統
の圧縮段aの運転条件が変わつても軸推力の変化
は僅かである。
一方、第2の系統の圧縮段bで発生する軸推力
は上述したように第1の系統の圧縮段aとは無関
係に釣り合う。
は上述したように第1の系統の圧縮段aとは無関
係に釣り合う。
次いで、この遠心圧縮機の運転を停止した場合
の軸推力のバランスについて考える。
の軸推力のバランスについて考える。
遠心圧縮機を停止すると、第1の系統の圧縮段
aの圧力は急速に低下するが、第2の系統の圧縮
段bの圧力は中々低下しない。しかし、第1のバ
ランスピストン5の径Dと第2のバランスピスト
ン4の径Dとが等しくされているため、第2のバ
ランスピストン4の左側の室内の圧力が第1のバ
ランスピストン5の右側の室A内の圧力と等しく
なれば、第1のバランスピストン5に作用してこ
れを左方に押推する軸推力と第2のバランスピス
トン4に作用してこれを右方に押推する軸推力と
が釣り合い、軸6の全体に作用する軸推力をバラ
ンスさせることができる。
aの圧力は急速に低下するが、第2の系統の圧縮
段bの圧力は中々低下しない。しかし、第1のバ
ランスピストン5の径Dと第2のバランスピスト
ン4の径Dとが等しくされているため、第2のバ
ランスピストン4の左側の室内の圧力が第1のバ
ランスピストン5の右側の室A内の圧力と等しく
なれば、第1のバランスピストン5に作用してこ
れを左方に押推する軸推力と第2のバランスピス
トン4に作用してこれを右方に押推する軸推力と
が釣り合い、軸6の全体に作用する軸推力をバラ
ンスさせることができる。
かくして、この遠心圧縮機を停止する場合、第
1の系統の圧縮段aのガス圧力が急速に低下し、
第2の系統の圧縮段b内のガス圧力が中々低下し
ない場合であつても、推力軸受に過大な軸推力が
掛かることがない。更に、この遠心圧縮機の運転
中において第1の系統又は第2の系統の操業条件
変化等により、第1の系統又は第2の系統の運転
点が互いに無関係に定格点によりずれた場合であ
つても、同様に推力軸受に過大な軸推力が掛かる
ことはない。
1の系統の圧縮段aのガス圧力が急速に低下し、
第2の系統の圧縮段b内のガス圧力が中々低下し
ない場合であつても、推力軸受に過大な軸推力が
掛かることがない。更に、この遠心圧縮機の運転
中において第1の系統又は第2の系統の操業条件
変化等により、第1の系統又は第2の系統の運転
点が互いに無関係に定格点によりずれた場合であ
つても、同様に推力軸受に過大な軸推力が掛かる
ことはない。
(考案の効果)
本考案においては、第1の系統の圧縮段による
軸推力と釣り合う軸推力を発生させる第1のバラ
ンスピストンとを具えているため、第1の系統の
圧縮段による軸推力は第2の系統の圧縮段とは無
関係に第1のバランスピストンによる軸推力と釣
合う。
軸推力と釣り合う軸推力を発生させる第1のバラ
ンスピストンとを具えているため、第1の系統の
圧縮段による軸推力は第2の系統の圧縮段とは無
関係に第1のバランスピストンによる軸推力と釣
合う。
そして、第1のバランスピストンの径と第2の
バランスピストンの径と第2の系統の圧縮段を構
成するインペラの吸込側に配設されたライナリン
グの径を実質的に等しくしたため、第2の系統の
圧縮段の軸推力は第1の系統の圧縮段とは無関係
に釣合う。
バランスピストンの径と第2の系統の圧縮段を構
成するインペラの吸込側に配設されたライナリン
グの径を実質的に等しくしたため、第2の系統の
圧縮段の軸推力は第1の系統の圧縮段とは無関係
に釣合う。
この結果、第1の系統の操業条件の変化や遠心
圧縮機の始動時又は停止時等の過渡期においても
推力軸受に過大な軸推力が掛かるのを防止でき
る。そして、本考案の適用によるコストの上昇は
殆どなく、むしろ、警報装置等の廃止、操業率の
向上等によつてコストを低減することが可能とな
る。
圧縮機の始動時又は停止時等の過渡期においても
推力軸受に過大な軸推力が掛かるのを防止でき
る。そして、本考案の適用によるコストの上昇は
殆どなく、むしろ、警報装置等の廃止、操業率の
向上等によつてコストを低減することが可能とな
る。
第1図は本考案の1実施例を示す部分的縦断面
図、第2図は従来のガス合成プラントの略示的系
統図である。 a……第1の系統の圧縮段、b……第2の系統の
圧縮段、5……第1のバランスピストン、1,2
……第1の系統の圧縮段のインペラ、3……第2
の系統の圧縮段のインペラ、4……第2のバラン
スピストン、6……軸、8……ライナリング。
図、第2図は従来のガス合成プラントの略示的系
統図である。 a……第1の系統の圧縮段、b……第2の系統の
圧縮段、5……第1のバランスピストン、1,2
……第1の系統の圧縮段のインペラ、3……第2
の系統の圧縮段のインペラ、4……第2のバラン
スピストン、6……軸、8……ライナリング。
Claims (1)
- 互いに異なる2つの系統の圧縮段を有する遠心
圧縮機において、第1の系統の圧縮段を構成する
インペラと、この第1の系統の圧縮段による軸推
力と釣り合う軸推力を発生させる第1のバランス
ピストンと、第2の系統の圧縮段を構成するイン
ペラと、上記第1の系統の圧縮段と上記第2の系
統の圧縮段との間に配設された第2のバランスピ
ストンとをそれぞれ同一車室内において同一軸に
固定するとともに上記第1のバランスピストンの
径と上記第2のバランスピストンの径及び上記第
2の系統の圧縮段を構成するインペラの吸込側に
配設されたライナリングの径を実質的に等しくし
たことを特徴とする遠心圧縮機。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1985092283U JPH0322559Y2 (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | |
US06/832,680 US4708587A (en) | 1985-06-20 | 1986-02-25 | Centrifugal compressor |
FR868603277A FR2583824B1 (fr) | 1985-06-20 | 1986-03-07 | Compresseur centrifuge comportant un etage d'appoint et un etage de recyclage |
CN198686101439A CN86101439A (zh) | 1985-06-20 | 1986-03-07 | 离心压缩机 |
DE19863608289 DE3608289A1 (de) | 1985-06-20 | 1986-03-10 | Turboverdichter |
IT8647751A IT1190237B (it) | 1985-06-20 | 1986-03-11 | Compressore contrifugo del tipo a pompa di reintegro e stadio di riciclaggio |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1985092283U JPH0322559Y2 (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62795U JPS62795U (ja) | 1987-01-06 |
JPH0322559Y2 true JPH0322559Y2 (ja) | 1991-05-16 |
Family
ID=14050075
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP1985092283U Expired JPH0322559Y2 (ja) | 1985-06-20 | 1985-06-20 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
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FR (1) | FR2583824B1 (ja) |
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JPH09324791A (ja) * | 1996-06-07 | 1997-12-16 | Ebara Corp | サブマージドモータポンプ |
JP5314255B2 (ja) * | 2007-06-06 | 2013-10-16 | 三菱重工業株式会社 | 回転流体機械のシール装置および回転流体機械 |
IT1399881B1 (it) * | 2010-05-11 | 2013-05-09 | Nuova Pignone S R L | Configurazione di tamburo di bilanciamento per rotori di compressore |
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CN104895807B (zh) * | 2015-06-04 | 2018-04-03 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 离心压缩机 |
CN107191387A (zh) * | 2017-07-06 | 2017-09-22 | 沈阳透平机械股份有限公司 | 一种大支撑跨距的离心压缩机 |
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US1485504A (en) * | 1922-06-30 | 1924-03-04 | Hollander Aladar | Centrifugal pump |
US1499056A (en) * | 1922-07-05 | 1924-06-24 | Hollander Aladar | Centrifugal pump |
DE681087C (de) * | 1936-05-29 | 1939-09-15 | Rudolf Duemmerling | Einrichtung an Kreiselpumpen zur Entlastung von axialem Schub |
US3105632A (en) * | 1960-03-14 | 1963-10-01 | Dresser Ind | High pressure centrifugal compressor |
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US3861825A (en) * | 1970-12-21 | 1975-01-21 | Borg Warner | Multistage pump and manufacturing method |
US3718406A (en) * | 1971-03-22 | 1973-02-27 | Borg Warner | Centrifugal pump with integral seal pressure balance |
US3788764A (en) * | 1972-11-06 | 1974-01-29 | Borg Warner | Multi-stage centrifugal pump with means for pulse cancellation |
US4121839A (en) * | 1976-08-18 | 1978-10-24 | Mitsui Toatsu Chemicals, Inc. | Sealing system for use in composite multi-stage pump |
-
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- 1985-06-20 JP JP1985092283U patent/JPH0322559Y2/ja not_active Expired
-
1986
- 1986-02-25 US US06/832,680 patent/US4708587A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-03-07 FR FR868603277A patent/FR2583824B1/fr not_active Expired
- 1986-03-07 CN CN198686101439A patent/CN86101439A/zh active Pending
- 1986-03-10 DE DE19863608289 patent/DE3608289A1/de active Granted
- 1986-03-11 IT IT8647751A patent/IT1190237B/it active
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Publication number | Publication date |
---|---|
US4708587A (en) | 1987-11-24 |
FR2583824A1 (fr) | 1986-12-26 |
DE3608289A1 (de) | 1987-01-02 |
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JPS62795U (ja) | 1987-01-06 |
CN86101439A (zh) | 1986-12-17 |
FR2583824B1 (fr) | 1989-05-12 |
DE3608289C2 (ja) | 1988-04-14 |
IT8647751A0 (it) | 1986-03-11 |
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