JPH03186157A - Delivery pipe temperature controller of compressor - Google Patents
Delivery pipe temperature controller of compressorInfo
- Publication number
- JPH03186157A JPH03186157A JP32681989A JP32681989A JPH03186157A JP H03186157 A JPH03186157 A JP H03186157A JP 32681989 A JP32681989 A JP 32681989A JP 32681989 A JP32681989 A JP 32681989A JP H03186157 A JPH03186157 A JP H03186157A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- discharge pipe
- pipe temperature
- temperature
- delivery pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 28
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 11
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 14
- 238000005070 sampling Methods 0.000 abstract description 13
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 30
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000006870 function Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 3
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 3
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 241000208202 Linaceae Species 0.000 description 1
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 description 1
- 241000981595 Zoysia japonica Species 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、圧縮機の吐出管温度を過上昇しないように制
御する制御装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a control device that controls the temperature of a discharge pipe of a compressor so as not to rise excessively.
（従来の技術）
一般に、冷凍装置において、圧縮機からの吐出ガス温度
が過上昇したときには、圧縮機用の潤滑油が炭化してそ
の潤滑性能が低下し、圧縮機の焼損等を招くことは知ら
れている。(Prior Art) Generally, in a refrigeration system, when the temperature of the gas discharged from the compressor rises excessively, the lubricating oil for the compressor carbonizes and its lubricating performance decreases, causing burnout of the compressor. Are known.
このため、本出願人は、前に、特開昭６３−２９７７８
４号公報において、吐出管温度を検出し、この検出温度
を基に圧縮機の容量の上限値を規制することを繰り返す
ことにより、圧縮機における圧縮比の増大に起因して吐
出ガス温度が過上昇しても、それを保護５装置が作動す
る前に検出して回避するようにし、潤滑油の潤滑性能を
確保し、かつ圧縮機の運転を連続して行い得るようにし
たものを択案している。For this reason, the present applicant has previously published Japanese Patent Application Publication No. 63-29778.
In Publication No. 4, by repeatedly detecting the discharge pipe temperature and regulating the upper limit of the capacity of the compressor based on this detected temperature, the temperature of the discharge gas becomes excessive due to an increase in the compression ratio in the compressor. Even if the compressor rises, it is detected and avoided before the protection device 5 activates, ensuring the lubricating performance of the lubricating oil, and allowing the compressor to operate continuously. are doing.
（発明が解決しようとする課題）
ところで、この堤案のものでは、吐出管温度（ＴＤ）の
絶対値を検出し、この吐出管温度（ＴＤ）が上限値（Ｔ
ＤＩ ）以上に高くなると圧縮機の運転容量を下げるよ
うに制御しており、運転容量の２１整制御に伴って変化
する吐出Ｗ’Ａ度の応答が遅いことから、吐出管温度の
サンプリング周期をある程度長くして１５分程度とする
必要がある（粕５図（ａ）参照）。尚、同図中、（ＴＤ
２ ）は下限値である。(Problem to be Solved by the Invention) By the way, in this embankment proposal, the absolute value of the discharge pipe temperature (TD) is detected, and this discharge pipe temperature (TD) is set to the upper limit value (T
If the temperature rises above DI, the operating capacity of the compressor is controlled to be lowered, and since the response of the discharge W'A degree that changes with the 21-degree adjustment of the operating capacity is slow, the sampling period of the discharge pipe temperature is changed. It is necessary to increase the time to a certain extent to about 15 minutes (see Kasu 5 (a)). In addition, in the same figure, (TD
2) is the lower limit value.
しかし、このようにサンプリング周期が長い場合、レシ
プロ式の圧縮機ではさほど問題はないが、圧縮機が例え
ばスクロール式のものであると、次に示す問題が土じる
。すなわち、スクロール式圧縮機では、例えば冷凍装置
としてのいわゆるマルチ型空気調和機における室内ユニ
ットの】つの運転停止等により低圧が低下しても、体積
効率は大きく低下しないので、圧縮比が下がらず、吐出
管温度が急激に上昇する特性がある。この特性のため、
吐出管温度のサンプリング間隔が長いときには、第５図
（ｂ）に示すように、サンプリングの実行前に吐出管温
度（ＴＤ）が過上昇することとなり、保護装置が作動し
て圧縮機の運転が停止する。従って、圧縮機の連続運転
範囲を拡大するにはさらに改良することが望ましい。However, when the sampling period is long like this, there is not much of a problem with a reciprocating type compressor, but if the compressor is of a scroll type, for example, the following problem arises. In other words, in a scroll compressor, even if the low pressure decreases due to, for example, the shutdown of one of the indoor units in a so-called multi-type air conditioner used as a refrigeration system, the volumetric efficiency does not decrease significantly, so the compression ratio does not decrease. There is a characteristic that the temperature of the discharge pipe rises rapidly. Because of this characteristic,
When the sampling interval of the discharge pipe temperature is long, as shown in Figure 5(b), the discharge pipe temperature (TD) will rise excessively before sampling is performed, and the protection device will be activated and the compressor operation will be interrupted. Stop. Therefore, further improvements are desirable to expand the continuous operating range of the compressor.
さりとて、第５図（Ｃ）に示す如く、サンプリング周期
を短くすると、吐出管温度（ＴＤ）の応答が遅いので、
圧縮機の容量が不必要に下げられたり、或いはハンチン
グしたりすることがあり、確実な解決は難しい。尚、同
図の左側部分は吐出管温度（ＴＤ）が急激に上昇する場
合であり、右側は緩やかに上昇する場合である。As shown in Fig. 5(C), when the sampling period is shortened, the response of the discharge pipe temperature (TD) is slow.
The capacity of the compressor may be reduced unnecessarily or hunting may occur, making it difficult to find a reliable solution. Note that the left side of the figure shows a case where the discharge pipe temperature (TD) rises rapidly, and the right side shows a case where it rises gradually.
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その
目的は、吐出管温度の検出態様を変えることにより、吐
出管温度の上昇をその上昇状態の食化如（ＩＩに拘らず
効果的に抑えるようにし、圧縮機の不必要な能力ダウン
やハンチング等を招くことなく、かつ信頼性を損なうこ
となく圧縮機の連続運転範囲を拡大することにある。The present invention has been made in view of the above points, and its purpose is to effectively control the increase in discharge pipe temperature by changing the manner of detecting the discharge pipe temperature (regardless of the eclipse of the rising state). To expand the continuous operation range of the compressor without causing unnecessary reduction in capacity or hunting of the compressor, and without impairing reliability.
（課題を解決するための手段）
上記の１」的の達成のため、請求項（１）に係る発明で
は、圧縮機の吐出管温度の絶対値のみならず、その昇降
基調を判断して、サンプリング周期を短縮するようにす
る。(Means for Solving the Problem) In order to achieve the above object 1, the invention according to claim (1) determines not only the absolute value of the discharge pipe temperature of the compressor but also its rising and falling trend. Try to shorten the sampling period.
すなわち、この発明では、第１図に示すように、可変容
量型の圧縮機（１）と、熱源側熱交換器（２ａ ） 、
（２ｂ ）と、減圧機構（２５ａ）。That is, in this invention, as shown in FIG. 1, a variable capacity compressor (1), a heat source side heat exchanger (2a),
(2b) and a pressure reduction mechanism (25a).
（２５ｂ）、 （５１）と、利用側熱交換器（５）と
を閉回路に接続してなる冷媒回路（３）を備えた冷凍装
置において、上記圧縮機（１）の吐出管温度（ＴＤ）を
検出する吐出管温度検出手段（Ｔｈ７）と、該吐出管温
度検出手段（Ｔ ｈ７）の出力を受け、検出された吐出
管温度（ＴＤ）が基準値を越えたときに、該吐出管温度
（ＴＤ）を前回に検出した吐出管温度（ＴＤ’ ）と比
較して吐出管温度（Ｔ Ｄ）の昇降基調を判定する判定
手段（６０）と、該判定手段（６０）により吐出管温度
（ＴＤ）が上昇基調にあると？−１１定されたときには
、所定時間毎に上記圧縮機（１）の運転容量を下げる一
方、上昇基調以外にあると判定されたときには、圧縮機
（１）の運転容量を保持するように制御する制御手段（
６１）とを設ける。(25b), (51) and a user-side heat exchanger (5) connected in a closed circuit to form a refrigerant circuit (3), the discharge pipe temperature (TD) of the compressor (1) is ), and when the detected discharge pipe temperature (TD) exceeds the reference value, the discharge pipe temperature detecting means (Th7) receives the output of the discharge pipe temperature detecting means (Th7) and detects A determining means (60) for determining the rise and fall trend of the discharge pipe temperature (TD) by comparing the temperature (TD) with the previously detected discharge pipe temperature (TD'); (TD) is on an upward trend? -11, when the operating capacity of the compressor (1) is lowered at predetermined time intervals, while when it is determined that the trend is other than increasing, the operating capacity of the compressor (1) is maintained. Control means (
61).
また、請求項（２）に係る発明では、圧縮機（１ａ）を
スクロール式圧縮機とする。Moreover, in the invention according to claim (2), the compressor (1a) is a scroll compressor.
（作用）
上記の構成により、請求項（１）に係る発明では、圧縮
機（１）の吐出管温度（ＴＤ）が吐出管温度検出手段（
Ｔ ｈ７）により検出され、この検出温度（ＴＤ）は判
定手段（６０）において前回の検出温度（ＴＤ’ ）と
比較されて吐出管温度（ＴＤ）の昇降基調が判定される
。そして、吐出管温度（Ｔ Ｄ）が上昇基調にあると判
定されたときには、制御手段（６１）において、所定時
間毎に上記圧縮機（１）の運転容量が下げられる一方、
上昇基調以外にあると判定されたときには、圧縮機（１
）の運転容量が保持される。このように吐出管温度（Ｔ
Ｄ）の絶対値と昇降基調とを基に圧縮機（１）の容量を
制御するため、圧縮機（１）の不必要な能力ダウンやハ
ンチングを招来することなく、サンプリング周期を短く
することができ、快適性を保持しつつ、圧縮機（１）の
停止を抑制して連続運転範囲を拡大することができる。(Function) With the above configuration, in the invention according to claim (1), the discharge pipe temperature (TD) of the compressor (1) is determined by the discharge pipe temperature detection means (
This detected temperature (TD) is compared with the previous detected temperature (TD') in the determining means (60) to determine whether the discharge pipe temperature (TD) is rising or falling. When it is determined that the discharge pipe temperature (T D) is on an upward trend, the control means (61) lowers the operating capacity of the compressor (1) at predetermined intervals, while
When it is determined that the trend is other than rising, the compressor (1
) operating capacity is maintained. In this way, the discharge pipe temperature (T
Since the capacity of the compressor (1) is controlled based on the absolute value of D) and the rising/lowering tone, the sampling period can be shortened without causing unnecessary capacity reduction or hunting of the compressor (1). This makes it possible to suppress the stoppage of the compressor (1) and expand the range of continuous operation while maintaining comfort.
また、請求項（２）に係る発明では、圧縮機（１ａ）が
吐出管温度（ＴＤ）の急激な上昇を生じ易いスクロール
式であるので、上記効果を有効に得ることができる。Further, in the invention according to claim (2), since the compressor (1a) is of a scroll type that tends to cause a rapid increase in the discharge pipe temperature (TD), the above effects can be effectively obtained.
（実施例）
以下、本発明の実施例を第２図以下の図面に基づいて説
明する。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described based on the drawings from FIG. 2 onwards.
第２図は本発明の実施例に係る冷凍装置としての空気調
和機（Ｘ）を示し、この空気調和機（Ｘ）は１台の室外
ユニット（Ａ）に対して複数台（図では３台）の室内ユ
ニット（Ｂ）、 ＣＢ）、・・・が並列に接続されて
なるマルチ型の空気調和機である。FIG. 2 shows an air conditioner (X) as a refrigeration system according to an embodiment of the present invention, and there are a plurality of air conditioners (X) for one outdoor unit (A) (three in the figure). ) indoor units (B), CB),... are connected in parallel to form a multi-type air conditioner.
上記室外ユニット（Ａ）は圧縮機（１）と、熱源側熱交
換器である２台の室外側熱交換器（２ａ）（２ｂ）とを
備えている。上記圧縮機（１）は、出力周波数を１０Ｈ
ｚ毎に複数ステップに可変に切り換えられるインバータ
（図示せず）により容量が調整されるスクロール式の第
１圧縮機（１ａ）と、パイロット圧の高低で差動するア
ンローダ（図示せず）により容量がフルロード状態（例
えば１００％）及びアンロード状態（同５０％）の２段
階に調整されるスクロール式の第２圧縮機（１ｂ）とを
逆止弁（１ｃ）を介して並列に接続してなる容量可変タ
イプであり、上記第１圧縮機（１ａ）の吐出側には圧縮
機（１ａ）から吐出されるガス中の油を分離してそれを
油戻し管（１ｒ）を介して圧縮機（１ａ）の吸込側に戻
す第１油分離器（１ｄ）が、また第２圧縮機Ｏｂ）の吐
出側には同様に圧縮機（１ｂ）から吐出されるガス中の
油を分離して油戻し管（１ｇ）を介して圧縮機（１ｂ）
の吸込側に戻す第２油分離器（１ｅ）がそれぞれ配設さ
れている。また、第１及び第２圧縮機（ｌａ ） 、
（ｌｂ ）の各々のドーム内は潤滑部の運転油面レベ
ル位置にて均油管（１ｈ）によって連通されている。The outdoor unit (A) includes a compressor (1) and two outdoor heat exchangers (2a) (2b) which are heat exchangers on the heat source side. The compressor (1) has an output frequency of 10H.
The capacity is adjusted by a scroll-type first compressor (1a) whose capacity is adjusted by an inverter (not shown) that is variably switched in multiple steps for each z, and an unloader (not shown) which operates differentially depending on the high and low pilot pressure. A scroll-type second compressor (1b) which is adjusted in two stages: a full load state (for example, 100%) and an unload state (for example, 50%) is connected in parallel via a check valve (1c). The first compressor (1a) is of a variable capacity type, and on the discharge side of the first compressor (1a), oil is separated from the gas discharged from the compressor (1a) and compressed via an oil return pipe (1r). A first oil separator (1d) returns oil to the suction side of the compressor (1a), and a second oil separator (1d) also separates oil from the gas discharged from the compressor (1b) on the discharge side of the second compressor (Ob). Compressor (1b) via oil return pipe (1g)
A second oil separator (1e) is provided for returning the oil to the suction side of the oil. In addition, the first and second compressors (LA),
The inside of each dome (lb) is communicated by an oil equalizing pipe (1h) at the operating oil level position of the lubricating section.
上記圧縮機（１）の吐出側には冷媒回路（３）の高圧ガ
スライン（３１）が、また吸込側には低圧ガスライン（
３２）がそれぞれ接続されている。The high pressure gas line (31) of the refrigerant circuit (3) is connected to the discharge side of the compressor (1), and the low pressure gas line (31) is connected to the suction side of the compressor (1).
32) are connected to each other.
また、上記各室外側熱交換器（２ａ）、 （２ｂ）は
圧縮機（１）に対して並列に設けられ、各室外側熱交換
器（２ａ）、 （２ｂ）の一端はそれぞれ四路切換弁
（２１ａ）、 （２１ｂ）を配設したガス管（２２ａ
）、（２２ｂ）を介して上記高圧ガスライン（３１）と
低圧ガスライン（３２）とに切換可能に接続されている
一方、各室外側熱交換器（２ａ）、（２ｂ）の他端には
冷媒回路（３）における岐ライン（３３）の液管（３３
ａ）。Further, each of the outdoor heat exchangers (2a) and (2b) is provided in parallel with the compressor (1), and one end of each of the outdoor heat exchangers (2a) and (2b) is a four-way switch. Gas pipe (22a) equipped with valves (21a) and (21b)
), (22b) to the high pressure gas line (31) and low pressure gas line (32), while the other end of each outdoor heat exchanger (2a), (2b) is the liquid pipe (33) of the branch line (33) in the refrigerant circuit (3).
a).
（３３ｂ）が接続されている。そして、上記各四路切換
弁（２１ａ）、（２１ｂ） は、各室外側Ｍ交換器（２
ａ）、（２ｂ）が凝縮器として機能する場合には、ガス
管（２２ａ）、（２２ｂ）が高圧ガスライン（３１）に
連通ずるように図中実線に切り換わる一方、逆に各室外
側熱交換器（２ａ）（２ｂ）が蒸発器として機能する場
合には、ガス管（２２ａ）、 （２２ｂ）が低圧ガス
ライン（３２）に連通ずるように図中破線に切り換わる
ものである。また、上記四路切換弁（２１ａ）。(33b) is connected. Each of the four-way switching valves (21a) and (21b) is connected to each outdoor M exchanger (21a) and (21b).
When a) and (2b) function as condensers, the solid line in the figure switches so that the gas pipes (22a) and (22b) communicate with the high-pressure gas line (31), while on the other hand, the lines outside each outdoor When the heat exchangers (2a) and (2b) function as evaporators, the gas pipes (22a) and (22b) are switched to the broken lines in the figure so that they communicate with the low pressure gas line (32). Also, the four-way switching valve (21a).
（２］ｂ）の１つのボートはそれぞれキャピラリ（２３
ａ）、（２３ｂ）を備えた接続管（２４ａ）（２４ｂ）
を介して四路防換弁（２１ａ）。One boat of (2]b) each has a capillary (23
Connecting pipes (24a) (24b) with a), (23b)
through the four-way diversion valve (21a).
（２１，ｂ）と低圧ガスライン（３２）との間のガス管
（２２ａ）、 （２２ｂ）に接続されている。It is connected to gas pipes (22a) and (22b) between (21, b) and the low pressure gas line (32).
さらに、上記高圧ガスライン（３１）にはガス管（２２
ａ）、（２２ｂ）の接続部よりも下流側（室内ユニット
（Ｂ）側）に一方向弁（４）。Furthermore, the high pressure gas line (31) is provided with a gas pipe (22).
A one-way valve (4) on the downstream side (indoor unit (B) side) of the connection part of a) and (22b).
（４）が、また低圧ガスライン（３２）にはガス管（２
２ａ）、 （２２ｂ）の接続部よりも下流側（圧縮機
（１）側）にアキュムレータ（４１）がそれぞれ配設さ
れている。また、ガス管（２２ａ）（２２ｂ）の接続部
よりも上流側の高圧ガスガスライン（３１）と、ガス管
（２２ａ）、 （２２ｂ）の接続部よりも下流側でか
つアキュムレータ（４１）よりも上流側の低圧ガスライ
ン（３２）との間、換言すると圧縮機（１）の吐出側と
吸込側との間は均圧用バイパス路（４２）により接続さ
れている。この均圧用バイパス路（４２）には開閉弁（
４２ａ）と流量調節用キャピラリ（４２ｂ）とが配設さ
れている。(4), and the low pressure gas line (32) has a gas pipe (2).
Accumulators (41) are disposed downstream (on the compressor (1) side) of the connection portions 2a) and (22b), respectively. Also, a high-pressure gas line (31) that is upstream of the connection between the gas pipes (22a) and (22b), and a high-pressure gas line (31) that is downstream of the connection of the gas pipes (22a) and (22b) and further than the accumulator (41). A pressure equalizing bypass passage (42) is connected to the upstream low pressure gas line (32), in other words, between the discharge side and the suction side of the compressor (1). This pressure equalization bypass path (42) has an on-off valve (
42a) and a flow rate regulating capillary (42b) are provided.
また、上記液ライン（３３）における各液管（３３ａ）
、 （３３ｂ）は各々の液冷媒が亙いに合流するよう
にレシーバ（４３）に接続され、該レシーバ（４３）に
は液ライン（３３）のメイン液管（３３ｃ）が接続され
ている。さらに、上記各液管（３３ａ）、 （３３ｂ
）には熱源側減圧機構である室外電動膨張弁（２５ａ）
、 （２５ｂ）がそれぞれ配設されており、この室外
電動膨張弁（２５ａ）、 （２５ｂ）は室外側熱交換
器（２ａ）（２ｂ）が蒸発器として機能する際に液冷媒
を減圧し、凝縮器として機能する際に液冷媒の流量を調
節するものである。In addition, each liquid pipe (33a) in the liquid line (33)
, (33b) are connected to a receiver (43) so that the respective liquid refrigerants merge together, and the main liquid pipe (33c) of the liquid line (33) is connected to the receiver (43). Furthermore, each of the liquid pipes (33a), (33b
) is an outdoor electric expansion valve (25a) which is a pressure reduction mechanism on the heat source side.
, (25b) are respectively provided, and the outdoor electric expansion valves (25a) and (25b) reduce the pressure of the liquid refrigerant when the outdoor heat exchangers (2a) and (2b) function as evaporators. It adjusts the flow rate of liquid refrigerant when functioning as a condenser.
圧縮機（１）の吐出側である高圧ガスライン（３１）に
お（ブる一方向弁（４）の下流側と、レシーバ（４３）
との間は高圧ガス冷媒である所謂ホットガスをレシーバ
（４３）に導くホットガスバイパスライン（４５）によ
り接続され、該ホットガスバイパスライン（４５）には
ホットガス開閉弁（４５ａ）とホットガスの流量を：Ｊ
８節するキャピラリ （４５ｂ）とが配設されている。The high pressure gas line (31) which is the discharge side of the compressor (1) is connected to the downstream side of the one-way valve (4) and the receiver (43).
A hot gas bypass line (45) that guides so-called hot gas, which is a high-pressure gas refrigerant, to the receiver (43) is connected to the hot gas bypass line (45), and the hot gas on-off valve (45a) and the hot gas The flow rate of: J
An eight-node capillary (45b) is provided.
一方、上記高圧ガスライン（３１）、低圧ガスライン（
３２）及びメイン液管（３３）の各々は室内側に延長さ
れ、高圧ガスライン（３１）は分流器（３１ａ）を介し
て高圧分岐管（３１，ｂ）。On the other hand, the high pressure gas line (31) and the low pressure gas line (
32) and the main liquid pipe (33) are each extended indoors, and the high pressure gas line (31) is connected to the high pressure branch pipe (31,b) via a flow divider (31a).
（３ｌ ｂ） 、 ・・・に、また低圧ガスライン（３
２）は分流器（３２ａ）を介（７て低圧分岐管（３２ｂ
）（３２ｂ）、・・・に、さらにメイン液管（３３）は
う）流器（３３ｄ）を介して液分岐管（３３ｅ）。(3l b), ..., and also the low pressure gas line (3l b),...
2) is connected via a flow divider (32a) (7) to a low pressure branch pipe (32b).
) (32b), . . . , the main liquid pipe (33) passes through the flow device (33d), and then the liquid branch pipe (33e).
（３３ｅ）、・・・にそれぞれ分岐され、これら各分岐
管（３１ｂ）、 （３２ｂ）、（３３ｅ）が各室内ユ
ニット（Ｂ）、 （Ｂ）、・・・に接続されている。(33e), . . . and these branch pipes (31b), (32b), (33e) are connected to each indoor unit (B), (B), .
上記室内ユニット（Ｂ）、 （Ｂ）、・・・は同一に
構成され、各々利用側熱交換器である室内側熱交換器（
５）と利用側減圧機構である室内電動膨張弁（５〕）と
を備えている。該室内電動膨張弁（５１）は上記液分岐
管（３３ｅ）に配設され、この液分岐管（３３ｅ）が上
記室内側熱交換器（５）の一端に接続され、室内側熱交
換器（５）の他端はガス管（５ａ）を介して上記高圧分
岐管（３ｌ ｂ）及び低圧分岐管（３２ｂ）に接続され
ている。そして、高圧分岐管（３ｌ ｂ）及び低圧分岐
管（３２ｂ）のガス管（５ａ）側端部にはそれぞれ開閉
弁（５２）、 （５３）が配設されており、この両開
閉弁（５２）、 （５３）を開閉制御して室内側熱交
換器（５）を高圧ガスライン（３１）と低圧ガスライン
（３２）とに切換接続し、室内側熱交換器（５）が蒸発
器として機能する際（冷房時）に低圧側開閉弁（５３）
を、凝縮器として機能する際（暖房時）に高圧側開閉弁
（５２）をそれぞれ開くように構成されている。The above-mentioned indoor units (B), (B), ... have the same configuration, and each has an indoor heat exchanger (
5) and an indoor electric expansion valve (5) which is a user-side pressure reduction mechanism. The indoor electric expansion valve (51) is disposed in the liquid branch pipe (33e), and this liquid branch pipe (33e) is connected to one end of the indoor heat exchanger (5). The other end of 5) is connected to the high pressure branch pipe (3lb) and low pressure branch pipe (32b) via the gas pipe (5a). On-off valves (52) and (53) are provided at the ends of the high-pressure branch pipe (3l b) and the low-pressure branch pipe (32b) on the gas pipe (5a) side, respectively. ), (53) to switch and connect the indoor heat exchanger (5) to the high pressure gas line (31) and the low pressure gas line (32) by controlling the opening and closing of the indoor heat exchanger (5) as an evaporator. Low pressure side on/off valve (53) when functioning (cooling)
The high-pressure side opening/closing valve (52) is configured to open when functioning as a condenser (during heating).
さらに、上記室内ユニット（Ｂ）の液分岐管（３３ｅ
）と低圧分岐！（３２ｂ）における開閉弁（５３）の下
流側との間は低圧バイパス路（５４）により接続され、
この低圧バイパス路（５４）にはバイパス弁（５４ａ）
及びキャピラリ（５４ｂ）が配設されている。また、低
圧バイパス路（５４）と液分岐管（３３ｅ）との間には
配管熱交換器（５４ｃ）が形成されていて、暖房時に室
内側熱交換器（５）より流出する液冷媒のフラッシュを
防止するように構成されている。また、上記高圧分岐管
（３］、ｂ）における開閉弁（５２）の上流側と上記ガ
ス管（５ａ）との間は流量調節用のキャピラリ（５５ａ
）を備えた高圧バイパス路（５５）で接続されており、
冷房時に高圧分岐管（３１ｂ）等に溜まる凝縮液をバイ
パスするように構成されている。そして、上記開閉弁（
５２）（５３）及び両バイパス路（５４）、 （５５
）はキット（５６）内に一体に収納されており、圧縮機
（１）、室外側熱交換器（２ａ）、（２ｂ）、室内側熱
交換器（５）、 （５）、・・・が高圧ガスライン（
３１）、低圧ガスライン（３２）及び液ライン（３３）
によって接続されて冷媒回路（３）が構成されている。Furthermore, the liquid branch pipe (33e) of the indoor unit (B)
) and low pressure branch! (32b) is connected to the downstream side of the on-off valve (53) by a low pressure bypass path (54),
A bypass valve (54a) is provided in this low pressure bypass path (54).
and a capillary (54b). Furthermore, a piping heat exchanger (54c) is formed between the low-pressure bypass path (54) and the liquid branch pipe (33e), and the liquid refrigerant flowing out from the indoor heat exchanger (5) during heating is flashed. is configured to prevent Further, a capillary (55a) for flow rate adjustment is connected between the upstream side of the on-off valve (52) in the high-pressure branch pipe (3], b) and the gas pipe (5a).
) connected by a high-pressure bypass path (55),
It is configured to bypass condensate that accumulates in the high-pressure branch pipe (31b) and the like during cooling. Then, the above-mentioned on-off valve (
52) (53) and both bypass paths (54), (55
) are integrally stored in the kit (56), including the compressor (1), outdoor heat exchanger (2a), (2b), indoor heat exchanger (5), (5),... is the high pressure gas line (
31), low pressure gas line (32) and liquid line (33)
are connected to form a refrigerant circuit (3).
尚、（２６）は室外側熱交換器（２ａ）、 （２ｂ）
に近接配置された室外ファンであり、（４４）は低圧ガ
スライン（３２）とメイン液管（３３ｅ）との間で熱交
換させる吸入熱交換器である。（５７）は室内側熱交換
器（５）に近接配置された室内ファンである。In addition, (26) is the outdoor heat exchanger (2a), (2b)
(44) is a suction heat exchanger that exchanges heat between the low pressure gas line (32) and the main liquid pipe (33e). (57) is an indoor fan placed close to the indoor heat exchanger (5).
さらに、上記冷媒ｒＩｊｌ路（３）には各種のセンサが
配設されている。すなわち、（Ｔｈｌ）は室内ユニット
（Ｂ）の液冷媒温度を検出する液温センサ、（Ｔ ｈ２
）は室内ユニッ） （Ｂ）のガス冷媒温度を検出する外
気温センサ、（Ｔ ｈ３）は室内ファン（５７）の吸込
空気温度を検出する室温センサである。（Ｔ ｈ４）は
室外側熱交換器（２ａ）、 （２ｂ）側の液冷媒温度
を検出する液温センサ、（Ｔ１１５）は室外側熱交換器
（２ａ）、 （２ｂ）側の吐出ガス冷媒温度を検出す
る外気温センサ、（Ｔｈｅ）は外気温度を検出する外気
温センサ、（Ｔ ｈ７）は圧縮機（１）の吐出管温度（
ＴＤ）（吐出ガス冷媒温度）を検出する吐出管温度検出
手段としての吐出管温度センサ、（ＨＰＳ）は圧縮機（
１）の吐出ガス冷媒圧力を検出する高圧圧力センサ、（
ＬＰＳ）は圧縮機（］）の吸入ガス冷媒圧力を検出する
低圧圧力センサである。Furthermore, various sensors are arranged in the refrigerant rIjl path (3). That is, (Thl) is a liquid temperature sensor that detects the liquid refrigerant temperature of the indoor unit (B), (Th2
) is an outside temperature sensor that detects the temperature of the gas refrigerant in the indoor unit (B), and (Th3) is a room temperature sensor that detects the temperature of the air sucked into the indoor fan (57). (T h4) is a liquid temperature sensor that detects the liquid refrigerant temperature on the outdoor side heat exchanger (2a) and (2b) side, and (T115) is the discharge gas refrigerant on the outdoor side heat exchanger (2a) and (2b) side. The outside air temperature sensor that detects the temperature, (The) is the outside air temperature sensor that detects the outside air temperature, and (Th7) is the discharge pipe temperature of the compressor (1) (
TD) is a discharge pipe temperature sensor as a discharge pipe temperature detection means for detecting (discharge gas refrigerant temperature), and (HPS) is a discharge pipe temperature sensor that detects the discharge gas refrigerant temperature.
1) A high-pressure pressure sensor that detects the discharge gas refrigerant pressure, (
LPS) is a low-pressure pressure sensor that detects the suction gas refrigerant pressure of the compressor (]).
（６）は以上の冷媒回路（３）における各機器を作動制
御するＣＰＵ内蔵の制御装置で、この制御装置（６）に
は上記各センサの出力信号が人力されている。ここでは
、上記インバータの作動制御による第１圧縮機（１ａ）
の容量制御について限定１７て説明する。制御袋ｆｆｉ
（６）において処理される圧縮機（１ａ）の制御手順
は第３図に示すように行われ、吐出管温度（ＴＤ）を基
に圧縮機（１ａ）の上限周波数（Ｆｍａｘ）を決定し、
この上限周波数（ＦｌＩａｘ）により圧縮機（１ａ）の
容量制御運転を制限するようになっている。すなわち、
まず、ステップＳ１で吐出管温度センサ（Ｔｈ７）によ
って検出された吐出管温度（ＴＤ）が吐出管温度制御を
行う基準温度１００°Ｃよりも低いかどうかを判定し、
この判定がＴＤ＜１００’ＣのＹＥＳのときには、潤滑
油の熱劣化に支承がないので、ステップ５１７に進み、
第１圧縮機（］−ａ）に対する上限周波数（Ｆｍａｘ）
を２００Ｈｚに設定し、かつフラグを「０」にクリアし
た後、ステップＳ＋８に進む。上記フラグは吐出管温度
制御の実行のを無を識別するもので、「１」のときには
実行中を、また「０」のときには停止中をそれぞれ示す
。(6) is a control device with a built-in CPU that controls the operation of each device in the above-mentioned refrigerant circuit (3), and the output signals of the above-mentioned sensors are manually input to this control device (6). Here, the first compressor (1a) is controlled by the operation of the inverter.
The capacity control will be explained using the limitation 17. control bag ffi
The control procedure for the compressor (1a) processed in step (6) is performed as shown in FIG. 3, in which the upper limit frequency (Fmax) of the compressor (1a) is determined based on the discharge pipe temperature (TD),
The capacity control operation of the compressor (1a) is limited by this upper limit frequency (FlIax). That is,
First, in step S1, it is determined whether the discharge pipe temperature (TD) detected by the discharge pipe temperature sensor (Th7) is lower than a reference temperature of 100°C for controlling the discharge pipe temperature,
If this determination is YES with TD<100'C, there is no support for the thermal deterioration of the lubricating oil, so the process proceeds to step 517.
Upper limit frequency (Fmax) for the first compressor (]-a)
After setting the frequency to 200 Hz and clearing the flag to "0", the process advances to step S+8. The above-mentioned flag is used to identify whether discharge pipe temperature control is being executed or not, and when it is "1", it indicates that it is being executed, and when it is "0", it indicates that it is being stopped.
また、ステップＳ１での判定がＴＤ≧１００ＤＣのＮｏ
のときには、ステップＳ２でフラグが「１」か否かを判
定し、この判定がＮＯ，つまり制御中でないときにはス
テップＳ３で吐出管温度（ＴＤ）が第１設定温度（ＴＤ
Ｉ −１２０’ Ｃ）以上かどうかを判定する。ここで
ＴＤ＜１２０’ＣのＮＯと判定されたときには、上記ス
テップＳ１７に進むが、ＴＤ≧１２０’ＣのＹＥＳとｉ
り定されると、ステップＳ４でフラグを「１」にセット
し、ステップＳ５で圧縮ａ！（ｌａ）の上限周波数（Ｆ
ｍａｘ）を現在の圧縮機（１ａ）の運転周波数（Ｆｔ
）から１０Ｈｚ下げて１ステツプダウンさせ、ステップ
Ｓ６で上限周波数（Ｆａａｘ）を現在の上限周波数（Ｆ
ｍａｘ）と下限周波数３０Ｈｚとの大きい方に設定し、
次のステップＳ７で上記検出した吐出管温度（ＴＤ）を
前回サンプリングの吐出管温度（ＴＤ’ ）としてメモ
リに記憶させ、ステップＳＩ６でタイマを３分間にセッ
トした後、上記ステップＳＩ８に進む。Also, if the determination in step S1 is TD≧100DC,
In this case, it is determined in step S2 whether the flag is "1" or not, and if this determination is NO, that is, the control is not in progress, the discharge pipe temperature (TD) is set to the first set temperature (TD
I -120' C) Determine whether or not it is greater than or equal to I -120'C). If it is determined that TD<120'C is NO, the process proceeds to step S17, but if TD≧120'C is determined as YES, i
Once determined, the flag is set to "1" in step S4, and the compressed a! (la) upper limit frequency (F
max) is the current operating frequency of the compressor (1a) (Ft
) is lowered by 1 step by 10Hz, and in step S6 the upper limit frequency (Faax) is set to the current upper limit frequency (F
max) and the lower limit frequency of 30Hz, whichever is greater,
In the next step S7, the detected discharge pipe temperature (TD) is stored in the memory as the discharge pipe temperature (TD') of the previous sampling, and after setting the timer for 3 minutes in step SI6, the process proceeds to step SI8.
また、上記ステップＳ２での判定がＹＥＳ、つまり吐出
管温度制御中のときには、ステップＳ８においてタイマ
がタイムアツプしたか否かを判定し、末だタイムアツプ
していないＮＯのときには、そのままステップＳ＋８に
進むが、タイムアツプしたときには、ステップＳ９に進
み、吐出管温度（ＴＤ）が第１設定温度（ＴＤＩ −１
２０’ Ｃ）以上かどうかを判定する。ここでＴＤよ］
２０゜ＣのＹＥＳと判定されたεきには、ステップＳＩ
Ｇで今回の新しい吐出管温度（ＴＤ）と前回サンプリン
グの吐出管温度（ＴＤ’ ）との高低を判定し、ＴＤ＜
ＴＤ’のＮＯ，すなわち「吐出管温度（ＴＤ）が上昇基
調にない」ときにはそのまま上記ステップＳ６に進み、
またＴＤｋＴＤ’のＹＥＳ、すなわち「吐出管温度（Ｔ
Ｄ）が上昇基調にある」ときにはステップＳｌ＋で圧縮
機（１ａ）の上限周波数（Ｆｍａｘ）をＦｍａｘ −Ｆ
ｍａｘ −１０Ｈｚに設定した後、同様にステップＳ６
に進む。Further, if the determination in step S2 is YES, that is, the discharge pipe temperature is being controlled, it is determined in step S8 whether or not the timer has timed up, and if the determination is NO that the timer has not timed up, the process directly proceeds to step S+8. , when the time has expired, the process advances to step S9, and the discharge pipe temperature (TD) reaches the first set temperature (TDI -1
20' C) or more. TD here]
If ε is determined as YES at 20°C, step SI
G determines whether the current new discharge pipe temperature (TD) is higher or lower than the discharge pipe temperature (TD') of the previous sampling, and TD<
If TD' is NO, that is, "the discharge pipe temperature (TD) is not on an upward trend", the process directly proceeds to step S6,
Also, if TDkTD' is YES, that is, "discharge pipe temperature (T
D) is on an upward trend, the upper limit frequency (Fmax) of the compressor (1a) is set to Fmax −F in step Sl+.
After setting max to −10Hz, similarly step S6
Proceed to.
上記ステップＳ９での判定がＴＤ＜１２０’ ＣのＮｏ
のときには、ステップＳ１２で吐出管温度（ＴＤ）の第
２設定温度（ＴＤ２−１１０’ Ｃ）との高低をｔ１ｊ
定し、ここでＴＤ≧１１０’ＣのＮＯと判定されると、
ステップＳ１５で前回サンプリングの吐出管温度（ＴＤ
’ ）をＴＤ’ −１２０’Ｃに設定した後、ステップ
ＳＩ６に進む一方、ＴＤ＜１１０’ＣのＹＥＳのときに
は、ステップＳ１３で圧縮機（１ａ）の上限周波数（Ｆ
ｍａｘ）をＦｌｌａｘ −Ｆｔａａｘ ＋ １０Ｈｚに
設定し、次いでステップＳ１４で該上限周波数（Ｆ ｍ
ａχ）を最大周波数２００Ｈｚと高低判定する。この判
定がＦ ｔｘａｘ≧２００ＨｚのＮＯのときには上記ス
テップＳ１７に、またＹＥＳのときには上記ステップ５
１５にそれぞれ進む。If the determination in step S9 is TD<120'C, No.
In this case, in step S12, the height of the discharge pipe temperature (TD) with respect to the second set temperature (TD2-110'C) is determined by t1j.
and if it is determined NO that TD≧110'C,
In step S15, the discharge pipe temperature (TD
) is set to TD'-120'C, the process proceeds to step SI6, while if TD<110'C (YES), the upper limit frequency (F
max) is set to FLax - Ftaax + 10Hz, and then in step S14 the upper limit frequency (F m
aχ) is determined to be high or low with a maximum frequency of 200 Hz. If this determination is NO (Ftxax≧200Hz), the process proceeds to step S17, and if YES, the process proceeds to step 5.
Proceed to step 15 respectively.
また、上記ステップＳ１８では圧縮機（１ａ）の運転周
波数（Ｆｔ ）を現在の周波数（Ｆｔ ）と上限周波数
（Ｆａ＋ａｘ）との小さい方に設定し、その後、ステッ
プｓ＋９でタイマをカウントさせた後、最初のステップ
Ｓ＋に戻る。Further, in step S18, the operating frequency (Ft) of the compressor (1a) is set to the smaller of the current frequency (Ft) and the upper limit frequency (Fa+ax), and then, in step s+9, the timer is counted, and then Return to the first step S+.
以上のフローにおいては、吐出管温度（ＴＤ）が基準温
度１００”Ｃよりも低いときには、吐出管温度制御は行
わないが、基準温度以上のときには、さらに吐出管温度
（Ｔ Ｄ）を第１設定温度ＴＤＩ −１２０’ Ｃト比
較Ｌ、吐出Ｗ ｆｉ ａ （Ｔ Ｄ ）が第１設定温度
（ＴＤＩ ）以上の場合には、吐出管温度制御を開始す
る。まず、タイマにより設定される３分毎に吐出管温度
（ＴＤ）をサンプリングするとともに、そのサンプリン
グした吐出管温度（ＴＤ）と前回サンプリングの吐出管
温度（ＴＤ”）との高低を比較して吐出管温度（Ｔ Ｄ
）の昇降Ｍａｌを判定し、上昇２！調のときには圧縮機
（１ａ）の上限周波数（Ｆａ＋ａｘ）を１ステツプ（１
０Ｈｚ）ずつ下げる一方、上昇基調にないとき（一定又
は下降基調のとき）には、上限周波数（Ｆｍａｘ）を前
回の値に保持する。また、こうした制御により吐出管温
度（ＴＤ）が第１設定温度（ＴＤＩ ）よりも低くなる
と、今度は吐出管温度（ＴＤ）と第２設定温度（ＴＤ２
）との高低を判定し、吐出管温度（Ｔ Ｄ）が第２設
定温度（ＴＤ２）よりも低くなると、圧縮機（１ａ）の
上限周波数（Ｆｍａｘ）を１ステツプ（１０Ｈｚ）ずつ
上げるように制御するものである。In the above flow, when the discharge pipe temperature (TD) is lower than the reference temperature of 100"C, the discharge pipe temperature control is not performed, but when it is higher than the reference temperature, the discharge pipe temperature (TD) is further set to the first setting. Temperature TDI -120' C to comparison L, if the discharge W fi a (T D ) is equal to or higher than the first set temperature (TDI), discharge pipe temperature control is started. First, every 3 minutes set by a timer. At the same time, the discharge pipe temperature (TD) is sampled, and the discharge pipe temperature (T D
) and determines the elevation Mal of the elevation 2! When the maximum frequency (Fa+ax) of the compressor (1a) is adjusted by one step (1
0 Hz), while at the same time, when it is not on an upward trend (when it is constant or on a downward trend), the upper limit frequency (Fmax) is held at the previous value. Furthermore, when the discharge pipe temperature (TD) becomes lower than the first set temperature (TDI) due to such control, the discharge pipe temperature (TD) and the second set temperature (TD2) become lower than the first set temperature (TD2).
), and if the discharge pipe temperature (TD) becomes lower than the second set temperature (TD2), control is performed to increase the upper limit frequency (Fmax) of the compressor (1a) by one step (10Hz). It is something to do.
したがって、この実施例では、上記制御手順におけるス
テップ５＋１１により、上記吐出管温度センサ（Ｔ ｈ
７）の出力を受け、検出された吐出管温度（ＴＤ）が基
準値（１００’ Ｃ）を越えたときに、該吐出管温度（
Ｔ Ｄ）を前回に検出した吐出管温度（ＴＤ”）と比較
して吐出管温度（ＴＤ）の昇降基調をｉ１１定する本発
明での判定手段（６０）が構成される。Therefore, in this embodiment, step 5+11 in the control procedure causes the discharge pipe temperature sensor (T h
7) When the detected discharge pipe temperature (TD) exceeds the reference value (100'C), the discharge pipe temperature (TD)
A determining means (60) according to the present invention is configured to compare the discharge pipe temperature (TD'') detected last time to determine the rise and fall trend of the discharge pipe temperature (TD).
また、同様に、ステップＳ６ 、Ｓｎ 、Ｓ＋ｓにより
、上記判定手段（６０）で吐出管温度（ＴＤ）が上昇基
調にあると判定されたときには、所定時間毎に上記圧縮
機（１ａ）の運転容量を下げる一方、上昇基調以外にあ
ると判定されたときには、圧縮機（１ａ）の運転容量を
保持するように制御する制御手段（６１）が構成されて
いる。Similarly, in steps S6, Sn, and S+s, when the determining means (60) determines that the discharge pipe temperature (TD) is on the rise, the operating capacity of the compressor (1a) is determined at predetermined time intervals. A control means (61) is configured to control the operating capacity of the compressor (1a) to be lowered, while maintaining the operating capacity of the compressor (1a) when it is determined that the operating capacity is not on an upward trend.
次に、この空気調和Ｊ２！ （Ｘ）の空調動作について
説明する。Next, this air conditioning J2! The air conditioning operation (X) will be explained.
先ず、各室内ユニット（Ｂ）、 （Ｂ）、・・・を冷
房運転する場合、室外ユニット（Ａ）の両四路切換弁（
２１ａ）、 （２１ｂ）が第２図実線に切り換えられ
てガス管（２２ａ）、（２２ｂ）が高圧ガスライン（３
１）に連通ずる。また、各室内ユニット（Ｂ）、 （
Ｂ）、・・・では高圧側開閉弁（５２）が閉じ、かつ低
圧側開閉弁（５３）が開いて、ガス管（５ａ）が低圧分
岐管（３２ｂ）に連通される。この状態においては、圧
縮機（１）より吐出した高圧ガス冷媒は各室外側熱交換
器（２ａ）。First, when operating each indoor unit (B), (B), etc. for cooling, both four-way switching valves (
21a) and (21b) are switched to the solid lines in Figure 2, and the gas pipes (22a) and (22b) are connected to the high pressure gas line (3).
1). In addition, each indoor unit (B), (
In B), . . . , the high-pressure side on-off valve (52) is closed, the low-pressure side on-off valve (53) is opened, and the gas pipe (5a) is communicated with the low-pressure branch pipe (32b). In this state, the high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor (1) is delivered to each outdoor heat exchanger (2a).
（２ｂ）に流れて凝縮し、この凝縮した液冷媒は液ライ
ン（３３）を通って各室内ユニッＩ−（Ｂ） 。(2b) and condenses, and this condensed liquid refrigerant passes through the liquid line (33) to each indoor unit I-(B).
（Ｂ）、・・・に流れ、室内電動膨張弁（５１）。(B) Flows to the indoor electric expansion valve (51).
（５１）、・・・で膨張した後、各室内側熱交換器（５
）、 （５）、・・・で蒸発し、低圧ガスライン（３
２）を流れて圧縮機（１）に戻ることになる。After expanding in (51),..., each indoor heat exchanger (5
), (5),... and is evaporated in the low pressure gas line (3
2) and returns to the compressor (1).
一方、上記各室内ユニット（Ｂ）、（Ｂ）、・・・を暖
房運転する場合、冷媒は冷房時と逆に流れる。On the other hand, when each indoor unit (B), (B), . . . is operated for heating, the refrigerant flows in the opposite direction to that during cooling.
つまり、室外ユニット（Ａ）の四路切換弁（２１ａ）、
（２１ｂ）が第２図破線に切り換えられ、各室内ユ
ニット（Ｂ）、 （Ｂ）、・・・においては高圧側開
閉弁（５２）が開き、かつ低圧側開閉弁（５３）が閉じ
て、高圧ガスライン（３１）からの冷媒は室内側熱交換
器（５）で凝縮した後、液ライン（３３）を流れて室外
電動膨張弁（２５ａ）（２５ｂ）で膨張し、室外側熱交
換器（２ａ）。In other words, the four-way switching valve (21a) of the outdoor unit (A),
(21b) is switched to the broken line in FIG. 2, and in each indoor unit (B), (B), ..., the high pressure side on-off valve (52) opens and the low pressure side on-off valve (53) closes. The refrigerant from the high-pressure gas line (31) is condensed in the indoor heat exchanger (5), flows through the liquid line (33), expands in the outdoor electric expansion valves (25a) (25b), and is transferred to the outdoor heat exchanger. (2a).
（２ｂ）で蒸発して圧縮機（１）に戻ることになる。It will be evaporated at step (2b) and returned to the compressor (1).
そして、上記冷房運転時に、例えば１台の室内ユニット
（Ｂ）における両開閉弁（５２）、（５３）の開閉状態
を切り換えると暖房運転になり、また逆に、」二足全暖
房運転時に、例えば１台の室内ユニッＩ−（Ｂ）におけ
る両開閉弁（５２）。Then, during the above-mentioned cooling operation, for example, switching the opening/closing states of both on-off valves (52) and (53) in one indoor unit (B) will result in heating operation, and conversely, during the two-leg full heating operation, For example, a double open/close valve (52) in one indoor unit I-(B).
（５３）を切り換えると冷房運転になり、このことでい
わゆる冷暖同時運転が行われる。その際、例えば全室内
ユニット（Ｂ）、 （Ｂ）、・・・のうち２台が暖房
運転で、残り１台が冷房運転で運転されると、暖房運転
の室内ユニット（Ｂ）、 （Ｂ）より流出した液冷媒は
液ライン（３３）の分流器（３３ｄ）で合流した後、冷
房運転の室内ユニット（Ｂ）に流れ、蒸発して低圧ガス
ライン（３２）より圧縮機（１）に戻ることになる。When (53) is switched, cooling operation is started, and thus so-called simultaneous heating and cooling operation is performed. At that time, for example, if two of all indoor units (B), (B), ... are operated in heating mode and the remaining one is operated in cooling mode, then indoor units (B), (B) in heating mode, ) The liquid refrigerant flowing out from the liquid line (33) merges at the flow divider (33d), flows to the indoor unit (B) for cooling operation, evaporates, and flows into the compressor (1) via the low-pressure gas line (32). I will be going back.
この冷暖同時運転時において、２台の室外側熱交換器（
２ａ）、 （２ｂ）は室内負荷に文・１応して蒸発器
或いは凝縮器として作動し、さらには１台が運転され、
他の１台は運転を停止することになる。During this simultaneous heating and cooling operation, two outdoor heat exchangers (
2a) and (2b) operate as an evaporator or condenser depending on the indoor load, and one unit is operated,
The other one will be out of operation.
このような空気調和機（Ｘ）の運転中、第１圧縮機（１
，ａ）の吐出管温度（ＴＤ）が吐出管温度センサ（Ｔ
ｈ７）により検出され、この吐出管温度（ＴＤ）が基準
温度１００＠Ｃよりも低いときには、吐出管温度制御が
行われない。一方、吐出管温度（ＴＤ）が基中温度以上
のときには、さらに該吐出管温度（ＴＤ）が第１設定温
度ＴＤＩ−１２０’Ｃと比較され、吐出管温度（ＴＤ）
が第１設定温度（ＴＤｌ）以上の場合に、吐出管温度制
御が実行される。まず、タイマにより設定される３分毎
に吐出管温度（Ｔ Ｄ）がサンプリングされ、この吐出
管温度（Ｔ Ｄ）は前回サンプリングの吐出管温度（Ｔ
Ｄ’ ）と高低が比較されて吐出管温度（ＴＤ）の昇降
話調が判定される。そして、吐出管温度（ＴＤ）が上昇
基調のときには圧縮機（１ａ）の上限周波数（ＦｍａＸ
）が１ステツプ（１０Ｈｚ）ずつ下げられる一方、上昇
基調にないとき（一定又は下降基調のとき）には、上限
周波数（ＦＩＩｌａｘ）が前回の値に保持される。こう
した制御により吐出管温度（ＴＤ）が第１設定温度（Ｔ
ＤＩ）よりも低くなるが、そのときには、吐出管温度（
ＴＤ）と第２設定温度（ＴＤ２）との高低が比較され、
吐出管温度（ＴＤ）が第２設定温度（ＴＤ２ ）よりも
低くなると、圧縮機（１ａ）の」二限周波数（Ｆａ＋ａ
ｘ）が１ステツプ（１０Ｈｚ）ずつ上昇する。このよう
な制御に伴う吐出管温度（ＴＤ）の変化は第４図に示す
ようになり、図の左側部分は吐出管温度（ＴＤ）が急激
に上昇する場合であり、右側は緩やかに上昇する場合で
ある。During operation of such an air conditioner (X), the first compressor (1
, a), the discharge pipe temperature (TD) is determined by the discharge pipe temperature sensor (T
h7), and when this discharge pipe temperature (TD) is lower than the reference temperature 100@C, the discharge pipe temperature control is not performed. On the other hand, when the discharge pipe temperature (TD) is equal to or higher than the base temperature, the discharge pipe temperature (TD) is further compared with the first set temperature TDI-120'C, and the discharge pipe temperature (TD) is
is equal to or higher than the first set temperature (TDl), discharge pipe temperature control is executed. First, the discharge pipe temperature (T D) is sampled every 3 minutes set by the timer, and this discharge pipe temperature (T D) is the discharge pipe temperature (T D) of the previous sampling.
The rise and fall of the discharge pipe temperature (TD) is determined by comparing the height with D'). When the discharge pipe temperature (TD) is on the rise, the upper limit frequency (FmaX) of the compressor (1a) is
) is lowered by one step (10 Hz), while the upper limit frequency (FIIlax) is kept at the previous value when it is not on an upward trend (when it is constant or on a downward trend). Through such control, the discharge pipe temperature (TD) is adjusted to the first set temperature (T
DI), but at that time, the discharge pipe temperature (
TD) and the second set temperature (TD2) are compared,
When the discharge pipe temperature (TD) becomes lower than the second set temperature (TD2), the second limit frequency (Fa+a) of the compressor (1a)
x) increases by one step (10 Hz). Changes in the discharge pipe temperature (TD) due to such control are shown in Figure 4, where the left side of the figure shows a rapid rise in the discharge pipe temperature (TD), and the right side shows a gradual rise. This is the case.
ｌ−たがって、この実施例では、上記の如く、吐出管温
度（ＴＤ）の絶対値と昇降基調とを基に圧縮機（１ａ）
の容量を変化させるため、圧縮機（１ａ）の不必要な能
力ダウンやハンチングを招来することなく、サンプリン
グ周期を短くすることができ、快適性を保持しつつ、圧
縮機（１ａ）の停止を抑制して連続運転範囲を拡大する
ことができる。Therefore, in this embodiment, as described above, the compressor (1a) is
Since the capacity of the compressor (1a) is changed, the sampling period can be shortened without causing unnecessary capacity reduction or hunting of the compressor (1a), and it is possible to stop the compressor (1a) while maintaining comfort. It is possible to expand the continuous operation range by suppressing this.
尚、本実施例は室外ユニット（Ａ）と室内ユニット（Ｂ
）とを高圧ガスライン（３１）と低圧ガスライン（３２
）と液ライン（３３）との３本配管で接続したが、ガス
ラインと液ラインとの２本配管で接続するようにしても
よい。Note that this embodiment uses an outdoor unit (A) and an indoor unit (B).
) and the high pressure gas line (31) and the low pressure gas line (32).
) and the liquid line (33), but the connection may be made using two pipes, the gas line and the liquid line.
また、室外側熱交換器（２ａ）、 （２ｂ）は３台以
上設けてもよく、また、室内ユニット（Ｂ）は１台であ
ってもよい。Further, three or more outdoor heat exchangers (2a) and (2b) may be provided, and one indoor unit (B) may be provided.
（発明の効果）
以上説明したように、請求項（１）に係る発明によると
、圧縮機の吐出管温度を検出１−１吐出管部度が上昇し
たときに圧縮機の運転容量を下げることで吐出管温度の
過上昇を抑制する場合、吐出管温度の絶対値のみならず
昇降基調をも判断し、吐出管温度が上界基調にあるとき
に圧縮機の運転容量を下げ、それ以外のときには運転容
量を保持するようにしたことにより、圧縮機の不必要な
能力ダウンやハンチングを招来することなく、サンプリ
ング周期を短くして、快適性を保持しつつ、圧縮機の体
止を抑制して連続運転範囲を拡大することができる。(Effects of the Invention) As explained above, according to the invention according to claim (1), when the temperature of the discharge pipe of the compressor is detected 1-1, the operating capacity of the compressor is reduced when the temperature of the discharge pipe increases. When suppressing an excessive rise in the discharge pipe temperature, judge not only the absolute value of the discharge pipe temperature but also the rise and fall trend, reduce the operating capacity of the compressor when the discharge pipe temperature is at the upper limit, and In some cases, by maintaining the operating capacity, the sampling period can be shortened without causing unnecessary performance reduction or hunting of the compressor, and while maintaining comfort, the compressor can be suppressed from stalling. The continuous operation range can be expanded.
また、請求項（′２Ｊに係る光切によれば、圧縮機は吐
出管温度が急激に上昇し易いスクロール式であるので、
特に有効な効果を得ることができる。Furthermore, according to Hikari-kiri according to claim '2J, since the compressor is a scroll type in which the temperature of the discharge pipe tends to rise rapidly,
Particularly effective effects can be obtained.
第１図は本発明の構成を示す図である。第２図〜第４図
は本発明の実施例を示し、第２図は空気調和機の全体構
成を示す冷媒回路図、第３図は制御装置での処理手順を
示すフローチャート図、第４図は吐出管温度の間開変化
特性を示す特性図である。第５図は従来例を示す第４図
相当図である。
（Ｘ）・・・空気調和機
（Ａ）・・・室外ユニット
（Ｂ）・・・室内ユニット
（１）、 （ｌａ ）、 （ｌｈ）・・・圧縮機（
２ａ）、 （２ｂ）・・・室外側熱交換器（熱源側熱
交換器）
（３）・・・冷媒回路
（５）・・・室内側熱交換器
（利用側熱交換器）
（６）・・・制御装置
（２１ａ）、 （２１ｂ）＝−四路切換弁（切換機構
）
（２５ａ）、 （２５ｂ）−室外電動膨張弁（熱源側
減圧機構）
（５１）・・・室内電動膨張弁（利用側減圧機構）（６
０）・・・判定手段
（６１）・・・制御手段
（Ｔ ｈ７）・・・吐出管温度センサ
（吐出管温度検出手段）
（ＴＤ）、 （ＴＤ’ ）・・・吐出管温度（１）、
（ｌａ）、 （ｌｂ）・・・圧縮機（２ａ）、 （
２ｂ）・・・室外側熱交換器（熱源側熱交換器）
（３）・・・冷媒回路
（５）・・・室内側熱交換器
（利用側熱交換器）
（６）・・・制御装置
（２１ａ）、 （２１ｂ）・”四路切換弁（切換機構
）
（２５ａ）、 （２５ｂ）−室外電動膨張弁（熱源側
減圧機構）
（５１）・・・室内電動膨張弁（利用側減圧機構）（６
０）・・・判定手段
（６１）・・・制御手段
（Ｔｈ７）・・・吐出管温度センサ
（吐出管温度検出手段）
（ＴＤ）、 （ＴＤ’ ）・・・吐出管温度（Ｘ）・
・・空気調和機
（Ａ）・・・室外ユニット
（Ｂ）・・・室内ユニット
柴
］
図FIG. 1 is a diagram showing the configuration of the present invention. 2 to 4 show embodiments of the present invention, FIG. 2 is a refrigerant circuit diagram showing the overall configuration of an air conditioner, FIG. 3 is a flowchart showing the processing procedure in the control device, and FIG. FIG. 2 is a characteristic diagram showing the interval change characteristics of the discharge pipe temperature. FIG. 5 is a diagram corresponding to FIG. 4 showing a conventional example. (X)...Air conditioner (A)...Outdoor unit (B)...Indoor unit (1), (la), (lh)...Compressor (
2a), (2b)... Outdoor heat exchanger (heat source side heat exchanger) (3)... Refrigerant circuit (5)... Indoor heat exchanger (user side heat exchanger) (6) ...Control device (21a), (21b) = -Four-way switching valve (switching mechanism) (25a), (25b) -Outdoor electric expansion valve (heat source side pressure reduction mechanism) (51)...Indoor electric expansion valve (User side decompression mechanism) (6
0)...Determination means (61)...Control means (T h7)...Discharge pipe temperature sensor (discharge pipe temperature detection means) (TD), (TD')...Discharge pipe temperature (1) ,
(la), (lb)... Compressor (2a), (
2b)...Outdoor heat exchanger (heat source side heat exchanger) (3)...Refrigerant circuit (5)...Indoor heat exchanger (user side heat exchanger) (6)...Control Devices (21a), (21b)・Four-way switching valve (switching mechanism) (25a), (25b)-Outdoor electric expansion valve (heat source side pressure reduction mechanism) (51)...Indoor electric expansion valve (user side pressure reduction mechanism) mechanism) (6
0)...Determination means (61)...Control means (Th7)...Discharge pipe temperature sensor (discharge pipe temperature detection means) (TD), (TD')...Discharge pipe temperature (X)
...Air conditioner (A)...Outdoor unit (B)...Indoor unit Shiba]
Claims (2)
ａ）、（２ｂ）、減圧機構（２５ａ）、（２５ｂ）、（
５１）及び利用側熱交換器（５）を閉回路に接続してな
る冷媒回路（３）を備えた冷凍装置において、 上記圧縮機（１）の吐出管温度（ＴＤ）を検出する吐出
管温度検出手段（Ｔｈ７）と、 上記吐出管温度検出手段（Ｔｈ７）の出力を受け、検出
された吐出管温度（ＴＤ）が基準値を越えたときに、該
吐出管温度（ＴＤ）を前回に検出した吐出管温度（ＴＤ
′）と比較して吐出管温度（ＴＤ）の昇降基調を判定す
る判定手段（６０）と、 上記判定手段（６０）により吐出管温度（ＴＤ）が上昇
基調にあると判定されたときには、所定時間毎に上記圧
縮機（１）の運転容量を下げる一方、上昇基調以外にあ
ると判定されたときには、圧縮機（１）の運転容量を保
持するように制御する制御手段（６１）とを設けたこと
を特徴とする圧縮機の吐出管温度制御装置。(1) Variable displacement compressor (1), heat source side heat exchanger (2)
a), (2b), pressure reduction mechanism (25a), (25b), (
51) and a refrigerant circuit (3) formed by connecting a user-side heat exchanger (5) in a closed circuit, a discharge pipe temperature for detecting the discharge pipe temperature (TD) of the compressor (1). A detection means (Th7) receives the output of the discharge pipe temperature detection means (Th7), and when the detected discharge pipe temperature (TD) exceeds a reference value, detects the discharge pipe temperature (TD) previously. discharge pipe temperature (TD
a determining means (60) for determining whether the discharge pipe temperature (TD) is on an increasing trend by comparing the temperature with the discharge pipe temperature (TD); A control means (61) is provided for controlling the operating capacity of the compressor (1) to be lowered hourly, while maintaining the operating capacity of the compressor (1) when it is determined that the operating capacity is not on an upward trend. A compressor discharge pipe temperature control device characterized by:
を特徴とする請求項（１）記載の圧縮機の吐出管温度制
御装置。(2) The compressor discharge pipe temperature control device according to claim (1), wherein the compressor (1a) is a scroll compressor.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1326819A JP2503699B2 (en) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | Compressor discharge pipe temperature control device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1326819A JP2503699B2 (en) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | Compressor discharge pipe temperature control device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03186157A true JPH03186157A (en) | 1991-08-14 |
| JP2503699B2 JP2503699B2 (en) | 1996-06-05 |
Family
ID=18192065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1326819A Expired - Fee Related JP2503699B2 (en) | 1989-12-14 | 1989-12-14 | Compressor discharge pipe temperature control device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2503699B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5490399A (en) * | 1993-03-08 | 1996-02-13 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration apparatus |
| WO2015125252A1 (en) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 三菱電機株式会社 | Refrigerant cycle device |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4748285B1 (en) | 2010-01-20 | 2011-08-17 | ダイキン工業株式会社 | Compressor |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159052A (en) * | 1985-01-07 | 1986-07-18 | 三菱電機株式会社 | Air conditioner |
| JPS6423064A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Mitsubishi Electric Corp | Frequency controller for multi- refrigeration cycle |
-
1989
- 1989-12-14 JP JP1326819A patent/JP2503699B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159052A (en) * | 1985-01-07 | 1986-07-18 | 三菱電機株式会社 | Air conditioner |
| JPS6423064A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Mitsubishi Electric Corp | Frequency controller for multi- refrigeration cycle |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5490399A (en) * | 1993-03-08 | 1996-02-13 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration apparatus |
| WO2015125252A1 (en) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 三菱電機株式会社 | Refrigerant cycle device |
| GB2537766A (en) * | 2014-02-20 | 2016-10-26 | Mitsubishi Electric Corp | Refrigerant cycle device |
| JP6022107B2 (en) * | 2014-02-20 | 2016-11-09 | 三菱電機株式会社 | Refrigeration cycle equipment |
| GB2537766B (en) * | 2014-02-20 | 2020-02-19 | Mitsubishi Electric Corp | Refrigeration cycle apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2503699B2 (en) | 1996-06-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3925545B2 (en) | Refrigeration equipment | |
| KR100579564B1 (en) | LEV control method of cooling cycle apparatus | |
| US6883346B2 (en) | Freezer | |
| US20110174005A1 (en) | Refrigerating apparatus | |
| US20040134206A1 (en) | Apparatus and method for controlling operation of air conditioner | |
| JP3208923B2 (en) | Operation control device for air conditioner | |
| JP3291753B2 (en) | Refrigerant charging amount detection device for refrigeration equipment | |
| JPH06341720A (en) | Refrigerator | |
| JPH03186157A (en) | Delivery pipe temperature controller of compressor | |
| JPH0799286B2 (en) | Wet control device for air conditioner | |
| JP7258129B2 (en) | air conditioner | |
| JPH04208370A (en) | Operation controller for air conditioner | |
| JP3149625B2 (en) | Operation control device for air conditioner | |
| JPH0395342A (en) | Operating controller for air conditioner | |
| JPH05288413A (en) | Air conditioner | |
| JPH03186169A (en) | Defrosting operation controller of air conditioner | |
| JP3097468B2 (en) | Control device for air conditioner | |
| JPH0217358A (en) | Degree of overheat control device for freezing device | |
| JPH06100395B2 (en) | Refrigeration system operation controller | |
| JP2500707B2 (en) | Refrigeration system operation controller | |
| US11835273B2 (en) | Refrigerant cycle apparatus | |
| JPH03122460A (en) | Operating controller for refrigerating machine | |
| JP2976905B2 (en) | Air conditioner | |
| JPH03186156A (en) | Pressure equalizer of air conditioner | |
| JPWO2019043941A1 (en) | Air conditioner |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080402 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090402 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |