JPH0318059Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0318059Y2 JPH0318059Y2 JP1401485U JP1401485U JPH0318059Y2 JP H0318059 Y2 JPH0318059 Y2 JP H0318059Y2 JP 1401485 U JP1401485 U JP 1401485U JP 1401485 U JP1401485 U JP 1401485U JP H0318059 Y2 JPH0318059 Y2 JP H0318059Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plasma arc
- current
- high frequency
- pilot arc
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 31
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 24
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 7
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding Control (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
(a) 技術分野
この考案は、プラズマアーク溶接機用電源装置
の小型化、低価格化及び制御応答性等の改善に関
する。[Detailed Description of the Invention] (a) Technical Field This invention relates to miniaturization, cost reduction, and improvement in control responsiveness, etc. of a power supply device for a plasma arc welding machine.
(b) 従来技術とその欠点
従来のプラズマアーク溶接機用電源装置の回路
図を第5図に示す。3相交流を変圧する変圧器T
1は3相交流の電源に接続される1次巻線Taと、
パイロツトアーク用巻線Tb、プラズマアーク用
巻線Tcとを有している。パイロツトアーク用巻
線TbはスイツチA1を介してパイロツトアーク
電流整流回路REと接続されている。パイロツト
アーク電流整流回路REはダイオードD1〜D6
で3相全波整流回路に構成されている。このパイ
ロツトアーク電流整流回路REの出力の負極は端
子O1を通じてプラズマトーチの電極ELに接続
されている。また、正極は限流器R2と高周波発
生器HFとのカツプリングコイルCCとを介して端
子O3に接続され、端子O3にはプラズマトーチ
の拘束ノズルNが接続されている。前記高周波発
生器HFはパイロツトアークの発生時に高周波電
圧をパイロツトアーク電流整流回路REが出力す
る直流電圧に重畳して拘束ノズルNに印加し、ア
ーク発生を容易にするためのものである。プラズ
マアーク用巻線Tcにはプラズマアーク電流整流
回路RCが接続されている。プラズマアーク電流
整流回路RCはサイリスタTH1〜TH3とダイオ
ードD7〜D9で構成される3相交流全波整流回
路であり、サイリスタTH1〜TH3の開閉によ
つてこの整流回路は開閉される。このサイリスタ
TH1〜TH3の開閉は後述する位相制御回路PS
によつて制御される。このプラズマアーク電流整
流回路RCの出力の負極は前記パイロツトアーク
電流整流回路REの負極と同様に端子O1を通じ
て電極ELに接続され、正極は平滑用リアクトル
L、電流検知器CTを介して端子O2に接続され
ている。端子O2には溶接の母材Mが接続されて
いる。電流検知器CTはその検出値を誤差増幅器
CAに出力している。誤差増幅器CAには予め基準
電池Eが接続されており、電流検知器CTの検出
値と基準電圧との誤差を増幅して位相制御回路
PSに出力する。位相制御回路PSは誤差増幅器
CAの出力に基づき電流検知器CTに流れる電流が
一定になるようにサイリスタTH1〜TH3の開
閉のタイミングを位相制御する。前記パイロツト
アーク電流整流回路REの正極はダイオードD1
0、抵抗R1、スイツチA2を介してプラズマア
ーク電流整流回路RCの正極へ接続されており、
スイツチA2を閉じると、パイロツトアーク電流
整流回路REの電圧が端子O2を介して母材Mへ
印加される。(b) Prior art and its drawbacks A circuit diagram of a conventional power supply device for a plasma arc welding machine is shown in Fig. 5. Transformer T that transforms three-phase alternating current
1 is a primary winding Ta connected to a three-phase AC power supply,
It has a pilot arc winding Tb and a plasma arc winding Tc. The pilot arc winding Tb is connected to the pilot arc current rectifier circuit RE via a switch A1. The pilot arc current rectifier circuit RE includes diodes D1 to D6.
It is configured as a three-phase full-wave rectifier circuit. The negative terminal of the output of this pilot arc current rectifier circuit RE is connected to the electrode EL of the plasma torch through a terminal O1. Further, the positive electrode is connected to the terminal O3 via the current limiter R2 and the coupling coil CC of the high frequency generator HF, and the restraint nozzle N of the plasma torch is connected to the terminal O3. The high frequency generator HF is used to facilitate arc generation by superimposing a high frequency voltage on the DC voltage output from the pilot arc current rectifier circuit RE and applying it to the restraint nozzle N when a pilot arc is generated. A plasma arc current rectifier circuit RC is connected to the plasma arc winding Tc. The plasma arc current rectifier circuit RC is a three-phase AC full-wave rectifier circuit composed of thyristors TH1 to TH3 and diodes D7 to D9, and this rectifier circuit is opened and closed by opening and closing of the thyristors TH1 to TH3. This thyristor
The opening/closing of TH1 to TH3 is done by the phase control circuit PS, which will be described later.
controlled by. The negative electrode of the output of this plasma arc current rectifier circuit RC is connected to the electrode EL through the terminal O1, similar to the negative electrode of the pilot arc current rectifier circuit RE, and the positive electrode is connected to the terminal O2 through the smoothing reactor L and the current detector CT. It is connected. A base material M for welding is connected to the terminal O2. The current detector CT converts the detected value into an error amplifier.
Outputting to CA. A reference battery E is connected to the error amplifier CA in advance, and the error between the detected value of the current detector CT and the reference voltage is amplified and the phase control circuit is activated.
Output to PS. Phase control circuit PS is error amplifier
Based on the output of CA, the timing of opening and closing of thyristors TH1 to TH3 is controlled in phase so that the current flowing through the current detector CT is constant. The positive terminal of the pilot arc current rectifier circuit RE is a diode D1.
0, is connected to the positive pole of the plasma arc current rectifier circuit RC via resistor R1 and switch A2,
When switch A2 is closed, the voltage of the pilot arc current rectifier circuit RE is applied to the base material M via terminal O2.
以上の構成のプラズマアーク溶接機用電源装置
を使用するときには、まずスイツチA1を閉じて
溶接電極ELと拘束ノズルNとの間にパイロツト
アークを点弧してプラズマを生成し、次に位相制
御回路PSを動作させると同時にプラズマアーク
点弧の瞬間だけスイツチA2を閉じてパイロツト
アーク電流整流回路REの電圧を母材Mに印加し、
電極EL、母材M間のアーク点孤を補助にする。 When using the power supply device for a plasma arc welding machine with the above configuration, first close the switch A1 and ignite the pilot arc between the welding electrode EL and the restraint nozzle N to generate plasma, then the phase control circuit At the same time as operating the PS, switch A2 is closed only at the moment of plasma arc ignition, and the voltage of the pilot arc current rectifier circuit RE is applied to the base material M.
Assists arc ignition between electrode EL and base metal M.
ところで、このようなプラズマアーク溶接機用
電源装置では、商用周波数の交流を半導体整流素
子(サイリスタTH1〜TH3)を開閉して位相
制御を行つているが、プラズマアークの起動時に
制御系の電流制御の遅れによつて一時的に過大な
プラズマアーク電流が流れる。この電流によつ
て、溶接電極ELや変圧器T1が損傷を受けるこ
とがよくあつた。また、溶接や切断の作業中には
プラズマアークの点弧、停止を繰り返すが、作業
中には点弧を容易にするためにパイロツトアーク
を点孤させたままにしておくことが望ましい。し
かし、プラズマアークの点弧中にも停止時と同様
の電流でパイロツトアークを点弧し続けると、電
力の消費が大きくなり、そのために2次巻線Tb
とパイロツト電流整流部REの電流容量を大きく
しなければならず大型化するうえ、高価になる欠
点があつた。さらに、溶接電極ELや拘束ノズル
Nに印加される電圧が十分に平滑されていないた
めに起こる溶接電極ELや拘束ノズルNの消耗を
防止するためには、平滑リアクトルLに大誘導係
数のものを用いなければならないため、これによ
つても装置が大型化し高価なものになる欠点があ
つた。 By the way, in such a power supply device for a plasma arc welding machine, phase control is performed by opening and closing semiconductor rectifying elements (thyristors TH1 to TH3) of AC at commercial frequency, but when the plasma arc is started, the current control of the control system Due to this delay, a temporarily excessive plasma arc current flows. This current often caused damage to the welding electrode EL and the transformer T1. Further, during welding or cutting work, the plasma arc is repeatedly ignited and stopped, and it is desirable to leave the pilot arc ignited during the work to facilitate ignition. However, if the pilot arc continues to be ignited with the same current as when it is stopped while the plasma arc is ignited, power consumption will increase, and the secondary winding Tb
However, the current capacity of the pilot current rectifier RE had to be increased, making it larger and more expensive. Furthermore, in order to prevent the welding electrode EL and restraint nozzle N from being worn out due to insufficient smoothing of the voltage applied to the welding electrode EL and restraint nozzle N, a smoothing reactor L with a large induction coefficient is used. This also has the drawback of making the device larger and more expensive.
(c) 考案の目的
この考案は上記欠点に鑑み、小型でパイロツト
アークの常時点弧や印加電圧の十分な平滑化を可
能にしたプラズマアーク溶接機用電源装置を提供
することを目的とする。(c) Purpose of the invention In view of the above-mentioned drawbacks, the object of this invention is to provide a power supply device for a plasma arc welding machine that is small and capable of constantly igniting a pilot arc and sufficiently smoothing the applied voltage.
(d) 考案の構成と効果
この考案は、交流入力を整流して直流電圧を得
る電源整流回路と、この直流電圧を高周波に変換
する高周波スイツチング回路と、この高周波スイ
ツチング回路に接続され2次側にパイロツトアー
ク用巻線とプラズマアーク用巻線とを有する変圧
器と、パイロツトアーク用巻線の出力を整流しそ
の整流出力を溶接電極と拘束ノズルとの間に供給
するパイロツトアーク電流整流回路と、前記プラ
ズマアーク用巻線の出力をスイツチ開閉し且つ整
流しその整流出力を前記溶接電極と母材との間に
供給するプラズマアーク電流整流回路と、溶接電
極と母材との間に流れるプラズマアーク電流を検
出する電流検知器と、電流検知器の検出値と予め
設定されている基準電位との誤差を求める誤差増
幅器と、誤差増幅器の出力に基づいて前記高周波
スイツチング回路を制御する高周波スイツチング
回路制御部と、を有することを特徴とする。(d) Structure and effect of the invention This invention consists of a power supply rectifier circuit that rectifies AC input to obtain a DC voltage, a high-frequency switching circuit that converts this DC voltage into a high frequency, and a secondary side that is connected to this high-frequency switching circuit. a transformer having a pilot arc winding and a plasma arc winding, and a pilot arc current rectifier circuit that rectifies the output of the pilot arc winding and supplies the rectified output between the welding electrode and the restraint nozzle. , a plasma arc current rectifier circuit that switches open/close the output of the plasma arc winding, rectifies it, and supplies the rectified output between the welding electrode and the base metal; and plasma flowing between the welding electrode and the base metal. A current detector that detects arc current, an error amplifier that determines the error between the detected value of the current detector and a preset reference potential, and a high frequency switching circuit that controls the high frequency switching circuit based on the output of the error amplifier. A control unit.
以上の構成によつて、この考案によれば、以下
の効果を奏することが出来る。 With the above configuration, the following effects can be achieved according to this invention.
交流電源を一旦直流にしたのち、高周波に変換
して変圧し、アーク用の直流に整流、平滑を行つ
ている。高周波を用いることによつて、変圧器、
平滑用のリアクトル、コンデンサを小型のものに
できるうえ、整流された直流は平滑度が高い。そ
のため、装置を小型、低価格にでき、制動の高い
溶接作業を行え、またリプルの少ない直流電流が
流れるため、電極、拘束ノズルの消耗も少ない。
また、プラズマアーク電流のフイードバツク制御
も高周波の波形をスイツチング制御して行われる
ため、タイムラグが少なく素早い、精度の高い制
御を行うことが出来る。加えて、プラズマアーク
の電流制御を変圧前の高周波に就いて行つている
ため、その制御はパイロツトアーク電流にも行わ
れ、プラズマアーク点弧中のパイロツトアークの
電流を少なくすることが出来、電力の節減と、パ
イロツトアーク用巻線、パイロツトアーク電流整
流回路等の電流容量を小さくすることができる。 The AC power source is first converted to DC, then converted to high frequency, transformed, rectified and smoothed into DC for arcing. By using high frequency, transformers,
The smoothing reactor and capacitor can be made smaller, and the rectified direct current has high smoothness. Therefore, the device can be made smaller and cheaper, welding work can be performed with high braking, and since a direct current with less ripple flows, there is less wear and tear on the electrodes and restraint nozzle.
In addition, since feedback control of the plasma arc current is performed by switching the high frequency waveform, it is possible to perform quick and highly accurate control with little time lag. In addition, since plasma arc current control is performed on the high frequency before voltage transformation, this control is also applied to the pilot arc current, making it possible to reduce the pilot arc current during plasma arc ignition, thereby reducing power consumption. It is possible to reduce the current capacity of the pilot arc winding, pilot arc current rectifier circuit, etc.
(e) 実施例
第1図はこの考案の実施例であるプラズマアー
ク溶接機用電源装置の回路図である。電源整流回
路RFは6個のダイオードD11〜D16で構成
される3相交流全波整流回路である。電源整流回
路RFで整流された電圧は高周波スイツチング用
のトランジスタQ1,Q2に供給されている。整
流部RFの直流出力端子間には直列につながれた
コンデンサC1,C2が接続されるとともに、前
記の高周波スイツチング用のトランジスタQ1,
Q2が接続されている。コンデンサC1,C2間
及びトランジスタQ1,Q2間には変圧器T3の
一次巻線Tdが接続されている。トランジスタQ
1,Q2が交互にオンされることによつてこの一
次巻線Tdには交番電流が流れることになる。ト
ランジスタQ1,Q2のオン・オフは高周波スイ
ツチング回路制御部SC1によつて制御されてい
る。変圧器T3にはパイロツトアーク用巻線Te
とプラズマアーク用巻線Tfとの2個の二次巻線
が巻かれている。パイロツトアーク用巻線Teの
変圧出力はダイオードD17,18で構成される
パイロツトアーク電流整流回路RHで全波整流さ
れ、その正極出力は平滑リアクトルL2で平滑さ
れたのち限流器R3高周波発生器HFのカツプリ
ングコイルCCを経て端子O3に供給される。端
子O3には溶接機の拘束ノズルNが接続されてい
る。パイロツトアーク電流整流回路RHの負極は
端子O1を介して溶接機の電極ELに接続されて
いる。高周波発生器HFはプラズマアークの点弧
時に、拘束ノズルNに供給される直流電圧に高周
波電圧を重畳して印加し、パイロツトアークの発
生を容易にするためのものである。プラズマアー
ク用巻線Tfの変圧出力はサイリスタTH4,TH
5で構成されるプラズマアーク電流整流回路RG
で全波整流される。その正極はプラズマアーク電
流検知器CTを介して端子O2に接続され、端子
O2には溶接の母材Mが接続されている。負極は
平滑リアクトルL1を介して端子O1に接続され
ている。サイリスタTH4,TH5はプラズマス
イツチ回路SC2によつて開閉される。前記パイ
ロツトアーク電流整流回路RHの正極はダイオー
ドD19、限流器R4、スイツチA3を介してプ
ラズマアーク電流整流回路RGの正極に接続され
ている。これによつて、スイツチA3が閉じられ
たときパイロツトアークの電圧が母材に印加され
ることになる。プラズマアーク電流検知器CTの
検出値は誤差増幅回路CAに出力されている。誤
差増幅回路CAには電池Eによつて予め基準電位
が設定されており、誤差増幅回路CAは前記検出
値と基準電位との誤差を増幅して高周波スイツチ
ング回路制御部SC1に出力する。高周波スイツ
チング回路制御部SC1は誤差増幅回路CAからの
入力に基づいてプラズマアーク電流が基準電位で
設定されている一定値になるようトランジスタQ
1,Q2のオン・オフを制御する。(e) Embodiment FIG. 1 is a circuit diagram of a power supply device for a plasma arc welding machine which is an embodiment of this invention. The power supply rectifier circuit RF is a three-phase AC full-wave rectifier circuit composed of six diodes D11 to D16. The voltage rectified by the power rectifier circuit RF is supplied to high frequency switching transistors Q1 and Q2. Capacitors C1 and C2 connected in series are connected between the DC output terminals of the rectifier RF, and the high frequency switching transistors Q1 and
Q2 is connected. A primary winding Td of a transformer T3 is connected between capacitors C1 and C2 and between transistors Q1 and Q2. transistor Q
1 and Q2 are turned on alternately, so that an alternating current flows through the primary winding Td. The on/off state of the transistors Q1 and Q2 is controlled by a high frequency switching circuit control section SC1. The transformer T3 has a pilot arc winding Te.
Two secondary windings are wound: and a plasma arc winding Tf. The transformed output of the pilot arc winding Te is full-wave rectified by the pilot arc current rectifier circuit RH consisting of diodes D17 and D18, and its positive output is smoothed by the smoothing reactor L2 and then passed through the current limiter R3 and the high frequency generator HF. The signal is supplied to the terminal O3 via the coupling coil CC. A restraint nozzle N of a welding machine is connected to the terminal O3. The negative pole of the pilot arc current rectifier circuit RH is connected to the electrode EL of the welding machine via the terminal O1. The high-frequency generator HF is used to apply a high-frequency voltage superimposed on the DC voltage supplied to the restraint nozzle N at the time of ignition of the plasma arc, thereby facilitating generation of a pilot arc. The transformer output of the winding Tf for plasma arc is thyristor TH4, TH
Plasma arc current rectifier circuit RG consisting of 5
full-wave rectification. The positive electrode is connected to a terminal O2 via a plasma arc current detector CT, and a base material M for welding is connected to the terminal O2. The negative electrode is connected to terminal O1 via smoothing reactor L1. Thyristors TH4 and TH5 are opened and closed by a plasma switch circuit SC2. The positive terminal of the pilot arc current rectifying circuit RH is connected to the positive terminal of the plasma arc current rectifying circuit RG via a diode D19, a current limiter R4, and a switch A3. This causes the pilot arc voltage to be applied to the base metal when switch A3 is closed. The detected value of the plasma arc current detector CT is output to the error amplifier circuit CA. A reference potential is previously set in the error amplification circuit CA by the battery E, and the error amplification circuit CA amplifies the error between the detected value and the reference potential and outputs it to the high frequency switching circuit control section SC1. The high frequency switching circuit control unit SC1 controls the transistor Q to maintain the plasma arc current at a constant value set by the reference potential based on the input from the error amplifier circuit CA.
1. Controls on/off of Q2.
この回路を用いてプラズマアーク溶接を行う場
合、電源をオンすればパイロツトアーク電流が流
れて電極EL、拘束ノズルN間にパイロツトアー
クが生成される。アーク点弧の瞬間高周波発生器
HFが高周波電圧を印加して点弧を補助する。溶
接機を母材Mに接近させて溶接作業を開始するす
るときには、トーチ点火のフツトスイツチ(図示
せず)をオンすると、プラズマスイツチ回路SC
2がサイリスタTH4,TH5をオンし母材M、
電極EL間に電圧を印加する。このとき、一定時
間スイツチA3が閉じられ、パイロツトアーク用
の電圧も母材Mに印加されるため、既に生成され
ているパイロツトアーク、重畳されて印加される
電圧で容易にプラズマアークを点弧することが出
来る。溶接作業を中断するときはフツトスイツチ
をオフすれば、プラズマアークは停止し、パイロ
ツトアークのみに戻る。 When performing plasma arc welding using this circuit, when the power is turned on, a pilot arc current flows and a pilot arc is generated between the electrode EL and the restrained nozzle N. Arc ignition instantaneous high frequency generator
HF applies high frequency voltage to assist in ignition. When the welding machine approaches the base metal M to start welding, turn on the torch ignition foot switch (not shown), and the plasma switch circuit SC
2 turns on thyristors TH4 and TH5 and the base material M,
Apply voltage between electrodes EL. At this time, the switch A3 is closed for a certain period of time and the voltage for the pilot arc is also applied to the base material M, so that the already generated pilot arc and the superimposed voltage can easily ignite the plasma arc. I can do it. When interrupting welding work, simply turn off the foot switch to stop the plasma arc and return to only the pilot arc.
第2図は上記実施例の動作中の各部の電流、信
号電圧を示すグラフ、第3図はパイロツトアーク
の電圧、電流特性を示すグラフである。第2図A
は装置の電源のスイツチ信号、同図Bはパイロツ
トアーク電流を示す。電源スイツチがオンされる
とパイロツトアーク電流は流れ続け、パイロツト
アークは常時点弧されている。同図Cはプラズマ
アークスイツチ回路CS2のサイリスタTH4,
TH5のオン信号、同図Dはプラズマアーク電流
を示す。サイリスタTH4,TH5がオンされれ
ば速やかにプラズマアークが点弧されプラズマア
ーク電流が流れるが、そのときパイロツトアーク
電流は、同図Bに示すように減少する。これは、
第3図のグラフcに示すパイロツトアーク回路負
荷特性に対して、誤差増幅器CA及び高周波スイ
ツチング回路制御部SC1はプラズマアーク停止
時には電流検知器CTがゼロを検出するためスイ
ツチング回路Sが最大出力を出す様に動作し、こ
れによつて巻線Teの無負荷電圧が最大となるの
に対し、プラズマアーク電流が流れている間は、
電流検知器CTの出力が一定値になる様にスイツ
チング回路Sの制御が行われ、これによつて巻線
Teの無負荷電圧が下がり、その分パイロツトア
ーク電流が小さくなるためである。第3図のaで
示す無負荷特性はプラズマアーク電流が流れてい
ない場合を示し、bで示す無負荷特性はプラズマ
アーク電流が流れている場合を示している。これ
によつて、プラズマアーク点弧時のパイロツトア
ーク電流値をプラズマアーク停止時の電流値より
も少なくすることが出来、電力の節減ができるほ
か、拘束ノズルN、パイロツトアーク用巻線Te
の電流容量を小さくすることができ、装置の小型
化、低価格化を促進することができる。 FIG. 2 is a graph showing the current and signal voltage of each part during operation of the above embodiment, and FIG. 3 is a graph showing the voltage and current characteristics of the pilot arc. Figure 2A
B shows the switch signal of the power supply of the device, and B shows the pilot arc current. When the power switch is turned on, the pilot arc current continues to flow, and the pilot arc is always ignited. The same figure C shows thyristor TH4 of plasma arc switch circuit CS2,
The ON signal of TH5, D in the same figure shows the plasma arc current. When the thyristors TH4 and TH5 are turned on, a plasma arc is immediately ignited and a plasma arc current flows, but at this time the pilot arc current decreases as shown in FIG. this is,
For the pilot arc circuit load characteristic shown in graph c in Fig. 3, the error amplifier CA and the high frequency switching circuit control unit SC1 cause the switching circuit S to output the maximum output since the current detector CT detects zero when the plasma arc is stopped. While the no-load voltage of the winding Te is maximized, while the plasma arc current is flowing,
The switching circuit S is controlled so that the output of the current detector CT becomes a constant value.
This is because the no-load voltage of Te decreases, and the pilot arc current decreases accordingly. The no-load characteristic shown by a in FIG. 3 shows the case where no plasma arc current is flowing, and the no-load characteristic shown by b shows the case when the plasma arc current is flowing. As a result, the pilot arc current value when the plasma arc is ignited can be made smaller than the current value when the plasma arc is stopped.
The current capacity of the device can be reduced, which can promote miniaturization and cost reduction of the device.
第4図はこの考案の他の実施例の回路図であ
る。この実施例で第1図に示した実施例と異なる
点はパイロツトアーク用巻線に中間タツプなしの
巻線を用い、整流器にダイオードブリツジを用い
ている点である。L3はサージ電流防止用のリア
クトルである。これによつて、変圧器のより軽量
化を行うことができる。動作、機能は第1図に示
した実施例と全く同様である。 FIG. 4 is a circuit diagram of another embodiment of this invention. This embodiment differs from the embodiment shown in FIG. 1 in that a winding without an intermediate tap is used for the pilot arc winding, and a diode bridge is used for the rectifier. L3 is a reactor for preventing surge current. This makes it possible to further reduce the weight of the transformer. The operation and functions are exactly the same as the embodiment shown in FIG.
このように、このプラズマアーク溶接機用電源
装置を用いれば、商用電源を一旦直流にしたの
ち、高周波に変換して変圧し、アーク用の直流に
整流、平滑を行つているため、変圧器、平滑用の
リアクトル、コンデンサを小型のものにできるう
え、整流された直流は平滑度が高い。そのため、
装置を小型、低価格にでき、制動の高い溶接作業
を行え、またリプルの少ない直流電流が流れるた
め、電極、拘束ノズルの消耗も少ない。また、プ
ラズマアーク電流のフイードバツク制御も高周波
の波形をスイツチング制御して行われるため、タ
イムラグが少なく素早い精度の高い制御を行うこ
とが出来る。加えて、プラズマアークの電流制御
を変圧前の高周波に就いて行つているため、その
制御はパイロツトアーク電流にも行われ、プラズ
マアーク点弧中のパイロツトアーク電流を少なく
することが出来、電力の節減と、パイロツトアー
クTe、パイロツトアーク電流整流部等の電流容
量を小さくすることができる。 In this way, if you use this power supply device for plasma arc welding machines, the commercial power supply is first converted to DC, then converted to high frequency, transformed, and rectified and smoothed to DC for arc, so the transformer, The smoothing reactor and capacitor can be made smaller, and the rectified DC has a high degree of smoothness. Therefore,
The equipment can be made smaller and cheaper, welding work can be performed with high braking, and since direct current with less ripple flows, there is less wear on the electrodes and restraint nozzles. Furthermore, since feedback control of the plasma arc current is performed by switching the high frequency waveform, it is possible to perform quick and highly accurate control with little time lag. In addition, since plasma arc current control is performed on the high frequency before voltage transformation, the pilot arc current is also controlled, making it possible to reduce the pilot arc current during plasma arc ignition and reduce power consumption. It is possible to save money and reduce the current capacity of the pilot arc Te, pilot arc current rectifier, etc.
第1図はこの考案の実施例であるプラズマアー
ク溶接機用電源装置の回路図、第2図A,B,
C,Dは上記実施例の電源オン信号、パイロツト
アーク電流、プラズマアークオン信号、プラズマ
アーク電流のグラフを示す図、第3図は上記実施
例のプラズマアーク電流の流れているときと流れ
ていないときのパイロツトアーク用巻線側の無負
荷特性図、第4図はこの考案の他の実施例の回路
図であり、第5図は従来のプラズマアーク溶接機
用電源装置の回路図を示す。
RF……電源整流部、S……高周波スイツチン
グ回路、T3……変圧器、RH……パイロツトア
ーク電流整流部、RG……プラズマアーク電流整
流部、SC1……高周波スイツチング回路制御部。
Figure 1 is a circuit diagram of a power supply device for a plasma arc welding machine that is an embodiment of this invention, Figure 2 A, B,
C and D are diagrams showing graphs of the power-on signal, pilot arc current, plasma arc-on signal, and plasma arc current of the above embodiment, and Fig. 3 shows when the plasma arc current of the above embodiment is flowing and when it is not flowing. FIG. 4 is a circuit diagram of another embodiment of this invention, and FIG. 5 is a circuit diagram of a conventional power supply device for a plasma arc welding machine. RF...Power rectifier, S...High frequency switching circuit, T3...Transformer, RH...Pilot arc current rectifier, RG...Plasma arc current rectifier, SC1...High frequency switching circuit control unit.
Claims (1)
路と、この直流電圧を高周波に変換する高周波ス
イツチング回路と、この高周波スイツチング回路
に接続され2次側にパイロツトアーク用巻線とプ
ラズマアーク用巻線とを有する変圧器と、パイロ
ツトアーク用巻線の出力を整流しその整流出力を
溶接電極と拘束ノズルとの間に供給するパイロツ
トアーク電流整流回路と、前記プラズマアーク用
巻線の出力をスイツチ開閉し且つ整流しその整流
出力を前記溶接電極と母材との間に供給するプラ
ズマアーク電流整流回路と、溶接電極と母材との
間に流れるプラズマアーク電流を検出する電流検
知器と、電流検知器の検出値と予め設定されてい
る基準電位との誤差を求める誤差増幅器と、誤差
増幅器の出力に基づいて前記高周波スイツチング
回路を制御する高周波スイツチング回路制御部
と、を有してなるプラズマアーク溶接機用電源装
置。 A power supply rectifier circuit that rectifies AC input to obtain a DC voltage, a high frequency switching circuit that converts this DC voltage to high frequency, and a pilot arc winding and a plasma arc winding connected to this high frequency switching circuit on the secondary side. a pilot arc current rectifier circuit that rectifies the output of the pilot arc winding and supplies the rectified output between the welding electrode and the restraint nozzle; a plasma arc current rectifier circuit that rectifies and supplies the rectified output between the welding electrode and the base metal; a current detector that detects the plasma arc current flowing between the welding electrode and the base metal; A plasma arc welding device comprising: an error amplifier for determining an error between a detection value of a device and a preset reference potential; and a high-frequency switching circuit control section that controls the high-frequency switching circuit based on the output of the error amplifier. Machine power supply.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1401485U JPH0318059Y2 (en) | 1985-01-31 | 1985-01-31 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1401485U JPH0318059Y2 (en) | 1985-01-31 | 1985-01-31 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61133264U JPS61133264U (en) | 1986-08-20 |
JPH0318059Y2 true JPH0318059Y2 (en) | 1991-04-16 |
Family
ID=30498544
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1401485U Expired JPH0318059Y2 (en) | 1985-01-31 | 1985-01-31 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0318059Y2 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2506875Y2 (en) * | 1990-06-25 | 1996-08-14 | 澤藤電機株式会社 | Engine driven welder |
-
1985
- 1985-01-31 JP JP1401485U patent/JPH0318059Y2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61133264U (en) | 1986-08-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3162639B2 (en) | Power supply | |
US4876433A (en) | Inverter controlled-type power source for arc welding | |
JP3956376B1 (en) | Capacitor charger | |
JP3368776B2 (en) | TIG welding machine | |
JPH0318059Y2 (en) | ||
JPH02133067A (en) | Switching power supply | |
JPH0363460B2 (en) | ||
JPH0631680Y2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
JP2905540B2 (en) | Power supply for pulse arc welding | |
JPH0719668Y2 (en) | DC arc welder | |
JP2564453B2 (en) | Power supply for plasma processing machine | |
JPH0728535A (en) | Power source circuit | |
JPS6226866B2 (en) | ||
JP4080574B2 (en) | DC arc welding power supply | |
JPH0331501Y2 (en) | ||
JPS5970471A (en) | Pulse arc welding machine | |
JPH0746835A (en) | Switching power supply and electronic circuit device equipped with the same | |
JPS6213434Y2 (en) | ||
JPH03275283A (en) | Power source for plasma arc | |
JPS63286275A (en) | Power unit for ac arc welding machine | |
JPS6223543B2 (en) | ||
JPH02112881A (en) | Power source for arc welding and cutting | |
JPH0412795Y2 (en) | ||
JPH0284057A (en) | Dc power supply | |
JPS60139171A (en) | Starting circuit |