JPH03157552A - Lubricating device for automatic transmission - Google Patents
Lubricating device for automatic transmissionInfo
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- JPH03157552A JPH03157552A JP29435589A JP29435589A JPH03157552A JP H03157552 A JPH03157552 A JP H03157552A JP 29435589 A JP29435589 A JP 29435589A JP 29435589 A JP29435589 A JP 29435589A JP H03157552 A JPH03157552 A JP H03157552A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16H—GEARING
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- F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、摩擦要素の締結および解放により変速が行わ
れる自動変速機の潤滑装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a lubricating device for an automatic transmission in which gear changes are performed by engaging and releasing friction elements.
従来の技術
従来の自動変速機としては、たとえば特開昭６１６２０
４７号公報に開示されるものがあり、ギヤトレーン中に
組み込まれたクラッチ、ブレーキ等の複数の摩擦要素が
、コントロールバルブから供給される液圧により適宜締
結、解放されることにより、複数の変速段の切り換えが
自動的に行われる。2. Prior Art Conventional automatic transmissions include, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61620.
There is a device disclosed in Japanese Patent No. 47, in which multiple friction elements such as clutches and brakes incorporated in a gear train are engaged and released as appropriate by hydraulic pressure supplied from a control valve, thereby achieving multiple gear stages. The switching will be done automatically.
上記コントロールバルブの制御液圧は、エンジン駆動さ
れる液圧ポンプの吐出液を、プレジャーレギュレータ弁
によって車両走行条件に応じて調圧したライン圧が用い
られる。As the control hydraulic pressure of the control valve, a line pressure is used which is obtained by adjusting the pressure of discharged fluid from a hydraulic pump driven by the engine using a pleasure regulator valve according to vehicle running conditions.
ところで、上記液圧ポンプの吐出液の一部は自動変速機
のパワートレーンの潤滑液としても用いられ、たとえば
、上記公報に開示されるように、上記プレッシャーレギ
ュレータ弁でライン圧を調圧する際のドレン流量が該潤
滑液として用いられている。By the way, a part of the fluid discharged from the hydraulic pump is also used as a lubricating fluid for the power train of an automatic transmission, and for example, as disclosed in the above publication, it is used when regulating the line pressure with the pressure regulator valve. Drain flow is used as the lubricant.
従って、上記潤滑液はライン圧に比例した流量が得られ
るようになっている。Therefore, the flow rate of the lubricating fluid is proportional to the line pressure.
発明が解決しようとする課題
しかしながら、かかる従来の自動変速機の潤滑装置にあ
っては、ライン圧に比例した潤滑流量が得られるように
なっているが、該ライン圧はスロットル開度信号に応じ
て変化される関係上、潤滑流量も第１４図に示すように
スロットル開度つまりエンジン負荷に応じてのみ変化さ
れるようになっている。Problems to be Solved by the Invention However, in such conventional automatic transmission lubrication devices, a lubrication flow rate proportional to the line pressure can be obtained, but the line pressure is dependent on the throttle opening signal. As shown in FIG. 14, the lubricating flow rate is also changed only in accordance with the throttle opening, that is, the engine load.
ところが、自動変速機では上記摩擦要素の切り換えが発
生する時に、該摩擦要素の滑りによる摩擦熱により最も
多い熱発生があり、この発生熱を効果的に放熱するため
には、潤滑流量を多くすることが望ましい。However, in an automatic transmission, when the frictional elements are switched, the most amount of heat is generated due to frictional heat due to the sliding of the frictional elements, and in order to effectively dissipate this generated heat, the flow rate of lubrication must be increased. This is desirable.
一方、変速が行われない定常時に潤滑液量を過剰に供給
することは、いたずらにギアトレーン部分での撹拌抵抗
を増大するのみで、却って、第１５図に示すように動力
損失を伴い燃費の悪化が来されてしまうという課題があ
った。On the other hand, supplying an excessive amount of lubricating fluid during steady state, when no gear changes are being performed, will only unnecessarily increase the agitation resistance in the gear train, and will actually result in power loss and reduce fuel consumption, as shown in Figure 15. The problem was that the situation was worsening.
そこで、本発明はかかる従来の課題に鑑みて、変速時に
おいてのみ多くの潤滑流量を供給し、かつ、変速を伴わ
ない定常時には最小限の潤滑流量とすることができる自
動変速機の潤滑装置を提供することを目的とする。Therefore, in view of such conventional problems, the present invention provides a lubricating device for an automatic transmission that can supply a large amount of lubrication flow only during gear shifting, and minimize the lubrication flow during steady state without gear shifting. The purpose is to provide.
課題を解決するための手段
かかる目的を達成するために本発明は第１図に示すよう
に、摩擦要素ａの締結および解放により変速切り換えさ
れるギアトレーンｂを備え、液圧ポンプＣから吐出され
る潤滑液で各部の潤滑が行われる自動変速機において、
自動変速機の変速開始を検知する変速検出手段ｄと、
変速開始に伴って潤滑液量を所定時間だけ増加させる潤
滑液量可変手段ｅと、を設けることにより構成する。Means for Solving the Problems In order to achieve the above object, the present invention, as shown in FIG. In an automatic transmission in which various parts are lubricated with a lubricating fluid, the automatic transmission includes a shift detection means d that detects the start of a shift of the automatic transmission, and a lubricant amount variable means e that increases the amount of lubricant for a predetermined time with the start of a shift. It is configured by providing and.
また、上記潤滑液量可変手段ｅは、液圧ポンプＣから潤
滑部に至る潤滑液供給通路中に設けられ、該潤滑液供給
通路を通過する潤滑液量を制御する可変流量機構として
構成する。Further, the lubricating fluid amount variable means e is provided in a lubricating fluid supply passage leading from the hydraulic pump C to the lubricating section, and is configured as a variable flow rate mechanism that controls the amount of lubricating fluid passing through the lubricating fluid supply passage.
更に、上記潤滑液量可変手段ｅは、液圧ポンプＣを可変
容量型として構成し、該可変容量型ポンプの固有吐出量
を制御するアクチユエータとして構成することができる
。Furthermore, the lubricating fluid amount variable means e can be configured as an actuator that configures the hydraulic pump C as a variable displacement type and controls the specific discharge amount of the variable displacement pump.
作用
以上の構成により本発明の自動変速機の潤滑装置にあっ
ては、変速検出手段ｄにより変速開始が検知されると、
潤滑液量可変手段ｅを介して潤滑液量が所定時間だけ増
加されるため、変速時に切り換えられる摩擦要素ａの滑
りによる発熱は、増加された潤滑液により十分に放熱さ
れる。In the automatic transmission lubrication system of the present invention having the above-described structure, when the start of a shift is detected by the shift detection means d,
Since the lubricating liquid amount is increased for a predetermined period of time via the lubricating liquid amount variable means e, the heat generated by the sliding of the friction element a that is switched during gear shifting is sufficiently dissipated by the increased lubricating liquid.
一方、このように変速時に潤滑液量を増加させることが
できるため、変速を伴わない定常時には潤滑液の供給量
を少なめに設定しておくことができ、撹拌抵抗の低減が
達成される。On the other hand, since the amount of lubricating fluid can be increased during gear shifting in this manner, the amount of lubricating fluid supplied can be set to a small value during steady state without shifting, thereby achieving a reduction in stirring resistance.
実施例
以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する
。Embodiments Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on the drawings.
第２図は本発明の第１実施例を示す自動変速機の潤滑装
置ｌＯで、該潤滑装置ｌＯが適用される自動変速機とし
ては、例えば東３図に示すものがある。FIG. 2 shows a lubricating device 10 for an automatic transmission according to a first embodiment of the present invention, and an example of an automatic transmission to which the lubricating device 10 is applied is shown in FIG.
即ち、第３図はギアトレーンの概略構成を示し、該ギア
トレーンは第１遊星歯車組ＰＧ、と第２遊星歯車組ＰＧ
、とを備え、これら第１．第２遊星歯車組ＰＧＭ、 Ｐ
Ｇｔは、第１．第２サンギアＳ、、Ｓ、と、第１．第２
ピニオンギアＰ、、Ｐ、と、第１．第２リングギアＲ，
、Ｒ，と、第１．第２ビニオンキャリアＰｃｔ、 Ｐｃ
ｔと、からなる単純遊星歯車としてそれぞれ構成される
。That is, FIG. 3 shows a schematic configuration of a gear train, which includes a first planetary gear set PG and a second planetary gear set PG.
, and these first. 2nd planetary gear set PGM, P
Gt is the first. The second sangia S,,S, and the first. Second
Pinion gears P, , P, and the first. 2nd ring gear R,
, R, and the first. Second pinion carrier Pct, Pc
t, and are each configured as a simple planetary gear.
また、上記ギヤトレーンには図示するように、インプッ
トシャフトＩ／Ｓと第１サンギアＳｌとを接続するリバ
ースクラッチＲ／Ｃ，インプットシャフト！／Ｓと第１
ビニオンキャリアＰＣ，とを接続するハイクラッチｌｌ
１０．第１ピニオンキヤリアＰＣ８と第２リングギアＲ
１とを接続するフォワードクラッチＦ／Ｃ，第１サンギ
アＳ□をケーシングＣ／Ｓ側に固定するバンドブレーキ
Ｂ／Ｂ、第１ビニオンキャリアＰｃｔをケーシングＣ／
Ｓ側に固定するローアンドリバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂ
が設けられ、これらリバースクラッチＲ／Ｃ，ハイクラ
ッチＨ／Ｃ，フォワードクラッチＦ／Ｃ，バンドブレー
キＢ／Ｂ、ローアンドリバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂによ
って変速用の摩擦要素が構成される。Also, as shown in the figure, the gear train includes a reverse clutch R/C connecting the input shaft I/S and the first sun gear Sl, and an input shaft! /S and 1st
High clutch ll that connects the binary carrier PC and
10. 1st pinion carrier PC8 and 2nd ring gear R
1, the band brake B/B fixes the first sun gear S□ to the casing C/S side, and the first binion carrier Pct connects to the casing C/S side.
Low and reverse brake L&R/B fixed on S side
These reverse clutch R/C, high clutch H/C, forward clutch F/C, band brake B/B, and low and reverse brake L&R/B constitute a friction element for gear shifting.
更に、上記フォワードクラッチＦ／Ｃと第２リングギア
Ｒ１との間にフォワードワンウェイクラッチＰ１０・Ｃ
が設けられると共に、第１ビニオンキヤリアＰＣ，とケ
ーシングＣ／Ｓとの間にローワンウェイクラブチＬ１０
−Ｃが設けられ、かつ、第１ビニオンキャリアＰＣ，と
第２リングギアＲ１との間で上記フォワードワンウェイ
クラッチＦ１０−Ｃと並列に空転禁止用の摩擦要素とし
てのオーバーランクラッチ０・Ｒ／Ｃが配置される。Furthermore, a forward one-way clutch P10・C is connected between the forward clutch F/C and the second ring gear R1.
is provided, and a row one-way clutch L10 is provided between the first pinion carrier PC and the casing C/S.
-C is provided, and an overrun clutch 0/R/ as a friction element for preventing idling is provided between the first pinion carrier PC and the second ring gear R1 in parallel with the forward one-way clutch F10-C. C is placed.
尚、第２ビニオンキャリアＰＣ，はアウトプットシャフ
ト０／Ｓに接続されて、該第２ビニオンキャリアＰＣ，
回転が出力回転として取り出される。Note that the second pinion carrier PC, is connected to the output shaft 0/S, and the second pinion carrier PC,
The rotation is taken out as the output rotation.
また、上記インプットシャフトＩ／Ｓには、トルクコン
バータＴ／Ｃを介して図外のエンジン回転が入力される
。Furthermore, engine rotation (not shown) is input to the input shaft I/S via a torque converter T/C.
ところで、上記自動変速機では次に示す第１表のように
、変速用の各摩擦要素（Ｒ／Ｃ，Ｈ／Ｃ，Ｆ／Ｃ。By the way, in the above-mentioned automatic transmission, each friction element (R/C, H/C, F/C) for shifting is shown in Table 1 below.
Ｂ／Ｂ、 Ｌ＆Ｒ／Ｂ）がコントロールバルブから供給
される作動液圧としてのライン圧で締結および解放され
ることにより、各種変速段が得られるようになっている
。B/B, L&R/B) are engaged and released by line pressure as working fluid pressure supplied from a control valve, thereby making it possible to obtain various gears.
尚、同表中Ｏ印は締結状態を表し、無印は解放状態を表
す。In addition, in the same table, the O mark represents a fastened state, and the no mark represents a released state.
また、上記フォワードワンウェイクラッチＦ１０−Ｃは
、第１ビニオンキャリアＰＣ，に対して第２リングギア
Ｒ１が正転方向の回転時にフリー、逆転方向の回転時に
ロックされると共に、上記ローワンウェイクラッチＬ１
０・Ｃは第１ピニオンキヤリアＰＣ１の正転方向の回転
時にフリー、逆転方向の回転時にロックされる。Further, the forward one-way clutch F10-C is free when the second ring gear R1 rotates in the forward direction relative to the first pinion carrier PC, and is locked when the second ring gear R1 rotates in the reverse direction.
0.C is free when the first pinion carrier PC1 rotates in the forward direction, and is locked when it rotates in the reverse direction.
更に、上記オーバーランクラッチ０・Ｒ／Ｃは第１表に
は示していないが、第３速以下の低速段側でアクセル開
度が１／１６以下で締結されることにより、上記フォワ
ードワンウェイクラッチＰ１０・Ｃの機能を無＜シて、
エンジンブレーキが作動されるようになっている。Furthermore, although the above-mentioned overrun clutch 0/R/C is not shown in Table 1, when the accelerator opening degree is 1/16 or less on the low speed side of 3rd gear or below, the above-mentioned forward one-way clutch is activated. By disabling the function of P10・C,
Engine braking is now activated.
ところで、上記第２図中、１２は液圧ポンプで、該液圧
ポンプ１２は可変容量型のベーンポンプとしテ構成され
、エンジン駆動される該液圧ポンプ１２から吐出される
作動液圧は、プレッシャーレギュレータ弁１４によりラ
イン圧として調圧される。By the way, in FIG. 2, 12 is a hydraulic pump, and the hydraulic pump 12 is configured as a variable displacement vane pump, and the working fluid pressure discharged from the engine-driven hydraulic pump 12 is equal to the pressure. The pressure is regulated as line pressure by the regulator valve 14.
上記液圧ポンプ１２は図外のエンジンによって駆動され
、該液圧ポンプ１２の吐出圧は、上記プレッシャーレギ
ュレータ弁１４のボート１４ａおよびライン圧調圧ポー
ト１４ｂに供給され、エンジン回転が上昇して液圧ポン
プ１２の吐出圧が所定圧に達すると、スプール１４Ｃは
上記ポート１４ａの圧力でスプリング１４ｄの付勢力に
抗して図示位置まで上昇移動し、上記ライン圧調圧ボー
ト１４ｂはフィードバックボート１４ｅと連通可能とな
り、該フィードバックボート１４ｅに発生されるフィー
ドバック圧は、回路１６を介して液圧ポンプ１２の容量
制御アクチュエータ１２ａに供給される。The hydraulic pump 12 is driven by an engine (not shown), and the discharge pressure of the hydraulic pump 12 is supplied to the boat 14a and line pressure regulating port 14b of the pressure regulator valve 14, and the engine rotation increases and the fluid When the discharge pressure of the pressure pump 12 reaches a predetermined pressure, the spool 14C moves upward to the illustrated position by the pressure of the port 14a against the biasing force of the spring 14d, and the line pressure regulating boat 14b is moved to the feedback boat 14e. The feedback pressure generated in the feedback boat 14e is supplied to the displacement control actuator 12a of the hydraulic pump 12 via the circuit 16.
そして、液圧ポンプ１２の吐出圧が上記所定圧より高く
なると、ライン圧調圧ボート１４ｂとフィードバックボ
ート１４ｅとの連通面積が増大することと相俟ってフィ
ードバック圧は高くなり、液圧ポンプ１２の吐出容量が
減少方向に制御される。When the discharge pressure of the hydraulic pump 12 becomes higher than the predetermined pressure, the communication area between the line pressure regulating boat 14b and the feedback boat 14e increases, and the feedback pressure becomes higher. The discharge volume is controlled to decrease.
尚、上記プレッシャーレギュレータ弁１４は、スロット
ル開度に応じて変化されるモデイファイヤ圧がポート１
４ｆから導入され、該モディファイヤ圧によってスプー
ル１４ｃの移動量が補正されることにより、上記ライン
圧はスロットル開度つまりエンジン負′荷に応じた制御
圧として取り出される。Note that the pressure regulator valve 14 has a modifier pressure that is changed depending on the throttle opening at port 1.
4f, and by correcting the amount of movement of the spool 14c by the modifier pressure, the line pressure is taken out as a control pressure depending on the throttle opening, that is, the engine load.
そして、上記プレッシャーレギュレータ弁１４で調圧さ
れたライン圧は、回路１８を介して変速時に切り換えら
れる図外のシフト弁に供給され、該シフト弁の切り換え
により上記各摩擦要素に液圧の給排が行われる（特開昭
６２−６２０４７号公報参照）。The line pressure regulated by the pressure regulator valve 14 is supplied via the circuit 18 to a shift valve (not shown) that is switched during gear shifting, and by switching the shift valve, hydraulic pressure is supplied to and discharged from each of the friction elements. (See Japanese Patent Laid-Open No. 62-62047).
一方、上記プレッシャーレギュレータ弁１４のライン圧
調圧ボート１４ｂの図中上方にはコンバータ圧ポート１
４ｇが隣設して形成され、これらライン圧調圧ポート１
４ｂとコンバータ圧ポート１４ｇとの間は、ポンプ吐出
圧の増大に伴うスプール１４ｃの上方移動でその連通面
積が増大され、その分高いトルクコンバータ圧が回路２
０に出力される。On the other hand, the converter pressure port 1 is located above the line pressure regulating boat 14b of the pressure regulator valve 14 in the figure.
4g are formed adjacent to each other, and these line pressure adjustment ports 1
4b and the converter pressure port 14g, the communication area is increased by the upward movement of the spool 14c as the pump discharge pressure increases, and the correspondingly higher torque converter pressure is transferred to the circuit 2.
Output to 0.
上記コンバータ圧ポート１４ｇから出力されるトルクコ
ンバータ圧は、回路２０からトルクコンバータリリーフ
弁２４および口・ツクアップコントロール弁２２を介し
てトルクコンバータＴ／Ｃに供給される。The torque converter pressure output from the converter pressure port 14g is supplied from the circuit 20 to the torque converter T/C via the torque converter relief valve 24 and the port/tuck-up control valve 22.
尚、上記ロックアツプコントロール弁２２は、トルクコ
ンバータＴ／Ｃに設けられたロックアツプ装置に、ロッ
クアツプ圧およびロックアツプ解除圧を切り換えて供給
する機能を有する（特開昭６２−６２０４７号公報参照
）。The lock-up control valve 22 has a function of switching and supplying lock-up pressure and lock-up release pressure to a lock-up device provided in the torque converter T/C (see Japanese Patent Laid-Open No. 62-62047).
また、トルクコンバータ圧が供給される上記回路２０に
は分岐回路３０が設けられ、該分岐回路３０を介してト
ルクコンバータ圧の一部が、パワートレーンの前部潤滑
部３２および後部潤滑部３４に潤滑液として供給される
ようになっている。Further, a branch circuit 30 is provided in the circuit 20 to which torque converter pressure is supplied, and a portion of the torque converter pressure is supplied to a front lubricating section 32 and a rear lubricating section 34 of the power train via the branch circuit 30. It is designed to be supplied as a lubricant.
ここで、本実施例にあっては上記分岐回路３０の途中に
可変流量機構５０を設け、該可変流量機構５０によって
該分岐回路３０を通過する潤滑液量の可変制御が行われ
るようになっている。In this embodiment, a variable flow rate mechanism 50 is provided in the middle of the branch circuit 30, and the variable flow rate mechanism 50 performs variable control of the amount of lubricating fluid passing through the branch circuit 30. There is.
上記可変流量機構５０は、上記分岐回路３０に設けられ
るリリーフ弁５４と、該リリーフ弁５４に制御圧Ｐ、を
供給するソレノイドバルブ５６とで構成される。The variable flow rate mechanism 50 includes a relief valve 54 provided in the branch circuit 30 and a solenoid valve 56 that supplies a control pressure P to the relief valve 54.
上記リリーフ弁５４は、スプリング５４ａにより図中右
方に押圧されるスプール５４ｂを有し、該スプール５４
ｂの移動によって上記潤滑部３２゜３４に通ずるポート
５４Ｃと、トルクコンバータ圧が導入されるポート５４
ｄおよびドレンポート５４ｅとの間の開度切り換えが行
われる。The relief valve 54 has a spool 54b that is pressed to the right in the figure by a spring 54a.
A port 54C that communicates with the lubricating section 32 and 34 by movement of b, and a port 54 that introduces torque converter pressure.
d and the drain port 54e.
上記スプール５４ｂには、図中右端の室５４ｆに上記ポ
ート５４ｃの出力圧が上記スプリング５４ａの付勢力に
抗して導入されると共に、図中左端の室５４ｇには、上
記ソレノイドバルブ５６により発生される制御圧Ｐ８が
該スプリング５４ａの付勢力と同方向に作用される。In the spool 54b, the output pressure of the port 54c is introduced into the chamber 54f at the right end in the figure against the biasing force of the spring 54a, and the output pressure generated by the solenoid valve 56 is introduced into the chamber 54g at the left end in the figure. The control pressure P8 is applied in the same direction as the biasing force of the spring 54a.
上記ソレノイドバルブ５６は、トルクコンバータ圧を導
入する回路５８のドレンポート５８ａを開閉可能に配置
され、該ドレンポート５８ａをコントロールユニット５
２から出力されるＯＮ、ＯＦＦデユーティ信号により開
閉制御することにより、上記制御圧Ｐ８が得られるよう
になっており、該制御圧Ｐ８に応じて上記スプール５４
ｂの移動量が決定されるようになっている。The solenoid valve 56 is arranged to be able to open and close a drain port 58a of a circuit 58 that introduces torque converter pressure, and the drain port 58a is connected to the control unit 58.
The above-mentioned control pressure P8 can be obtained by controlling the opening and closing according to the ON and OFF duty signals output from the spool 54.
The amount of movement of b is determined.
上記コントロールユニ・ット５２には、スロットル開度
（アクセル開度）信号、車速（エンジン回転又はトルク
コンバータのタービン回転でもよい）信号、およびギア
位置信号等が入力され、これら各信号に基づいて上記ソ
レノイドバルブ５６に出力されるＯＮ、ＯＦＦデユーテ
ィ比が決定されるようになっている。The control unit 52 receives a throttle opening (accelerator opening) signal, vehicle speed (engine rotation or torque converter turbine rotation) signal, gear position signal, etc., and based on these signals, The ON/OFF duty ratio output to the solenoid valve 56 is determined.
即ち、本実施例では上記コントロールユニット５２に変
速検出手段６０およびソレノイドバルブ制御手段６２が
設けられ、変速検出手段６０ではコントロールユニット
５２に入力される信号から自動変速機の変速時点を、例
えば、第４図に示すシフトスケジュールに基づいて検出
し、そして、該変速時点が検出されると所定時間ソレノ
イドバルブ制御手段６２に潤滑流量Ｑを増加させる信号
を出力するようになっている。That is, in this embodiment, the control unit 52 is provided with a shift detection means 60 and a solenoid valve control means 62, and the shift detection means 60 detects the shift point of the automatic transmission from a signal input to the control unit 52, for example, at the first shift detection means 60. This is detected based on the shift schedule shown in FIG. 4, and when the shift time point is detected, a signal is output to the solenoid valve control means 62 for a predetermined period of time to increase the lubricant flow rate Q.
ところで、上記可変流量機構５０で目的の潤滑流ｆｆ１
Ｑを得るために必要なボート５４ｃから出力される潤滑
圧Ｐ。、室５４ｇに供給される制御圧Ｐｓおよびコント
ロールユニット５２から出力されるデユーティ比の関係
は、第５図に示す特性として設定される。By the way, the target lubricating flow ff1 is controlled by the variable flow rate mechanism 50.
The lubricating pressure P output from the boat 54c is necessary to obtain Q. The relationship between the control pressure Ps supplied to the chamber 54g and the duty ratio output from the control unit 52 is set as a characteristic shown in FIG.
以上の構成により本実施例の潤滑装置ＩＯの機能を、第
６図のフローチャートおよび第７図のタイムチャートを
用いて述べる。With the above configuration, the functions of the lubricating device IO of this embodiment will be described using the flowchart of FIG. 6 and the time chart of FIG. 7.
尚、本実施例の機能を説明するにあたって、自動変速機
が第２速から第３速にアップシフトされる場合に例を取
って述べる。In order to explain the functions of this embodiment, an example will be described in which the automatic transmission is upshifted from second speed to third speed.
即チ、上記フローチャートはコントロールユニット５２
で実行される制御プログラムの一処理例を示し、まず、
ステップ■ではスロットル開度信号、車速信号およびギ
ア位置信号を読み込むと共に、ステップ■では定常時の
潤滑流量Ｑ、を第８図又は第９図のデータを基にテーブ
ルルックアップ方式により設定する。In other words, the above flowchart is based on the control unit 52.
An example of the processing of a control program executed in
In step (2), the throttle opening signal, vehicle speed signal, and gear position signal are read, and in step (2), the steady state lubrication flow rate Q is set by a table lookup method based on the data shown in FIG. 8 or 9.
即ち、上記第８図のデータは第２速時の流量Ｑ、を決定
し、かつ、上記第９図のデータは第３速時の流ｆｆ１Ｑ
３を決定するもので、テーブルルックアップ時にこれら
第８図又は第９図のいずれを用いるかは、第２速から第
３速ヘアツブジフトする変速指令信号が出力されたかど
うかで決定され、変速指令以前では第８図を用い、変速
指令以後では第９図を用いる。That is, the data in Fig. 8 above determines the flow rate Q at the second speed, and the data in Fig. 9 above determines the flow rate Q at the third speed.
3, and whether to use Figure 8 or Figure 9 at the time of table lookup is determined by whether or not a shift command signal for a hair shift from 2nd gear to 3rd gear has been output. In this case, FIG. 8 will be used, and after the shift command, FIG. 9 will be used.
尚、上記第８図、第９図では後述する第１０図と同様に
、車速Ｖに対する流１ｔＱがスロットル開度（Ｔ、 Ｖ
、 ０）に応じて決定されるようになっている。Note that in FIGS. 8 and 9, the flow 1tQ with respect to the vehicle speed V is expressed as the throttle opening (T, V
, 0).
そして、次のステップ■では目動変速機が変速中！ある
かどうかが判断されるが、この変速中判断は、第７図の
タイムチャートにおいて（ａ）のギア位置信号を第２速
から第３速にアップシフトする変速指令信号が出力され
ると、これに基づいて（ｂ）の変速信号が定常から変速
中に所定時間だけ立ち上がり、この変速中を示す変速信
号が出力されていないとき（Ｎｏ）はステップ■に進み
、該変速信号が出力されているとき（ＹＥＳ）はステッ
プ■に進む。Then, in the next step ■, the variable transmission is shifting! It is determined whether or not the shift is in progress, but this determination is made when the shift command signal for upshifting the gear position signal (a) from the second gear to the third gear is output in the time chart of FIG. Based on this, the shift signal in (b) rises for a predetermined period of time during a shift from a steady state, and if the shift signal indicating that the shift is in progress is not output (No), the process proceeds to step ■, and the shift signal is output. If there is (YES), proceed to step ■.
上記ステップ■では上記ステップ■でルックアップした
Ｑｌ値をそのまま潤滑流量−Ｑｌとして設定する一方、
上記ステップ■では変速時の潤滑流量の増量ΔＱを、第
１０図のデータに基づいてテーブルルックアップにより
設定し、次のステップ■では潤滑流量を上記ステップ■
で設定されたＱ、と上記ステップ■で設定されたΔＱと
の和、つまり、潤滑流量−Ｑ、十ΔＱとして増加設定す
る。In the above step (■), the Ql value looked up in the above step (■) is directly set as the lubrication flow rate -Ql, while
In the above step (■), the increase ΔQ of the lubricant flow rate during gear shifting is set by table lookup based on the data in Fig. 10, and in the next step (2), the lubricant flow rate is set in the step (2) above.
The sum of Q set in step (2) and ΔQ set in step (2) above, that is, the lubricating flow rate -Q, is set to increase as 10ΔQ.
そして、ステップ■では上記ステップ■又は上記ステッ
プ■で設定されたＱ□又はＱ１＋ＪＱとなる潤滑流量に
対応した出力デユーティ比を第５図に示したデータを検
索して決定し、この出力デユーティ比に従ったＯＮ、Ｏ
ＦＦ電流値をソレノイドバルブ５６に出力してこれを駆
動する。Then, in step ■, the output duty ratio corresponding to the lubrication flow rate of Q□ or Q1+JQ set in the above step ■ or step ■ is determined by searching the data shown in Fig. Followed ON, O
The FF current value is output to the solenoid valve 56 to drive it.
このように、ソレノイドバルブ５６が駆動されるとリリ
ーフ弁５４のスプール５４ｂ移動量が制御され、可変流
量機構５０を介して前部潤滑部３２および後部潤滑部３
４に供給される潤滑流量Ｑ、が制御される。In this way, when the solenoid valve 56 is driven, the amount of movement of the spool 54b of the relief valve 54 is controlled, and the front lubricating part 32 and the rear lubricating part 3 are controlled via the variable flow rate mechanism 50.
4 is controlled.
即ち、本実施例では上記第７図の（Ｃ）の潤滑流量に示
すように、第２速での走行中は２速時の潤滑流量Ｑ、に
設定され、かつ、変速指令信号の出力により変速生信号
が出力されると、アップシフトされた第３速の潤滑流ｆ
ｆ１Ｑ、に増量ΔＱが加算されたＱ３＋ΔＱに設定され
、そして、変速生信号が終了されると３速時の潤滑流量
Ｑ、に設定される。That is, in this embodiment, as shown in the lubrication flow rate in FIG. When the gear shift raw signal is output, the lubricant flow f for the upshifted third gear
The lubricant flow rate Q is set to Q3+ΔQ, which is the addition of the increased amount ΔQ to f1Q, and when the shift raw signal is terminated, the lubricating flow rate Q at the third speed is set.
従って、第２速から第３速へのアップシフト時には上記
第１表に示したように、バンドブレーキＢ／Ｂが解放さ
れて新たにハイクラ１チＨ／Ｃが締結されるが、該ハイ
クラッチＨ／Ｃの締結時には該ハイクラブチＨ／Ｃの滑
りによる摩擦熱により多量の発生熱があり、このときの
潤滑流量はＱ、＋ΔＱとなって大幅に増量されるため、
この増量された潤滑液により該発生熱を十分に冷却し、
ハイクラッチＨ／Ｃの焼損を防止することができる。Therefore, when upshifting from 2nd speed to 3rd speed, as shown in Table 1 above, the band brake B/B is released and the high clutch 1ch H/C is newly engaged, but the high clutch When the H/C is fastened, a large amount of heat is generated due to frictional heat due to the slippage of the high clutch H/C, and the lubrication flow rate at this time is Q, +ΔQ, which increases significantly.
The generated heat is sufficiently cooled by this increased amount of lubricating fluid,
Burnout of the high clutch H/C can be prevented.
また、上記アップシフト時以外の第２速又は第３速での
定常時には、潤滑流量がスロットル開度と車速に応じた
Ｑ、又はＱ３として必要最小限に設定されるため、ギア
トレーンの回転による撹拌抵抗を大幅に低減して動力損
失を少なくし、もって、燃費性能の著しい向上を図るこ
とができる。In addition, during steady state in 2nd or 3rd gear other than the above-mentioned upshift, the lubricant flow rate is set to the minimum necessary as Q or Q3 depending on the throttle opening and vehicle speed, so it depends on the rotation of the gear train. Stirring resistance can be significantly reduced, power loss can be reduced, and fuel efficiency can be significantly improved.
尚、第１１図にはスロットル開度（エンジン負荷）に対
する潤滑流量変化を示し、図中実線は定常時の流量特性
の一例、破線は変速中の流量特性の一例を示す。Incidentally, FIG. 11 shows the change in the lubricant flow rate with respect to the throttle opening (engine load), in which the solid line shows an example of the flow rate characteristic during steady state, and the broken line shows an example of the flow rate characteristic during gear shifting.
ところで、上記第７図のタイムチャートに示したように
、同図（ｂ）に示す変速生信号を出力する所定時間ｔは
、同図（ｄ）に示すエンジン回転数の変化期間で示され
る変速に要する時間ｔ、より長く設定され、冷却効果を
十分に発揮できるようになっている。By the way, as shown in the time chart of FIG. 7 above, the predetermined time t for outputting the gear shift raw signal shown in FIG. The time t required for this is set longer, so that the cooling effect can be fully exhibited.
第１２図は本発明の第２実施例を示し、液圧ポンプ１２
の吐出容量を変化させることにより、前部潤滑部３２お
よび後部潤滑部３４に供給される潤滑液量を制御するよ
うにしたもので、上記第１実施例と同一構成部分に同一
符号を付して、重複する説明を省略して述べる。FIG. 12 shows a second embodiment of the present invention, in which a hydraulic pump 12
The amount of lubricating fluid supplied to the front lubricating part 32 and the rear lubricating part 34 is controlled by changing the discharge capacity of the lubricant. Therefore, redundant explanations will be omitted.
即ち、この実施例ではトルクコンバータ圧を供給する回
路２０の分岐回路３０から、第１実施例で示した可変流
量機構５０を廃止し、かつ、液圧ポンプ１２のフィード
バック圧を導入する回路１６をプレッシャーレギュレー
タ弁１４のポート１４ａに連通し、該ボート１４ａに導
入される液圧ポンプ１２の吐出圧を該回路１６に導入す
るようになっている。That is, in this embodiment, the variable flow rate mechanism 50 shown in the first embodiment is removed from the branch circuit 30 of the circuit 20 that supplies torque converter pressure, and the circuit 16 that introduces the feedback pressure of the hydraulic pump 12 is added. It communicates with a port 14a of the pressure regulator valve 14, and introduces the discharge pressure of the hydraulic pump 12 introduced into the boat 14a into the circuit 16.
上記回路１６にはドレン回路ｌＯＯを連通し、該回路１
００のドレンポート１００ａをソレノイドバルブ１０２
で開閉することにより、潤滑液量可変手段としての容量
制御アクチュエータ１２Ｈに導入される信号圧Ｐ８が制
御されるようになっている。A drain circuit lOO is connected to the circuit 16, and the circuit 1
Connect the drain port 100a of 00 to the solenoid valve 102.
By opening and closing the valve, the signal pressure P8 introduced into the capacity control actuator 12H as a means for varying the amount of lubricant is controlled.
上記ソレノイドバルブ１０２には第１実施例で示したと
同様に、コントロールユニット１０４からＯＮ、ＯＦＦ
によるデユーティ比信号が出力される。As shown in the first embodiment, the solenoid valve 102 can be turned ON and OFF by the control unit 104.
A duty ratio signal is output.
従って、この実施例では容量制御アクチュエータ１２ａ
に導入される信号圧Ｐ、が変化されることにより、容量
制御アクチュエータ１２ａを介して液圧ポンプ１２の吐
出流量が制御されるようになっており、該ポンプ吐出流
量が増加された場合には、上記前部潤滑部３２および後
部潤滑部３４に供給される潤滑流量を増大できるように
なっている。Therefore, in this embodiment, the capacity control actuator 12a
By changing the signal pressure P introduced into the pump, the discharge flow rate of the hydraulic pump 12 is controlled via the capacity control actuator 12a, and when the pump discharge flow rate is increased, , the lubricant flow rate supplied to the front lubricating section 32 and rear lubricating section 34 can be increased.
尚、この実施例で上記コントロールユニットＩ０４の制
御は、第１実施例で行われる第６図に示したフローチャ
ートと同様の処理することができ、この場合、出力デュ
ーティ比、信号圧Ｐ ｓ、固有吐出量および潤滑流量Ｑ
の関係は第１３図に示すものが、第１実施例の第５図に
示すデータに代えて用いられる。In this embodiment, the control of the control unit I04 can be carried out in the same way as the flowchart shown in FIG. 6 in the first embodiment, and in this case, the output duty ratio, signal pressure Ps, Discharge amount and lubrication flow rate Q
The relationship shown in FIG. 13 is used in place of the data shown in FIG. 5 of the first embodiment.
ところで、以上述べた第１．第２実施例にあっては、第
２速から第３速のアップシフト時に例をとって説明した
が、これに限ることな（その他のアップシフト時若しく
はダウンシフト時にあっても本発明を適用することがで
きることはいうまでもない。By the way, the first point mentioned above. In the second embodiment, the explanation has been given by taking an example of upshifting from 2nd speed to 3rd speed, but the present invention is not limited to this (the present invention is also applicable to other upshifts or downshifts). It goes without saying that you can.
発明の詳細
な説明したように本発明の請求項１に示す自動変速機の
潤滑装置にあっては、自動変速機の変速開始を検知する
変速検出手段と、変速開始に伴って潤滑液量を所定時間
だけ増加させる潤滑液量可変手段と、を設けたことによ
り、摩擦要素の発熱量が多くなる変速中に潤滑液量を増
加させて十分な冷却を行うことができると共に、変速を
伴わない通常走行時には潤滑流量を少なくして撹拌抵抗
を少なくすることができ、もって、動力損失を低減して
燃費性能を著しく向上することができる。As described in detail, the automatic transmission lubrication device according to claim 1 of the present invention includes a shift detection means for detecting the start of shift of the automatic transmission, and a shift detecting means for detecting the start of shift of the automatic transmission; By providing a means for varying the amount of lubricating fluid to increase it only for a predetermined period of time, it is possible to increase the amount of lubricating fluid during gear shifting when the amount of heat generated by the friction element increases, thereby achieving sufficient cooling, and also without the need for shifting. During normal running, the lubricant flow rate can be reduced to reduce stirring resistance, thereby reducing power loss and significantly improving fuel efficiency.
また、本発明の請求項２に示す自動変速機の潤滑装置に
あっては、上記潤滑液量可変手段を、潤滑液供給通路中
に設けられる可変流量機構で構成したので、該潤滑液供
給通路を通過する潤滑液量を精度良く制御することがで
きる。Further, in the lubricating device for an automatic transmission according to claim 2 of the present invention, the lubricating fluid amount variable means is constituted by a variable flow rate mechanism provided in the lubricating fluid supply passage. The amount of lubricating fluid passing through can be controlled with high precision.
更に、本発明の請求項３に示す自動変速機の潤滑装置に
あっては、上記潤滑液量可変手段を、可変容量型液圧ポ
ンプの固有吐出量を制御するアクチュエータとして構成
したので、液圧ポンプ自体の吐出量変化で潤滑液量を制
御することができ、構成の簡略化を行うことができると
いう各種優れた効果を奏する。Furthermore, in the automatic transmission lubrication device according to claim 3 of the present invention, the lubricating fluid amount variable means is configured as an actuator that controls the specific discharge amount of the variable displacement hydraulic pump, so that the hydraulic pressure is controlled. The lubricant amount can be controlled by changing the discharge amount of the pump itself, and the configuration can be simplified, which provides various excellent effects.
第１図は本発明の概念を示す概略構成図、第２図は本発
明の一実施例を示す要部構成図、第３図は本発明が適用
される自動変速機のギアトレーンの一実施例を示す概略
構成図、第４図は本発明が適用される自動変速機のシフ
トスケジュールの一実施例を示す説明図、第５図は本発
明の一実施例に用いられる潤滑流量に対するソレノイド
バルブの出力デユーティ比の関係を示すデータ図、第６
図は本発明を制御するためのプログラムの一処理例を示
すフローチャート、第７図は本発明の一実施例を制御す
る際に得られるタイムチャート、第８図は第６図のフロ
ーチャートでの処理に用いられる第２速定常時の潤滑流
量のテーブルデータ、第９図は第６図のフローチャート
での処理に用いられる第３速時の潤滑流量のテーブルデ
ータ、第１Ｏ図は第６図のフローチャートでの処理に用
いられる変速時の増加流量のテーブルデータ、第１１図
は本°発明の一実施例で制御されるスロットル開度に対
する潤滑流量変化を示す特性図、第１２図は本発明の他
の実施例を示す概略構成図、第１３図は本発明の他の実
施例に用いられる潤滑流量に対するソレノイドバルブの
出力デユーティ比の関係を示すデータ図、第１４図は従
来の潤滑装置で得られるスロットル開度に対する潤滑流
量変化を示す特性図、第１５図は潤滑流量に対する動力
損失の特性図である。
１０・・・潤滑装置、１２・・・液圧ポンプ（可変容量
型液圧ポンプ、１２ａ・・・容量制御アクチュエータ、
１４・・・プレッシャーレギュレータバルブ、３０・・
・分岐回路（潤滑液供給通路）、３２・・・前部潤滑部
、３４・・・後部潤滑部、５ｏ・・・可変流量機構（潤
滑液量可変手段）、５２，１０４・・・コントロールユ
ニット、５６，１０２・・・ソレノイドバルブ、６０・
・・変速検出手段、６２・・・ソレノイドバルブ制御手
段。
第１図
第５図
第６図
第８図
第９図
３湿吟
第１０図
第１１図
（ｔ！；Ｎ（ｊ貝何２
第１４図
第１５図
潤滑流量Fig. 1 is a schematic configuration diagram showing the concept of the present invention, Fig. 2 is a main part configuration diagram showing an embodiment of the present invention, and Fig. 3 is an implementation of a gear train of an automatic transmission to which the present invention is applied. A schematic configuration diagram showing an example, FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example of a shift schedule of an automatic transmission to which the present invention is applied, and FIG. 5 is a solenoid valve for lubricating flow rate used in an example of the present invention. Data diagram showing the relationship between the output duty ratio of
The figure is a flowchart showing an example of processing of a program for controlling the present invention, Figure 7 is a time chart obtained when controlling an embodiment of the present invention, and Figure 8 is a process according to the flowchart of Figure 6. 9 is the table data of the lubrication flow rate during the steady state of 2nd speed, which is used for the process in the flowchart of FIG. 6. FIG. 11 is a characteristic diagram showing the change in lubricant flow rate with respect to the throttle opening controlled by one embodiment of the present invention, and FIG. Fig. 13 is a data diagram showing the relationship between the output duty ratio of the solenoid valve and the lubrication flow rate used in another embodiment of the present invention, and Fig. 14 is a data diagram obtained with a conventional lubricating device. FIG. 15 is a characteristic diagram showing changes in lubricant flow rate with respect to throttle opening, and FIG. 15 is a characteristic diagram of power loss with respect to lubricant flow rate. 10... Lubricating device, 12... Hydraulic pump (variable displacement hydraulic pump, 12a... Capacity control actuator,
14...Pressure regulator valve, 30...
- Branch circuit (lubricating fluid supply passage), 32... Front lubrication section, 34... Rear lubrication section, 5o... Variable flow rate mechanism (lubricating fluid amount variable means), 52, 104... Control unit , 56, 102... Solenoid valve, 60.
. . . Speed change detection means, 62 . . . Solenoid valve control means. Fig. 1 Fig. 5 Fig. 6 Fig. 8 Fig. 9 Fig. 3 Wetting Fig. 10 Fig. 11 (t!;N
Claims (3)
れるギアトレーンを備え、液圧ポンプから吐出される潤
滑液で各部の潤滑が行われる自動変速機において、 自動変速機の変速開始を検知する変速検出手段と、 変速開始に伴って潤滑液量を所定時間だけ増加させる潤
滑液量可変手段と、を設けたことを特徴とする自動変速
機の潤滑装置。(1) In an automatic transmission that is equipped with a gear train that changes gears by engaging and releasing friction elements, and in which each part is lubricated with lubricating fluid discharged from a hydraulic pump, a shift that detects the start of shifting of the automatic transmission A lubricating device for an automatic transmission, comprising: a detection means; and a lubricant amount variable means for increasing the lubricant amount for a predetermined period of time when a gear shift starts.
に至る潤滑液供給通路中に設けられ、該潤滑液供給通路
を通過する潤滑液量を制御する可変流量機構であること
を特徴とする請求項１に記載の自動変速機の潤滑装置。(2) The lubricating liquid amount variable means is a variable flow rate mechanism that is provided in a lubricating liquid supply passage leading from the hydraulic pump to the lubricating part and controlling the amount of lubricating liquid passing through the lubricating liquid supply passage. A lubricating device for an automatic transmission according to claim 1.
型として構成し、該可変容量型ポンプの固有吐出量を制
御するアクチュエータであることを特徴とする請求項１
に記載の自動変速機の潤滑装置。(3) The lubricating fluid amount variable means is characterized in that the hydraulic pump is configured as a variable displacement type, and is an actuator that controls the specific discharge amount of the variable displacement pump.
The automatic transmission lubrication device described in .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29435589A JPH03157552A (en) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | Lubricating device for automatic transmission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29435589A JPH03157552A (en) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | Lubricating device for automatic transmission |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03157552A true JPH03157552A (en) | 1991-07-05 |
Family
ID=17806638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29435589A Pending JPH03157552A (en) | 1989-11-13 | 1989-11-13 | Lubricating device for automatic transmission |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03157552A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0533852A (en) * | 1991-07-26 | 1993-02-09 | Nissan Motor Co Ltd | Lubricating mechanism for automatic transmission |
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1989
- 1989-11-13 JP JP29435589A patent/JPH03157552A/en active Pending
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