JPH03146623A - Fluidized bed for quenching steel wire - Google Patents
Fluidized bed for quenching steel wireInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、最低でも２５０℃の温度でスチールワイヤを
連続して焼入れするのに使用される流動床に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a fluidized bed used for continuous hardening of steel wire at temperatures of at least 250°C.
［従来の技術］
知られているように、流動床は槽を備え、その槽はある
高さまで微粒（ｇｒａｎｕｌｅｓ）で充填されて流動床
を形成している。微粒は１５００”Ｃ以上の高温で不活
性である。微粒床の底部では、担持ガスを床内に上方に
向けて吹くための入口があり、そこでの入力流が床の底
部表面上にできるだけ等しく分布されるようにしている
。最小吹込み速度と最大吹込み速度の間で、微粒が上下
に向きを変え、床が膨脂して、冷却液体のような挙動を
し、これは障害となることなく、ワイヤの横断が可能で
ある。典型的な微粒材料は、シリカ、アルミナ、または
ジルコニアサンド、シリコンカーバイド、またはフェロ
シリコンで、典型的な粒径は０．０３〜０．５ミリメー
トルの範囲である。またワイヤ用の典型的な流動床高さ
は約０．３〜０．６メートルである。流動床内への吹込
み速度は、選択した微粒タイプに依存し、典型的には０
６０６〜０．１５ｍ／ｓｅｅ、である。このようにして
、冷却媒体は、ワイヤ方向に２００〜６００Ｗ／Ｍ″に
のオーダーの熱伝導係数を受ける。これはいつも冷却液
体の係数に近くなる。このような冷却媒体でもって、ス
チールワイヤを、例えば２００℃／秒以上の速度で冷却
して、焼入れすることが可能となる。BACKGROUND OF THE INVENTION As is known, a fluidized bed comprises a tank which is filled to a certain height with granules to form a fluidized bed. The granules are inert at high temperatures above 1500"C. At the bottom of the granule bed there is an inlet for blowing the carrier gas upward into the bed so that the input flow is as uniform as possible over the bottom surface of the bed. Between the minimum and maximum blowing speeds, the granules turn up and down, causing the bed to swell and behave like a cooling liquid, which is a disturbance. Typical particulate materials are silica, alumina, or zirconia sand, silicon carbide, or ferrosilicon, with typical particle sizes ranging from 0.03 to 0.5 mm. Typical fluidized bed heights for wires are also about 0.3 to 0.6 meters.The blowing rate into the fluidized bed depends on the granule type selected and is typically 0.
606 to 0.15 m/see. In this way, the cooling medium experiences a heat transfer coefficient of the order of 200-600 W/M'' in the wire direction, which is always close to the coefficient of the cooling liquid. With such a cooling medium, the steel wire For example, it becomes possible to cool and harden at a rate of 200° C./second or more.
スチールワイヤの処理に適用するために、流動床はさら
に必要なワイヤガイドと、アクセス手段を備えて、ワイ
ヤを流動床内にまたは流動床の外にガイドしている。一
般に、流動床は、複数のワイヤ（典型的には１０〜５０
）を同時に連続的に処理するように配置されている。ワ
イヤは、ワイヤの軸方向に流動床を並列に通過する。典
型的なワイヤの厚さは１〜６ ｍｍで可変であり、典型
的な炭素量は０．０５〜１％の範囲にある。For applications in the treatment of steel wire, the fluidized bed is further equipped with the necessary wire guides and access means to guide the wire into or out of the fluidized bed. Generally, a fluidized bed consists of a plurality of wires (typically 10 to 50
) are arranged to process simultaneously and sequentially. The wires pass in parallel through the fluidized bed in the axial direction of the wires. Typical wire thicknesses vary from 1 to 6 mm, and typical carbon content ranges from 0.05 to 1%.
このような流動床は、その焼入温度を維持しなければな
らない。このことは、加熱ワイヤから床内に入る熱量と
冷却液体に放出される熱量が液体から同じ速度で奪われ
なければならないことを意味する。このことは、流動床
では、比較的低い温度で吹込まれる担持ガスを介して生
じる。そして、熱を微粒から取り出し、より高い温度で
床の上部から離れる。流動床の温度は、一定値に保持さ
れる（ワイヤの走行速度や入床温度での妨害あるいは他
の妨害に絶えられない）。これは、担体ガスが入る温度
に影響を与える温度調整器で行われる。Such a fluidized bed must maintain its quenching temperature. This means that the amount of heat that enters the bed from the heating wire and the amount of heat that is released into the cooling liquid must be removed from the liquid at the same rate. In fluidized beds, this occurs via the carrier gas being blown in at relatively low temperatures. Heat is then extracted from the granules and leaves the top of the bed at a higher temperature. The temperature of the fluidized bed is maintained at a constant value (subject to disturbances in wire running speed, bed entry temperature, or other disturbances). This is done with a temperature regulator that influences the temperature at which the carrier gas enters.
これはＥＰ１９５．４７３ （開示番号）に開示されて
いる。同じ文献から、流動床中に内蔵されている水冷却
パイプの二次システム、または流動床上方に冷却空気を
吹込む吹込手段により流動床をさらに冷却することも知
られている。This is disclosed in EP 195.473 (disclosure number). From the same literature it is also known to further cool the fluidized bed by a secondary system of water cooling pipes built into the fluidized bed or by means of blowing cooling air above the fluidized bed.
しかし、このような流動床は、床表面の平方メートル当
たりの生産容ｆｆ１（１秒当たりに処理されるワイヤの
Ｋｇ）の点で限度がある。このため、大量生産するには
比較的おおきな流動床を必要とする。担持ガスによる一
次冷却は、実際限度がある。なぜなら、微粒が床から吹
き出るため、床を通る担持ガスの速度を、０．１５〜０
．２０ｍ／１Ｊｅｅ、以上の値にはできない。その結果
、表面の平方メートル当たりの流量入力（’ｍ’ ／ｓ
ｅｅ、） （＝速度）が限定される。担持ガスの入口
温度と出口温度の間の最大可能な温度差もまた限度があ
る。However, such fluidized beds are limited in terms of production capacity ff1 (Kg of wire processed per second) per square meter of bed surface. For this reason, a relatively large fluidized bed is required for mass production. Primary cooling by carrier gas has practical limits. Because the fine particles blow out from the bed, the velocity of the supported gas through the bed is reduced from 0.15 to 0.
．． The value cannot be greater than 20m/1Jee. As a result, the flow rate input per square meter of surface ('m' /s
ee, ) (=speed) is limited. The maximum possible temperature difference between the inlet and outlet temperatures of the carrier gas is also limited.
この限度は、主に、設定された焼入温度によって決定さ
れる。また、二次冷却は制限されなければならない。何
故なら、水パイプは流動処理の妨げとなり、これらが多
くありすぎると、流動床が急速に塞がれて、潰れる。空
気吹込み冷却を床上で使用した場合、空気の熱排出容量
が小さすぎ、この空気が噴霧水と混合したとき、床の上
の表面が一緒に固まる原因となる。This limit is primarily determined by the set quenching temperature. Also, secondary cooling must be limited. This is because water pipes interfere with fluidized treatment, and if there are too many of them, the fluidized bed will quickly become clogged and collapse. When air blown cooling is used above the floor, the heat removal capacity of the air is too small, and when this air mixes with the spray water, it causes the surfaces above the floor to stick together.
さらに、床表面の平方メートル当たりの製造容量が増加
する場合、第二の問題がある。それは、流動床の温度の
調整可能性である。大量のスチールを小さな床で処理し
なければならないという事実により、熱入力と熱排出の
大きな不規則性がよりちいさな容積によって処理されな
ければならない。このため、よりパワフルでより急速な
反応調整システムにより、大きな温度変化に対処しなけ
ればならない。Furthermore, there is a second problem when the production capacity per square meter of floor surface increases. It is the adjustability of the temperature of the fluidized bed. Due to the fact that large quantities of steel have to be handled in small beds, large irregularities in heat input and heat output have to be handled by smaller volumes. This requires more powerful and more rapid reaction conditioning systems to cope with larger temperature changes.
［発明が解決しようとする技術的課題］発明の目的は、
簡単な手段で、床表面の平方メートル当たりの生産容量
を増大し、かつ有効な温度調整システムを有する流動床
を提供することである。[Technical problem to be solved by the invention] The purpose of the invention is to
It is an object of the present invention to provide a fluidized bed which increases the production capacity per square meter of bed surface by simple means and has an effective temperature regulation system.
［課題を解決する手段、作用］
本発明によれば、三つの手段が互いに組合わされている
。そして、パイプシステム（間接対流冷却）の密度を顕
著に増加する。水の代わりに空気を用いたパイプシステ
ムを用い、温度制御を第一の冷却回路から第二の冷却回
路に移す。[Means for Solving the Problems, Effects] According to the present invention, three means are combined with each other. and significantly increases the density of the pipe system (indirect convection cooling). A pipe system using air instead of water is used to transfer temperature control from the first cooling circuit to the second cooling circuit.
実際、水冷却パイプが多すぎるときの、流動床の障害や
崩壊は、冷却パイプに対して凝縮をおこす担持ガスの残
留湿度にある。このことは、パイプの回りにケーキを形
成し、パイプの見掛けの径を大きくして、流動床中の障
害の原因となる。このことから、この様な凝縮を避ける
ように注意した場合、冷却パイプの密度を強く増加する
可能性が残されているようにおもわれる。可能性のある
手段として、大変乾燥した担持ガスを使用することであ
る。しかしこの場合、特別に用意したガスが要求され、
担持ガスの選択が制限される。この様なガスは、例えば
、炉の排気ガスからなり、これは固有の湿度が大きく、
担持ガスの選択に制限されるという不都合がしばしばあ
る。In fact, when there are too many water cooling pipes, the failure or collapse of the fluidized bed lies in the residual humidity of the carrier gas causing condensation on the cooling pipes. This forms a cake around the pipe, increasing the apparent diameter of the pipe and causing disturbances in the fluidized bed. From this it appears that if care is taken to avoid such condensation, there remains the possibility of strongly increasing the density of the cooling pipe. A possible solution is to use a very dry carrier gas. However, in this case, specially prepared gas is required,
Support gas selection is limited. Such gases consist, for example, of furnace exhaust gas, which has a high inherent humidity and
There is often the disadvantage of being limited in the choice of carrier gas.
発明の第一の手段は、パイプの密度を顕著に増加する。The first measure of the invention significantly increases the density of the pipe.
ただし冷却水をパイプに通さず、空気はより小さな冷却
容量を持つが、ベンチレーターから吸引された外気を用
いる。しかし、パイプを通るのが空気であり、水でない
と言う事実により、パイプの外部表面がもはや冷却水の
温度（１００℃以下の温度、その結果凝縮）で来ること
がなく、冷却空気の温度（吸引ベンチレーターの出口で
約４０℃）と流動床の温度（２００℃またはそれ以上）
との間の中間温度である。その結果、残留湿度の凝縮が
もはやなく、より大きな密度でパイプシステムに通すこ
とが可能となる。そして、安い外気が大量に流れること
によって供給可能となる。However, instead of passing cooling water through pipes, it uses outside air drawn in from a ventilator, although the air has a smaller cooling capacity. However, due to the fact that it is air and not water that passes through the pipe, the external surface of the pipe is no longer at the temperature of the cooling water (temperatures below 100 °C, resulting in condensation), but at the temperature of the cooling air ( 40°C at the outlet of the suction ventilator) and the temperature of the fluidized bed (200°C or more)
It is an intermediate temperature between As a result, there is no longer any condensation of residual moisture and it is possible to pass through the pipe system with greater density. This can be achieved by flowing a large amount of cheap outside air.
そのことにより、空気の冷却容量が低くても、これを補
償することができる。This makes it possible to compensate for the low cooling capacity of the air.
バイブシステムの密度は、その結果、少なくとも、流動
床の対流により冷却が生じる外部表面で、床表面平方メ
ートル当たり少なくとも０．４０ｒｒｉ”、好ましくは
少なくとも０．８０ｒｒｆとるようにしている。そして
、使用時に、そこを通る公称空気流量（対流クーラーの
冷却容量（ＫＷ／ｒｆ？床表面）に対応する）が、担持
ガスによる一次冷却の冷却容量の少なくとも２倍、好ま
しくは４倍の量となるように送る。二次冷却しステムは
、必ずしもパイプの形態を持つ必要はなく、システムが
間接対流冷却に基づくものであれば他の形態、たとえば
分離された壁のそれぞれの側で対流を通して冷却するも
のを持つ事もできる。The density of the vibrator system is therefore such that, at least on the external surfaces where cooling takes place by convection of the fluidized bed, it is at least 0.40 rr", preferably at least 0.80 rrf per square meter of floor surface; and in use: The nominal air flow rate therethrough (corresponding to the cooling capacity (KW/RF? bed surface) of the convection cooler) is at least twice, preferably four times, the cooling capacity of the carrier gas primary cooling. The secondary cooling stem does not necessarily have to have the form of a pipe, but other forms if the system is based on indirect convection cooling, for example cooling through convection on each side of separated walls. I can also do things.
本発明によれば、さらに上述した手段に更に第二の手段
を組合わせることにより、流動床の温度制御が、担持ガ
スを有する一次冷却回路から、空気での間接対流冷却を
有する二次冷却回路に移される。これは、空気流量の制
御により簡便、便利となり、外気からの制限がない。水
冷却システムの流量制御は、大変困難である。何故なら
、これは流れが形成されることにより、連続して障害と
なるためである。上記第一の手段による事実によれば、
冷却の大半は、第一の回路から第二の回路に移される。According to the present invention, by further combining the above-mentioned means with a second means, the temperature control of the fluidized bed can be carried out from a primary cooling circuit having a carrier gas to a secondary cooling circuit having indirect convection cooling with air. will be moved to This is simple and convenient by controlling the air flow rate, and there is no restriction from outside air. Flow control of water cooling systems is very difficult. This is because the formation of a flow creates a continuous obstruction. According to the facts according to the first means above,
Most of the cooling is transferred from the first circuit to the second circuit.
第二の冷却での操作により、零から公称冷却容量まで、
温度に関して大変強い調整システムを提供することとな
る。Operation in the second cooling allows from zero to the nominal cooling capacity.
This provides a very robust regulation system regarding temperature.
対流クーラーの冷却容量は、ベンチレーターにより吸引
される空気で供給されるが、更に対流クーラーを通る空
気流中に、すなわちクーラー自体まだは供給ダクト中に
、噴霧液体、好ましくは水を噴射することにより、対流
クーラーの冷却容量を増加できる。そして、冷却空気あ
るいは液体噴射、または両方の流量を変化させることに
より床の温度を調整できる。実際、噴霧液体の噴射に作
用することにより、冷却液体の比熱Ｃｐが制御される。The cooling capacity of convection coolers is supplied by the air drawn in by the ventilator, but also by injecting an atomizing liquid, preferably water, into the air flow through the convection cooler, i.e. into the supply ducts but not within the cooler itself. , can increase the cooling capacity of convection cooler. The temperature of the bed can then be adjusted by varying the flow rate of cooling air or liquid injection, or both. In fact, by influencing the injection of the atomizing liquid, the specific heat Cp of the cooling liquid is controlled.
この比熱は、空気が完全に乾燥した時、その比熱は最低
のレベルにある。しかし、噴霧液体の噴射により単位体
積当たりの大変小さな液滴の気化熱が加わる。−膜内に
は、冷却空気および／または液体噴射の流量を変えるこ
とにより、空気流の比熱を持つ流量の生産が変化する。This specific heat is at its lowest level when the air is completely dry. However, the injection of atomized liquid adds heat of vaporization of very small droplets per unit volume. - Within the membrane, by varying the flow rate of the cooling air and/or liquid jet, the production of the flow rate with the specific heat of the air stream is varied.
この生産性Ｈは、以後比熱流量と呼ぶ。これは、比熱Ｃ
ｐ（１ｍ’ １℃当たりのジュール熱）に流ｆｆ１（
１秒当り、１ｍ３中）を掛けたものと等しい。従って、
Ｈは１℃当りのワットの量である。This productivity H is hereinafter referred to as specific heat flow rate. This is the specific heat C
p (Joule heat per 1 m' 1°C) flows ff1 (
per second, in 1 m3). Therefore,
H is the amount of watts per degree Celsius.
より一般的には、対流クーラーは、入口を持ち、この入
口は空気源と接続しており、対流クーラーを通る空気流
の比熱流量Ｈは、可変である。そして対流クーラーは調
整器を備え、上記比熱流量を変えることにより流動床温
度を一定値に維持している。More generally, a convection cooler has an inlet connected to an air source, and the specific heat flow rate H of the airflow through the convection cooler is variable. The convection cooler is equipped with a regulator to maintain the fluidized bed temperature at a constant value by changing the specific heat flow rate.
この調整器は、従って、調整技術の一般原則にしたがい
、流動床温度感知装置を備え、これは、流動床の温度を
示す信号を発する。また比較器を備え、そこでは、この
温度と、調整された所望の温度と比較され、得られた偏
差を示す相関信号が作られる。それに対して、この様な
異なる時間上で積分および／または微分を加える（公知
のＰ。This regulator therefore, in accordance with the general principles of regulation technology, is equipped with a fluidized bed temperature sensing device, which emits a signal indicative of the temperature of the fluidized bed. A comparator is also provided in which this temperature is compared with the adjusted desired temperature and a correlation signal is produced indicating the resulting deviation. In contrast, we add integration and/or differentiation over such different times (known as P).
ＰＩ、ＰＤまたはＰＤＩ調整システム）ことができる。PI, PD or PDI adjustment system).
そして、上記相関信号を強さの変化に変換する相関装置
を備え、それにより温度か調整される（この場合、空気
および／または液体噴射となる）。A correlation device is then provided which converts the correlation signal into a change in intensity, by means of which the temperature is regulated (in this case air and/or liquid injection).
焼入中に酸化を防止する必要は必ずしもないが、それは
しばしば好ましいことで、ある時は非酸化雰囲気に流動
床を維持することが絶対必要である。Although it is not always necessary to prevent oxidation during quenching, it is often preferred, and it is sometimes imperative to maintain the fluidized bed in a non-oxidizing atmosphere.
この場合、従来の非酸化性担持ガスが使用され、上記の
流動床とその雰囲気は、例えば、できるだけ近くにある
（しかし担持ガスとワイヤのために必要な通路を有する
）流動床を囲むケーシングにより、外部雰囲気から分離
可能である。安価で単純な方法では、燃焼炉から供給さ
れる担持ガスを持つことが可能である。その燃焼は、少
しの酸素欠乏状態でおこなわれ、その中では、排気ガス
は、担持ガス中に吹込まれる前に、まず冷却装置に通さ
れ、その中では、ガスが１２０℃以下にならない温度に
冷却され、排気ガス中の水の凝縮を避けるようにしてい
る。この場合、本発明のシステムは、著しく良好に適す
る。何故なら、この排気ガスの温度変化は、担持ガスと
して、もはや大きな妨害とはならないためである。一方
、このガスの入口温度は、温度の操作因子としてもはや
制御されない。そして、他方、このような温度変化を吸
収する第二冷却しステム中で強く調整する。In this case, conventional non-oxidizing carrier gases are used, and the fluidized bed and its atmosphere are controlled, for example, by a casing surrounding the fluidized bed as close as possible (but with the necessary passages for the carrier gas and wires). , separable from the external atmosphere. In a cheap and simple method it is possible to have the carrier gas supplied from a combustion furnace. The combustion takes place under conditions of slight oxygen deficiency, in which the exhaust gas is first passed through a cooling device before being blown into the carrier gas, in which the gas temperature does not fall below 120 °C. The exhaust gas is cooled to avoid condensation of water in the exhaust gas. In this case the system of the invention is significantly better suited. This is because the temperature change of the exhaust gas no longer poses a major hindrance as a carrier gas. On the other hand, the inlet temperature of this gas is no longer controlled as a temperature operating factor. And, on the other hand, the second cooling system absorbs such temperature changes and is strongly regulated in the stem.
本発明のシステムによれば、流動床が非酸化雰囲気中で
維持されている場合、そして担持ガスが不完全燃焼炉か
ら来る場合、連続してスチールワイヤーをパテンティン
グ処理する時、焼入操作が著しく適したものとなる。こ
の様な工程では、ワイヤは、まず連続してオーステナイ
ト化炉を通り、その中でワイヤが９００℃と１０５０℃
の間の温度範囲に加熱され、ついでオーステナイト化炉
からの出口で、直ぐに５３０℃〜５７０℃の温度に焼入
れされる。好ましくは、オーステナイト化炉の排気ガス
が使用される。この場合、床表面１ゴ当りの担持ガスの
最大熱排出容量は、約２５ＫＷに制限される。強力な二
次対流冷却の存在により、床を最大冷却用に設計する必
要はない。そのため、設計上の自由度が大きくなり、床
表面１ゴ当りの熱排出を１０〜１５ＫＷに設計すること
ができる。According to the system of the present invention, when the fluidized bed is maintained in a non-oxidizing atmosphere and the carrier gas comes from an incompletely combusted furnace, the quenching operation is carried out when patenting steel wire continuously. It becomes eminently suitable. In such a process, the wire is first passed through successive austenitizing furnaces in which the wire is heated at 900°C and 1050°C.
and then quenched immediately at the exit from the austenitizing furnace to a temperature of 530°C to 570°C. Preferably, the exhaust gas of an austenitizing furnace is used. In this case, the maximum heat evacuation capacity of the carrier gas per floor surface is limited to about 25 KW. Due to the presence of strong secondary convection cooling, there is no need to design the bed for maximum cooling. Therefore, the degree of freedom in design is increased, and the heat discharge per floor surface can be designed to be 10 to 15 KW.
二次空気冷却の公称流量は、上記値の４倍を超える、例
えば５倍とし、そしていずれの場合にも、５０ ＫＷ／
ゴ以上、例えば７５ＫＷ／ゴとなるような値に設計でき
る。The nominal flow rate of the secondary air cooling shall be more than 4 times, for example 5 times, the above values and in each case 50 KW/
For example, it can be designed to a value of 75 KW/go.
［実施例］ 以下図面を参照して、本発明の詳細な説明する。[Example] The present invention will be described in detail below with reference to the drawings.
第１図は、流動床設備を示す。この設備は一列のスチー
ルワイヤ１を連続パテンティング処理するのに用いられ
る。スチールワイヤは、例えば矢印２に示すように、ワ
イヤの軸方向に、並列で、走行する。スチールワイヤの
列が図面の面に垂直な単一の面に位置しているので、一
つのワイヤのみを見ることができる。しかし、第２図は
、部分的な平面図であるので、平行なワイヤ１は、全て
見ることができる。流動床設備の全体は、流動床室３，
４，５．および６からそれぞれ構成され、これらは互い
に仕切り７，８により分離されている。そして、ワイヤ
の下流方向に沿って、一つの室が他の室に直接続いてい
る。第一の室は、入ってくるワイヤをオーステナイト化
範囲（この範囲は、スチールとワイヤの所望最終特性に
依存し、この範囲は一般に９００℃〜１０５０℃である
）からパテンティング温度、すなわち微細ソルバイト構
造の形成が開始する温度（この温度は、スチールとワイ
ヤの所望最終特性に依存し、この範囲は一般に５３０℃
〜５７０℃である）に焼入するためのものである。焼入
を起させなければならないのは、この第一の室内であり
、それは本発明の基礎を形成する問題が起きる所である
。そしてその結果、本発明が実施されるのはこの第一の
室である。第二、第三および第四の室は、ソルバイト変
態されるのに必要な時間、ワイヤをパテンティング温度
に維持するためのものである。ここでは、熱排出に同様
の問題がない。その結果、本発明によって作られるべき
ではない。しかし、この設備が他の金属学的変態に寄与
するような場合、すなわち、２またはそれ以上の室をワ
イヤの焼入に使用するような場合には、そのようにして
もよい。Figure 1 shows a fluidized bed installation. This equipment is used for continuous patenting of a row of steel wire 1. The steel wires run in parallel in the axial direction of the wires, for example as shown by arrow 2. Since the rows of steel wires are located in a single plane perpendicular to the plane of the drawing, only one wire can be seen. However, since FIG. 2 is a partial plan view, all of the parallel wires 1 are visible. The entire fluidized bed equipment consists of fluidized bed room 3,
4,5. and 6, which are separated from each other by partitions 7 and 8. One chamber then directly follows another along the downstream direction of the wire. The first chamber transports the incoming wire from the austenitizing range (this range depends on the desired final properties of the steel and wire, this range is generally between 900°C and 1050°C) to the patenting temperature, i.e., fine sorbite. The temperature at which structure formation begins (this temperature depends on the desired final properties of the steel and wire, this range is generally 530°C
~570°C). It is in this first chamber that the quenching has to take place, and that is where the problem that forms the basis of the invention arises. And as a result, it is in this first chamber that the invention is implemented. The second, third and fourth chambers are for maintaining the wire at the patenting temperature for the time necessary to undergo the sorbite transformation. Here, there is no similar problem with heat extraction. As a result, it should not be made according to the present invention. However, it may be possible to do so if the installation contributes to other metallurgical transformations, ie if two or more chambers are used for wire hardening.
この設備をワイヤのパテンティングに使用する場合、第
二、第三、第四の室は、ワイヤを固定温度に維持するの
に使用される。ついで各室の温度を調整できる。この温
度は、４つの室が同じである必要はない。第一の室での
急速加熱では、ワイヤと流動床との間に相当大きな温度
差が必要となる。When the equipment is used for patenting wire, the second, third and fourth chambers are used to maintain the wire at a fixed temperature. You can then adjust the temperature in each room. This temperature does not need to be the same in the four chambers. Rapid heating in the first chamber requires a fairly large temperature difference between the wire and the fluidized bed.
しかし、次の室でワイヤの温度を維持するために、温度
差は理論上ゼロ、もしくは放射損失を補償するために、
流動床温度を若干高くできる。最後の３つの室の温度は
、必ずしもワイヤが第一の室で焼入されるパテンティン
グ温度とすべきではない。However, in order to maintain the temperature of the wire in the next chamber, the temperature difference is theoretically zero, or to compensate for radiation losses,
Fluidized bed temperature can be raised slightly. The temperatures of the last three chambers should not necessarily be the patenting temperature at which the wire is hardened in the first chamber.
しかし、金属学的な構造に依存して、ソルバイトを得る
目的で、上記温度から３０℃下または上とすることがで
きる。最終的に、室の長さは異なることが可能であり、
室の数は２〜８またはそれ以上とすることができる。However, depending on the metallurgical structure, it can be 30° C. below or above the above temperature for the purpose of obtaining sorbite. Finally, the length of the chamber can be different,
The number of chambers can be from 2 to 8 or more.
流動床設備全体は、ケーシング９によって囲繞されてい
る。これは流動床室３〜６を可能な限り外部雰囲気から
分離する。ただし、入口のスリット開口１０と、設備の
内側部分を出入りするワイヤ１の列の出口と、各流動床
室の担持ガスのための分離された入口および出口開口１
１．１２とを除く。The entire fluidized bed installation is surrounded by a casing 9. This isolates the fluidized bed chambers 3-6 as far as possible from the external atmosphere. However, there is an inlet slit opening 10 and an outlet for the rows of wires 1 entering and exiting the inner part of the installation, and separate inlet and outlet openings 1 for the carrier gas in each fluidized bed chamber.
1.12 is excluded.
四つの流動床室３〜６は、それぞれ流動床１３〜１６を
備えている。流動床は粒径が０．０３〜０．５ｍｍのア
ルミニウム酸化物の粒子で満たされ、流動状態となって
いる。この床は高さが一般に０．３〜０．６メートルに
選択され、これは流動床粒子と接触する担持ガスを維持
するために所望する時間に依存する。第一の室の流動床
の温度は、調整されなければならない。これは、スチー
ルの冷却速度、すなわちワイヤの径やその走行速度に依
存する。このため、冷却は、第一の室でのワイヤの短い
滞留時間中にワイヤの芯を浸透することができる。この
実施例で使用される走行速度にたいして、温度はほぼ５
００℃−４０ｄの値を取る。The four fluidized bed chambers 3-6 each include fluidized beds 13-16. The fluidized bed is filled with aluminum oxide particles having a particle size of 0.03 to 0.5 mm and is in a fluidized state. The bed is generally selected to have a height of 0.3 to 0.6 meters, depending on the time desired to maintain the carrier gas in contact with the fluidized bed particles. The temperature of the fluidized bed in the first chamber must be regulated. This depends on the cooling rate of the steel, i.e. the diameter of the wire and its running speed. Thus, cooling can penetrate the core of the wire during the short residence time of the wire in the first chamber. For the travel speeds used in this example, the temperature is approximately 5
Take the value of 00℃-40d.
ここで、ｄは、ワイヤの径（ｍ＋ｓ ）である。Here, d is the diameter of the wire (m+s).
この実施例の第一の室の流動床は、ワイヤの長さ方向の
長さが、１．１０ｍで、幅が１メートル、そしてこの流
動床を通ってガイドされるワイヤの最大数は、流動床の
最大熱排出容量とワイヤの径に依存する。この実施例で
は、最大全熱排出容量は、１０５ＫＷに設計され、これ
は、パテンティング操作で１時間当り、スチールを最大
１５００ｋｇ焼入する容量に相当する。そして、このこ
とは所定径の幾つかのワイヤを選択するときに考慮しな
ければならない。このうな選択に際して、第一の室での
ワイヤの必要な滞在時間を考慮しなければならない。こ
れは、ワイヤの径に逆比例する。The fluidized bed in the first chamber of this example has a wire length of 1.10 m and a width of 1 meter, and the maximum number of wires guided through this fluidized bed is Depends on the maximum heat evacuation capacity of the floor and the diameter of the wire. In this example, the maximum total heat extraction capacity is designed to be 105 KW, which corresponds to a capacity to harden up to 1500 kg of steel per hour in patenting operations. This must then be taken into account when selecting several wires of a given diameter. In making such a selection, consideration must be given to the required residence time of the wire in the first chamber. This is inversely proportional to the diameter of the wire.
従って、２ｍｍの径のワイヤでは、この径では、走行速
度が約０．４７５ｍ／秒であり、最大熱排出容量１０５
ＫＷで３０の平行ワイヤを処理可能である。この例では
、流動床を通るワイヤをガイドするシステムは、１〜６
ｍｍの３０のワイヤをガイドするために設計されてい
る。従って、最大設計製造容量を越えないために、３０
ワイヤ未満でも平行に処理できる。Therefore, for a wire with a diameter of 2 mm, at this diameter the running speed is approximately 0.475 m/s and the maximum heat removal capacity is 105
It is possible to process 30 parallel wires in KW. In this example, the system for guiding the wire through the fluidized bed is 1 to 6
Designed for guiding wires of 30 mm. Therefore, in order not to exceed the maximum design manufacturing capacity, 30
Can be processed in parallel even if it is less than a wire.
第−室の流動床１３用の担持ガスとして、炉（図示せず
）の排気ガスが取込まれる。この炉は、ワイヤの移動方
向に関して、第１図の流動床設備の前の直ぐ上流側に配
置する。この炉は、同じワイヤが横切って、オーステナ
イト化温度（９００℃〜１０５０℃）にされるようにな
っている。この炉で、燃焼は酸素欠乏状態でおこなわれ
、この担持ガスはワイヤの酸化を生じさせない。排気ガ
スは、ベンチレーター１７により熱交換器１８を介して
吸引される。そしてさらに第一流動床３を通して吹込ま
れる。熱交換器１８では、排気ガスは約１５０℃に冷却
され、このガスが流動床３の入口１１、流動床１３に近
接する充満室１９内を介して吹き込まれる。充満室１９
は、流動床室３の底部２０により、流動床１３から分離
され、この底部は複数の吹込みオリフィス２１を供えて
いる。そしてこの様にして、底部表面に均一に分布され
た担持ガスが、約１２０℃の温度で、ここを通って、充
満室から流動床室内に吹込まれる。吹込みオリフィスを
持つ底部としては、米国特許４゜８１３．６５３で説明
されたものが使用される。Exhaust gas from a furnace (not shown) is taken in as carrier gas for the fluidized bed 13 in the second chamber. This furnace is located immediately upstream in front of the fluidized bed installation of FIG. 1 with respect to the direction of wire movement. This furnace is traversed by the same wire and brought to an austenitizing temperature (900°C to 1050°C). In this furnace combustion takes place under oxygen-deficient conditions and the carrier gas does not cause oxidation of the wire. Exhaust gas is drawn through a heat exchanger 18 by a ventilator 17 . It is then further blown through the first fluidized bed 3. In the heat exchanger 18 , the exhaust gas is cooled to approximately 150° C. and this gas is blown into the fluidized bed 3 through the inlet 11 of the fluidized bed 3 and into a full chamber 19 adjacent to the fluidized bed 13 . Filled chamber 19
is separated from the fluidized bed 13 by a bottom 20 of the fluidized bed chamber 3, which bottom is provided with a plurality of blowing orifices 21. In this way, a carrier gas uniformly distributed on the bottom surface is blown through it from the plenum chamber into the fluidized bed chamber at a temperature of approximately 120°C. The bottom with the blowing orifice is as described in US Pat. No. 4,813,653.
流動床では、均一に分布された担持ガス流が上方に作ら
れる。そのことにより、床が流動化され、上部に現われ
る担持ガスは、出口開口１２を介して流動床室から排出
される。２ ａｍのワイヤに対して、出口温度は約４２
０℃に調整され、これは約１２ＫＷの熱排出に相当する
。この比較的低い部分は、担持ガスによる一次冷却（床
表面耐当り１５ｋｗ未満）により起こされる。総冷却８
量のこの比較的低い部分は、パテンティング操作の焼入
工程で可能である。何故なら、熱の大部分は二次冷却に
より除去されるからである。In a fluidized bed, a uniformly distributed flow of carrier gas is created upwards. Thereby, the bed is fluidized and the carrier gas appearing at the top is discharged from the fluidized bed chamber via the outlet opening 12. For a 2 am wire, the exit temperature is approximately 42
It was adjusted to 0° C., which corresponds to a heat output of about 12 KW. This relatively low portion is caused by the primary cooling by the carrier gas (less than 15 kW per bed surface). total cooling 8
This relatively low portion of the amount is possible in the quenching step of the patenting operation. This is because most of the heat is removed by secondary cooling.
二次冷却は、空気により起り、これは入口３６を介して
ベンチレータ２２により周囲の雰囲気から吸引される。Secondary cooling occurs with air, which is drawn from the surrounding atmosphere by the ventilator 22 via the inlet 36.
そして、これは流量調整器２３を介して、パイプシステ
ム２４を通って、出口２５方向に吹込まれる。バイブシ
ステムは、この場合、８つのパイプからなり、パイプは
Ｕ形状である。This is then blown via the flow regulator 23 through the pipe system 24 in the direction of the outlet 25 . The vibe system in this case consists of eight pipes, the pipes being U-shaped.
そして床に斜めの位置で配置されている。そして−緒に
平行に接続されている。第１図では、各Ｕの面、および
Ｕの両脚部は、図面の面に垂直である。このためＵ形状
は見ることができない。しかし、第２図の平面図では、
図面の（水平）血中に位置されていないにもかかわらず
、Ｕ形状を見ることができる。８つのＵ′の各−つは、
直線で、水平な走行脚部２７と出口脚部２８を備え、こ
れらは、腕部２９によりＵ形状に一緒に接続されている
。すべての入口脚部２７は、同じ水平面３０にある（第
１図）、そして全ての出口脚部２８は、他の近接する面
３１にある。パイプの径はさほど大きくない。パイプシ
ステムはさほどコンパクトではない。そのことにより垂
直投影（第２図）でパイプシステムを通して見るのを防
ぐようにしている。空間３２は、異なる脚部の間で、い
つも垂直投影で見ることができる。このようにしてこの
比較的コンパクトなパイプシステムを通しての流動化は
危険にさらされることがない。It is placed diagonally on the floor. and - both are connected in parallel. In FIG. 1, the plane of each U and the legs of the U are perpendicular to the plane of the drawing. Therefore, the U shape cannot be seen. However, in the plan view of Figure 2,
The U shape can be seen even though it is not located in the (horizontal) blood of the drawing. Each of the eight U's is
It comprises a straight, horizontal running leg 27 and an outlet leg 28, which are connected together in a U-shape by arms 29. All inlet legs 27 are in the same horizontal plane 30 (FIG. 1) and all outlet legs 28 are in another adjacent plane 31. The diameter of the pipe is not very large. The pipe system is not very compact. This prevents viewing through the pipe system in vertical projection (Figure 2). The space 32 is always visible in vertical projection between the different legs. In this way fluidization through this relatively compact pipe system is not compromised.
一般の対流システムに対して、良好な流動化を得るため
に、他の態様を持つ場合、冷却要素が単一の水平面中に
集中しないで、２またはそれ以上の水平面上に分布され
るように注意すべきである。For general convection systems, in order to obtain good fluidization, the cooling elements are not concentrated in a single horizontal plane, but are distributed over two or more horizontal planes, with other aspects. You should be careful.
更に、冷却要素間の空間は、垂直ガス流によってできる
かぎり到達可能であることが分からなければならない。Furthermore, it must be found that the spaces between the cooling elements are as accessible as possible by the vertical gas flow.
またこの流れに対する抵抗は床表面とできる限り等しく
分布することが分からなければならない。一方、垂直投
影で観察した時、一つの面の冷却要素が他の面のそれを
できるだけ小さな部分のみでカバーし、あるいは好まし
くはまったくカバーしないように注意を払うことにより
、このことが得られる。そして、他方、対流装置の全て
の冷却要素の垂直投影は、流動床の全ての表面をカバー
せず、５０〜８０％のみである。言い替えると、対流装
置は、垂直方向からみて、垂直投影で、いまだに間隙を
示し、透過性である。It must also be found that the resistance to this flow is distributed as equally as possible with the floor surface. On the other hand, this is obtained by taking care that the cooling elements of one surface cover only as small a part as possible, or preferably not at all, of those of the other surface when viewed in vertical projection. And, on the other hand, the vertical projection of all cooling elements of the convection device does not cover all the surface of the fluidized bed, only 50-80%. In other words, the convective device still shows gaps and is transparent in vertical projection when viewed from the vertical direction.
図面中、入口脚部と出口脚部２７．２８は、それぞれケ
ーシングの外の垂直走行接続チューブ３５を介して、パ
ラレルに入口および出口チューブ３３．３４に接続して
いる。入口および出口脚部は必ずしもワイヤの走行方向
に対して垂直である必要はなく、垂直以外の横断するこ
とも可能であるが、垂直に横切るのが好適である。In the drawing, the inlet and outlet legs 27.28 are each connected in parallel to inlet and outlet tubes 33.34 via vertically running connecting tubes 35 outside the casing. The inlet and outlet legs do not necessarily have to be perpendicular to the direction of wire travel; transverses other than perpendicularly are also possible, although perpendicularly transversely is preferred.
流量調整器２３は、制御システム３７により操作され、
ワイヤ周辺の流動床の温度制御をおこなって、担持ガス
による熱排出のゆらぎ、またはワイヤを介しての熱入力
（主に速度変化）などがあっても、この温度を一定値に
維持する。通常この様な調整システムは、ワイヤに近い
流動床内に位置している温度感知装置（図示せず）を備
えている。そして、その出力信号を比較器に送り、比較
器では測定値と所望値との偏差を測定する。この偏差は
アナログ的もしくはデジタル的に関連信号（通常比例、
微分および積分部分を有している）に変換され、この関
連信号は流量調整器２３に作用して、所望の程度で冷却
空気流量を増加しもしくは減少する。The flow regulator 23 is operated by a control system 37;
The temperature of the fluidized bed around the wire is controlled to maintain this temperature at a constant value despite fluctuations in the heat output by the carrier gas or heat input through the wire (mainly velocity changes). Typically such conditioning systems include a temperature sensing device (not shown) located within the fluidized bed near the wires. Then, the output signal is sent to a comparator, and the comparator measures the deviation between the measured value and the desired value. This deviation is determined by analog or digital related signals (usually proportional,
(having a differential and an integral part) and this associated signal acts on the flow regulator 23 to increase or decrease the cooling air flow rate to the desired extent.
冷却パイプはスチールで作られ、外径が４．８Ｇである
。これにより床表面の平方メ・−トル当たり約２ゴの冷
却表面が得られる。径が２１のワイヤを床に０．４７３
ｍ／秒で走行させる一般的な操作では、−時間当りの公
称流量が２００ＯＮｍ’で、空気の出口温度が約２００
℃である。The cooling pipe is made of steel and has an outer diameter of 4.8G. This provides about 2 cooling surfaces per square meter of floor surface. 0.473 wire with a diameter of 21 on the floor
In a typical operation running at m/s, the nominal flow rate per hour is 200 ON m' and the air outlet temperature is approximately 200 ON m'.
It is ℃.
これは、吸引ベンチレーター内の空気の加熱を考慮して
、約９３ＫＷの公称熱排出に相当する。これは、−次冷
却システムの７．７５倍の熱排出容量である。しかし、
二次回路の冷却表面が床表面の平方メートル当り０．４
ｄよりおおきいときで、かつ二次回路による熱排出が一
次回路の熱排出よりも３倍以上大きいときに、本発明の
利点が十分発揮される。This corresponds to a nominal heat output of approximately 93 KW, taking into account the heating of the air in the suction ventilator. This is 7.75 times the heat removal capacity of a secondary cooling system. but,
The cooling surface of the secondary circuit is 0.4 per square meter of the floor surface.
The advantages of the present invention are fully exhibited when the temperature is greater than d and the heat discharge from the secondary circuit is three times or more greater than the heat discharge from the primary circuit.
第二、第三および第四の流動床室４〜６は、それぞれこ
の実施例では、担持ガス用の入口をそれぞれ持っている
。これらの室は、ワイヤをソルバイト変態温度に維持さ
せるのに用いられるので、担持ガスはこの温度（５３０
℃〜５７０’Ｃ）で吹込まれる。この温度は、一つの室
と他の室とで異ならせることができる。この担持ガスは
、好ましくは、同じオーステナイト化炉から来るが、よ
り少ない量で冷却されなければならない。The second, third and fourth fluidized bed chambers 4 to 6 each have a respective inlet for the carrier gas in this example. These chambers are used to maintain the wire at the sorbite transformation temperature, so that the carrier gas is kept at this temperature (530
℃~570'C). This temperature can be different from one chamber to another. This carrier gas preferably comes from the same austenitizing furnace, but has to be cooled to a lesser extent.
この発明は、パテンティング処理の焼入に限定されず、
−もしくは二以上の流動床室を持つ任意の設備に適用す
ることができる。この中で、各室は、スチールワイヤが
施される全ての熱処理プログラム中でそれ自身の機能を
もち、その中で、これら室の一つは、高い温度から低い
温度に焼入するのにもちいられる。しかし、担持ガス中
の湿度の凝縮を避けるために、約２５０℃以下にはすべ
きではない。This invention is not limited to hardening in patenting treatment,
- or can be applied to any installation with two or more fluidized bed chambers. In this, each chamber has its own function in all heat treatment programs to which the steel wire is subjected, in which one of these chambers is used for quenching from a high temperature to a low temperature. It will be done. However, it should not be below about 250° C. to avoid condensation of moisture in the carrier gas.
第１図は、流動床設備の側面図で、幾つかの流動床室を
備え、その一つが他のものに直ぐに続いており、第一の
、ものが本発明に基づいて設計されている図である。
第２図は、第１図における第一の流動床室の平面図であ
る。
１・・・スチールワイヤ、２・・・スチールワイヤの走
行方向、３．４．５．６・・・流動床室、７．８・・・
仕切、９・・・ケーシング、１０・・・スリット開口、
１１・・・入口、１２・・・出口開口、１３，１４，１
５．１６・・・流動床、１７・・・ベンチレーター １
８・・・熱交換器、１９・・・充満室、２０・・・流動
床室の底部、２１・・・吹込みオリフィス、２２・・・
ベンチレーター ２３・・・調整器、２４・・・パイプ
システム、２５・・・出口、２６・・・パイプ、２７・
・・入口脚部、２８・・・出口脚部、２９・・・腕部、
３０・・・水平面、３１・・・他の隣接面、３２・・・
空間、３３・・・入口チューブ、３４・・・田ロチュー
ブ、３５・・・接続チューブ、３６・・・入口、３７・
・・制御システム1 is a side view of a fluidized bed installation comprising several fluidized bed chambers, one immediately following another, the first one being designed according to the invention; FIG. It is. FIG. 2 is a plan view of the first fluidized bed chamber in FIG. 1. 1... Steel wire, 2... Running direction of steel wire, 3.4.5.6... Fluidized bed chamber, 7.8...
Partition, 9...Casing, 10...Slit opening,
11... Inlet, 12... Outlet opening, 13, 14, 1
5.16... Fluidized bed, 17... Ventilator 1
8... Heat exchanger, 19... Filling chamber, 20... Bottom of fluidized bed chamber, 21... Blowing orifice, 22...
Ventilator 23...Regulator, 24...Pipe system, 25...Outlet, 26...Pipe, 27.
... Entrance leg, 28... Outlet leg, 29... Arm,
30...Horizontal surface, 31...Other adjacent surface, 32...
Space, 33... Inlet tube, 34... Taro tube, 35... Connection tube, 36... Inlet, 37.
・Control system
Claims (1)
入に適用される、間接対流クーラーを備えた流動床にお
いて、上記対流クーラーは、流動床表面平方メートル当
り少なくとも０．４ｍ＾２の冷却表面を有し、かつ空気
源に接続された入口を有し、また対流クーラーを通る空
気流の比熱流量Ｈ（Ｈ＝空気流量×比熱）が可変であり
、上記対流クーラーが、上記比熱流量を変更して流動床
温度を一定値に保持する調整システムをさらに備えてい
ることを特徴とする流動床。 ２、上記空気源の出力流量は可変で、かつ上記調整器の
出口信号により操作されることを特徴とする請求項１の
流動床。 ３、上記対流クーラーの入口は、液体噴霧器を備え、こ
の噴霧器は、液体のスプレイを空気源から空気流の通路
内に対流クーラー方向に噴射するように配置され、この
噴霧器は出力流が可変で、かつ上記調整器の出力信号で
操作されるものであることを特徴とする請求項１または
２の流動床。 ４、上記対流クーラーは冷却要素を備え、この冷却要素
は一つよりも多い水平面に分布されており、一つの面に
ある冷却要素の垂直投影部分は、他の面の要素の垂直投
影部分をカバーしておらず、かつ全ての冷却要素の垂直
投影部分は全ての床表面に対して最大８０％を取るだけ
であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかの
流動床。 ５、上記対流クーラーはＵ形状の冷却パイプを備え、そ
のパイプの脚部が、ワイヤの軸方向を横切る方向で、床
を水平に通り、一つの脚部が上方の水平面で他の脚部が
下方の水平面にあり、垂直投影部分でパイプは脚部間に
間隙を有し、その脚部は、対流クーラーの入口と出口と
の間に平行に接続されていることを特徴とする上記請求
項４の流動床。 ６、外気から流動床内雰囲気および流動床上を分離する
囲繞ケーシングを備え、ケーシングの担持ガス入口が冷
却装置を介して炉の排気出口と接続されていることを特
徴とする請求項１乃至５のいずれかの流動床。 ７、平行に並んでかつワイヤの軸方向に走行するスチー
ルワイヤの列を連続パテンティング処理する設備であっ
て、上記ワイヤのオーステナイト化炉と、これに続くワ
イヤの焼入およびソルバイト変態用の流動炉設備とを備
え、流動床設備は、隣接する流動床室をそなえ、その一
つの室が他の室に直接続いている設備において、第一の
流動床室は請求項１乃至６のいずれかに従って作られて
いることを特徴とする設備。 ８、最低でも２５０℃の温度でスチールワイヤを連続焼
入する方法で、対流クーラーを内蔵した流動床を通って
ワイヤが連続的に案内される方法において、空気流を上
記対流クーラーを通って送り、この結果流動床の担持ガ
スにより運び出される熱を少なくとも３回排出し、また
冷却空気の比熱流量Ｈを操作することにより流動床の温
度を一定値に調整することを特徴とする方法。 ９、対流クーラーを通って送られた空気流量を変えるこ
とにより、流動床の温度を調整することを特徴とする請
求項８の方法。 １０、上記空気流内に噴霧液体を噴射し、かつ噴射され
る噴霧液体の量を変えることにより、流動床の温度を調
整することを特徴とする請求項８または９の方法。 １１、上記流動炉を非酸化雰囲気下に保持し、流動炉用
担持ガスを、酸素不足で燃焼がおこなわれている燃焼装
置から供給することを特徴とする請求項８乃至１０のい
ずれかの方法。 １２、スチールワイヤがまずオーステナイ化炉を通り、
次いで流動炉内で焼入れされ、そのことによりワイヤが
ソルバイト変態されるスチールワイヤの連続パテンティ
ング方法において、焼入れについて、請求項８乃至１１
のいずれかの方法が適用され、また担持ガスはオーステ
ナイト化炉の排気ガスから取り入れられることを特徴と
する請求項８乃至１１のいずれかのスチールワイヤの連
続パテンティング方法。 １３、担持ガスは床の表面当り１５ＫＷ／ｍ＾２以下の
熱を排出し、かつ対流クーラーは少なくとも５０ＫＷ／
ｍ＾２であることを特徴とする請求項１２の方法。Claims: 1. In a fluidized bed with an indirect convection cooler, applied for continuous quenching of steel wire at a temperature of at least 250°C, said convection cooler has a surface area of at least 0.4 m per square meter of the fluidized bed surface. The convection cooler has a cooling surface of ^2 and an inlet connected to an air source, and the specific heat flow rate H (H = air flow rate x specific heat) of the air flow through the convection cooler is variable; A fluidized bed further comprising an adjustment system that maintains the temperature of the fluidized bed at a constant value by changing the specific heat flow rate. 2. The fluidized bed of claim 1, wherein the output flow rate of said air source is variable and controlled by the outlet signal of said regulator. 3. The inlet of the convection cooler comprises a liquid atomizer arranged to inject a spray of liquid from an air source into the airflow path toward the convection cooler, the atomizer having a variable output flow. 3. The fluidized bed according to claim 1 or 2, wherein the fluidized bed is operated by an output signal of the regulator. 4. The convection cooler comprises cooling elements, the cooling elements are distributed in more than one horizontal plane, and the vertically projected part of the cooling element in one plane is different from the vertically projected part of the element in the other plane. 4. Fluidized bed according to claim 1, characterized in that it is uncovered and that the vertically projected portion of all cooling elements only takes up to 80% of the total bed surface. 5. The convection cooler is equipped with a U-shaped cooling pipe, the legs of which pass horizontally across the floor in a direction transverse to the axial direction of the wire, one leg is in the upper horizontal plane and the other leg is in the upper horizontal plane. In the lower horizontal plane, in the vertical projection, the pipe has a gap between its legs, which legs are connected in parallel between the inlet and the outlet of the convection cooler. 4 fluidized bed. 6. The apparatus according to any one of claims 1 to 5, further comprising a surrounding casing that separates the atmosphere inside the fluidized bed and the top of the fluidized bed from the outside air, and a carrier gas inlet of the casing is connected to an exhaust outlet of the furnace via a cooling device. Any fluidized bed. 7. Equipment for continuous patenting of rows of steel wires running in parallel and in the axial direction of the wires, comprising an austenitizing furnace for the wires and a subsequent flow for quenching and sorbite transformation of the wires. Furnace equipment, the fluidized bed equipment has adjacent fluidized bed chambers, one of which is directly connected to the other chamber, and the first fluidized bed chamber is any one of claims 1 to 6. equipment characterized in that it is made in accordance with 8. Continuous quenching of steel wire at a temperature of at least 250°C, in which the wire is continuously guided through a fluidized bed incorporating a convection cooler, with an air stream passed through said convection cooler. , the heat thereby carried away by the carrier gas of the fluidized bed is removed at least three times, and the temperature of the fluidized bed is adjusted to a constant value by manipulating the specific heat flow H of the cooling air. 9. The method of claim 8, wherein the temperature of the fluidized bed is adjusted by varying the air flow rate sent through the convection cooler. 10. A method according to claim 8 or 9, characterized in that the temperature of the fluidized bed is adjusted by injecting an atomizing liquid into the air stream and varying the amount of atomizing liquid injected. 11. The method according to any one of claims 8 to 10, characterized in that the fluidized fluidized furnace is maintained in a non-oxidizing atmosphere, and the carrier gas for the fluidized fluidized furnace is supplied from a combustion device in which combustion is performed in an oxygen-deficient manner. . 12. The steel wire first passes through an austenizing furnace,
A method for continuous patenting of a steel wire, in which the wire is then quenched in a fluidized fluidized furnace, whereby the wire undergoes sorbite transformation.
12. Process for continuous patenting of steel wire according to claim 8, characterized in that the carrier gas is taken from the exhaust gas of the austenitizing furnace. 13. The carrier gas dissipates less than 15 KW/m^2 of heat per bed surface, and the convection cooler dissipates at least 50 KW/m^2.
13. The method of claim 12, wherein m^2.
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