JPH03117730A - 手動復帰式オーバーロードクラッチ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、従動部に過負荷が加わったときトルク伝達が
行われないようにするための、いわゆるオーバーロード
クラッチに関し、特に、過負荷時トルク遮衛後において
は手動により意識的に復帰させない限りトルク伝達が遮
新された状態を保つようにしたオーバーロードクラッチ
に関する。

従来技術及びその課題 従来から、トルク伝達機構の駆動部と従動部との間に設
けて、負荷トルクが所定値（これを「トリップトルク」
という、）以上になったとき、駆動トルクを逃がし、駆
動側及び従動側の機構の損傷を防止する安全装置の一種
としてボールクラッチ、ローラクラッチ等のオーバーロ
ードクラッチがある。

その構成は、第８図に示されるように、トルク伝達素子
２１２をドリブンプレート２３０に形成したトルク伝達
素子保持貫通部２２４で保持するとともに、プレッシャ
ープレート２４０によりハブ２２０に形成したトルク伝
達素子保持有底部２３２にばね２１５により押圧してト
ルク伝達を行い、過負荷時には前記トルク伝達素子２１
２が前記トルク伝達素子保持有底部２３２から前記押圧
に抗して脱出するようにしてトルクを遮断するものであ
る。この図に示されたオーバーロードクラッチ２００は
、いわゆる自動復帰方式と呼ばれるもので、過負荷時に
トルク伝達素子２１２が脱出しても、トルク伝達素子２
１２はプレッシャープレート２４０によって常時付勢さ
れているので、負荷が所定値以下に戻った場合、自動的
にトルク伝達素子保持有底部２３２に係合し、再度トル
ク伝達を行うことができるのである。

しかしながら、長時間過負荷状態が続いたり、駆動部や
従動部の慣性によって停止するまでの回転を余儀さなく
されたりする場合、トルク伝達素子２１２はトルク伝達
素子保持有底部２３２を通過する際にそのエツジに衝突
し、駆動部や従動部に＃Ｒ撃を与えたり、発熱したりす
る。また、エツジ部分がトルク伝達素子２１２との衝突
によって摩耗し、過負荷時の設定トルクを変動させるこ
とになる。

そこで、自動復帰方式のオーバーロードクラッチの上記
欠点を解決すべく、いｂゆる手動復帰方式のオーバーロ
ードクラッチの必要性がある。この手動復帰方式とは、
過負荷によって伝達トルクが一旦遮新されると、その遮
断状態が維持され、外部から所定の操作をしなければ元
のトルク伝達状態に復帰しないようにしたものである。

このような手動復帰方式のオーバーロードクラッチは、
実開昭５９−１３２９１８号において既に提案されてお
り、第９図に示される構成をしている。ところが、この
ようなオーバーロードクラッチ３００には、つぎの問題
点がある。

（１）トルク伝達素子３１２をトルク伝達素子保持有底
部３３２に係合させる力は、ばね３１５から複数のテー
パ面３０１，３０２，３０３を介して与えられているの
で、これらテーパ面の角度を正確に加工しなければ、オ
ーバーロードクラッチ本来の機能である過負荷時の設定
トルクの管理が難しい。

（２）また、トルク伝達素子３１２がトルク伝達素子保
持有底部３３２から脱出し、ボール３１７が完全にプレ
ッシャープレート３４０の移動軌跡から退く際、ボール
３１７はテーパ面３０３を転勤しながら内方向へ移動す
る。ボール３１７がテーパ面３０３のエツジに差しかっ
たとき、ボール３１７には法線方向の力が作用する。こ
の力は、ボール３１７をプレッシャープレート３４０の
軌跡から排除する力であり、刻々と漸増する。従って、
トルク遮断状態はボール３１７がテーパ面３０３のエツ
ジに差しかかったときに生じる。すなわち、トルク遮断
の条件として、テーパ面の角度のほかに、ボール３１７
が転勤するテーパ面３０３の長さも加味しなければなら
ない、プレッシャープレー）３４０のテーパ面３０３を
軸に対して直角に近付け、内リング３１１のテーパ３０
２面の角度を軸方向に近付けることによって、トルク伝
達素子３１２の移動量に対してボール３１７の転勤する
長さを少なくすることもできるが、このような場合、エ
ツジに差しかかってからボール３１７がプレッシャープ
レート３４０の軌跡から退くまでに、プレッシャープレ
ートの大きな移動量を必要とするため、手動復帰方式の
オーバーロードクラッチにするには、設計が困難である
。

（３）トルク伝達素子３１２をトルク伝達素子保持有底
部３３２に押圧するばね力は、内リング３１１のテーパ
面３０２にも作用するので、このテーパ面３０２が軸に
対して直角に近付くほど、ばね３１５を大型化しなけれ
ばならない。すなわち、第１．　Ｏａ図に示されるよう
に、ボール３１７に作用する力は、ばね力ｐＨ、プレッ
シャープレート３４０の反力Ｐ２１、内リング３１１の
反力Ｐ３２であって、これらの力を軸方向分力と半径方
向分力に分解すると、 軸方向分力　：　Ｐ１２＝Ｐ２２＋Ｐ３２半径方向分カ
ニ　Ｐ２３＝Ｐ１３＋Ｐ３３となる。ここで、軸方向分
力をみると、プレッシャープレート３４０がトルク伝達
素子３１２を押圧する力Ｐ２２は、ばね３１５の軸方向
の押圧力より小さい。従って、同図のオーバーロードク
ラッチ３００では、ばね３１５の大型化を避けることが
できない。

上記（２）の問題に対しては内リング３１１のテーパ面
３０２の傾斜角度を大きくしなければならず、（３）の
問題に対しては内リング３１１のテーパ面３０２の傾斜
角度を小さくしなければならず、互いに相客れられない
欠点がある。

（４）第１０ｂ図は、トルク遮断状態において、ボール
３１７に作用する力を示している。ばね力Ｐ１４、プレ
ッシャープレート３４０の反力Ｐ２４、内リング３１１
の反力Ｐ３４として、これらの力を軸方向分力と半径方
向分力に分解すると、軸方向分力　：Ｐ１５＝Ｐ３５ 半径方向弁カニ　Ｐ２４＝Ｐ１６＋Ｐ３６となる。プレ
ッシャープレート３４０とボール３１７の接触面の摩擦
係数をμとすると、プレッシャープレート３４０をトル
ク伝達状態に復帰させるために必要な力Ｆは、 Ｆ＝μＰ２４ Ｆ＝μ（Ｐ１６＋Ｐ３６） となる。

このように、復帰に要する力は、２つのテーパ面３０１
，３０２から受け、また、（３）に述べたように、ばね
の大型化を避けることができないから、Ｐ２４は大きく
ならざるを得ない。その結果、Ｆの値も大きくなり、ト
ルク遮断状態からトルク伝達状態への復帰ば困難なもの
となる。

（５）このようなオーバーロードクラッチ３００は、部
品点数が多く、テーパ面３０１，３０２，３０３の加工
も困難である。

（６）また、メンテナンスをする場合、分解と同時にボ
ール３１７がばらけてしまう。組立時におけるボール３
１７の配置作業も面倒である。

そこで、本発明は、手動復帰方式オーバーロードクラッ
チにおいて、上記の課題を解決し、過負荷時の設定トル
クが正確で、しかも構造の簡単なオーバーロードクラッ
チを提供することを目的とする。

課題を解決するための手段 本発明は、トルク伝達素子をハブ又はドリブンプレート
の一方に形成したトルク伝達素子保持貫通部で保持する
とともに、プレッシャープレートによりハブ又はドリブ
ンプレートの他方に形成したトルク伝達素子保持有底部
にばねにより押圧してトルク伝達を行い、過負荷時には
前記トルク伝達素子が前記トルク伝達素子保持有底部か
ら前記押圧に抗して脱出するようにしたオーバーロード
クラッチにおいて、前記プレッシャープレートのばね側
内周部分の角部にテーパ面を設け、ボールを前記ハブの
外周円筒面と前記テーパ面とに接するように、且つ、前
記ばねによって軸方向に押されるように配置されたリン
グ端面に接するように配置し、トルク伝達時における前
記ボールの位置からばね側において前記ハブの外周円筒
面上に環状溝を設け、トルク遮新時には、前記ボールが
前記環状溝に落ち込むことによりばね力が前記プレッシ
ャープレートに作用しないようにしたオーバーロードク
ラッチにより前記課題を解決した。

作　　　　　　　　用 トルク伝達状態では、トルク伝達素子は、ばねからリン
グ及びボールを介して押圧力を受けてトルク伝達素子保
持有底部に係合している。従って、ハブ及びドリブンプ
レートは共廻りして所定値以下でトルクが伝達される。

所定値以上のトルクがハブとドリブンプレートとの間に
生じると、トルク伝達素子は、プレッシャープレートを
押圧し、ボール及びリングを介してばねを圧縮する。プ
レッシャープレート、ボール及びリングは、トルク伝達
素子の脱出動作によって軸方向に移動する。ここで、ハ
ブの外周には環状溝が設けられており、プレッシャープ
レートのテーパ面から軸心方向に分力を受けるボールは
、トルク伝達素子の軸方向移動中において環状溝に差し
かかったときこの環状溝に落ち込む。

このとき、プレッシャープレートには軸方向の押圧力が
作用しなくなる。すなわち、ばねの押圧力は、環状リン
グ及びボールに作用はするが、ボールからプレッシャー
プレートへは半径方向外側への力しか作用しない、ボー
ルがプレッシャープレートの移動軌跡から退くためであ
る。従って。

トルク伝達素子がトルク伝達素子保持有底部から完全に
脱出する動作に対向する力が排除され、プレッシャープ
レートはさらなる軸方向移動が可能となる。ボールから
の軸方向の押圧力は環状溝が吸収している。このように
、−旦過負荷が加わると、トルクの遮新状態が維持され
るのである。

トルク伝達状態への復帰は、トルク伝達素子とトルク伝
達素子保持有底部の位相を合わせ、人手によってプレッ
シャープレートを軸方向に移動させることによってなさ
れる。環状溝の形状は、ボールがばねの押圧力によって
これから脱出できるような形状で、例えば、７字状のも
のや、深さがボールの半径より浅いものがある。従って
、プレッシャープレートが元の位置に戻ると、ボールは
環状溝から半径方向外側への力を受けて環状溝から脱出
し、再度プレッシャープレートのテーパ面に接して、ば
ねの押圧力を軸方向に伝達するようになる。このように
して、トルク伝達状態を回復させることができる。

実　　　施　　　例 以下、本発明の実施例を図面に基づいてボールクラッチ
を例として説明する。

第１実施例のオーバーロードクラッチ１０は。

第１ａ図及び第１ｂ図に示すように、ハブ２０とドリブ
ンプレート３０を有してなる。ドリブンプレート３０は
、ハブ２０上でベアリング１１を介して回転自在に支持
されている。

ハブ２０は筒状部２１の中心に鍔２２を形成しており、
内周面に軸と共動回転をするためのキー溝２３を有する
。鍔２２には、トルク伝達素子保持貫通部２４が複数不
等間隔に形成しである（なお、このように不等間隔にす
る理由は、１回転での係合ポイントを１箇所に制限する
ためである）。

このトルク伝達素子保持貫通部２４にトルク伝達素子１
２が配置されている。

前記鍔２２と対向するドリブンプレート３０の右側面３
１には、トルク伝達素子１２の入る円錐状のトルク伝達
素子保持有底部３２がトルク伝達素子保持貫通部２４に
対向した同じ位置に複数設けられている。ドリブンプレ
ート３０の右側面３１における各トルク伝達素子保持有
底部３２の相互間は平坦である。

ハブ２０の鍔２２の右側の筒部には、プレッシャープレ
ート４０が遊嵌している。ハブ２０の右端にはねじ１３
が形成してあり、調節ナツト１４が螺合している。！１
節ナツト１４は、プレッシャープレート４０との間に、
複数の皿ばね１５と、環状のリング１６と、複数のボー
ル１７とを介在させ、プレッシャープレート４０がトル
ク伝達素子１２を押圧する力を調節するための機能を有
する。プレッシャープレート４０は左側面４１において
トルク伝達素子１２を押圧するために平坦である。

プレッシャープレート４０の右側面４２は、第２ａ図に
示すように、ハブ２０の外周円筒用２５との間隔がｔど
なる環状段部４３を有する。環状段部４３の開口には、
テーパ面４５が形成されている。

リング１６は完全な円筒状であり、左右の側面は軸に対
して直角である。その右側面でばばね１５の付勢力を受
け、左側面ではボール１７を正確に軸方向に押圧する。

リング１６の内径はハブ２０の外周円筒面２５と摺動自
在な直径である。

ボール１７は、その直径ｄ（第２ｂ図）がハブ２０の外
周円筒面２５と環状段部４３の内周面４６との間隔ｔよ
り大きく、トルク伝達状態では、ハブ２０の外周円筒面
２５、プレッシャープレート４０のテーパ面４５及びリ
ング１６の左側面の３点で挟持されている。ボール１７
に作用する力は、リング１６を介するばね１５からの軸
方向の押圧力Ｐ１、プレッシャープレート４０のテーパ
面４５からの反力Ｐ２、ハブ２０の外周円筒面２５から
の反力Ｐ３であり、これらの力が釣り合っている。なお
、Ｐ４．Ｐ５は、プレッシャープレート４０のテーパ面
４５からボール１７への反力を、軸方向分力と半径方向
分力に分解した力である。従って、 ＰＬ＝Ｐ４　　：　　Ｐ３＝Ｐ５ である。このように、ばね１５の押圧力のすべてがトル
ク伝達素子１２をトルク伝達素子保持有底部３２に係合
させる力として作用する。第１０ａ図と比較すると明ら
かなように、従来例では、テーパ面の組合せのためにば
ねの押圧力が分散して作用するが、本発明のオーバーロ
ードクラッチ１０は、ばね力が１００％トルク伝達素子
１２に作用する。これは、ボール１７がハブ２０の外周
円筒面２５に接するように配置したためである。その結
果、ばね１５の小型化に好適なオーバーロードクラッチ
１０を得ることができるのである。

ハブ２ｏの外周円筒面２５には、７字状の環状溝２６が
形成されている。環状溝２６はトルク伝達状態における
ボール１７とハブ２ｏの外周円筒面２５との接点からＡ
だけばね側において始点２７を有する。この寸法Ａは、
トルク伝達素子１２の移動量Ｌ（第１ｂ図）よりも短く
、トルク伝達素子１２がトルク伝達素子保持有底部３２
から完全に脱出する以前にボール１７が環状溝２６の始
点２７に差しかかる構成となっている。

従動側に過負荷が生じると、トルク伝達素子１２はトル
ク伝達素子保持有底部３２から脱出しようとする。トル
ク伝達素子１２がばね１５の押圧力に抗してプレッシャ
ープレート４０を右方向に押圧すると、ボール１７は環
状溝２６に近付く。

環状溝２６までの距離はＬより短いＡであるから、トル
ク伝達素子１２がトルク伝達素子保持有底部３２から完
全に脱出する以前に、第２ｂ図に示されるように、ボー
ル１２は環状溝２６の始点２７に差しかかる。この動作
は、 Ｐ４　　　＞　　　ＰＬ によって生じる。

第２ｃ図は、トルク伝達素子１２及びプレッシャープレ
ート４０の移動量がＡを越えた直後を示す図である。こ
のとき、プレッシャープレート４０のテーパ面４５の角
度を４５°とすると、Ｐ５　〉　０ であり、ボール１７には環状溝２６に落ち込む方向の力
が作用することになる。従って、トルク伝達素子１２の
移動量が寸法Ａを越えた瞬間、ボール１７は環状溝２６
に落ち込む。

第２ｄ図は、ボール１７が、環状溝２６に落ち込んでプ
レッシャープレート４０の移動軌跡から退いた状態を示
す、ボール１７は、環状溝２６に落ち込む寸前の中心位
置（第２ｂ図）から軸方向に寸法Ｂ、半径方向に寸法ｄ
−を移動した状態にある。ボール１７は、このとき、リ
ング１６の左側面、環状段部４３の内周面４６及び環状
溝２６の溝面２８に３点接触し、ばね１５の押圧力は、
プレッシャープレート４０を左方向に押圧するように作
用しない。すなわち、ばね１５の押圧力Ｐ１、環状段部
４３の内周面４６からの反力Ｐ６及び環状溝２６の溝面
２８からの反力Ｐ７が釣り合い、ばね１５の押圧力は環
状溝２６の溝面２８からの軸方向分力と相殺される。従
って、ボール１７が一旦環状溝２６に落ち込むと、もは
やプレッシャープレート４０には軸方向の押圧力が作用
しなくなる。第１ｂ図は、トルク伝達素子１２及びプレ
ッシャープレート４０が上記の寸法り移動したとき、す
なわち、トルク遮新状態のオーバーロードクラッチ１０
を示している。

ここで、寸法Ａ、寸法Ｂ及び移動量りは次の関係を満た
すように設定する。

Ａ＋ＢＳＬ Ａ＋ＢｆｆｉＬを越えると、トルク伝達素子１２がトル
ク伝達素子保持有底部３２から完全に脱出した際に、ボ
ール１７はまだプレッシャープレート４０の移動軌跡か
ら完全に退いていない状態にあるから、過負荷が解除さ
れたときにばね１５の押圧力がプレッシャープレート４
０に作用し、トルク伝達素子１２は自動的にトルク伝達
素子保持有底部３２に復帰してしまうからである。また
、ボール１７が寸法Ｂ移動した際、環状段部４３の底面
４７とボール１７が接触しないように、環状段部４３の
深さＣを、 Ｃ＞　　ｄ／２ に設定する。

なお、Ａ＋Ｂ＝Ｌのとき、ボール１７はプレッシャープ
レート４０のテーパ面４５のエツジ４８と干渉する位置
にあるから、トルク連間状態を確実にするため、 Ａ＋Ｂ＜Ｌ であることが望ましい。この場合、環状段部４３の深さ
Ｃは、前述のようにボール１７が入り込むだけの余裕が
必要であるから１強度に支障をきたさない限りこの寸法
を大きく設定する。

以上のように、従動部に過負荷が作用したときのトルク
の連間は、ボール１７がハブ２０の外周円筒面２５を転
勤し、環状溝２６の始点２７に差しかった瞬間に生じる
。トルク伝達素子１２に作用するばね１５の押圧力は、
軸方向において１００％（摩擦損失等を無視した理論上
の値）伝達される。トルク伝達状態におけるボール１７
とハブ２０の外周円筒面２５との接点から環状溝２６の
始点２７までの距離は、直線であるからその設定が容易
である。また、ばね１５の押圧力は、従来のようにテー
パ面における損失がないから、ばねを小型軽量化でき、
よりコンパクトなオーバーロードクラッチを設計するこ
とができる。

トルク連間状態から、トルク伝達状態に復帰させるには
、まず、トルク伝達素子１２とトルク伝達素子保持有底
部３２の位相を合わせ、プレッシャープレート４０を第
１ａ図中左方向に移動させる。ボール１７はばね１５の
押圧力により環状溝２６の溝面２８から半径方向外側の
力を受けているから、ボール１７は自動的に環状溝２６
から脱出する。このようにして、ボール１７は再度プレ
ッシャープレート４０のテーパ面４５に接し、トルク伝
達状態が回復する。

第３ａ図及び第３ｂ図は、保持器（ボール保持部材）６
５を示している。保持器６５は円周方向に複数設けられ
た半径方向の貫通孔６６を有し、その材質は樹脂である
。貫通孔６６は外経側及び内径側において縮径しており
ボール１７を上下動自在に保持する。外周面６７は傾斜
しており、プレッシャープレート４０と干渉しない構造
となっている。

第４ａ図及び第４ｂ図は、本発明の第２実施例を示して
いる。オーバーロードクラッチ１０′は、ハブ２０’　
とドリブンプレート３０′を有してなる。ドリブンプレ
ート３０′は、ハブ２０′上でベアリング１１′を介し
て回転自在に支持されている。

ハブ２０′は筒状部２１′の中心に鍔２２′を形成して
おり、内周面に軸と共動回転をするためのキー溝２３′
を有する。鍔２２′には、円錐状のトルク伝達素子保持
有底部３２′が複数不等間隔に形成しである（なお、こ
のように不等間隔にする理由は、１回転での係合ポイン
トを１箇所に制限するためである）。

ドリブンプレート３０′は、鍔２２′の右側面３１′に
配置され、トルク伝達素子１２′の入るトルク伝達素子
保持貫通部２４′がトルク伝達素子保持有底部３２′に
対向した同じ位置に複数設けられている。鍔２２′の右
側面３１′における各トルク伝達素子保持有底部３２′
の相互間は平坦である。

プレッシャープレート４０′は、鍔２２′との間でドリ
ブンプレート３０′を挟むように配置されている。ハブ
２０′の右端にはねじ１３′が形成してあり、調節ナツ
ト１４′が螺合している。

調節ナツト１４′は、プレッシャープレート４０’との
間に、複数の圧縮ばね１５′と、環状のリング１６′と
、複数のボール１７′とを介在させ、プレッシャープレ
ート４０′がトルク伝達素子１２′を押圧する力を調節
するための機能を有する。

プレッシャープレート４０′は左側面においてトルク伝
達素子１２′を押圧するために平坦である。

本実施例のリング１６′は、ＷＫ５図に示すように、ば
ね１５′の押圧力を伝達するのみならず、ボール１７′
の保持部材の機能とを併せ持っている。その構造は、ハ
ブ２０′の外周円筒面２５′と摺動自在な円筒部６０と
、円筒部６０と一体となった拡径部６１からなる０円筒
部と拡径部の間には、外周においてテーパ面６２が形成
されている。

円筒部６０は、円周方向に複数設けられた半径方向に真
直ぐな貫通孔６３を有する０貫通孔６３の内径は、ボー
ル１７′よりわずかに大きい、その内径側は縮径してお
り、貫通孔６３に配置されるボール１７′の内径側への
脱落を防止している。

貫通孔６３の外径側には、テーパ面６２に接するスリッ
ト（図示せず）を有する環状のリテーナリング６４が取
付けられ、ボール１７′の外径側への脱出を防止してい
る。リテーナリング６４は、自らの緊迫力により、円筒
部６０の外周円筒面の貫通孔６３近傍に位置する。リテ
ーナリング６４はスリットによって拡径できるから、貫
通孔６３へのボール１７′の挿入も容易である。以上の
構成により、ボール１７′は軸方向に正確に押圧され、
かつ上下動自在に保持される。

また、リング１６′は、右側面において調節ナツト１４
′と対向するように、圧縮ばね１５′の座金部分を形成
している。

プレッシャープレート４０’　の内周面４６′は、リン
グ１６′の円筒部外周に摺動自在であり、軸方向移動を
案内されるようになっている。ばね側内周部分には、テ
ーパ面４５′が形成されている。

ボール１７′は直径ｄがリングの円筒部６０の厚み（ハ
ブの外周円筒面とプレッシャープレートの内周面の間隔
と略々同一）より大きく、組立られた状態においては、
テーバ面４５′、ハブの円筒外周面２５′及び貫通孔６
３の内面の３点で挟持される。

トルク伝達素子１２′に作用するばね力は、上記構成に
より、リング１６′及びボール１７′を介し、プレッシ
ャープレート４０′　を通じて与えられる。

本実施例は、第１実施例と異なり、ハブ２０’にトルク
伝達素子保持有底部３２′を設け、ドリブンプレート３
０′にトルク伝達素子保持貫通部２４′を設けた構成で
あるが、一方から他方への所定値以上のトルクの透間を
生じるようにしたことは、第１実施例と同一である。他
に、環状段部の替わりに、プレッシャープレート４０′
の内径を大きく形成し、環状溝２６′からボール１７′
が受ける半径方向分力を内周面４６′で受けていること
である。

なお、ボール１７′が環状溝２６′に嵌入した状態を第
４ｂ図に示すが、動作は第１実施例と大きくかおるとこ
ろはないので、この点については説明を省略する。

環状溝が７字状のものについて実施例を説明したが、こ
の形状には種々の態様がありうる。ここで、環状溝に要
求される機能は、過負荷時におけるボールの逃げ道的機
能と、トルク連間状態からトルク伝達状態にプレッシャ
ープレートを復帰させたときに、ボールが自動的に環状
溝から脱出できるようにする機能である。前者の観点か
らみれば、環状溝の形状は単に溝であればよく、後者の
観点からみれば、環状溝の形状はリングからボールへの
押圧力が半径方向外側に作用するものであればよい、第
６ａ図乃至第６ｂ図は、このような観点から得られる環
状溝を示している。

第６ａ図に示される環状溝は、溝２６ａの対向面をテー
パ面２６ｂと軸に直角な面２６ｃから形成したものであ
る。

第６ｂ図に示される環状溝は、溝２６ｄの対向面を双方
とも軸に直角な面２６ｅ、２６ｆから形成したものであ
る。環状溝２６ｄの深さはボール１７の半径（ｄ／２）
より浅い、従って、環状溝２６ｄ中のボール１７には、
ばねの押圧力により半径方向外側に脱出しようとする力
が作用する。

次に、第７図は、トルク伝達素子１２の変形例を適用し
たオーバーロードクラッチ１００を示している。このト
ルク伝達素子１１２は、ボールやローラではなくプラン
ジャタイプである。トルク伝達素子１１２は、トルク伝
達素子保持有底部１３２に適合した形状、例えば、円錐
台形状の先端１１３と、これに続く円柱形状の本体１１
４からなる。従って、駆動部と従動部に過負荷が生じた
ときには、円錐台形状の先端１１３にトルク伝達素子１
１２を軸方向に押し出す力が作用する。そして、トルク
伝達素子１１２はプレッシャープレート４０を左方向に
押圧する。その他の構成は、第１図のオーバーロードク
ラッチ１０と同一であるから詳細な説明は省略する。

発　　明　　の　　効　　果 本発明は以上の構成であるから１次の顕著な効果を奏す
る。

ｆｉ＋ボールをプレッシャープレートのテーパ面とハブ
の外周円筒面とに接するようにしたことから、ばね力は
トルク伝達素子に略々１００％伝達され。

複数のテーパ面を介して伝達する従来のものに比べて、
トリップトルクを正確に管理することができるとともに
、ばねを小型軽量化することもできる。

（２）ボールがハブの外周円筒面を転勤して環状溝の始
点に差しかかったときにトルク連間を生じるため、トル
ク伝達状態におけるボールとハブとの接点と、この接点
から環状溝の始点までの軸方向の間隔を要件としてトリ
ップトルクを設定することができる。この場合、直線的
な間隔を管理するだけで、正確かつ容易にトリップトル
ク管理をすることができ、従来のような複数のテーパ面
からなるオーバーロードクラッチに比べ、トリップトル
ク管理が簡単になる。

（３）また、環状溝をハブの外周円筒面に設けたことに
より、部品点数の削減ができ、テーパ面を正確に加工す
る必要もないことから、製造コストの低減を図ることが
できる。

（４）諸求項３記載のオーバーロードクラッチでは、ボ
ールがリングに保持されるから１分解時のボールのばら
けもなく、組立も容易になる。

【図面の簡単な説明】

第１ａ図は本発明によるオーバーロードクラッチの第１
実施例のトルク伝達状態における軸方向断面図、第１ｂ
図は第１ａ図のオーバーロードクラッチのトルク遮新状
態の軸方向断面図である。 第２ａ図乃至第２ｄ図は、トルク伝達状態からトルク遮
斯状態になるときの動作を説明するための第１ａ図の部
分拡大商面図である。 第３ａ図及び第３ｂ図は、ボール保持器とリングの部分
所面図とその上面図である。慕条鼻ｉ娠第４ａ図は本発
明によるオーバーロードクラッチの第２実施例のトルク
伝達状態における軸方向断面図、第４ｂ図は第４ａ図の
オーバーロードクラッチのトルク遮新状態の軸方向断面
図である。 第５図は、ボール保持部材を設けたリングの新面図であ
る。 第６ａ図及び第６ｂ図は、他の実施例の環状溝の断面図
である。 第７図は、他の実施例のオーバーロードクラッチの軸方
向断面図である。 第８図及び第９図は、従来のオーバーロードクラッチの
軸方向断面図である。 第１０ａ図は１！９図のオーバーロードクラッチのトル
ク伝達状態における部分域大所面図、第１ｏｂ図は第９
図のオーバーロードクラッチのトルク遮噺状態における
部分拡大衛面図である。 １０．１０’　　・・・オーバーロードクラッチ１２．
１２’　　・・・トルク伝達素子１４．１４’　　・・
・調節ナツト １５．１５’　　・・・ばね １６．１６’　　・・・リング １７．１７’　　・・・ボール ２０．２０’　　・・・ハブ ２２、２２’・・・鍔 ２４．２４’　　・・・トルク伝達素子保持貫通部２５
．２５’　　・・・ハブの外周円筒面２６．２６’　　
・・・環状溝 ２７！・・始点 ３０．３０’　　・・・ドリブンプレート３２．３２’
　　・・・トルク伝達素子保持有底部４０．４０’　　
・・・プレッシャープレート４３・・・環状段部 ４５．４５’　　・・・テーバ面 ４６．４６’　　・・・内周面 ６０・・・リング ６４・・・リテーナリング（ボール保持部材）６５・・
・保持器（ボール保持部材） 第 ｑ 因 第 ｂ 図 ３ １ ０ 第３０囚 第３ｂ図 １）／ 第７図 第４０図 第４ｂ図 第５図 第８図 第９図 第１０ａ図 第１０ｂ図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）トルク伝達素子をハブ又はドリブンプレートの一
   方に形成したトルク伝達素子保持貫通部で保持するとと
   もに、プレッシャープレートによりハブ又はドリブンプ
   レートの他方に形成したトルク伝達素子保持有底部にば
   ねにより押圧してトルク伝達を行い、過負荷時には前記
   トルク伝達素子が前記トルク伝達素子保持有底部から前
   記押圧に抗して脱出するようにしたオーバーロードクラ
   ッチにおいて、 前記プレッシャープレートの前記ばね側内周部分の角部
   にテーパ面を設け、 ボールを前記ハブの外周円筒面と前記テーパ面とに接す
   るように、且つ、前記ばねによって軸方向に押されるよ
   うに配置されたリング端面に接するように配置し、 トルク伝達時における前記ボールの位置から前記ばね側
   において前記ハブの外周円筒面上に環状溝を設け、 トルク遮断時には、前記ボールが前記環状溝に落ち込む
   ことによりばね力が前記プレッシャープレートに作用し
   ないようにしたことを特徴とする、オーバーロードクラ
   ッチ。
2. （２）前記環状溝は前記プレッシャープレート側にテー
   パ面を形成している、請求項１記載のオーバーロードク
   ラッチ。
3. （３）前記リングにボール保持部材を設けたことを特徴
   とする、請求項１又は２記載のオーバーロードクラッチ
   。