JPH031106B2 - - Google Patents
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は、アルミニウム又はその合金からなる
アルミニウム系材と、炭素鋼又はステンレス鋼等
の鉄系材との異種金属を抵抗溶接するアルミニウ
ム系材と鉄系材との重ね抵抗溶接方法に関する。
［従来の技術］
従来、異種金属継手の接合方法、特に、アルミ
ニウム又はその合金からなるアルミニウム系材
（以下、簡単のためにアルミニウム材という）と、
炭素鋼又はステンレス鋼等の鉄系材（以下、簡単
のために鋼材という）とを抵抗スポツト溶接する
方法として、以下の方法が公知である。
先ず、第５図に示すように、鋼板の一方の表面
にアルミニウムの被膜１を形成した所謂アルミナ
イズド鋼板をインサート材２として使用し、この
インサート材２を鋼材３とアルミニウム材４との
間にアルミニウム同士及び鉄同士が接触するよう
に挿入して接合する方法がある。
また、第５図のアルミニウム被膜１の替りに、
亜鉛又は錫のメツキを施し、このメツキ層を介し
てアルミニウム材と鋼材とを接合する方法もあ
る。
更に、50重量％の亜鉛を含有するアルミニウム
−亜鉛合金をインサート材として使用して、鋼材
とアルミニウム材とを接合する方法もある。
更にまた、鋼とアルミニウムのクラツド材をイ
ンサート材とし、被溶接材及びインサート材の同
種金属同士を接触させて接合する方法もある。
更にまた、アルミニウム材と鋼材とを直接接合
しても、両者を一応溶接することができる。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、これらのいずれの方法において
も、得られた溶接継手部は強度のバラツキが大き
く、更に、延性が低いという問題点がある。従つ
て、構造物にこれらの異種金属溶接方法を適用す
ることは、信頼性の点で問題がある。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであ
つて、溶接継手部の強度のバラツキを解消し、高
強度且つ高延性の溶接継手部を得ることができる
アルミニウム系材と鉄系材との重ね抵抗溶接方法
を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係るアルミニウム系材と鉄系材との重
ね抵抗溶接方法は、アルミニウム系材と、鉄系材
との間に、鋼材を基体としその少なくとも１表面
にアルミニウム層が形成された第１のインサート
材と、その少なくとも１表面にアルミニウムろう
を有する第２のインサート材とを、第１のインサ
ート材が鉄系材側になり、第２のインサート材の
アルミニウムろうを有する表面が第１のインサー
ト材に接触するように介装して重ね合わせ、溶接
電流を通電することを特徴とする。
［作用］
この発明においては、所謂アルミナイズド鋼板
等の第１のインサート材と、所謂アルミニウムろ
う材又はアルミニウムブレージングシート等の第
２のインサート材とを、アルミニウム系材（アル
ミニウム又はアルミニウム合金）と鉄系材（炭素
鋼又はステンレス鋼等）との間に介装する。この
場合に、第１のインサート材が鉄系材側になり、
第２のインサート材がアルミニウム系材側になる
ように両者を配置する。また、第２のインサート
材がアルミニウムろう材単体でない場合には、そ
のアルミニウムろう材が存在する表面が少なくと
も第１のインサート材に接触するように配置す
る。このようにして、インサート材を配置した
後、鉄系材とアルミニウム材との間に溶接電流を
通電すると、この通電領域が抵抗発熱して溶融状
態になり、被溶接材同士に圧力を加えると両者は
圧接される。特に、スポツト溶接の場合には、鉄
系材、第１のインサート材、第２のインサート材
及びアルミニウム系材からなる積層体を、銅合金
等で作られた１対の内部水冷の棒状電極で挟接
し、この電極を介して溶接電流を通電すると共に
積層体を加圧する。これにより、鉄系材とアルミ
ニウム材とがスポツト溶接される。
［実施例］
以下、添付の図面を参照して、スポツト溶接の
場合における本発明の実施例について具体的に説
明する。なお、シーム溶接又は突起溶接等の他の
重ね抵抗溶接法についても容易に本発明を適用す
ることができる。第１図ａ乃至ｋは、この発明の
実施例に係る重ね抵抗溶接方法において使用する
インサート材の種類及びその配置の具体例を示
す。
炭素鋼又はステンレス鋼等の鋼材５と、アルミ
ニウム又はその合金からなるアルミニウム材６と
の間に、第１のインサート材７と第２のインサー
ト材８とが介装される。第１のインサート材７と
しては、第１図ａ乃至ｃ並びに第１図ｇ及びｋに
示すように、鋼板の両面にアルミニウム又はその
合金（アルミニウムろう材を含む）の層９を形成
した所謂アルミナイズド鋼板７ａと、第１図ｄ乃
至ｆ又は第１図ｇ乃至ｉに示すように、鋼板の片
面にアルミニウム又はその合金の層９を形成した
アルミナイズド鋼板７ｂ又は７ｃとがある。ま
た、第２のインサート材８としては、第１図ａ，
ｂ及びｇに示すアルミニウムろう単体のアルミニ
ウムろう材８ａと、第１図ｂ，ｅ及びｈに示すよ
うに、アルミニウム合金板の両面にアルミニウム
ろう１０を均一にクラツドした所謂アルミブレー
ジングシート８ｂと、第１図ｃ，ｆ及びｉに示す
ようにアルミニウム合金板の片面にアルミニウム
ろう１０を形成したアルミブレージングシート８
ｃとがある。なお、第２のインサート材８とし
て、アルミニウムろう材８ａを使用し、このアル
ミニウムろう材８ａを、第１図ｊ又はｋに示すよ
うに、被溶接材であるアルミニウム材６の表面又
は表面及び裏面に予め被着させておいてもよい。
いずれの具体例においても、第１のインサート
材７が鋼材５側になり、第２のインサート材８が
アルミニウム材６側になるように、インサート材
７，８が鋼材５とアルミニウム材６との間に介装
される。
また、第１のインサート材７は、アルミニウム
層９が両面に形成されたアルミナイズド鋼板７ａ
の他に、層９が片面に形成されたアルミナイズド
鋼板７ｂを使用しこの層９が第２のインサート材
８側になるように配置しても良いし、アルミナイ
ズド鋼板７ｃを使用して層９が鋼板５側になるよ
うに配置しても良い。なお、この層９はアルミニ
ウム又はアルミニウム−シリコン系合金で形成す
ることが、溶着強度上好ましい。
第２のインサート材８としては、アルミニウム
−シリコン系合金等のアルミニウムろう材８ａ単
体を使用しても良いし、このアルミニウムろう１
０がアルミニウム合金板の両面又は１面に形成さ
れたアルミブレージングシート８ｂ又は８ｃを使
用しても良い。この場合に、片面にアルミニウム
ろう１０が形成されたアルミブレージングシート
８ｃについては、そのアルミニウムろう１０が第
１のインサート材材７の鋼板又はアルミニウム層
９に接触するように配置する。つまり、第２のイ
ンサート材８は、少なくともその第１のインサー
ト材７側の表面にアルミニウムろうが存在するよ
うに配置する。なお、このアルミブレージングシ
ートの基体部分（ロウ１０以外の部分）の材質は
特には限定しない。しかしながら、片面にのみア
ルミニウムろうを形成したアルミブレージングシ
ート８ｃの場合には、その基体部分を被溶接材で
あるアルミニウム材６とを同一組成の材料でつく
ることが好ましい。
第２図はこの発明の実施状態を示す模式的断面
図である。１対の電極１１，１２は、例えば、銅
合金製の内部水冷型の棒状電極である。この電極
１１，１２が、鋼材５、第１のインサート材７、
第２のインサート材８及びアルミニウム材６から
なる積層体を挟接し、更にこの積層体を電極間で
加圧する。そして、この電極１１，１２を介して
被溶接材に溶接電流を通電する。
第３図はこの溶接電流の時間的変化を示す模式
図である。この第３図に示すように、溶接電流
は、ヒート時間におけるヒート電流部分と、この
ヒート時間後の波尾時間における波尾電流部分と
から構成される。ヒート電流部分において溶接電
流は一気に上昇し、その後の波尾電流部分におい
て溶接電流はなだらかに低下する。そして、波尾
時間経過後、溶接電流の通電が停止される。
この溶接電流におけるヒート電流の通電条件
は、アルミニウム材同士のスポツト抵抗溶接の場
合の印加電力と同様の条件に設定することが好ま
しい。つまり、ヒート電流のエネルギ（ヒート電
流×ヒート時間）は、アルミニウム系材の溶接入
熱に合わせて設定することが好ましい。ところ
で、この通電条件は、炭素鋼又はステンレス鋼等
によつては、過大入熱となる。そこで、この実施
例においては、この過大入熱直後の急冷により炭
素鋼又はステンレス鋼等に割れが発生することを
防止するため、第３図に示すように、ヒート電流
の直後に波尾電流を付加してこの急冷を回避す
る。
このように、この発明の実施例においては、第
１図ａ乃至ｋに示すように、被溶接材である鋼材
５とアルミニウム材６との間に、第１及び第２の
インサート材７，８を介装する。そして、この積
層体に対し、第２図に示すように、電極１１，１
２を配設し、電極１１，１２により積層体を加圧
しつつ、第３図に示す条件で積層体に溶接電流を
通電する。そうすると、この通電領域のインサー
ト材７，８及び被溶接材が抵抗発熱して溶融し、
被溶接材の鋼材５とアルミニウム材６とが接合さ
れる。この発明によれば、鋼材５とアルミニウム
材６とが高強度で接合され、継手部の変形能が極
めて大きい。例えば、アルミナイズド鋼板２をイ
ンサート材として使用する従来のスポツト抵抗溶
接方法（第５図）の場合には、その引張剪断破断
強度は高々アルミニウム材同士の溶接継手部の配
断強度と同等であり、破断時の継手部の変形能が
極めて小さく脆性的に破断する。しかしながら、
本発明方法の場合には、継手部の変形能が著しく
高くて継手部では破断せず、被溶接材であるアル
ミニウム材又は鋼材の熱影響部において破断に至
る。次に、本発明方法によりスポツト抵抗溶接し
た場合の実施例について、インサート材を使用し
ない場合の比較例と共に説明する。各実施例及び
比較例における被溶接材材質及び溶接条件は下記
第１表に示す通りである。
[Industrial Application Field] The present invention relates to resistance welding of dissimilar metals such as an aluminum material made of aluminum or its alloy and a ferrous material such as carbon steel or stainless steel. Related to resistance welding method. [Prior Art] Conventionally, there has been a method for joining dissimilar metal joints, particularly an aluminum-based material made of aluminum or an alloy thereof (hereinafter referred to as aluminum material for simplicity),
The following method is known as a method for resistance spot welding a ferrous material such as carbon steel or stainless steel (hereinafter referred to as steel material for simplicity). First, as shown in FIG. 5, a so-called aluminized steel plate with an aluminum coating 1 formed on one surface of the steel plate is used as an insert material 2, and this insert material 2 is inserted between a steel material 3 and an aluminum material 4. There is a method of inserting and joining aluminum pieces and iron pieces so that they are in contact with each other. Moreover, instead of the aluminum coating 1 in FIG.
There is also a method of applying zinc or tin plating and joining the aluminum material and the steel material through this plating layer. Furthermore, there is also a method of joining steel and aluminum materials using an aluminum-zinc alloy containing 50% by weight of zinc as an insert material. Furthermore, there is also a method in which a cladding material of steel and aluminum is used as an insert material, and the materials to be welded and the insert material of the same type are brought into contact with each other and joined. Furthermore, even if an aluminum material and a steel material are directly joined, it is possible to weld them together. [Problems to be Solved by the Invention] However, in any of these methods, there are problems in that the obtained welded joints have large variations in strength and further have low ductility. Therefore, applying these dissimilar metal welding methods to structures poses problems in terms of reliability. The present invention has been made in view of the above circumstances, and is a method for overlapping aluminum-based materials and iron-based materials that can eliminate variations in the strength of welded joints and obtain welded joints with high strength and high ductility. The purpose is to provide a resistance welding method. [Means for Solving the Problems] The lap resistance welding method for aluminum-based materials and iron-based materials according to the present invention provides a method for welding lap resistance welding between aluminum-based materials and iron-based materials using a steel material as a base material and at least one surface thereof. A first insert material on which an aluminum layer is formed, and a second insert material having an aluminum solder on at least one surface thereof, the first insert material is on the iron-based material side, and the second insert material is on the iron-based material side. The method is characterized in that the surface having the aluminum solder contacts the first insert material and is overlapped with the first insert material, and a welding current is applied. [Function] In this invention, a first insert material such as a so-called aluminized steel plate and a second insert material such as a so-called aluminum brazing material or an aluminum brazing sheet are combined with an aluminum material (aluminum or aluminum alloy) and an iron material. Interposed between the base material (carbon steel or stainless steel, etc.). In this case, the first insert material is on the iron-based material side,
Both are arranged so that the second insert material is on the aluminum-based material side. Further, when the second insert material is not a single aluminum brazing material, the aluminum brazing material is arranged so that the surface on which the aluminum brazing material is present is in contact with at least the first insert material. After placing the insert material in this way, when a welding current is applied between the iron-based material and the aluminum material, this current-carrying area generates resistance heat and becomes molten, and when pressure is applied to the materials to be welded, Both are pressed together. In particular, in the case of spot welding, a laminate consisting of an iron material, a first insert material, a second insert material, and an aluminum material is welded using a pair of internally water-cooled rod-shaped electrodes made of copper alloy or the like. They are sandwiched together, and a welding current is applied through the electrodes, and the laminate is pressurized. As a result, the iron-based material and the aluminum material are spot-welded. [Embodiments] Hereinafter, embodiments of the present invention in the case of spot welding will be specifically described with reference to the accompanying drawings. Note that the present invention can be easily applied to other lap resistance welding methods such as seam welding or projection welding. FIGS. 1a to 1k show specific examples of the types of insert materials and their arrangement used in the lap resistance welding method according to the embodiment of the present invention. A first insert material 7 and a second insert material 8 are interposed between a steel material 5 such as carbon steel or stainless steel and an aluminum material 6 made of aluminum or an alloy thereof. As shown in FIGS. 1a to 1c and 1g and k, the first insert material 7 is a so-called aluminum material in which a layer 9 of aluminum or its alloy (including aluminum brazing material) is formed on both sides of a steel plate. There are an aluminized steel plate 7a and an aluminized steel plate 7b or 7c in which a layer 9 of aluminum or its alloy is formed on one side of the steel plate, as shown in FIGS. 1d to 1f or 1g to 1i. In addition, as the second insert material 8, Fig. 1a,
A so-called aluminum brazing sheet 8b, which is made by uniformly cladding aluminum solder 10 on both sides of an aluminum alloy plate, as shown in FIGS. 1b, e and h, and As shown in Fig. 1c, f, and i, an aluminum brazing sheet 8 is formed by forming an aluminum solder 10 on one side of an aluminum alloy plate.
There is c. As the second insert material 8, an aluminum brazing material 8a is used, and as shown in FIG. may be coated in advance. In either specific example, the insert materials 7 and 8 are placed between the steel material 5 and the aluminum material 6 so that the first insert material 7 is on the steel material 5 side and the second insert material 8 is on the aluminum material 6 side. interposed between. The first insert material 7 is an aluminized steel plate 7a with aluminum layers 9 formed on both sides.
Alternatively, an aluminized steel plate 7b on which the layer 9 is formed on one side may be used and the layer 9 is placed on the second insert material 8 side, or an aluminized steel plate 7c may be used and the layer 9 is formed on one side. 9 may be placed on the steel plate 5 side. Note that this layer 9 is preferably formed of aluminum or an aluminum-silicon alloy from the viewpoint of welding strength. As the second insert material 8, a single aluminum brazing material 8a such as an aluminum-silicon alloy may be used, or this aluminum brazing material 1
An aluminum brazing sheet 8b or 8c in which 0 is formed on both sides or one side of an aluminum alloy plate may be used. In this case, the aluminum brazing sheet 8c having the aluminum solder 10 formed on one side is arranged so that the aluminum solder 10 contacts the steel plate or aluminum layer 9 of the first insert material 7. That is, the second insert material 8 is arranged so that the aluminum solder is present at least on the surface thereof on the first insert material 7 side. The material of the base portion (other than the wax 10) of this aluminum brazing sheet is not particularly limited. However, in the case of an aluminum brazing sheet 8c in which aluminum solder is formed only on one side, it is preferable that its base portion be made of a material having the same composition as the aluminum material 6, which is the material to be welded. FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing the state of implementation of the invention. The pair of electrodes 11 and 12 are, for example, internally water-cooled rod-shaped electrodes made of copper alloy. These electrodes 11 and 12 are the steel material 5, the first insert material 7,
A laminate consisting of the second insert material 8 and the aluminum material 6 is sandwiched, and this laminate is further pressurized between electrodes. Then, a welding current is applied to the material to be welded via these electrodes 11 and 12. FIG. 3 is a schematic diagram showing temporal changes in this welding current. As shown in FIG. 3, the welding current is composed of a heat current portion during the heat time and a wave tail current portion during the wave tail time after the heat time. In the heat current portion, the welding current increases at once, and then in the wave tail current portion, the welding current gradually decreases. Then, after the wave tail time has elapsed, the application of welding current is stopped. It is preferable that the conditions for applying the heat current in this welding current be set to the same conditions as the applied power in the case of spot resistance welding between aluminum materials. In other words, the energy of the heat current (heat current x heat time) is preferably set in accordance with the welding heat input of the aluminum-based material. By the way, this energization condition results in excessive heat input depending on carbon steel, stainless steel, or the like. Therefore, in this embodiment, in order to prevent cracks from occurring in carbon steel or stainless steel due to rapid cooling immediately after this excessive heat input, a wave tail current is applied immediately after the heat current as shown in Fig. 3. This rapid cooling can be avoided by adding As described above, in the embodiment of the present invention, as shown in FIGS. Interpose. Then, as shown in FIG. 2, the electrodes 11, 1
2, and while applying pressure to the laminate using electrodes 11 and 12, a welding current is applied to the laminate under the conditions shown in FIG. Then, the insert materials 7 and 8 and the material to be welded in this current-carrying area generate resistance heat and melt.
Steel material 5 and aluminum material 6, which are the materials to be welded, are joined. According to this invention, the steel material 5 and the aluminum material 6 are joined with high strength, and the deformability of the joint portion is extremely large. For example, in the case of the conventional spot resistance welding method (Fig. 5) that uses aluminized steel plate 2 as an insert material, the tensile shear rupture strength is at most equivalent to the breaking strength of a welded joint between two aluminum materials. , the deformability of the joint part at the time of rupture is extremely small, and the joint part ruptures brittlely. however,
In the case of the method of the present invention, the deformability of the joint is extremely high and the joint does not break, but breaks in the heat affected zone of the aluminum or steel material to be welded. Next, examples in which spot resistance welding is performed by the method of the present invention will be described together with comparative examples in which no insert material is used. The materials to be welded and welding conditions in each Example and Comparative Example are as shown in Table 1 below.
【表】【table】
【表】
なお、電極はクロム銅合金製である。この電極
は半径が16mmであり、先端は100mmの半径の半球
状をなしている。この電極を介して積層体に300
Kgの加圧力を印加した。各部材の厚さの単位はmm
である。ヒート電流値（KA）及び波尾電流値
（KA）は第１表に示す通りであり、ヒート時間
及び波尾時間は夫々３／50秒及び２／50秒と一定
である。また、表中の各記号はいずれもJIS記号
である。なお、SPGSは亜鉛メツキ鋼であり、
SPTEは錫メツキ鋼である。配置方法欄の各記号
は第１図の図番を示し、その図番で指定した図に
示す態様でインサート材を使用した。また、片面
Al研削とは、アルミナイズド鋼の片面における
アルミニウム層を研削除去し片面にのみアルミニ
ウム層を形成したものである。
この第１表に示す条件でスポツト抵抗溶接した
場合の溶接継手部の評価結果を下記第２表に示
す。[Table] The electrodes are made of chromium-copper alloy. This electrode has a radius of 16 mm, and the tip has a hemispherical shape with a radius of 100 mm. 300 to the laminate through this electrode
A pressure of Kg was applied. The thickness of each member is in mm
It is. The heat current value (KA) and wave tail current value (KA) are as shown in Table 1, and the heat time and wave tail time are constant at 3/50 seconds and 2/50 seconds, respectively. Also, each symbol in the table is a JIS symbol. In addition, SPGS is galvanized steel,
SPTE is tin plated steel. Each symbol in the arrangement method column indicates the figure number in Figure 1, and the insert material was used in the manner shown in the figure specified by the figure number. Also, one side
Al grinding refers to grinding away the aluminum layer on one side of aluminized steel and forming an aluminum layer only on that side. The evaluation results of the welded joints when spot resistance welding was performed under the conditions shown in Table 1 are shown in Table 2 below.
【表】【table】
【表】
第２表において、表面割れ欄の〇は表面割れが
なかつたものを示し、△は強度に影響しない小さ
な割れが発生したものを示す。破断荷重の単位は
Kgであり、そのバラツキは、〇が±15Kg以内、△
が±30Kg以内、×が±30Kgを超える場合を示す。
変形能は、◎が第４図ａに示すように鋼材及びア
ルミニウム材の双方がボタン破断する程度に大き
く変形したもの、〇が第４図ｂに示すようにアル
ミニウム材のみがボタン破断する程度に変形した
もの、△は第４図ｃに示すように溶接金属部で破
断したが多少の変形を伴なうもの、×は第４図ｄ
に示すように溶接金属部で破断し殆ど変形しない
ものを意味する。総合評価欄は、これらの破断荷
重のバラツキ、破断時の変形能、及び表面割れの
有無を総合評価したものであるが、今回の試験の
ように表面割れがあつてもそれが延性的破断を呈
している場合には問題がないので、この表面割れ
のウエイトを低くした。◎は総合評価が優のも
の、〇は良のもの、△は可のもの、×は評価の不
可のものを示す。この第２表から明らかなよう
に、本発明の実施例の場合には、破断荷重のバラ
ツキが小さく、破断時の変形能が大きいのに対
し、比較例の場合には破断荷重のバラツキ及び変
形能のいずれも悪い。このため、実施例はいずれ
も総合評価が可以上であるのは対し、比較例の場
合には総合評価が不可である。
このように本発明が従来方法に比して優れた効
果を奏することによつては、その技術的要因とし
て以下のように考察することができる。先ず、ア
ルミニウムろう材又はアルミブレージングシート
等の第２のインサート材を挿入することにより、
抵抗発熱領域が分割し、溶融金属が均一混合して
脆弱な金属間化合物の生成が抑制される。また、
鉄とアルミニウムとの界面にアルミニウム−シリ
コン系のろう材が存在すると、それが脆い金属間
化合物への拡散成長を抑制すると共に、破断時に
は緩衝材となる。このような理由が考えられる
が、理由がいずれにあるにせよ、結果的に、本発
明によれば第２表に示すように極めて高強度且つ
高延性の溶接継手部を得ることができる。
［発明の効果］
本発明によれば、アルミナイズド鋼板等の第１
のインサート材に加えて、アルミニウムろう材又
はアルミブレージングシート等の第２のインサー
ト材を使用するから、継手部の破断荷重のバラツ
キが小さいと共に、継手部の変形能が大きい。ま
た、溶接金属部で破断することは殆どなく、被溶
接材の熱影響部で破断する。従つて、本発明にお
いては、高強度且つ高延性の溶接継手部を得るこ
とができる。[Table] In Table 2, ○ in the surface crack column indicates that there were no surface cracks, and △ indicates that small cracks that did not affect the strength occurred. The unit of breaking load is
Kg, and the variation is within ±15Kg, △
indicates a case where is within ±30Kg, and × indicates a case where it exceeds ±30Kg.
Deformability is determined by ◎ when both the steel material and aluminum material are deformed to the extent that the button breaks as shown in Figure 4a, and 〇 when only the aluminum material deforms to the extent that the button breaks as shown in Figure 4b. Deformed ones, △ are those that break at the weld metal part but are accompanied by some deformation as shown in Figure 4 c, × are Figure 4 d
As shown in the figure, it means a welded metal part that breaks and hardly deforms. The comprehensive evaluation column is a comprehensive evaluation of the dispersion of these fracture loads, deformability at fracture, and the presence or absence of surface cracks. Since there is no problem if the surface cracks are present, the weight of this surface crack is set low. ◎ indicates that the overall evaluation is excellent, 〇 indicates that the evaluation is good, △ indicates that the evaluation is fair, and × indicates that the overall evaluation is poor. As is clear from Table 2, in the case of the example of the present invention, the variation in the breaking load is small and the deformation capacity at break is large, whereas in the case of the comparative example, the variation in the breaking load and the deformation are large. All of the Noh performances are bad. For this reason, all of the examples have an overall evaluation of fair or better, whereas the comparative examples have an overall evaluation of poor. The reason why the present invention exhibits superior effects over conventional methods can be considered as the following technical factors. First, by inserting a second insert material such as aluminum brazing material or aluminum brazing sheet,
The resistance heating region is divided, the molten metal is mixed uniformly, and the formation of brittle intermetallic compounds is suppressed. Also,
When an aluminum-silicon brazing material exists at the interface between iron and aluminum, it suppresses the diffusion and growth of brittle intermetallic compounds and acts as a buffer in the event of breakage. There may be such reasons, but whatever the reason, as a result, according to the present invention, a welded joint with extremely high strength and high ductility can be obtained as shown in Table 2. [Effect of the invention] According to the present invention, the first
Since a second insert material such as an aluminum brazing material or an aluminum brazing sheet is used in addition to the insert material, the variation in the breaking load of the joint is small and the deformability of the joint is large. Furthermore, the weld metal rarely breaks, but breaks in the heat-affected zone of the welded material. Therefore, in the present invention, a welded joint having high strength and high ductility can be obtained.
第１図ａ乃至ｋはインサート材の種類及び配置
態様を示す図、第２図は本発明の実施例に係る溶
接方法の実施状態を模式的に示す図、第３図は通
電電流を示す模式図、第４図ａに乃至ｄは変形能
の評価基準を示す模式図、第５図は従来の溶接方
法におけるインサート材の配置を示す模式図であ
る。
５；鋼材、６；アルミニウム材、７；第１のイ
ンサート材、７ａ，７ｂ，７ｃ；アルミナイズド
鋼板、８；第２のインサート材、８ａ；アルミニ
ウムろう材、８ｂ，８ｃ；アルミブレージングシ
ート、１１，１２；電極。
Figures 1 a to k are diagrams showing the types and arrangement of insert materials, Figure 2 is a diagram schematically showing the state of implementation of the welding method according to the embodiment of the present invention, and Figure 3 is a diagram showing the applied current. 4A to 4D are schematic diagrams showing evaluation criteria for deformability, and FIG. 5 is a schematic diagram showing the arrangement of insert materials in a conventional welding method. 5; Steel material, 6; Aluminum material, 7; First insert material, 7a, 7b, 7c; Aluminized steel plate, 8; Second insert material, 8a; Aluminum brazing material, 8b, 8c; Aluminum brazing sheet, 11 , 12; electrode.
Claims (1)
を基体としその少なくとも１表面にアルミニウム
層が形成された第１のインサート材と、その少な
くとも１表面にアルミニウムろうを有する第２の
インサート材とを、第１のインサート材が鉄系材
側になり、第２のインサート材のアルミニウムろ
うを有する表面が第１のインサート材に接触する
ように介装して重ね合わせ、溶接電流を通電する
ことを特徴とするアルミニウム系材と鉄系材との
重ね抵抗溶接方法。 ２ 溶接電流の通電に際し、アルミニウム系材の
溶接入熱に合わせたヒート電流を通電することを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３ ヒート電流の後に、波尾電流を通電すること
を特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の方
法。[Claims] 1. A first insert material having a steel material as a base and an aluminum layer formed on at least one surface thereof, and an aluminum solder on at least one surface thereof, between the aluminum material and the iron material. and a second insert material having the same material, are interposed and overlapped so that the first insert material is on the iron-based material side and the surface of the second insert material having the aluminum solder is in contact with the first insert material. , a lap resistance welding method for aluminum-based materials and iron-based materials, characterized by applying a welding current. 2. The method according to claim 1, characterized in that when applying the welding current, a heat current is applied that matches the welding heat input of the aluminum-based material. 3. The method according to claim 2, characterized in that a wave tail current is applied after the heat current.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000187A JPS63230271A (en) | 1987-03-17 | 1987-03-17 | Lap resistance welding method for al material to fe material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000187A JPS63230271A (en) | 1987-03-17 | 1987-03-17 | Lap resistance welding method for al material to fe material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63230271A JPS63230271A (en) | 1988-09-26 |
| JPH031106B2 true JPH031106B2 (en) | 1991-01-09 |
Family
ID=13129431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6000187A Granted JPS63230271A (en) | 1987-03-17 | 1987-03-17 | Lap resistance welding method for al material to fe material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63230271A (en) |
Families Citing this family (6)
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| JP2636516B2 (en) * | 1991-01-30 | 1997-07-30 | 住友金属工業株式会社 | Dissimilar metal joining method |
| JPH0813423B2 (en) * | 1991-12-27 | 1996-02-14 | 株式会社セイワ製作所 | Welding method of aluminum foil |
| KR960021332A (en) * | 1994-12-21 | 1996-07-18 | 안정오 | Joining method of aluminum and metal |
| MX9504535A (en) * | 1995-07-19 | 1997-01-31 | Inland Steel Co | Method for resistance welding with dilution metal and product thereof. |
| US6689982B2 (en) * | 1997-10-16 | 2004-02-10 | Magna International, Inc. | Apparatus and method for welding aluminum tubes |
| JP5302929B2 (en) * | 2010-05-13 | 2013-10-02 | 伸興テクノ株式会社 | Spot welding material |
-
1987
- 1987-03-17 JP JP6000187A patent/JPS63230271A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63230271A (en) | 1988-09-26 |
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