JPH0299109A - 懸濁性固形物の分離装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は用水や排水中の懸濁性固形物（以下、ＳＳと称
する）を急速濾過によって分離する装置に係り、都市下
水、産業排水等の有機性排水の濾過に適用する好適なＳ
Ｓの分離装置に関する。

［従来の技術］ 用水や排水の高度処理におけるＳＳ除去には、砂を濾材
とした急速濾過装置が採用されている。

しかし、従来においては、急速濾過装置は用水の処理や
、排水処理工程の生物処理あるいは凝集沈殿後の処理用
に設置され、流入水中のＳＳが比較的低いところに採用
されていた。この理由は、砂を濾材とした装置をＳＳが
高濃度の水に適用すると、濾層表面にＳＳが短時間の間
にたまって濾過抵抗が急激に上昇し、濾層の逆洗を頻繁
に行わねばならないので、能率が極めて悪く、従って実
施が困難であったことによる。しかし、急速濾過装置を
ＳＳが高濃度の水にも適用できれば、その用途範囲が広
がり、急速濾過は水処理における有用な単位操作として
活用することができる。

このような新規用途開拓を目的とし、最近、ＳＳが高濃
度の水にも適用できるように改良された急速濾過装置が
開発されている（第２１回下水道研究発表会講演集、１
７６頁〜１７８頁、　１９８４年）。

第８図はその改良された急速濾過装置の断面図である。

第８図において、この装置は本体２１内に有効径０，４
５朋（均等係数１．５）の砂が２５１充填された砂層２
２を備え、砂層２２の下部に下部集水装置２３が設けら
れ、また砂層２２の上方１．２ｍのところには砂層２２
の逆洗を開始する水位を検出するレベルセンサー２４が
備えられている。そして、装置本体２１の上部には原水
流入管２５を、下部集水装置２３の下方には濾過水排出
管２６を、砂層２２とレベルセンサー２４の間には逆洗
水排出管２７をそれぞれ備え、要部を構成している。

このように構成された装置において、原水流入管２５か
ら流入した水は砂層２２を通過してＳＳが捕捉され、濾
過水排出管２６から排出する。この際、原水中のＳＳ濃
度が高いと、多量のＳＳが短時間に砂層２２の表層部に
捕捉されてたまり、濾過抵抗が増加する。このため、周
期的に下部集水装置２３から小きざみに空気を吹き込み
、砂層２２表面にたまったＳＳを浮遊させることによっ
て濾過抵抗の急激な上昇をおさえ、濾過が継続できるよ
うになっている。このようにして濾過は継続されるが、
次第に濾過抵抗が増して水位が上昇し、この水位がレベ
ルセンサー２４の高さに達すると、砂７１２２の逆洗を
開始するようになっている。

この装置を使用し、下水処理場の最初沈殿池流出水を処
理した結果が第１表のごとく発表されている（多くの実
験結果のうち平均値だけを記載する）。

第１表　従来技術の濾過実験結果 第１表の結果のごとく、この装置によれば、最初沈殿池
流出水のようなＳＳ濃度の高い水に対しても急速濾過が
可能であることが実証され、次の処理工程である生物処
理工程のＢＯＤ負荷を大幅に低減できると云う効果がも
たらされている。

［発明が解決しようとする課題］ 上記の従来技術は有用な技術ではあるが、濾材として砂
を使用することについては従来と変わるところがないた
め、砂層の有する欠点は本質的に解決されておらず、な
お幾多の解決すべき問題点が残されていた。

すなわち、砂層の通水抵抗の増加を抑制するために砂層
へ周期的に空気を吹き込んでも、長時間の濾過継続が可
能になるものではなく、満足すべき濾過時間の延長はな
されていない。従って、濾過の継続時間がなお短いため
に、ＳＳの捕捉能力が小さく、さらに逆洗のための水を
多量に要するという問題があった。このため、さらに効
率のよい急速濾過装置の開発が望まれていた。

本発明は、上記の問題点を解決し、長時間の濾過が継続
できるＳＳの分離装置を提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するために、本発明のＳＳの分離装置
においては、装置本体内に、多数の耐水性繊維を不織に
形成し且つ通水時における空隙率が実質的に変化しない
濾材を充填した濾層を備え、この濾層を少なくとも２区
画に分割し、排水が最初に通過する濾過初期の濾層（以
下、初期浅層と云う）には９９．５％〜９５％の空隙率
を有する前記濾材を充填し、排水が最後に通過する濾過
終期の浅層（以下、終期浅層と云う）には９５％〜７０
％の空隙率を有する前記濾材を充填している。

耐水性繊維としてはプラスチック繊維、金属繊維等を使
用する。

［作用］ 本発明において使用する濾材は、耐水性繊維をカールさ
せる等の曲げ加工をして小さな弾性体にし、この曲げ加
工した繊維を不織に形成したものであるので、空隙率は
砂層に比べ非常に大きい。

従って、濾材の通水抵抗は極めて小さく、この濾材を使
用して浅層を形成させれば、砂層の場合に生ずる通水抵
抗の増大についての問題は解消する。

本発明者らは、従来技術の問題点を解決するために、通
水抵抗の小さい濾材を選定すべく、発泡ウレタン、通常
のプラスチック繊維（無加工）、曲げ加工したプラスチ
ック繊維等数多くの材料を濾材にして通水実験を行った
。これらの材料の中で発泡ウレタンや通常のプラスチッ
ク繊維は、ＳＳの除去率は良好であったが、通水中に圧
縮されて空隙率が小さくなり、短時間で通水抵抗が上昇
した。これに対し、曲げ加工したプラスチック繊維にあ
っては、繊維の太さを適当な範囲に選定すれば通水中に
圧縮されることはなく、また適当な空隙率を選定すれば
ＳＳの除去率もよく、且つ通水抵抗も小さくできること
を見出した。

なお、本発明において使用する濾材は、通水抵抗が小さ
いにも拘らずＳＳの除去率がよいと云う一般には考えに
くい作用を有するものであり、この濾材がＳＳを捕捉す
るメカニズムは定がでない。しかし、濾材が砂の場合、
主に浅層の表層部において濾過が行われるのに対し、本
発明の濾材は全層に互って濾過されること、また本発明
の場合はＳＳが濾材に吸着され、その吸着されたｓｓに
さらにＳＳが捕捉される、いわゆる生物濾過的なメカニ
ズムが働いていることもその一因であろうと考える。

また、本発明者らは、ＳＳ濃度が極めて高い排水、例え
ば下水処理場の最初沈殿池流入水のような排水の濾過に
、前記した耐水性繊維よりなる空隙率の大きい濾材を充
填した浅層を備えた装置を適用することを検討した。前
記の濾材はＳＳの除去率がよい濾材ではあるが、その空
隙率の大きさはＳＳの除去率に影響し、小粒径のＳＳを
除去するためには空隙率の小さい濾材を選定することを
要する。しかし、一般に、ＳＳ濃度が高い排水中のＳＳ
は粒径の大きいものから小さいものまでに互って広く分
布している。第７図は下水処理場の初沈流入水中のＳＳ
の粒度分布を測定した結果の一例であり、加積通過率で
示した図である。第７図のごとく、ＳＳのｄ５０は約２
２μであり、８μ以下の微細なＳＳを含有していると共
に、数百μもある大粒径のＳＳを数十％も含有している
。このような粒径分布の排水を濾過する濾材としては、
小粒径のＳＳをも十分に除去可能な空隙率の小さいもの
である必要がある。しかし、空隙率の小さい濾材を使用
して粒径の大きいＳＳを含む排水を浅層に通水すると、
粒径の大きいＳＳが浅層の表層に溜ってその表面を覆い
、内部の詰まりがないにも拘らず通水抵抗の増加率が大
きくなる。従って、浅層が全体に互って有効に活用され
なくなってしまう。

そこで、さらに研究を重ねた結果、浅層全体を少なくと
も２区画に分割し、初期浅層には粒径の大きなＳＳを捕
捉してもＳＳが波層の表層に溜ることがない空隙率の大
きい濾材を充填し、終期浅層には粒径の小さいＳＳが十
分に除去できる空隙率の小さい濾材を充填して浅層を構
成すれば、大粒径、小粒径のＳＳが混在するＳＳ濃度の
高い排水の濾過を効率的に実施できることが確認された
。

本発明はこのような知見にもとづいてなされたものであ
る。

［実施例コ 第１図は本発明において使用する濾材を模式的に示した
説明図である。この濾材２は曲げ加工された多数の耐水
性繊維であるプラスチック繊維３を結合剤で被覆結合し
、三次元の網目様の構造にして不織に形成したものであ
る。濾材２を構成する前記繊維３の径は１００デニール
（約０．０９１１１ｍ〉〜１００００デニール（約０．
９１ｍｍ）の範囲である。そして、濾材２の空隙率は７
０％〜９９．５％の範囲で選定する。

濾材２を構成する前記繊維３の径及び濾材２の空隙率は
濾材選定実験の結果を基に次のように決定した。

前記繊維３の径についは、充填した濾材２は通水中に圧
縮されて減容されることがあれば、空隙率が減少して濾
過性能が変わるので好ましくない、このため、前記繊維
３は、通水時に濾材２が実質的に圧縮されないだけの強
度を有する必要があり、この条件に適合する前記繊維３
の径は約１００デニール以上が必要となる。しかし、前
記繊維３があまり太くなると、濾材単位容覆当たりの濾
材有効表面積が減少し、濾過効率が悪化する。このよう
に、濾過効率との関係を考慮すると前記繊維３の径は１
００００デニール以下であるのが望ましい。

濾材２の空隙率は、通水中に短時間で通水抵抗が急上昇
することなく、且つＳＳの除去率が良好であることを前
提にして決定した。濾材２の空隙率が７０％未満では、
通水後数時間で通水抵抗が急激に増加するので本発明の
目的に沿うことができず、空隙率が９９．５％を超える
とＳＳの除去率が不十分となり濾材としての機能が不足
する。

従って濾材２の好適な空隙率は７０％〜９９．５％であ
る。

次に、上記濾材の性能試験を行った結果について説明す
る。

第３図は本発明で使用する濾材の性能試験を実施した装
置の説明図である。内径１０ｃｍ、高さ２．５ｍのアク
リル樹脂製で竪型の装置本体１内には、第１図に示した
濾材が敷き詰められて必要高さに充填され、波層４が形
成されている。６は排水を供給する排水流入管、７は逆
洗水供給管と兼用の濾過水排出管、８は逆洗時に使用す
る空気吹き込み管、９は逆洗水排出管、１０は逆洗水集
金管である。

この装置の濾過操作について説明する。濾過の開始に先
立ち、各配管の弁を閉にしたのち、排水流入管６から所
定流量の排水を流入させる。排水が浅層４の上端まで達
した時点で、逆洗水供給管兼濾過水排出管７の弁を開け
て濾過水の排出を開始する。濾過水の流量は原水流入流
量と同じに設定する。排水は、波層４を通過する間にＳ
Ｓの大部分が浅層４に捕捉され、低ＳＳ濃度の濾過水と
なる。

このようにして濾過は継続されるが、濾過が長時間に亙
ると通水抵抗が徐々に上昇するので、通水抵抗がある限
度に達した時点で波層４の逆洗を行う。逆洗を行う場合
、排水の供給を止めて濾過を一時中断し、濾過水排出管
の弁を閉じて空気吹き込み管８がら空気の吹き込みを行
う。この際、浅層４に付着しているＳＳは剥離して滞留
する排水中に懸濁する。空気の吹き込みを所定時間実施
後、逆洗水供給管兼濾過水排出管７から排水し、１回目
の逆洗が終了する。この１回目の逆洗でＳＳの大部分が
除去される。２回目の逆洗は、逆洗水を浅層４の上端付
近まで張り込んだ後、上記１回目の操作を繰り返す。な
お、逆洗方法は、逆洗水を連続的に供給して溢流させな
がら空気を吹きこむ方法であってもよい。

こ、の装置の逆洗は、濾材に砂を使用した際のように、
砂を流動攪拌して順次置換洗浄するのとは異なり、空気
の吹き込みによる流体の攪拌によって濾材からＳＳを剥
離させて水中に浮遊させ、この水を排出する方式である
ので、逆洗に要する水量は従来に比べはるかに少量で済
む。

（濾材性能試験１） 供試水としては、下水処理場の最初沈殿池の流出水を通
水した。浅層の条件は第２表に示すように、濾材の材質
、繊維の径及び空隙率を変えた。

第２表　浅層の条件　（濾材性能試験１）この濾過実験
で得た多数の測定値を平均値にまとめ、実験Ｎｏ、１の
結果を第３表に、実験ＮＯ１２の結果を第４表に、実験
Ｎｏ、３の結果を第５表に示す。

各表中、濾過継続時間は各実験において実施した連続濾
過時間を示し、最終圧損は濾過実験終了直前の圧損を示
す。

第３表　濾過実験結果　（濾材性能試験１−実験Ｎｏ、
１）第４表　濾過実験結果　（濾材性能試験１−実験Ｎ
Ｏ，２）第５表　濾過実験結果 〈濾材性能試験１−実験Ｎｏ、３） 第３表の結果（実験Ｎｏ、ｌ、濾材材質がポリ塩化ビニ
リデン、繊維径が５００デニール、空隙率が９３％）を
第１表に示した従来技術の実験結果と比較すると、本発
明は従来技術に対し、濾過速度は大きくしており、流入
排水中のＳＳ濃度が高いにも拘らず、濾過水中のｓｓは
１１０ｆｆ１／ρ以下まで低下しており、且つＳＳ除去
率も９０％以上が確保されている。また、濾過継続時間
は１５〜３１時間であり、従来技術の場合の４．２時間
に対し著しく長い、この濾過継続時間は圧損が４０ｃｍ
８２０程度で逆洗を行った場合の値であり一逆洗開始時
の圧損を従来技術と同様１，２ｍにしたとすれば、濾過
継続時間は従来技術の１０倍以上になるものと考える。

第４表の結果（実験Ｎｏ、２、濾材材質がポリ塩化ビニ
リデン、繊維径が４０００デニール、空隙率が９８％）
は、ＳＳ除去率が８０〜８７％、濾過継続時間は２４〜
７２時間、最終圧損は３〜４ｃｍＨ２Ｏであり、実験Ｎ
ｏ、１　（第３表）の結果と比較すると、ＳＳの除去率
は若干劣るが、最終圧損が著しく低く、濾過継続時間も
非常に長い、この結果から、この実験に使用した濾材は
、特に、ＳＳ濃度が高い排水が供給される装置、あるい
は粗濾過的な操作に適用する装置に使用するのが適して
いるものと考える。

第５表の結果（実験Ｎｏ、３、濾材材質がステンレス鋼
、繊維径が約０．６０ｍｍ、空隙率が９８％）によれば
、濾材の材質をステンレス鋼に変えても、繊維径がほぼ
同じである実験Ｎｏ、２　（第４表）の結果とほぼ同じ
良好の値が得られた。

次に上記の濾過実験後、浅層の逆洗を行い、濾材洗浄の
難易、濾過実験におけるＳＳの捕捉量、逆洗時の必要水
量を調べた結果を第６表及び第７表に示す、第６表には
実験Ｎｏ、１の濾過実験後の逆洗結果を示し、第７表に
は実験Ｎｏ、２の濾過実験後の逆洗結果を示す、各表中
、ＳＳ捕捉量は逆洗排水中のＳＳ濃度とその排出量がら
求めた値であり、逆洗排水量比とは濾過処理をした全排
水量に対する逆洗時に使用した水量の比である。

第６表　逆洗結果　（濾材性能試験１−実験Ｎｏ、１）
第６表〈実験Ｎ０１１、繊維径５００デニール、空隙率
９３％）では、１回目の逆洗排水中のＳＳは７８００〜
１１３５０ｍｇ／βと非常に高く、２回目では２１３０
ｍｇ／！；Ｉ以下と大幅に減少しており、濾材に付着し
たＳＳは逆洗によって容易に剥離することを示している
。またこの結果を第１表の従来技術の結果と比較すると
、従来技術ではＳＳの捕捉量が０．９５ｋｇ／ｍ”、逆
洗排水量比０．１３であるのに対し、本発明の結果はＳ
Ｓ捕捉量は６．４〜９．２ｋｇ／♂で約７〜１０倍、逆
洗排水量比は０．０１１〜０．０１３で約１／１０とな
っている。そして、濾過継続の可否を決める基準である
圧損が、従来技術においては１．２ｍ　Ｈ２Ｏであるの
に対し、本発明の実験では約４０ｃｍＨ２Ｏであり、こ
の圧損の差を考慮すると、上記した従来技術と本発明と
の差はさらに大きなものとなる。

第７表（実験Ｎｏ、２、繊維径４０００デニール、空隙
率９８％）では、ＳＳの捕捉量は６．７〜９．１ｋｇ／
ｍ２、逆洗排水量比は０．００８〜０．０１１であり、
実験Ｎｏ、１　（第６表）の場合と同様に良好の結果を
得た。

（濾材性能試験２） 次に濾過特性の経時変化及び濾過速度に対する圧損の変
化を調べた結果について説明する。これらの実験におい
ては、第３図の装置を使用し、材質ポリ塩化ビニリデン
、繊維径５００デニール、空隙率９３％の濾材を１００
ｃｍ高さに充填した。

また、第３図の装置のほかに、アンスラサイト６０ｃｍ
、砂４０ｃｍを充填して濾層を形成させた装置も用意し
、並列にして２基の装置に同一の排水を通水して粒状濾
材との比較を行った。なお、粒状濾材を充填した実験は
先に説明した従来技術のように、周期的に濾層に空気を
吹き込むことはせず、単に濾材性能の比較のために行っ
た。経時変化の実験条件は濾過速度を１２０ｍ／日で行
った。この結果を第４図〜第６図に示す。

第４図は濾過水中のＳＳの経時変化を示した図であり、
本発明の濾材はアンスラサイトと砂の濾材よりもＳＳ濃
度が格段と低い濾過水が得られる。

第５図は濾過の経過時間に対する圧損の変化を示した図
であり、本発明の濾材は１４００分く約２４時間）経過
しても、圧損は約３０ｃｍ）１２０程度であり、更に長
時間の濾過が継続できることを示している。

第６図は濾過速度と圧損の関係を示した図である。この
実験は濾過開始後５時間における圧損を測定したもので
あるが、本発明の濾材は濾過速度を２００ｍ／日まで上
げても圧損は３０ＣＩＩＩＨ２０程度であり、更に濾過
速度を上げることができる。

上記の結果のごとく、本発明において使用する濾材は、
従来技術において使用される砂等の粒状濾材をはるかに
凌駕する濾過特性を有することが実証された。

次に、本発明の実施例について説明する。

第２図は本発明の一実施例を模式的に示した断面図であ
る。竪型の装置本体１内には第１図に示した濾材を充填
した濾Ｎ４を備えており、濾層４は上部から初期浅層４
ａ、中間浅層４ｂ、終期濾層４Ｃの３区画に分割されて
いる。それぞれの濾層に充填されている濾材は空隙率が
異なっており、初期浅層４ａには空隙率９９．５％〜９
５％程度で空隙率の大きい濾材が充填され、終期濾層４
ｃには空隙率９５％〜７０％程度で空隙率が小さい濾材
が充填されている。そして、中間浅層４ｂに充填する濾
材は初期浅層４ａに充填した濾材と終期濾層４Ｃに充填
した濾材の空隙率によって決められ、その中間の空隙率
のものが使用される。実際に使用する濾材の空隙率は処
理する排水の水質（ＳＳ濃度、ＳＳの粒径布等）によっ
て決定する。各濾層４ａ、４ｂ、４ｃの下端及び上端に
は、多孔板、格子等の形状をなし、実質的に通水抵抗が
殆どない浅層保持材５を備え、濾層４ａ、４ｂ、４ｃを
担持すると共に濾材が浮き上がらないように固定してい
る。そして、装置本体１には各種の配管が接続されてお
り、その上方には排水流入管６が、底部には逆洗水供給
管と兼用の濾過水排出管７が、また底部には終期濾層４
Ｃの下方に挿入された空気吹き込み管８が、初期濾層４
ａの上端付近の装置本体１の外周には逆洗水集金管１０
に接続された１本または複数本の逆洗水排出管９がそれ
ぞれ取り付けられている。また、終期濾層４Ｃの下方に
は格子状等の形状の分配器１１を備え、逆洗時に吹き込
んだ空気が濾層の全面に分散するようになっている。

なお、本実施例においては濾層の分割を３分割にしたが
、濾層数としては、少なくとも初期浅層および終期濾層
の２層が必要であり、３層以上の濾層の配置は濾過する
排水の性状によって適宜決定する。

この装置の濾過操作は第３図の装置と基本的に同じであ
るので、説明を省略する。

（実施例） 内径１０Ω、高さ２．５ｍのアクリル樹脂製の装置本体
内に、それぞれ空隙率の異なる濾材を充填した初期′ａ
Ｎ、中間浅層、終期濾層を設け、第２図の装置と同じに
構成した装置を使用し、下水処理場の最初沈殿池流入水
の濾過実験を行った。

各濾層の条件は第８表のごとくにした。比較例の実験に
おいては、材質がポリ塩化ビニリデン、繊維径５００デ
ニール、空隙率９３％の濾材だけを９０１充填して濾層
を形成した。実験結果は第９表に示す。

第８表　実施例の浅層条件 第９表　実施例の濾過実験結果 第９表において、濾過速度を同じにした実施例１と比較
例（濾層は空隙率の小さい濾材だけを充填）の結果を対
比すると、比較例では濾過継続時間２４時間で最終圧損
が１５０　ｃｍＨ２０まで上昇しているのに対し、実施
例１では濾過継続時間７２時間においても最終圧損は僅
か１９　ｃｍＨ２０である。この比較から、濾層を分割
して初期浅層に空隙率の大きい濾材を充填すれば、粒径
の大きいＳＳを含有する排水を濾過しても、濾層に目詰
まりが生ずることがなく、長時間継続して濾過を行うこ
とができる。また、実施例３においては、濾過速度を２
４０ｍ／日まで上げたが、４８時間後の圧損は１５０　
ｃｍ８２０程度であり、ＳＳ除去率も８０％が確保され
ている。従って、粒径の大きいＳＳを含有する排水を濾
過する場合にあっても濾過速度を上げることが可能であ
る。

なお、本発明の実施態様は上記の実施例に限定されるも
のではなく、例えば、濾材を構成する繊維の材質はポリ
塩化ビニリデン゛、ステンレス鋼に限らず、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等のプラスチック、あるいは他の金
属であってもよく、濾層を通過する排水の流れは下向流
、上向流の何れであってもよい。また濾層は第１図に示
したような立方体や直方体に成型された濾材を敷き詰め
るようにして形成させるだけでなく、適度の大きさの立
方体や球状に成型した濾材を充填してもよい、また濾材
を籠状の容器に詰め、このバックを複数充填して濾層を
形成するか、あるいは一つの濾層を一体に形成させても
よい。

［発明の効果］ 本発明の装置は、多数の耐水性繊維を不織に形成した濾
材を充填した濾層を備えているので、従来技術における
問題点である濾過継続時間が短いと云う開題が解消され
、極めて効率のよい濾過ができるとともに、濾層は、少
なくとも２区画層に分割され、濾過初期の濾層には空隙
率の大きい濾材が充填され、濾過終期の濾層には空隙率
の小さい濾材が充填された構成になっているので、粒径
の大きいＳＳを含みＳＳ濃度の高い排水を濾過しても、
短時間では濾層に目詰まりが生ずることがなく、大きい
濾過速度で長時間の濾過を行うことができる。

この結果、粒径の大きい排水を処理する装置である下水
処理場の最初沈殿池あるいは回転円板、流動床等の固着
生物処理後の沈殿槽の代わりとして使用することができ
る。この場合の処理能力は飛躍的に向上する１例えば、
最初沈殿池の処理能力は一般に沈降速度が３５ｍ／日程
度に設計されているが、本発明の装置を使用すれば、２
００ｍ／日以上の高い濾過速度で流入水の処理を行うこ
とができ、装置規模を大幅に小さくできる。さらに、最
初沈殿池の処理効率は、ＳＳの除去率が約４０％、ＳＳ
の除去に伴うＢＯＤの除去率が３０％程度であるのに対
し、本発明の装置においては８０％〜９０％のＳＳ除去
率を確保することができ、ＢＯＤ除去も大幅になり、次
の生物処理工程におけるＢＯＤ負荷が著しく減少する。

に示した説明図、第２図は本発明の一実施例を模式的に
示した断面図、第３図は本発明において使用する濾材の
性能試験を実施した装置の説明図、第４図及び第５図は
本発明において使用する濾材の濾過特性の経時変化を示
す説明図、第６図は本発明において使用する濾材の濾過
速度と圧損の関係を示す説明図、第７図は下水処理場の
初沈流入水中のＳＳの粒度分布を測定した結果の一例を
示した図、第８図は従来技術の一例を示す断面図である
。

１・・・装置本体、２・・・濾材、 ３・・・プラスチック繊維、４・・・濾層、４ａ・・・
初期浅層、４Ｃ・・・終期濾層。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）濾層を通過させて排水中の懸濁性固形物を分離す
   る装置において、装置本体内に多数の耐水性繊維を不織
   に形成し、且つ通水時における空隙率が実質的に変化し
   ない濾材を充填した濾層を備え、この濾層は少なくとも
   ２区画に分割され、排水が最初に通過する濾過初期の濾
   層には９９．５％〜９５％の空隙率を有する前記濾材が
   充填され、排水が最後に通過する濾過終期の濾層には９
   ５％〜７０％の空隙率を有する前記濾材が充填されてい
   ることを特徴とする懸濁性固形物の分離装置。
2. （２）濾材を形成する耐水性繊維がプラスチック繊維で
   あることを特徴とする請求項１記載の懸濁性固形物の分
   離装置。
3. （３）濾材を形成する耐水性繊維が金属繊維であること
   を特徴とする請求項１記載の懸濁性固形物の分離装置。