JPH0293289A - 底吹き羽口を有する電気炉 - Google Patents
底吹き羽口を有する電気炉Info
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- JPH0293289A JPH0293289A JP63246479A JP24647988A JPH0293289A JP H0293289 A JPH0293289 A JP H0293289A JP 63246479 A JP63246479 A JP 63246479A JP 24647988 A JP24647988 A JP 24647988A JP H0293289 A JPH0293289 A JP H0293289A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
この発明は、アーク熱を利用した電気炉において、炉床
部に金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを配
設した底吹き羽口を有する電気炉に関する。
部に金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを配
設した底吹き羽口を有する電気炉に関する。
［従来の技術］
従来の電気炉においては、スクラップ等の原料の溶解の
促進および精錬時間の短縮を目的に、炉床部から不活性
ガスもしくは酸化性ガスを炉内に吹き込む提案がなされ
ている０例えば、■電気炉の炉床からコールドゾーンの
溶鋼内に各種のガスを吹き込む技術 （特開昭５７−１６１０２１号公報）、■炉床部の鋼浴
深さが１７２以下に当たる炉床に、電極の下を避け、炉
内の上方に向けて同心円上に多数のガス吹き込みノズル
を設け、前記ガス吹き込みノズルから鋼浴中に溶解期は
酸素を、そして精錬期には不活性ガスを吹き込む技術（
特開昭６０−１０３１０９号公報）、が知られている。
促進および精錬時間の短縮を目的に、炉床部から不活性
ガスもしくは酸化性ガスを炉内に吹き込む提案がなされ
ている０例えば、■電気炉の炉床からコールドゾーンの
溶鋼内に各種のガスを吹き込む技術 （特開昭５７−１６１０２１号公報）、■炉床部の鋼浴
深さが１７２以下に当たる炉床に、電極の下を避け、炉
内の上方に向けて同心円上に多数のガス吹き込みノズル
を設け、前記ガス吹き込みノズルから鋼浴中に溶解期は
酸素を、そして精錬期には不活性ガスを吹き込む技術（
特開昭６０−１０３１０９号公報）、が知られている。
しかしながら、前者の技術の場合は、温度の低いコール
ドゾーンの鋼浴中にガスを吹き込むものであるから、前
記温度の低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎず、期待する
ほど溶解および精錬の促進効果は得られない、また、後
者の技術は炉床にガス吹込みノズルが多数設けられてい
るのでガス吹き込みノズルから鋼浴が漏出する危険性が
あり、そのシールが困難である上、ガス吹き込みノズル
および炉床部の損耗が激しく、そのため冷却機構が必要
になり、冷却によって炉の熱が奪われる等、多くの問題
があった。
ドゾーンの鋼浴中にガスを吹き込むものであるから、前
記温度の低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎず、期待する
ほど溶解および精錬の促進効果は得られない、また、後
者の技術は炉床にガス吹込みノズルが多数設けられてい
るのでガス吹き込みノズルから鋼浴が漏出する危険性が
あり、そのシールが困難である上、ガス吹き込みノズル
および炉床部の損耗が激しく、そのため冷却機構が必要
になり、冷却によって炉の熱が奪われる等、多くの問題
があった。
この問題点を解決するために提案された技術（特開昭６
０−１０３１０９号公報）がある０次に、この従来技術
について図面を参照しながら説明する。
０−１０３１０９号公報）がある０次に、この従来技術
について図面を参照しながら説明する。
第４図は従来技術の底吹き電気炉を示す概略平面断面図
、第５図は第４図の概略縦断面図である０図面に示すよ
うに炉壁２が耐火物でそして炉床３がＭｇＯスタンプ材
でライニングされ、周囲は鉄皮４で覆われている電気炉
１には、３本の電極５が挿入され、アーク熱によって電
気炉１内に装入されたスクラップ等の溶解、精錬が行わ
れる。この時、！［！５と対向する炉壁方向にホットゾ
ーン６が生成し、各ｔ８ｉ５の間の炉壁方向にコールド
ゾーン７が生成する。８は未溶解のスクラップ、９は出
鋼樋、１０は炉壁に設けられた助燃用バーナ、１１は溶
鋼である。そして、１２はガス吹き込みノズルで、炉芯
１３と電極５の中心を結ぶ直線上で電極５より炉壁側に
配置されている。また、ガス吹込みノズルは、スクラッ
プの溶は落ち後の鋼浴面のほぼ中央部Ａに収斂する方向
に配設されている。このガス吹き込みノズル１２の配置
によって不活性ガスを吹き込むと、溶解期においては、
ホットゾーン６にある溶融物が強く攪拌され、この攪拌
によって、コールドゾーン７に存在する未溶解のスクラ
ップ８に、ホットゾーン６にある溶融物が移動し、前記
溶融物によってスクラップ８の溶解が促進される。そし
て精錬期においては、ホットゾーン６にある溶融物を鋼
浴面のほぼ中央部Ａに収斂するように移動させるので、
溶鋼１１の温度偏差や成分の不均一性が減少する。
、第５図は第４図の概略縦断面図である０図面に示すよ
うに炉壁２が耐火物でそして炉床３がＭｇＯスタンプ材
でライニングされ、周囲は鉄皮４で覆われている電気炉
１には、３本の電極５が挿入され、アーク熱によって電
気炉１内に装入されたスクラップ等の溶解、精錬が行わ
れる。この時、！［！５と対向する炉壁方向にホットゾ
ーン６が生成し、各ｔ８ｉ５の間の炉壁方向にコールド
ゾーン７が生成する。８は未溶解のスクラップ、９は出
鋼樋、１０は炉壁に設けられた助燃用バーナ、１１は溶
鋼である。そして、１２はガス吹き込みノズルで、炉芯
１３と電極５の中心を結ぶ直線上で電極５より炉壁側に
配置されている。また、ガス吹込みノズルは、スクラッ
プの溶は落ち後の鋼浴面のほぼ中央部Ａに収斂する方向
に配設されている。このガス吹き込みノズル１２の配置
によって不活性ガスを吹き込むと、溶解期においては、
ホットゾーン６にある溶融物が強く攪拌され、この攪拌
によって、コールドゾーン７に存在する未溶解のスクラ
ップ８に、ホットゾーン６にある溶融物が移動し、前記
溶融物によってスクラップ８の溶解が促進される。そし
て精錬期においては、ホットゾーン６にある溶融物を鋼
浴面のほぼ中央部Ａに収斂するように移動させるので、
溶鋼１１の温度偏差や成分の不均一性が減少する。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながらこの従来技術においては、■ガス吹き込み
ノズル１２が炉芯１３と電極５の中心を結ぶ直線上で電
極５より炉壁側に配置されている場合は、電極５のアー
クはフレミングの左手の法則により炉壁側に流れる。そ
して炉底部に金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノ
ズル１２を有する場合には、スクラップと金属製（例え
ばＳＵＳパイプ）の吐出細管を有するガス吹き込みノズ
ル１２が接触すると、電極５からアークが飛びスクラッ
プを経由してＳＵＳパイプへ電流が流れるので、ＳＵＳ
パイプが溶融して溶損するという問題がある。
ノズル１２が炉芯１３と電極５の中心を結ぶ直線上で電
極５より炉壁側に配置されている場合は、電極５のアー
クはフレミングの左手の法則により炉壁側に流れる。そ
して炉底部に金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノ
ズル１２を有する場合には、スクラップと金属製（例え
ばＳＵＳパイプ）の吐出細管を有するガス吹き込みノズ
ル１２が接触すると、電極５からアークが飛びスクラッ
プを経由してＳＵＳパイプへ電流が流れるので、ＳＵＳ
パイプが溶融して溶損するという問題がある。
■スクラップの溶は落ち後の鋼浴面のほぼ中央部Ａに収
斂する方向にガス吹き込みノズル１２を配設し、金属製
の吐出細管を有するガス吹き込みノズル１２から不活性
ガスを溶ｔＩ４１１中に吹き込むと、電極直下の゛溶鋼
１１面が盛り上がり、溶鋼１１と電極５が接触して、電
極５が異常溶損するという問題が発生していた。
斂する方向にガス吹き込みノズル１２を配設し、金属製
の吐出細管を有するガス吹き込みノズル１２から不活性
ガスを溶ｔＩ４１１中に吹き込むと、電極直下の゛溶鋼
１１面が盛り上がり、溶鋼１１と電極５が接触して、電
極５が異常溶損するという問題が発生していた。
この発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、
金属製（例えばＳＯＳパイプ）の吐出細管を有するガス
吹き込みノズル溶損の防止と電極の異常溶損を防止する
ことを目的とする。
金属製（例えばＳＯＳパイプ）の吐出細管を有するガス
吹き込みノズル溶損の防止と電極の異常溶損を防止する
ことを目的とする。
［課題を解決するための手段］
この発明は、スクラップ等の原料をアーク熱を利用して
溶解・精錬する底吹き電気炉において、電極のピッチサ
ークルから炉壁方向に２００市〜１０００ｍｍの範囲で
、且つ炉芯と電極の中心を結ぶ線から５°〜２５°離れ
た範囲の炉床部に、金属製の吐出細管を有するガス吹き
込みノズルを配設することを特徴とする。
溶解・精錬する底吹き電気炉において、電極のピッチサ
ークルから炉壁方向に２００市〜１０００ｍｍの範囲で
、且つ炉芯と電極の中心を結ぶ線から５°〜２５°離れ
た範囲の炉床部に、金属製の吐出細管を有するガス吹き
込みノズルを配設することを特徴とする。
［作用コ
この発明は、電極のピッチサークルから炉壁方向に２０
０龍〜１０００＋＊ｍの範囲で、且つ電気炉の炉芯と電
極の中心を結ぶ線上から５°〜２５゜離れた位置の炉床
部に、金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを
配置しており、電極とガス吹き込みノズ、ルの金属製の
吐出細管がずれているので、電極から炉壁側に流れるア
ークがガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管に流れる
ことはない、ガス吹き込みノズルの配置位置を限定した
理由は、電極のピッチサークルより炉芯側になると溶鋼
の湯暴れが大きくなり、溶鋼と電極が接触して、電極の
異常溶損が発生する。電極のピッチサークルから炉壁方
向に２００ｍ層未満の場合はスクラップの溶解中に電極
のアークがガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管に流
れ、金属製の吐出細管が溶損すること及び溶鋼中へのガ
スの吹き込み中は溶鋼の湯面が盛り上がり電極が異常溶
損する。電極のピッチサークルから炉壁方向に１０００
ｍｍを越えると溶鋼の攪拌が弱くなる。
０龍〜１０００＋＊ｍの範囲で、且つ電気炉の炉芯と電
極の中心を結ぶ線上から５°〜２５゜離れた位置の炉床
部に、金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを
配置しており、電極とガス吹き込みノズ、ルの金属製の
吐出細管がずれているので、電極から炉壁側に流れるア
ークがガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管に流れる
ことはない、ガス吹き込みノズルの配置位置を限定した
理由は、電極のピッチサークルより炉芯側になると溶鋼
の湯暴れが大きくなり、溶鋼と電極が接触して、電極の
異常溶損が発生する。電極のピッチサークルから炉壁方
向に２００ｍ層未満の場合はスクラップの溶解中に電極
のアークがガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管に流
れ、金属製の吐出細管が溶損すること及び溶鋼中へのガ
スの吹き込み中は溶鋼の湯面が盛り上がり電極が異常溶
損する。電極のピッチサークルから炉壁方向に１０００
ｍｍを越えると溶鋼の攪拌が弱くなる。
又、ガス吹き込みノズルの配置位置が電気炉の炉芯と電
極の中心を結ぶ線上から５°未溝の範囲である場合は、
ガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管が電極直下近傍
に位置するので、通電中のアークがガス吹き込みノズル
の金属製の吐出細管に流れる。ガス吹き込みノズルの配
置位置を電気炉の炉芯と電極の中心を結ぶ線上から２５
°を超えて離れている場合は、すぐ近くにコールドゾー
ン〈コールドゾーンはホットゾーンに比較して溶鋼温度
が低い）があるのでその付近の溶鋼の流動性が悪く、こ
の部分での溶鋼の攪拌が弱くなる。
極の中心を結ぶ線上から５°未溝の範囲である場合は、
ガス吹き込みノズルの金属製の吐出細管が電極直下近傍
に位置するので、通電中のアークがガス吹き込みノズル
の金属製の吐出細管に流れる。ガス吹き込みノズルの配
置位置を電気炉の炉芯と電極の中心を結ぶ線上から２５
°を超えて離れている場合は、すぐ近くにコールドゾー
ン〈コールドゾーンはホットゾーンに比較して溶鋼温度
が低い）があるのでその付近の溶鋼の流動性が悪く、こ
の部分での溶鋼の攪拌が弱くなる。
［実施例コ
以下添付図面を参照してこの本発明の一実施例について
説明する。
説明する。
第１図および第２図はこの発明の一実施例の電気炉を示
し、第１図は概略平面断面図、第２図は概略縦断面図で
ある０図面に示すように炉壁２が耐火物でそして炉床３
がＭｇＯスタンプ材でライニングされ、周囲は鉄皮４で
覆われている電気炉１には、３本の電極５が定められた
ピッチサークル１５で配置されている。９は出鋼樋であ
る。６は溶解・精錬時において電極５と対向する炉壁方
向に生成するホットゾーンであり、７は各電極５の間の
炉壁方向に生成するコールドゾーンを示し、８は未溶解
のスクラップを示す。
し、第１図は概略平面断面図、第２図は概略縦断面図で
ある０図面に示すように炉壁２が耐火物でそして炉床３
がＭｇＯスタンプ材でライニングされ、周囲は鉄皮４で
覆われている電気炉１には、３本の電極５が定められた
ピッチサークル１５で配置されている。９は出鋼樋であ
る。６は溶解・精錬時において電極５と対向する炉壁方
向に生成するホットゾーンであり、７は各電極５の間の
炉壁方向に生成するコールドゾーンを示し、８は未溶解
のスクラップを示す。
１２はガス吹き込みノズルで、電極５より炉壁２方内外
側の炉床部に各電極５に対して各１基が配設されている
。ガス吹き込みノズル１２は第３図に示す範囲に配置さ
れている。第３図は、この発明の電気炉の平面断面を表
し、ガス吹込みノズルの配置範囲を示した図である。第
３図において、２は炉壁、４は鉄皮、５は電極を示す、
ガス吹き込みノズルは、炉芯１３と電極５の中心を結ぶ
直線１４に対する角度が５°の線１６と直線１４に対す
る角度が２５°の線１７との間で、且つ電極のピッチサ
ークル１５の半径より２００市大きい半径を有する同心
円１８と１０００ｍｍ大きい半径を有する同心円１９で
囲まれた範囲Ｂ内に配置する。第１図の一実施例におけ
るガス吹き込みノズル１２は、１基は電極のピッチサー
クル１５（炉芯１３からの距離が６７５ｍｍ）からの距
離が３００ ｍｍのところに、他の２基は６００ｍｍの
ところに配置されている。各ガス吹き込みノズル１２は
同一の同心円上にすべてを配置するよりも、異なる同心
円上に配置した方が攪拌効率が良い なお、各ガス吹き込みノズル１２は吹込みガス流量が独
立制御可能になっている。
側の炉床部に各電極５に対して各１基が配設されている
。ガス吹き込みノズル１２は第３図に示す範囲に配置さ
れている。第３図は、この発明の電気炉の平面断面を表
し、ガス吹込みノズルの配置範囲を示した図である。第
３図において、２は炉壁、４は鉄皮、５は電極を示す、
ガス吹き込みノズルは、炉芯１３と電極５の中心を結ぶ
直線１４に対する角度が５°の線１６と直線１４に対す
る角度が２５°の線１７との間で、且つ電極のピッチサ
ークル１５の半径より２００市大きい半径を有する同心
円１８と１０００ｍｍ大きい半径を有する同心円１９で
囲まれた範囲Ｂ内に配置する。第１図の一実施例におけ
るガス吹き込みノズル１２は、１基は電極のピッチサー
クル１５（炉芯１３からの距離が６７５ｍｍ）からの距
離が３００ ｍｍのところに、他の２基は６００ｍｍの
ところに配置されている。各ガス吹き込みノズル１２は
同一の同心円上にすべてを配置するよりも、異なる同心
円上に配置した方が攪拌効率が良い なお、各ガス吹き込みノズル１２は吹込みガス流量が独
立制御可能になっている。
ガス吹き込みノズル１２は截頭円錐形状をしており、全
体の寸法は頭部側は、８０１１ＩＩΦ、底部側は１３０
ｍ＋ａΦで、ガス吹き込みノズル１２の全体の長さは６
９０ ＋ｕｅである。ガス吹き込みノズル１２は材質が
Ｍｇ０−Ｃ材で多数の細管を有する多孔ノズルである。
体の寸法は頭部側は、８０１１ＩＩΦ、底部側は１３０
ｍ＋ａΦで、ガス吹き込みノズル１２の全体の長さは６
９０ ＋ｕｅである。ガス吹き込みノズル１２は材質が
Ｍｇ０−Ｃ材で多数の細管を有する多孔ノズルである。
ガス吹き込みノズル１２内の細管は、内径１ｍｍΦ、外
径３ｍｍΦのステンレス製のパイプで、２３本が配設さ
れている。
径３ｍｍΦのステンレス製のパイプで、２３本が配設さ
れている。
このように構成された装置による溶解、精錬について説
明する。
明する。
先ず、電気炉１内にスクラップ等の原料を装入するーと
共に石灰と珪砂等のフラックスも装入する。そして電極
５に３相交流電圧を給電し、電極５とスクラップの間に
アークを形成して原材料等を溶解する。これと併行して
電気炉１の炉底に配置されているガス吹き込みノズル１
２からアルゴンガスを吹き込む、原材料等が完全に溶解
後、装入扉（図示せず）から電気炉内に焼石灰、ＦＳｉ
等を装入し、溶鋼を精錬する。アルゴンガスの吹き込み
時間は約１００分間で、ガス吹き込みノズル１２から１
本当たり２ＯＮｍ３７ｍｍ吹き込む。
共に石灰と珪砂等のフラックスも装入する。そして電極
５に３相交流電圧を給電し、電極５とスクラップの間に
アークを形成して原材料等を溶解する。これと併行して
電気炉１の炉底に配置されているガス吹き込みノズル１
２からアルゴンガスを吹き込む、原材料等が完全に溶解
後、装入扉（図示せず）から電気炉内に焼石灰、ＦＳｉ
等を装入し、溶鋼を精錬する。アルゴンガスの吹き込み
時間は約１００分間で、ガス吹き込みノズル１２から１
本当たり２ＯＮｍ３７ｍｍ吹き込む。
（実施例）
上記の操業条件によって溶解、精錬を行い、従末技術と
の比較をした結果を第１表に示す、従来技術におけるガ
ス吹込みノズルは炉芯と電極を結ぶ直線上に配置した。
の比較をした結果を第１表に示す、従来技術におけるガ
ス吹込みノズルは炉芯と電極を結ぶ直線上に配置した。
第１表において、従来技術では吐出細管を有するガス吹
き込みノズルのアークによる溶損、電極直下の溶鋼の盛
り上がりよる溶鋼と電極の接触による電極の異常溶損、
溶鋼の攪拌不足による製鋼時間（溶解時間＋精錬時間）
の延長が発生していたが、この本発明では、ガス吹き込
みノズルのアークによる溶損、！極の異常溶損がなくな
った。
き込みノズルのアークによる溶損、電極直下の溶鋼の盛
り上がりよる溶鋼と電極の接触による電極の異常溶損、
溶鋼の攪拌不足による製鋼時間（溶解時間＋精錬時間）
の延長が発生していたが、この本発明では、ガス吹き込
みノズルのアークによる溶損、！極の異常溶損がなくな
った。
また、製鋼時間（溶解時間＋精錬時間）も１０％短縮さ
れた。
れた。
第 １ 表
従来技術の製鋼時間を１００として、この発明の製鋼時
間を比較した。
間を比較した。
［発明の効果コ
この発明は、電極のピッチサークルから炉壁方向に２０
０〜１０００ｍｍ範囲で、且つ電気炉の炉芯と電極の中
心を結ぶ線から５°〜２５°離れた範囲の炉床部に、金
属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを配置して
いるので、ガス吹き込みノズルの溶損、電極の異常溶損
がなる。そして、さらに製鋼時間が短縮される。
０〜１０００ｍｍ範囲で、且つ電気炉の炉芯と電極の中
心を結ぶ線から５°〜２５°離れた範囲の炉床部に、金
属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズルを配置して
いるので、ガス吹き込みノズルの溶損、電極の異常溶損
がなる。そして、さらに製鋼時間が短縮される。
第１図および第２図はこの発明の一実施例の電気炉を示
し、第１図は概略平面断面図、第２図は概略縦断面図、
第３図はこの発明の電気炉の平面断面を表し、ガス吹込
みノズルの配置範囲を示した図、第４図は従来技術の底
吹き電気炉を示す概略平面断面図、第５図は概略縦断面
図である。 １・・・電気炉、２・・・炉壁、３・・・炉床、５・・
・電極、６・・・ホットゾーン、７・・・コールドゾー
ン、１２・・・ガス吹き込みノズル、１３・・・炉芯、
１４・・・炉芯と電極の中心を結ぶ直線、１５・・・電
極のピッチサークル、 １６・・・直線１４に対する角度が５°の線、１７・・
・直線１４に対する角度が２５°の線、１８・・・電極
のピッチサークルの半径より２００ ｍｍ大きい半径を
有する同心円、 １９・・・電極のピッチサークルの半径より１０００關
大きい半径を有する同心円。
し、第１図は概略平面断面図、第２図は概略縦断面図、
第３図はこの発明の電気炉の平面断面を表し、ガス吹込
みノズルの配置範囲を示した図、第４図は従来技術の底
吹き電気炉を示す概略平面断面図、第５図は概略縦断面
図である。 １・・・電気炉、２・・・炉壁、３・・・炉床、５・・
・電極、６・・・ホットゾーン、７・・・コールドゾー
ン、１２・・・ガス吹き込みノズル、１３・・・炉芯、
１４・・・炉芯と電極の中心を結ぶ直線、１５・・・電
極のピッチサークル、 １６・・・直線１４に対する角度が５°の線、１７・・
・直線１４に対する角度が２５°の線、１８・・・電極
のピッチサークルの半径より２００ ｍｍ大きい半径を
有する同心円、 １９・・・電極のピッチサークルの半径より１０００關
大きい半径を有する同心円。
Claims (1)
- スクラップ等の原料をアーク熱を利用して溶解・精錬す
る底吹き電気炉において、電極のピッチサークルから炉
壁方向に２００ｍｍ〜１０００ｍｍの範囲で、且つ炉芯
と電極の中心を結ぶ線から５°〜２５°離れた範囲の炉
床部に、金属製の吐出細管を有するガス吹き込みノズル
を配設することを特徴とする底吹き羽口を有する電気炉
。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24647988A JP2718093B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 底吹き羽口を有する電気炉 |
| US07/329,675 US4913732A (en) | 1988-05-19 | 1989-03-28 | Method for smelting reduction in electric furnace |
| EP89107022A EP0342374B1 (en) | 1988-05-19 | 1989-04-19 | Method for smelting reduction in electric furnace |
| ES198989107022T ES2034464T3 (es) | 1988-05-19 | 1989-04-19 | Metodo para la reduccion por fusion en horno electrico. |
| DE8989107022T DE68902176T2 (de) | 1988-05-19 | 1989-04-19 | Verfahren zur schmelzreduktion im elektro-ofen. |
| KR1019890006598A KR910009960B1 (ko) | 1988-05-19 | 1989-05-17 | 전기로의 용융환원법 |
| CA000599975A CA1330103C (en) | 1988-05-19 | 1989-05-17 | Method for smelting reduction in electric furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24647988A JP2718093B2 (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 底吹き羽口を有する電気炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0293289A true JPH0293289A (ja) | 1990-04-04 |
| JP2718093B2 JP2718093B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=17149009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24647988A Expired - Fee Related JP2718093B2 (ja) | 1988-05-19 | 1988-09-30 | 底吹き羽口を有する電気炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2718093B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009038139A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶鉄製造方法 |
| JP2016151036A (ja) * | 2015-02-17 | 2016-08-22 | 新日鐵住金株式会社 | アーク式底吹き電気炉における撹拌方法 |
| CN112458236A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-03-09 | 北京科技大学 | 一种钢液精炼深脱硫的方法及用于钢液精炼的装置和应用 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24647988A patent/JP2718093B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009038139A1 (ja) * | 2007-09-19 | 2009-03-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶鉄製造方法 |
| JP2009074120A (ja) * | 2007-09-19 | 2009-04-09 | Kobe Steel Ltd | アーク加熱による溶鉄製造方法 |
| US7993428B2 (en) | 2007-09-19 | 2011-08-09 | Kobe Steel, Ltd. | Method for manufacturing molten iron |
| AU2008301651B2 (en) * | 2007-09-19 | 2012-06-07 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Process for producing molten iron |
| JP2016151036A (ja) * | 2015-02-17 | 2016-08-22 | 新日鐵住金株式会社 | アーク式底吹き電気炉における撹拌方法 |
| CN112458236A (zh) * | 2021-01-29 | 2021-03-09 | 北京科技大学 | 一种钢液精炼深脱硫的方法及用于钢液精炼的装置和应用 |
| CN112458236B (zh) * | 2021-01-29 | 2021-04-30 | 北京科技大学 | 一种钢液精炼深脱硫的方法及用于钢液精炼的装置和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2718093B2 (ja) | 1998-02-25 |
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