JPH028139B2 - - Google Patents
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- JPH028139B2 JPH028139B2 JP55102812A JP10281280A JPH028139B2 JP H028139 B2 JPH028139 B2 JP H028139B2 JP 55102812 A JP55102812 A JP 55102812A JP 10281280 A JP10281280 A JP 10281280A JP H028139 B2 JPH028139 B2 JP H028139B2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F7/00—Magnets
- H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
- H01F7/08—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures
- H01F7/13—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures characterised by pulling-force characteristics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
- F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
- F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
- F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures
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- F02M51/0671—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto
- F02M51/0675—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto the valve body having cylindrical guiding or metering portions, e.g. with fuel passages
- F02M51/0678—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto the valve body having cylindrical guiding or metering portions, e.g. with fuel passages all portions having fuel passages, e.g. flats, grooves, diameter reductions
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、主として自動車に搭載される内燃
機関（以下エンジンともいう）の燃料供給用イン
ジエクタにおける応答性を改善するバルブ駆動構
造に関する。
機関（以下エンジンともいう）の燃料供給用イン
ジエクタにおける応答性を改善するバルブ駆動構
造に関する。
（従来の技術）
従来、バルブの駆動にソレノイド・コイルを用
いたインジエクタの場合、強磁性体で形成したイ
ンジエクタ・ケース、固定鉄心、およびバルブに
一体に取付けられた可動鉄心を磁気経路として可
動鉄心に吸引力を付与しており、ソレノイド・コ
イルの消費電力の割に可動鉄心の吸引力を大きく
している。
いたインジエクタの場合、強磁性体で形成したイ
ンジエクタ・ケース、固定鉄心、およびバルブに
一体に取付けられた可動鉄心を磁気経路として可
動鉄心に吸引力を付与しており、ソレノイド・コ
イルの消費電力の割に可動鉄心の吸引力を大きく
している。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしその反面、ソレノイド・コイルのインジ
エクタが大きくなり、ソレノイド・コイルへのパ
ルス通電初期における励磁電流の立上りが遅れ、
これが原因で微小燃料計量時の電磁駆動インジエ
クタの応答は、一般的に２ｍSecが限界であつ
た。
エクタが大きくなり、ソレノイド・コイルへのパ
ルス通電初期における励磁電流の立上りが遅れ、
これが原因で微小燃料計量時の電磁駆動インジエ
クタの応答は、一般的に２ｍSecが限界であつ
た。
さらにその使用領域となる1.5〜4.5ｍSecの開
弁時間における1.5〜２ｍSecでのインジエクタの
応答性が悪くなる（第１図参照）。したがつて従
来のインジエクタを使用した場合、アイドリング
運転のような微少燃料流量時において、燃料計量
の精度が低下するという問題点があつた。
弁時間における1.5〜２ｍSecでのインジエクタの
応答性が悪くなる（第１図参照）。したがつて従
来のインジエクタを使用した場合、アイドリング
運転のような微少燃料流量時において、燃料計量
の精度が低下するという問題点があつた。
この発明の目的は、前記従来の問題点を解決す
るため、ソレノイド・コイルのインダクタンスを
最適値に設定することにより、開弁時間が１ｍ
Secを下まわつても高精度で応答できるインジエ
クタにおけるバルブ駆動構造を提供することにあ
る。
るため、ソレノイド・コイルのインダクタンスを
最適値に設定することにより、開弁時間が１ｍ
Secを下まわつても高精度で応答できるインジエ
クタにおけるバルブ駆動構造を提供することにあ
る。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するため、この発明によるイン
ジエクタにおけるバルブ駆動構造は、ソレノイ
ド・コイルに吸引されかつその吸引方向に対して
逆方向にスプリングによつて付勢された可動鉄心
を有し、この可動鉄心に固定されたバルブの往復
動により液状燃料を間欠噴射するインジエクタに
おいて、可動鉄心および固定鉄心の材質はそれぞ
れ鉄ニツケル系高透磁率合金（パーマロイ）およ
び電磁ステンレス鋼であり、最大開弁時の可動鉄
心と固定鉄心との間の空隙Ｇ（mm）は0.04≦Ｇ≦
0.1の範囲内にあり、磁気経路の長さｌ（mm）は45
≦ｌ≦60の範囲内にあり、前記スプリングの圧縮
力Ｗ（ｇ）は300≦Ｗであることを条件として、可
動鉄心と同可動鉄心に対設する固定鉄心との対向
有効面積Ｓ（mm2）を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コ
イルのコイル巻数Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範
囲内において、前記対向有効面積Ｓ（mm2）とコイ
ル巻数Ｎ（ターン）との関係が１×105≦Ｓ×N2
≦２×106の条件を満たすことを特徴とする構成
を有する。
ジエクタにおけるバルブ駆動構造は、ソレノイ
ド・コイルに吸引されかつその吸引方向に対して
逆方向にスプリングによつて付勢された可動鉄心
を有し、この可動鉄心に固定されたバルブの往復
動により液状燃料を間欠噴射するインジエクタに
おいて、可動鉄心および固定鉄心の材質はそれぞ
れ鉄ニツケル系高透磁率合金（パーマロイ）およ
び電磁ステンレス鋼であり、最大開弁時の可動鉄
心と固定鉄心との間の空隙Ｇ（mm）は0.04≦Ｇ≦
0.1の範囲内にあり、磁気経路の長さｌ（mm）は45
≦ｌ≦60の範囲内にあり、前記スプリングの圧縮
力Ｗ（ｇ）は300≦Ｗであることを条件として、可
動鉄心と同可動鉄心に対設する固定鉄心との対向
有効面積Ｓ（mm2）を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コ
イルのコイル巻数Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範
囲内において、前記対向有効面積Ｓ（mm2）とコイ
ル巻数Ｎ（ターン）との関係が１×105≦Ｓ×N2
≦２×106の条件を満たすことを特徴とする構成
を有する。
（実施例）
以下実施例を示す図面に基づいて、この発明を
説明する。まず単点式燃料噴射装置全体の構成を
第２図に示す。図においてＭはマニホールド、Ｅ
はエンジン、Ｔは燃料タンク、Ｂはバツテリであ
る。ガソリン等の液状燃料は、燃料タンクＴから
燃料ポンプ１および燃料フイルタ２を介して燃圧
レギユレータ３に供給される。燃圧レギユレータ
３は、パイプＰ１により導かれたマニホールドＭ
内の負圧と燃料圧力との差が常に一定になるよう
に燃料圧力を調整し、ソレノイド・インジエクタ
５へ燃料を供給する。なお、余剰燃料はパイプＰ
２を介して燃料タンクＴに還元される。
説明する。まず単点式燃料噴射装置全体の構成を
第２図に示す。図においてＭはマニホールド、Ｅ
はエンジン、Ｔは燃料タンク、Ｂはバツテリであ
る。ガソリン等の液状燃料は、燃料タンクＴから
燃料ポンプ１および燃料フイルタ２を介して燃圧
レギユレータ３に供給される。燃圧レギユレータ
３は、パイプＰ１により導かれたマニホールドＭ
内の負圧と燃料圧力との差が常に一定になるよう
に燃料圧力を調整し、ソレノイド・インジエクタ
５へ燃料を供給する。なお、余剰燃料はパイプＰ
２を介して燃料タンクＴに還元される。
一方、ソレノイド・インジエクタ５の制御回路
７には、圧力センサ６によつて検出されるマニホ
ールドＭ内の負圧と、エンジン回転に同期したイ
グニツシヨン・コイル８からの点火トリガ信号と
が入力される。この両入力によつて制御回路７
は、ソレノイド・インジエクタ５への駆動パルス
幅を決定してパルスを供給する。この結果ソレノ
イド・インジエクタ５は、燃料の計量と共にマニ
ホールドＭ内へ燃料を噴射して、エアクリーナＡ
から吸入された空気によつて混合気としてエンジ
ンＥへ供給する。
７には、圧力センサ６によつて検出されるマニホ
ールドＭ内の負圧と、エンジン回転に同期したイ
グニツシヨン・コイル８からの点火トリガ信号と
が入力される。この両入力によつて制御回路７
は、ソレノイド・インジエクタ５への駆動パルス
幅を決定してパルスを供給する。この結果ソレノ
イド・インジエクタ５は、燃料の計量と共にマニ
ホールドＭ内へ燃料を噴射して、エアクリーナＡ
から吸入された空気によつて混合気としてエンジ
ンＥへ供給する。
次にソレノイド・インジエクタ５を第３図に示
す。図中、９は強磁性体により形成されたインジ
エクタ・ケースであつて、図示左方にはリテーナ
１０を介してバルブ・ハウジング１１が固着され
ている。
す。図中、９は強磁性体により形成されたインジ
エクタ・ケースであつて、図示左方にはリテーナ
１０を介してバルブ・ハウジング１１が固着され
ている。
バルブ・ハウジング１１内には、リテーナ１０
の端面と噴射孔１２のテーパ状弁座面１２ａとの
間で移動量が制限された状態で、バルブ１３が左
右動可能に取り付けられている。従つてバルブ１
３が噴射孔１２の方向に移動して、バルブ１３の
テーパー状シール面１３ａが噴射孔１２のテーパ
ー状弁座面１２ａに当接した状態においては、噴
射孔１２は閉じている。
の端面と噴射孔１２のテーパ状弁座面１２ａとの
間で移動量が制限された状態で、バルブ１３が左
右動可能に取り付けられている。従つてバルブ１
３が噴射孔１２の方向に移動して、バルブ１３の
テーパー状シール面１３ａが噴射孔１２のテーパ
ー状弁座面１２ａに当接した状態においては、噴
射孔１２は閉じている。
一方、バルブ１３がリテーナ１０の方向に移動
して、バルブ１３に形成したフランジ１４がリテ
ーナ１０端面に当接すると噴射孔１２は開口す
る。この開口状態においてリテーナ１０に形成し
た割溝１５とバルブ１３の外周に形成された隙間
１６を通路として燃料が流れ、噴射孔１２より噴
射される。
して、バルブ１３に形成したフランジ１４がリテ
ーナ１０端面に当接すると噴射孔１２は開口す
る。この開口状態においてリテーナ１０に形成し
た割溝１５とバルブ１３の外周に形成された隙間
１６を通路として燃料が流れ、噴射孔１２より噴
射される。
ソレノイド・コイル１９には、キヤツプ１７に
組み付けられた固定鉄心２０が燃料漏れ防止用Ｏ
リング２２を介して挿入されている。
組み付けられた固定鉄心２０が燃料漏れ防止用Ｏ
リング２２を介して挿入されている。
この固定鉄心２０の図示左方には、ソレノイ
ド・コイル９の励磁によつて、固定鉄心２０に吸
引される可動鉄心２１が、バルブ１３の一端側に
固着されている。
ド・コイル９の励磁によつて、固定鉄心２０に吸
引される可動鉄心２１が、バルブ１３の一端側に
固着されている。
固定鉄心２０および可動鉄心２１の材質は、そ
れぞれ電磁ステンレス鋼および鉄ニツケル系高透
磁率合金（例えば45パーマロイ）である。
れぞれ電磁ステンレス鋼および鉄ニツケル系高透
磁率合金（例えば45パーマロイ）である。
バルブ１３が開方向に移動して、フランジ１４
がリテーナ１０に当接した状態で、可動鉄心２１
と固定鉄心２０との間には空隙が残されている。
空隙Ｇ（mm）は0.04≦Ｇ≦0.1の範囲内に設定され
ている。
がリテーナ１０に当接した状態で、可動鉄心２１
と固定鉄心２０との間には空隙が残されている。
空隙Ｇ（mm）は0.04≦Ｇ≦0.1の範囲内に設定され
ている。
インジエクタ・ケース９、固定鉄心２０、可動
鉄心２１、キヤツプ１７の中心線を結んだ磁気経
路の長さｌ（mm）は、45≦ｌ≦60の範囲に設定さ
れている。
鉄心２１、キヤツプ１７の中心線を結んだ磁気経
路の長さｌ（mm）は、45≦ｌ≦60の範囲に設定さ
れている。
固定鉄心２０に形成されたスプリング受承面２
３と可動鉄心２１間には、バツク・スプリング２
４が可動鉄心２１と共にバルブ１３に反吸引方向
の付勢力を付与して、バルブ１３のテーパー状弁
座１３ａを噴射孔１２のテーパー状弁座面１２ａ
に当接可能に取り付けられている。
３と可動鉄心２１間には、バツク・スプリング２
４が可動鉄心２１と共にバルブ１３に反吸引方向
の付勢力を付与して、バルブ１３のテーパー状弁
座１３ａを噴射孔１２のテーパー状弁座面１２ａ
に当接可能に取り付けられている。
バツク・スプリング２４の圧縮力Ｗ（ｇ）は、
300≦Ｗで設定されている。
300≦Ｗで設定されている。
なお、図中２５はキヤツプ１７を介して外部へ
引き出されたソレノイド・コイル１９の外部配線
用コード、２６は燃料供給用ホース（図示しな
い）が接続される固定鉄心２０と一体となつたプ
ラグ、２７はガソリン・ストレーナである。
引き出されたソレノイド・コイル１９の外部配線
用コード、２６は燃料供給用ホース（図示しな
い）が接続される固定鉄心２０と一体となつたプ
ラグ、２７はガソリン・ストレーナである。
上記のような条件において、可動鉄心と同可動
鉄心に対設する固定鉄心との対向有効面積Ｓ（mm2）
を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コイルのコイル巻線
Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範囲内において、１
×105≦Ｓ×N2≦２×106の関係を満足するコイ
ル巻線Ｎと対向有効面積Ｓの値が設定されてい
る。
鉄心に対設する固定鉄心との対向有効面積Ｓ（mm2）
を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コイルのコイル巻線
Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範囲内において、１
×105≦Ｓ×N2≦２×106の関係を満足するコイ
ル巻線Ｎと対向有効面積Ｓの値が設定されてい
る。
なお、対向有効面積Ｓは、両鉄心２０，２１の
加工上およびインジエクタ５の構造上の大きさに
より、10≦Ｓ≦40の範囲に設定されている。ま
た、ソレノイド・コイル１９は、導体の材質にか
かわりなく、Ｎターン巻いたときの抵抗値Ｒ（Ω）
が0.5≦Ｒ≦3.0になるように線径を選択する。
加工上およびインジエクタ５の構造上の大きさに
より、10≦Ｓ≦40の範囲に設定されている。ま
た、ソレノイド・コイル１９は、導体の材質にか
かわりなく、Ｎターン巻いたときの抵抗値Ｒ（Ω）
が0.5≦Ｒ≦3.0になるように線径を選択する。
以下Ｓ×N2の前記限定範囲およびコイル巻数
Ｎの範囲の根拠について詳述する。固定鉄心２０
の吸引力Ｆは、ソレノイド・コイル１９に電流Ｉ
が流れた場合、電磁気学上、 Ｆ∝（Ｎ・Ｉ）2・Ｓ である。ここでＮはソレノイド・コイル１９の巻
数、Ｓは前記対向有効面積である。
Ｎの範囲の根拠について詳述する。固定鉄心２０
の吸引力Ｆは、ソレノイド・コイル１９に電流Ｉ
が流れた場合、電磁気学上、 Ｆ∝（Ｎ・Ｉ）2・Ｓ である。ここでＮはソレノイド・コイル１９の巻
数、Ｓは前記対向有効面積である。
また、電流Ｉは
Ｉ＝Ｖ／Ｒ・（１−EXP（−Ｒ・ｔ／Ｌ））
で表わすことができ、時間ｔにより過渡的に変化
する。ここで、Ｒはソレノイド・コイルの抵抗
（Ω）、Ｖは印加電圧（Ｖ）、Ｌはソレノイド・コ
イルのインダクタンス（Ｈ）である。
する。ここで、Ｒはソレノイド・コイルの抵抗
（Ω）、Ｖは印加電圧（Ｖ）、Ｌはソレノイド・コ
イルのインダクタンス（Ｈ）である。
Ｒはソレノイド・コイル１９の内部抵抗である
のでＲ∝Ｎであり、ＬはＬ∝N2・Ｓの関係にあ
るのでＬ／Ｒ∝Ｎ・Ｓとなる。
のでＲ∝Ｎであり、ＬはＬ∝N2・Ｓの関係にあ
るのでＬ／Ｒ∝Ｎ・Ｓとなる。
またEXP（−Ｒ・ｔ／Ｌ）を級数展開して近似
すると１−Ｒ・ｔ／Ｌであり、前記電流Ｉの式に
代入すると Ｉ＝Ｖ／Ｒ・（１−（１−Ｒ・ｔ／Ｌ）） となる。Ｌ／Ｒ∝Ｎ・Ｓ、Ｒ∝Ｎ、およびＶ＝一
定であることを考慮すると、 Ｉ∝（１／Ｎ）・（１−（１−ｔ／Ｎ・Ｓ）） ＝ｔ／N2・Ｓ となる。
すると１−Ｒ・ｔ／Ｌであり、前記電流Ｉの式に
代入すると Ｉ＝Ｖ／Ｒ・（１−（１−Ｒ・ｔ／Ｌ）） となる。Ｌ／Ｒ∝Ｎ・Ｓ、Ｒ∝Ｎ、およびＶ＝一
定であることを考慮すると、 Ｉ∝（１／Ｎ）・（１−（１−ｔ／Ｎ・Ｓ）） ＝ｔ／N2・Ｓ となる。
従つて吸引力Ｆは、
Ｆ∝（Ｎ・Ｉ）2・Ｓ＝（Ｎ・ｔ／N2・Ｓ）2・Ｓ
＝t2／N2・Ｓ
となる。すなわち吸引力Ｆの時間ｔによる立ち上
がり特性は、１／N2・Ｓの値によつて決定され
ることになる。
がり特性は、１／N2・Ｓの値によつて決定され
ることになる。
上記Ｆ、ｔ、ＮおよびＳの関係を明確にするた
めに第４図〜第６図によつて説明する。
めに第４図〜第６図によつて説明する。
第４図はＮをパラメータとして、吸引力Ｆと時
間ｔとの関係を示したものである。このグラフか
らわかるように、ソレノイド・コイル１９の巻数
Ｎが小なるほど、時間ｔに対する吸引力Ｆの立ち
上がりが早い。
間ｔとの関係を示したものである。このグラフか
らわかるように、ソレノイド・コイル１９の巻数
Ｎが小なるほど、時間ｔに対する吸引力Ｆの立ち
上がりが早い。
同様に第５図は、Ｓをパラメータとして吸引力
Ｆと時間ｔとの関係を示したものであり、対向有
効面積Ｓが小なるほど、時間ｔに対する吸引力Ｆ
の立ち上がりは早い。
Ｆと時間ｔとの関係を示したものであり、対向有
効面積Ｓが小なるほど、時間ｔに対する吸引力Ｆ
の立ち上がりは早い。
第６図は吸引力Ｆが300ｇの条件で図示してあ
る。すなわち、Ｆ＝300ｇに到達するまでの時間
ｔをそれぞれ0.1ｍSec、0.2ｍSec、0.3ｍSecに設
定し、各場合における巻数Ｎと、対向有効面積Ｓ
との関係を図示したものである。第６図のグラフ
より同じ応答時間を得るため、コイル巻数Ｎを変
化させると対向有効面積Ｓも変化するが、各曲線
上においてＳ×N2＝一定である。
る。すなわち、Ｆ＝300ｇに到達するまでの時間
ｔをそれぞれ0.1ｍSec、0.2ｍSec、0.3ｍSecに設
定し、各場合における巻数Ｎと、対向有効面積Ｓ
との関係を図示したものである。第６図のグラフ
より同じ応答時間を得るため、コイル巻数Ｎを変
化させると対向有効面積Ｓも変化するが、各曲線
上においてＳ×N2＝一定である。
インジエクタの開弁時間が約0.5〜1.0ｍSecの
範囲内においては、開弁時間に対する燃料流量の
線形性を十分実現させるのに必要な応答時間は実
用上ｔ＝0.05〜0.3ｍSecの範囲でよいことが確認
されている。このとき10≦Ｓ≦40の範囲において
Ｓ×N2の範囲は１×105≦Ｓ×N2≦２×106とな
る。また、コイル巻数Ｎは従来のインジエクタよ
り十分小さくし、適当な吸引力を有し、かつコイ
ルのインダクタンスを増大させないように巻数Ｎ
の上限250ターンを定めた。
範囲内においては、開弁時間に対する燃料流量の
線形性を十分実現させるのに必要な応答時間は実
用上ｔ＝0.05〜0.3ｍSecの範囲でよいことが確認
されている。このとき10≦Ｓ≦40の範囲において
Ｓ×N2の範囲は１×105≦Ｓ×N2≦２×106とな
る。また、コイル巻数Ｎは従来のインジエクタよ
り十分小さくし、適当な吸引力を有し、かつコイ
ルのインダクタンスを増大させないように巻数Ｎ
の上限250ターンを定めた。
なお、コイル巻数Ｎの下限は発熱の問題を避
け、適当な吸引力を有するのに必要な巻数50ター
ンとした。上記条件を満足する範囲を図示する
と、第６図における点線で囲まれた範囲となる。
け、適当な吸引力を有するのに必要な巻数50ター
ンとした。上記条件を満足する範囲を図示する
と、第６図における点線で囲まれた範囲となる。
次に本実施例の作用について説明する。燃圧レ
ギユレータ３からの一定圧力に調圧された燃料
は、プラグ２６に接続された燃料供給用ホースか
らストレーナ２７を介してインジエクタ５に圧送
される。一方、制御回路７からはエンジンＥの作
動状態に対応したパルス幅をもつパルスが、外部
配線用コード２５を介してソレノイド・コイル１
９に供給される。そしてこのパルスによつてソレ
ノイド・コイル１９が励磁されると同時に、バツ
ク・スプリング２４の付勢力に抗して可動鉄心２
１が固定鉄心２０に吸引され、バルブ１３のフラ
ンジ面１４の面がリテーナ１０に当接して噴射孔
１２が開く。同時に燃料供給用ホースからの燃料
が、固定鉄心２０の端面と可動鉄心２１の端面間
に形成された間隙を通つて噴射口１２から噴射さ
れる。
ギユレータ３からの一定圧力に調圧された燃料
は、プラグ２６に接続された燃料供給用ホースか
らストレーナ２７を介してインジエクタ５に圧送
される。一方、制御回路７からはエンジンＥの作
動状態に対応したパルス幅をもつパルスが、外部
配線用コード２５を介してソレノイド・コイル１
９に供給される。そしてこのパルスによつてソレ
ノイド・コイル１９が励磁されると同時に、バツ
ク・スプリング２４の付勢力に抗して可動鉄心２
１が固定鉄心２０に吸引され、バルブ１３のフラ
ンジ面１４の面がリテーナ１０に当接して噴射孔
１２が開く。同時に燃料供給用ホースからの燃料
が、固定鉄心２０の端面と可動鉄心２１の端面間
に形成された間隙を通つて噴射口１２から噴射さ
れる。
この発明では、前述のように対向有効面積Ｓ
（mm2）とソレノイド・コイル１９のコイル巻数Ｎ
（ターン）との積Ｓ×N2の範囲を特に限定したこ
とによつて、ソレノイド・コイル１９へのパルス
通電初期における可動鉄心２１の吸引力不足が解
消され、結果として燃料の高精度かつ微小計量が
できるのである。すなわち、第１図に示すよう
に、インジエクタの動作性向上のために最も必要
な開弁時間１ｍSec以下での微少計量が可能とな
るのである。
（mm2）とソレノイド・コイル１９のコイル巻数Ｎ
（ターン）との積Ｓ×N2の範囲を特に限定したこ
とによつて、ソレノイド・コイル１９へのパルス
通電初期における可動鉄心２１の吸引力不足が解
消され、結果として燃料の高精度かつ微小計量が
できるのである。すなわち、第１図に示すよう
に、インジエクタの動作性向上のために最も必要
な開弁時間１ｍSec以下での微少計量が可能とな
るのである。
（発明の効果）
この発明は、ソレノイド・コイルに吸引され、
かつその吸引方向に対して逆方向にスプリングに
よつて付勢された可動鉄心を有し、この可動鉄心
の一端側に固定されたバルブの往復動により、液
状燃料を間欠噴射するインジエクタにおいて、以
上説明したような設定条件のもとで、可動鉄心と
この可動鉄心に対設する固定鉄心との対向有効面
積Ｓ（mm2）を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コイルの
コイル巻数Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範囲内に
おいて、対向有効面積Ｓとコイル巻数Ｎとの関係
をが１×105≦Ｓ×N2≦２×106内に限定したこ
とにある。このことにより、インジエクタのバル
ブは駆動パルスに対して高速度で応答でき、燃料
の微少計量を可能にする効果がある。したがつ
て、特にアイドリング運転のように微少燃料流量
時においても十分な精度で応答できるインジエク
タを提供することができる。
かつその吸引方向に対して逆方向にスプリングに
よつて付勢された可動鉄心を有し、この可動鉄心
の一端側に固定されたバルブの往復動により、液
状燃料を間欠噴射するインジエクタにおいて、以
上説明したような設定条件のもとで、可動鉄心と
この可動鉄心に対設する固定鉄心との対向有効面
積Ｓ（mm2）を10≦Ｓ≦40、ソレノイド・コイルの
コイル巻数Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦250の範囲内に
おいて、対向有効面積Ｓとコイル巻数Ｎとの関係
をが１×105≦Ｓ×N2≦２×106内に限定したこ
とにある。このことにより、インジエクタのバル
ブは駆動パルスに対して高速度で応答でき、燃料
の微少計量を可能にする効果がある。したがつ
て、特にアイドリング運転のように微少燃料流量
時においても十分な精度で応答できるインジエク
タを提供することができる。
第１図〜第６図はこの発明の実施例の説明図で
ある。第１図は本実施例のインジエクタと従来の
インジエクタとの特性比較図、第２図は本実施例
をエンジンに使用した場合の構成図、第３図はイ
ンジエクタ本体の破断側面図、第４図〜第６図は
本実施例におけるインジエクタの特性図である。 ３……燃圧レギユレータ、５……ソレノイド・
インジエクタ、７……制御回路、１２……噴射
孔、１９……ソレノイド・コイル、２０……固定
鉄心、２１……可動鉄心、Ｋ……混合気供給装
置。
ある。第１図は本実施例のインジエクタと従来の
インジエクタとの特性比較図、第２図は本実施例
をエンジンに使用した場合の構成図、第３図はイ
ンジエクタ本体の破断側面図、第４図〜第６図は
本実施例におけるインジエクタの特性図である。 ３……燃圧レギユレータ、５……ソレノイド・
インジエクタ、７……制御回路、１２……噴射
孔、１９……ソレノイド・コイル、２０……固定
鉄心、２１……可動鉄心、Ｋ……混合気供給装
置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ソレノイド・コイルに吸引されかつその吸引
方向に対して逆方向にスプリングによつて付勢さ
れた可動鉄心を有し、この可動鉄心に固定された
バルブの往復動により液状燃料を間欠噴射するイ
ンジエクタにおいて、 可動鉄心および固定鉄心の材質はそれぞれ鉄ニ
ツケル系高透磁率合金（パーマロイ）および電磁
ステンレス鋼であり、 最大開弁時の可動鉄心と固定鉄心との間の空隙
Ｇ（mm）は0.04≦Ｇ≦0.1の範囲内にあり、 磁気経路の長さｌ（mm）は45≦ｌ≦60の範囲内
にあり、 前記スプリングの圧縮力Ｗ（ｇ）は300≦Ｗであ
ることを前提条件として、 可動鉄心と同可動鉄心に対設する固定鉄心との
対向有効面積Ｓ（mm2）を10≦Ｓ≦40、ソレノイ
ド・コイルのコイル巻数Ｎ（ターン）を50≦Ｎ≦
250の範囲内において、 前記対向有効面積Ｓ（mm2）とコイル巻数Ｎ（ター
ン）との関係が１×105≦Ｓ×N2≦２×106の条
件を満たすことを特徴とするインジエクタにおけ
るバルブ駆動構造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10281280A JPS5726262A (en) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | Valve driving mechanism of injector |
| DE19813130115 DE3130115A1 (de) | 1980-07-25 | 1981-07-27 | Anordnung zum antrieb eines ventils in einem brennstoffinjektor fuer motoren mit innerer verbrennung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10281280A JPS5726262A (en) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | Valve driving mechanism of injector |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5726262A JPS5726262A (en) | 1982-02-12 |
| JPH028139B2 true JPH028139B2 (ja) | 1990-02-22 |
Family
ID=14337446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10281280A Granted JPS5726262A (en) | 1980-07-25 | 1980-07-25 | Valve driving mechanism of injector |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5726262A (ja) |
| DE (1) | DE3130115A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284956A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-10 | Hitachi Ltd | 電磁燃料噴射弁 |
| MX9300856A (es) † | 1992-02-17 | 1994-07-29 | Orbital Eng Pty | Boquilla de inyector para un motor de combustion interna con inyeccion de combustible. |
| JP2001248749A (ja) | 2000-03-07 | 2001-09-14 | Canon Inc | 液流路開閉器 |
| JP2001253089A (ja) | 2000-03-08 | 2001-09-18 | Canon Inc | 液体加圧供給装置およびそれを用いた液体吐出記録装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5061514A (ja) * | 1973-10-03 | 1975-05-27 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2036110A1 (de) * | 1970-07-21 | 1972-01-27 | Allg Ind Commerz Walter Von We | Schnellschaltendes Magnetsystem fur Kraftmagnete oder Magnetventile |
| DD111119A1 (ja) * | 1973-07-17 | 1975-01-20 | ||
| US4033513A (en) * | 1975-11-06 | 1977-07-05 | Allied Chemical Corporation | Electromagnetically operated valve |
-
1980
- 1980-07-25 JP JP10281280A patent/JPS5726262A/ja active Granted
-
1981
- 1981-07-27 DE DE19813130115 patent/DE3130115A1/de not_active Ceased
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5061514A (ja) * | 1973-10-03 | 1975-05-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5726262A (en) | 1982-02-12 |
| DE3130115A1 (de) | 1982-03-25 |
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