JPH0258726B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0258726B2 JPH0258726B2 JP56119051A JP11905181A JPH0258726B2 JP H0258726 B2 JPH0258726 B2 JP H0258726B2 JP 56119051 A JP56119051 A JP 56119051A JP 11905181 A JP11905181 A JP 11905181A JP H0258726 B2 JPH0258726 B2 JP H0258726B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- present
- strands
- coil
- twisted
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 8
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 241001499740 Plantago alpina Species 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 230000015654 memory Effects 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
- H01B7/30—Insulated conductors or cables characterised by their form with arrangements for reducing conductor losses when carrying alternating current, e.g. due to skin effect
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Description
本発明は、巻線用電線の撚り構造及びこれを用
いたコイルに関するものである。 一般に、高周波信号を取扱う磁気バルブメモリ
などの高速コイルには、表皮効果にともなう損失
抵抗の増加を抑えるため、単線に代えてリツツ線
(litz wire…撚り線)が用いられている。このリ
ツツ線は、線径の小さな複数本の素線を撚り合わ
せて1本の仕上り線としたもので、その撚り構造
が製造上から決められている。 第1図aは、従来のリツツ線の斜視図であり、
素線1が7本撚られて仕上り線が出来上つてい
る。第1図bは第1図aに示した仕上り線A―A
断面図で、外周2は円形に近い。この時の素線1
の断面図を第1図cに示す。素線1はハイボンエ
ナメル線でコイルワニスがいらない自己接着性マ
グネツトワイヤで、銅導体3の外周にポリウレタ
ン絶縁層4を設け、さらにその外周に熱可塑性樹
脂接着層5被覆した構造をもつ。 ところで表皮効果には、自己電流以外に近接平
行導線の電流に基くものがある。単線やリツツ線
の一本線よりも、コイルの場合は、特にターン
数、層数により近接平行導線の影響が大きくな
る。コイル体積(構造)が一定の場合、銅量が制
限されるが、同じ銅量であれば前記の表皮効果か
ら生ずる損失抵抗を低下させるため、単線よりも
リツツ線を用いた方がよいことが知られている。
このリツツ線が表皮効果を低減する理由は、素線
を撚り合わせることにより、一本線や、コイルに
対する各素線の電流密度分布を等しくするためで
ある。従つて、リツツ線の撚り構造は、表皮効果
の低減に対して重要なパラメータとなつている。 しかし、このような性能上の理由から撚り構造
を決定していないのが現状である。それは、従来
高速化に対する要求が厳しくなかつたことや、製
造上撚り構造を精度よく制御できなかつたことに
よる。第1図に示した従来のより線は、表皮効果
にともなう損失抵抗の低減に対して、電流密度分
布の均一化という点から、一本線の場合はほとん
ど効果がなく、さらにコイルの場合も、撚り構造
をコイルの性能面から把握していないため、最大
の効果が得られていない。 本発明は、このような現状に鑑みて発明された
もので、巻線用電線の高速化に対応して電流密度
分布の均一化を考慮し、表皮効果にともなう損失
抵抗の低減を図つた巻線用電線を提供することを
目的とする。 本発明は、表皮効果にともなう損失抵抗の低減
を図るため、3本撚りからなる構造を基本単位と
して、この基本単位リツツ線を更にN回(N≧2
なる整数)3本撚りを繰返して構成され、3のN
乗本の素線を撚つたことを特徴とする。 以下、図面に示した実施例によつて本発明を詳
細に説明する。 第2図aは、素線1を3本撚つたリツツ線の断
面図である。これは、本発明の一部を構成する基
本単位リツツ線であり、仕上り線の外周6をも
つ。 第2図bは、本発明の第1の実施例で、第2図
aにて形成された基本単位リツツ線を、さらに3
本撚つたリツツ線の断面図であり、仕上り線の外
周7をもつ。 第2図cは、本発明の第2の実施例で、第2図
bのように形成されたリツツ線を更に3本撚つた
リツツ線、即ち素線1の3本撚りを3回繰返し
て、3の3乗27本の素線1を撚つたリツツ線の断
面図である。 即ち、本発明によれば、リツツ線における各素
線の構造的配置は、上記のような撚り構造をとる
ことにより等しくなり、その結果、各素線に及ぼ
す近接平行導線による表皮効果の影響が等しくな
り、各素線に流れる電流も等しくなる。従つて、
各素線で構成されるリツツ線全体の電流密度分布
は、素線のレベルで均一化され、近接平行導線に
よる表皮効果の影響を受けず、自己電流による表
皮効果の影響だけ受けることになる。従つて本発
明では、リツツ線を構成する素線の表皮効果を考
慮するだけでよく、従来のリツツ線に比べて損失
抵抗の増加を大幅に抑えることができるものであ
る。 次に本発明の効果について、特性図を用いて説
明する。 第3図は、本発明の巻線用電線(リツツ線)と
特性を比較するために取り上げた従来のリツツ線
の断面図であり、実効断面積Sをもつ素線1を9
本撚つたもので、仕上り線の外周8をもつ。 第4図は、従来のリツツ線と本発明によるリツ
ツ線の特性比較のためのリツツ線の利用例であ
り、コイルに用いた場合の正面図を示す。 第5図は、本発明の効果を従来技術と比較する
ためコイルに対する損失抵抗の周波数特性を示し
たものである。 第5図中に示した各曲線の基本的な条件を第1
表に示す。
いたコイルに関するものである。 一般に、高周波信号を取扱う磁気バルブメモリ
などの高速コイルには、表皮効果にともなう損失
抵抗の増加を抑えるため、単線に代えてリツツ線
(litz wire…撚り線)が用いられている。このリ
ツツ線は、線径の小さな複数本の素線を撚り合わ
せて1本の仕上り線としたもので、その撚り構造
が製造上から決められている。 第1図aは、従来のリツツ線の斜視図であり、
素線1が7本撚られて仕上り線が出来上つてい
る。第1図bは第1図aに示した仕上り線A―A
断面図で、外周2は円形に近い。この時の素線1
の断面図を第1図cに示す。素線1はハイボンエ
ナメル線でコイルワニスがいらない自己接着性マ
グネツトワイヤで、銅導体3の外周にポリウレタ
ン絶縁層4を設け、さらにその外周に熱可塑性樹
脂接着層5被覆した構造をもつ。 ところで表皮効果には、自己電流以外に近接平
行導線の電流に基くものがある。単線やリツツ線
の一本線よりも、コイルの場合は、特にターン
数、層数により近接平行導線の影響が大きくな
る。コイル体積(構造)が一定の場合、銅量が制
限されるが、同じ銅量であれば前記の表皮効果か
ら生ずる損失抵抗を低下させるため、単線よりも
リツツ線を用いた方がよいことが知られている。
このリツツ線が表皮効果を低減する理由は、素線
を撚り合わせることにより、一本線や、コイルに
対する各素線の電流密度分布を等しくするためで
ある。従つて、リツツ線の撚り構造は、表皮効果
の低減に対して重要なパラメータとなつている。 しかし、このような性能上の理由から撚り構造
を決定していないのが現状である。それは、従来
高速化に対する要求が厳しくなかつたことや、製
造上撚り構造を精度よく制御できなかつたことに
よる。第1図に示した従来のより線は、表皮効果
にともなう損失抵抗の低減に対して、電流密度分
布の均一化という点から、一本線の場合はほとん
ど効果がなく、さらにコイルの場合も、撚り構造
をコイルの性能面から把握していないため、最大
の効果が得られていない。 本発明は、このような現状に鑑みて発明された
もので、巻線用電線の高速化に対応して電流密度
分布の均一化を考慮し、表皮効果にともなう損失
抵抗の低減を図つた巻線用電線を提供することを
目的とする。 本発明は、表皮効果にともなう損失抵抗の低減
を図るため、3本撚りからなる構造を基本単位と
して、この基本単位リツツ線を更にN回(N≧2
なる整数)3本撚りを繰返して構成され、3のN
乗本の素線を撚つたことを特徴とする。 以下、図面に示した実施例によつて本発明を詳
細に説明する。 第2図aは、素線1を3本撚つたリツツ線の断
面図である。これは、本発明の一部を構成する基
本単位リツツ線であり、仕上り線の外周6をも
つ。 第2図bは、本発明の第1の実施例で、第2図
aにて形成された基本単位リツツ線を、さらに3
本撚つたリツツ線の断面図であり、仕上り線の外
周7をもつ。 第2図cは、本発明の第2の実施例で、第2図
bのように形成されたリツツ線を更に3本撚つた
リツツ線、即ち素線1の3本撚りを3回繰返し
て、3の3乗27本の素線1を撚つたリツツ線の断
面図である。 即ち、本発明によれば、リツツ線における各素
線の構造的配置は、上記のような撚り構造をとる
ことにより等しくなり、その結果、各素線に及ぼ
す近接平行導線による表皮効果の影響が等しくな
り、各素線に流れる電流も等しくなる。従つて、
各素線で構成されるリツツ線全体の電流密度分布
は、素線のレベルで均一化され、近接平行導線に
よる表皮効果の影響を受けず、自己電流による表
皮効果の影響だけ受けることになる。従つて本発
明では、リツツ線を構成する素線の表皮効果を考
慮するだけでよく、従来のリツツ線に比べて損失
抵抗の増加を大幅に抑えることができるものであ
る。 次に本発明の効果について、特性図を用いて説
明する。 第3図は、本発明の巻線用電線(リツツ線)と
特性を比較するために取り上げた従来のリツツ線
の断面図であり、実効断面積Sをもつ素線1を9
本撚つたもので、仕上り線の外周8をもつ。 第4図は、従来のリツツ線と本発明によるリツ
ツ線の特性比較のためのリツツ線の利用例であ
り、コイルに用いた場合の正面図を示す。 第5図は、本発明の効果を従来技術と比較する
ためコイルに対する損失抵抗の周波数特性を示し
たものである。 第5図中に示した各曲線の基本的な条件を第1
表に示す。
【表】
第5図中に示した各曲線の基本的な条件を表1
に第5図における曲線12は、本発明によるリツ
ツ線の場合であり、第2図bに示した断面構造を
もつ仕上り線を用いて製造した第4図に示すコイ
ルの周波数特性である。また、曲線11は従来の
リツツ線の場合であり、第3図に示した断面構造
をもつ仕上り線を用いて製造した第4図に示すコ
イルの周波数特性である。なお曲線10は、線径
3a,断面積9Sを持つ単線にて形成したコイル
の周波数特性である。 第5図から明らかなように、本発明による曲線
12の方が従来の曲線11に比べて周波数fに対
する損失抵抗比R/R0(R:高周波抵抗,R0:直
流抵抗)の立上りが遅く、即ち、素線の線径と表
皮深さが同程度になり損失抵抗が急激に増す立上
り周波数が、本発明では大きくなるように改善さ
れており、本発明の効果が顕著に表われている。 これは、従来の他のリツツ線(第3図)のよう
な構造で撚つたときには、撚つた内部の線が外周
に出ることなく、外周に出たとしても不規則なも
のになるので、その結果、この内部の線には表皮
効果により電流が流れにくくなり本発明の場合と
比較して損失が大きくなることによる。 従つて、素線の本数が多い場合には、本願発明
によらなければ中央部の素線は撚つた線の外周に
規則的に出ることがなく、表皮効果により電流が
流れ難くなつてしまうのである。 また、素線の本数が少ない場合には、製造上の
問題が生じる。つまり、素線が2本の場合は、外
周を円にすることができない、4本の場合は、撚
るときに素線間でお互いを支えることが出来ない
ので素線間でずれが生じ易い、5本又は6本の場
合は、中心に空間がつぶれ断面形状が変形すると
いう問題があるのである。 つまり、本発明は構造的に3本撚りという素線
間でお互いを支え断面形状がつぶれ難い、密充填
構造となつており、更に撚つた場合にどの素線も
断面形状の位置として、あらゆる位置をとるの
で、内部の素線に生じる表皮効果を防ぐことがで
き、結果として各素線を同じ電流が流れ電流の損
失を少なくすることができるものである。 以上詳しく説明したように、本発明により、リ
ツツ線を構成する各素線の構造的配置を均一化す
ることができ、一本線あるいはコイルの表皮効果
にともなう損失抵抗の増加を大幅に抑えることが
できる。これにより、磁気バルブメモリなどの高
速駆動コイルが低損失で駆動できるようになり、
その工業的価値はきわめて大なるものがある。
に第5図における曲線12は、本発明によるリツ
ツ線の場合であり、第2図bに示した断面構造を
もつ仕上り線を用いて製造した第4図に示すコイ
ルの周波数特性である。また、曲線11は従来の
リツツ線の場合であり、第3図に示した断面構造
をもつ仕上り線を用いて製造した第4図に示すコ
イルの周波数特性である。なお曲線10は、線径
3a,断面積9Sを持つ単線にて形成したコイル
の周波数特性である。 第5図から明らかなように、本発明による曲線
12の方が従来の曲線11に比べて周波数fに対
する損失抵抗比R/R0(R:高周波抵抗,R0:直
流抵抗)の立上りが遅く、即ち、素線の線径と表
皮深さが同程度になり損失抵抗が急激に増す立上
り周波数が、本発明では大きくなるように改善さ
れており、本発明の効果が顕著に表われている。 これは、従来の他のリツツ線(第3図)のよう
な構造で撚つたときには、撚つた内部の線が外周
に出ることなく、外周に出たとしても不規則なも
のになるので、その結果、この内部の線には表皮
効果により電流が流れにくくなり本発明の場合と
比較して損失が大きくなることによる。 従つて、素線の本数が多い場合には、本願発明
によらなければ中央部の素線は撚つた線の外周に
規則的に出ることがなく、表皮効果により電流が
流れ難くなつてしまうのである。 また、素線の本数が少ない場合には、製造上の
問題が生じる。つまり、素線が2本の場合は、外
周を円にすることができない、4本の場合は、撚
るときに素線間でお互いを支えることが出来ない
ので素線間でずれが生じ易い、5本又は6本の場
合は、中心に空間がつぶれ断面形状が変形すると
いう問題があるのである。 つまり、本発明は構造的に3本撚りという素線
間でお互いを支え断面形状がつぶれ難い、密充填
構造となつており、更に撚つた場合にどの素線も
断面形状の位置として、あらゆる位置をとるの
で、内部の素線に生じる表皮効果を防ぐことがで
き、結果として各素線を同じ電流が流れ電流の損
失を少なくすることができるものである。 以上詳しく説明したように、本発明により、リ
ツツ線を構成する各素線の構造的配置を均一化す
ることができ、一本線あるいはコイルの表皮効果
にともなう損失抵抗の増加を大幅に抑えることが
できる。これにより、磁気バルブメモリなどの高
速駆動コイルが低損失で駆動できるようになり、
その工業的価値はきわめて大なるものがある。
第1図は従来のリツツ線に関する図面であり、
同図aは外観斜視図、同図bは同図aのA―A線
断面図、同図cは同図bのリツツ線を構成する素
線の具体的な断面図である。第2図は本発明のリ
ツツ線に関する図面であり、同図aは本発明の一
部を構成する素線を3本撚つた基本単位リツツ線
の断面図、同図bは本発明によるリツツ線の第1
の実施例の断面図、同図cは本発明によるリツツ
線の第2の実施例の断面図である。第3図は本発
明と特性を比較するための従来のリツツ線の断面
図、第4図はコイル形状を示す外観図、第5図は
損失抵抗比R/R0の周波数特性図である。 1:素線、6:基本単位リツツ線の仕上り線外
周、7:本発明の第1の実施例による仕上り線外
周、9:コイル。
同図aは外観斜視図、同図bは同図aのA―A線
断面図、同図cは同図bのリツツ線を構成する素
線の具体的な断面図である。第2図は本発明のリ
ツツ線に関する図面であり、同図aは本発明の一
部を構成する素線を3本撚つた基本単位リツツ線
の断面図、同図bは本発明によるリツツ線の第1
の実施例の断面図、同図cは本発明によるリツツ
線の第2の実施例の断面図である。第3図は本発
明と特性を比較するための従来のリツツ線の断面
図、第4図はコイル形状を示す外観図、第5図は
損失抵抗比R/R0の周波数特性図である。 1:素線、6:基本単位リツツ線の仕上り線外
周、7:本発明の第1の実施例による仕上り線外
周、9:コイル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 素線を撚り合せて形成される巻線用電線を、
3本による撚りを1単位としてこれをN回(Nは
2以上の整数)を繰返して構成し、3N本の素線に
て形成されることを特徴とする巻線用電線。 2 巻線用電線を用いたコイルであつて、3本に
よる撚りを1単位としてこれをN回(Nは2以上
の整数)繰返して巻線用電線を形成し、これを用
いて製造したことを特徴とするコイル。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56119051A JPS5823106A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 巻線用電線及びこれを用いたコイル |
US06/404,567 US4549042A (en) | 1981-07-31 | 1982-08-02 | Litz wire for degreasing skin effect at high frequency |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56119051A JPS5823106A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 巻線用電線及びこれを用いたコイル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5823106A JPS5823106A (ja) | 1983-02-10 |
JPH0258726B2 true JPH0258726B2 (ja) | 1990-12-10 |
Family
ID=14751685
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56119051A Granted JPS5823106A (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | 巻線用電線及びこれを用いたコイル |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4549042A (ja) |
JP (1) | JPS5823106A (ja) |
Families Citing this family (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6151809A (ja) * | 1984-08-21 | 1986-03-14 | Tdk Corp | コイル装置 |
JPS61114444A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-06-02 | Hitachi Ltd | 偏向ヨ−ク |
DE3669008D1 (de) * | 1985-04-04 | 1990-03-15 | Philips Nv | Zusammengesetzter draht fuer hf-anwendungen, mit solch einem draht gewickelte spule und solch eine spule enthaltende ablenkeinheit. |
JPS62268569A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-21 | 株式会社アドバンス | イオントフオレ−ゼ用リザ−バ電極 |
US4737752A (en) * | 1986-08-11 | 1988-04-12 | Megascan Technology, Inc. | Oscilloscope deflection yoke with heat dissipation means |
US4912446A (en) * | 1987-06-29 | 1990-03-27 | Westinghouse Electric Corp. | High energy density hyperconducting inductor |
US4859978A (en) * | 1988-04-29 | 1989-08-22 | Electric Power Research Institute, Inc. | High-voltage windings for shell-form power transformers |
US4864266A (en) * | 1988-04-29 | 1989-09-05 | Electric Power Research Institute, Inc. | High-voltage winding for core-form power transformers |
JPH02218375A (ja) * | 1988-10-26 | 1990-08-31 | Advance Co Ltd | 電気的経皮投薬用インタフェース |
DE68915722T2 (de) * | 1988-12-28 | 1995-01-12 | Ube Nitto Kasei Co | Verdrillte faserverstärkte Kunststoffstruktur und Verfahren zu ihrer Herstellung. |
US5243286A (en) * | 1990-06-06 | 1993-09-07 | Advanced Nmr Systems, Inc. | Split shield for magnetic resonance imaging |
US5481191A (en) * | 1990-06-29 | 1996-01-02 | Advanced Nmr Systems, Inc. | Shielded gradient coil for nuclear magnetic resonance imaging |
JPH07505259A (ja) * | 1992-03-25 | 1995-06-08 | エレクトリック パワー リサーチ インスチテュート インコーポレイテッド | 改良されたコア形状の変圧器 |
US5374782A (en) * | 1993-07-01 | 1994-12-20 | Taylor; John A. | Stranded annular conductors |
US6076253A (en) * | 1994-09-19 | 2000-06-20 | Taiyo Yuden Kabushiki Kaisha | Method of manufacturing chip conductor |
US6377151B1 (en) * | 1994-09-19 | 2002-04-23 | Taiyo Yuden Kabushiki Kaisha | Chip inductor and method of manufacturing same |
US5574250A (en) * | 1995-02-03 | 1996-11-12 | W. L. Gore & Associates, Inc. | Multiple differential pair cable |
US5777273A (en) * | 1996-07-26 | 1998-07-07 | Delco Electronics Corp. | High frequency power and communications cable |
US6091025A (en) * | 1997-07-29 | 2000-07-18 | Khamsin Technologies, Llc | Electrically optimized hybird "last mile" telecommunications cable system |
US6684030B1 (en) | 1997-07-29 | 2004-01-27 | Khamsin Technologies, Llc | Super-ring architecture and method to support high bandwidth digital “last mile” telecommunications systems for unlimited video addressability in hub/star local loop architectures |
US6421426B1 (en) | 1997-08-15 | 2002-07-16 | Gn Netcom/Unex Inc. | Infrared wireless headset system |
US6239379B1 (en) | 1998-07-29 | 2001-05-29 | Khamsin Technologies Llc | Electrically optimized hybrid “last mile” telecommunications cable system |
ATE362638T1 (de) * | 1998-11-20 | 2007-06-15 | Nkt Cables Ultera As | Herstellungsverfahren eines supraleiter- mehrphasenkabels mit n phasen |
JP2000286137A (ja) * | 1999-03-30 | 2000-10-13 | Taiyo Yuden Co Ltd | コモンモードチョークコイル及びその製造方法 |
US6483218B1 (en) * | 1999-05-20 | 2002-11-19 | Alex Petrinko | Brushless electric exciter for dynamoelectric machines |
SE516548C2 (sv) * | 1999-05-27 | 2002-01-29 | Abb Ab | Roterande elektrisk maskin där lindningen utgörs av en högspänningskabel med reducerade virvelströmsförluster |
JP5057259B2 (ja) * | 2001-06-06 | 2012-10-24 | 小宮 邦文 | コイルフィルタ及びその製造方法 |
DK200400265U3 (da) * | 2004-10-22 | 2006-02-10 | N L Elektronik V Niels Larsen | Elektrisk ledning |
WO2008078261A2 (en) * | 2006-12-20 | 2008-07-03 | Philips Intellectual Property & Standards Gmbh | Arrangement and method for influencing and/or detecting magnetic particles in a region of action |
JP2010512910A (ja) * | 2006-12-20 | 2010-04-30 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | 作用領域で磁性粒子に影響を及ぼす及び/又は磁性粒子を検出する構成及び方法 |
JP5213349B2 (ja) * | 2007-03-20 | 2013-06-19 | 矢崎総業株式会社 | 高周波用電線、それを備えたワイヤハーネス、高周波用電線の製造方法、および高周波用電線を製造するための製造装置 |
US8823238B2 (en) * | 2007-04-03 | 2014-09-02 | Hybridauto Pty Ltd | Winding arrangement for an electrical machine |
EP2525370A1 (de) * | 2011-05-16 | 2012-11-21 | AEG Power Solutions B.V. | Hochfrequenzenergiekabel |
KR101238333B1 (ko) * | 2012-09-03 | 2013-03-04 | 임세희 | 고효율 저손실 전력 케이블 |
US9530532B2 (en) | 2014-08-22 | 2016-12-27 | Abb Schweiz Ag | Hybrid conductor with circumferential conducting layers |
US9520208B2 (en) | 2014-08-22 | 2016-12-13 | Abb Schweiz | Hybrid conductor |
DE102015213616A1 (de) * | 2015-07-20 | 2017-01-26 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Spulenwicklung aus HF-Litze, elektrische Maschine mit einer derartigen Spulenwicklung und Verfahren zu deren Herstellung |
DE102017121924B3 (de) * | 2017-09-21 | 2019-02-21 | Tdk Electronics Ag | Elektrisches Bauelement mit Anschlussbereich und Verfahren zur Herstellung eines Anschlussbereichs |
DE102017121908B4 (de) * | 2017-09-21 | 2023-12-07 | Tdk Electronics Ag | Elektrisches Bauelement mit Litzenkontakt und Verfahren zur Herstellung eines Litzenkontakts |
US10672533B2 (en) * | 2017-11-15 | 2020-06-02 | Illinois Tool Works Inc. | Resilient air-cooled induction heating cables |
JP7146449B2 (ja) * | 2018-05-22 | 2022-10-04 | 東京特殊電線株式会社 | 高周波コイル用電線及びコイル |
FR3087934B1 (fr) * | 2018-10-29 | 2023-06-02 | Nexans | Procede d'assemblage d'un cable electrique a effet de peau reduit et cable electrique correspondant |
JP7452347B2 (ja) * | 2020-09-18 | 2024-03-19 | 株式会社プロテリアル | ケーブル |
SE545186C2 (en) * | 2021-09-08 | 2023-05-09 | Habia Cable Ab | Electrical cable and manufacturing thereof |
WO2024149679A1 (en) * | 2023-01-09 | 2024-07-18 | Lapp Muller Sas | Aircraft charging cable |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US28989A (en) * | 1860-07-03 | william joslin | ||
NL88813C (ja) * | 1951-03-07 | |||
US3293009A (en) * | 1962-05-08 | 1966-12-20 | Nat Res Corp | Niobium stannide superconductor product |
USRE28989E (en) | 1970-09-01 | 1976-10-05 | Electromagnetic water current meter | |
US3806326A (en) * | 1971-05-24 | 1974-04-23 | Anaconda Co | Electrical conductors and insulated cables comprising the same |
FR2233685B1 (ja) * | 1973-06-12 | 1977-05-06 | Josse Bernard | |
US3899651A (en) * | 1973-10-11 | 1975-08-12 | United States Steel Corp | Method and apparatus for control of weld temperature in a high frequency electric resistance welded pipe mill |
US4067235A (en) * | 1974-11-27 | 1978-01-10 | Consolidated Freightways, Inc. | Method and apparatus for measuring air pressure in pneumatic tires |
US4176905A (en) * | 1976-09-22 | 1979-12-04 | Societe d'Exploitation des Procedes Marechal SEPM | Flexible electrical contact |
DE2736157B2 (de) * | 1977-08-11 | 1979-10-31 | Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Supraleitender Verbundleiter und Verfahren zu dessen Herstellung |
CH648148A5 (de) * | 1979-02-09 | 1985-02-28 | Bbc Brown Boveri & Cie | Supraleitendes kabel. |
FR2458130A1 (fr) * | 1979-06-01 | 1980-12-26 | Commissariat Energie Atomique | Machine de test de memoires a bulles |
US4317979A (en) * | 1980-05-30 | 1982-03-02 | Westinghouse Electric Corp. | High current high frequency current transformer |
US4457205A (en) * | 1981-12-09 | 1984-07-03 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple fiber armatures for electromagnetic launchers |
-
1981
- 1981-07-31 JP JP56119051A patent/JPS5823106A/ja active Granted
-
1982
- 1982-08-02 US US06/404,567 patent/US4549042A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5823106A (ja) | 1983-02-10 |
US4549042A (en) | 1985-10-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0258726B2 (ja) | ||
JPH06168631A (ja) | 高周波トランス用リッツ線並びに二重編組リッツ線及びこれらの製造方法 | |
US11165298B2 (en) | Electric machine with solid and stranded conductors | |
JP2016192489A (ja) | コイル装置およびコイル装置の製造方法 | |
JPH0822720A (ja) | リッツ線 | |
JP2002358840A (ja) | 高周波コイル用平編みリッツ線 | |
US3747205A (en) | Method of constructing a continuously transposed transformer coil | |
JP3177611B2 (ja) | 中空リッツ線の製造方法 | |
JP2743455B2 (ja) | 電動機の固定子 | |
CN110580975A (zh) | 一种耐水绕组线及其制造方法 | |
JPH06260270A (ja) | 加熱コイル | |
JPH0425644B2 (ja) | ||
JP2001110252A (ja) | 電力ケーブル用複合導体 | |
US20040012291A1 (en) | High density winding for electric motor | |
JP2785610B2 (ja) | 端末バラケ防止リッツ線 | |
JPH09115756A (ja) | コイル部品とその製造方法 | |
JPH06176924A (ja) | 超電導マグネット | |
JPS6334333Y2 (ja) | ||
JPH0670519A (ja) | コンデンサ誘導電動機 | |
JPS63287340A (ja) | 直流機の固定子 | |
JPS6022490B2 (ja) | 電磁誘導巻線 | |
JPH04223009A (ja) | 自己融着リッツ線の製造方法 | |
JPS596573Y2 (ja) | 同軸型電力ケ−ブル | |
JPH0785735A (ja) | 強制冷却型超電導導体 | |
JPS6020737A (ja) | モ−タのロ−タ巻線方法 |