JPH0250903A - 希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法 - Google Patents
希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法Info
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、Yを含む希土類元素(以下、Rで示す)、
Fe、およびBを必須成分とするRFe−B系磁石の防
食を目的とした表面処理方法に関するものである。
Fe、およびBを必須成分とするRFe−B系磁石の防
食を目的とした表面処理方法に関するものである。
近年、従来のSm−Co系磁石に比較し、より高い磁気
特性を有し、かつ資源的にも高価なSmやCoを必ずし
も含まないNd−B−Fe系永久磁石か発見された。こ
のNd−B−Fe系永久磁石の製造方法は、次の通りで
ある。
特性を有し、かつ資源的にも高価なSmやCoを必ずし
も含まないNd−B−Fe系永久磁石か発見された。こ
のNd−B−Fe系永久磁石の製造方法は、次の通りで
ある。
まず一定の組成を有するR −B −Fe系合金粉末が
用意される。このR−B−Fe系合金粉末は、例えば、
溶解、鋳造し、インゴットを粉砕する方法、溶解してア
]・マイズする方法、または希土類酸化物を出発原料と
する還元拡散法等で作成される。
用意される。このR−B−Fe系合金粉末は、例えば、
溶解、鋳造し、インゴットを粉砕する方法、溶解してア
]・マイズする方法、または希土類酸化物を出発原料と
する還元拡散法等で作成される。
上記方法で得られたR−Fe−B系合金粉末は、プレス
を用いて圧粉体に成形する。この時、必要に応じて磁界
(5KOe以上)を印加すると磁気特性は一層向上する
。上記プレス成形は、真空中、不活性ガス中あるいは還
元性ガス中にて行うとよい。
を用いて圧粉体に成形する。この時、必要に応じて磁界
(5KOe以上)を印加すると磁気特性は一層向上する
。上記プレス成形は、真空中、不活性ガス中あるいは還
元性ガス中にて行うとよい。
得られた圧粉体は、真空中、不活性ガス雰囲気中または
還元性雰囲気中の非酸化性雰囲気中、温度:900〜1
200°Cにて焼結され、R−Fe−B系磁石が製造さ
れる。このR−Fe−B系磁石は、さらに必要に応じて
熱処理される。
還元性雰囲気中の非酸化性雰囲気中、温度:900〜1
200°Cにて焼結され、R−Fe−B系磁石が製造さ
れる。このR−Fe−B系磁石は、さらに必要に応じて
熱処理される。
このようにして製造されたR−Fe−B系磁石は、一般
にすぐれた磁気特性を有するものであるが、大気中にお
いて非常に腐食され易く、特に高温、高湿度の大気中に
おいて激しく、その腐食はR−Fe−B系磁石の内部に
まで浸入し、そのため磁気特性が大幅に劣化するという
欠点も合せ持っていることも知られている。
にすぐれた磁気特性を有するものであるが、大気中にお
いて非常に腐食され易く、特に高温、高湿度の大気中に
おいて激しく、その腐食はR−Fe−B系磁石の内部に
まで浸入し、そのため磁気特性が大幅に劣化するという
欠点も合せ持っていることも知られている。
これらの対策として、従来、R−Fe−B系磁石の表面
にNi 、Cr、Au、AΩ、Zn、Sn等の腐食性金
属またはそれらの合金のメツキ層、蒸着層、またはスパ
ッタリング層を形成する方法または上記R−Fe−B系
磁石の表面磁石脂、ペイント等を含浸またはコーティン
グする方法を用いてR−Fe−B系磁石の表面に耐食性
被膜を形成し、防食を行っていた。
にNi 、Cr、Au、AΩ、Zn、Sn等の腐食性金
属またはそれらの合金のメツキ層、蒸着層、またはスパ
ッタリング層を形成する方法または上記R−Fe−B系
磁石の表面磁石脂、ペイント等を含浸またはコーティン
グする方法を用いてR−Fe−B系磁石の表面に耐食性
被膜を形成し、防食を行っていた。
さらに、最近、特開昭63−1.50905号公報にみ
られるように、R−Fe−B系磁石を熱処理したのち酸
の混合液に浸することによって、上記RFe−B系磁石
の表面に不働態酸化膜を形成し、防錆する方法も提案さ
れている。
られるように、R−Fe−B系磁石を熱処理したのち酸
の混合液に浸することによって、上記RFe−B系磁石
の表面に不働態酸化膜を形成し、防錆する方法も提案さ
れている。
しかしながら、上記R−Fe−B系磁石の表面磁石成さ
れたメツキ層、蒸着層、スパッタリング層は、ある程度
の防食効果を奏するが、コストかかかり、さらに樹脂等
の含浸層またはコーティング層は、R−Fe−B系磁石
表面に対する密着性が悪く、これら樹脂層は厚さが大き
く、コティング後の小型磁石製品の寸法精度が悪くなる
等の問題点があり、また、酸の混合液に浸漬する方法も
、R−Fe−B系磁石表面に十分強固な不働態酸化膜を
形成することができないという問題点があった。
れたメツキ層、蒸着層、スパッタリング層は、ある程度
の防食効果を奏するが、コストかかかり、さらに樹脂等
の含浸層またはコーティング層は、R−Fe−B系磁石
表面に対する密着性が悪く、これら樹脂層は厚さが大き
く、コティング後の小型磁石製品の寸法精度が悪くなる
等の問題点があり、また、酸の混合液に浸漬する方法も
、R−Fe−B系磁石表面に十分強固な不働態酸化膜を
形成することができないという問題点があった。
そこで、本発明者等は、上記R−Fe−B系磁石の表面
磁石−層すぐれた耐食性被膜を、さらに低コストで形成
すべく研究を行った結果、焼結して得られたR−Fe−
B系磁石焼結体を通常の電解研摩液に浸漬し、通電し、
ついで真空中または不活性ガス雰囲気中、温度:300
〜900°C保持の条件で熱処理すると、上記R−Fe
−B系磁石表面にすぐれた不働態酸化膜か形成され、防
食効果を奏するという知見を得たのである。
磁石−層すぐれた耐食性被膜を、さらに低コストで形成
すべく研究を行った結果、焼結して得られたR−Fe−
B系磁石焼結体を通常の電解研摩液に浸漬し、通電し、
ついで真空中または不活性ガス雰囲気中、温度:300
〜900°C保持の条件で熱処理すると、上記R−Fe
−B系磁石表面にすぐれた不働態酸化膜か形成され、防
食効果を奏するという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 R−Fe−B系合金粉末の圧粉体を焼結して得られたR
−Fe−B系磁石焼結体を、通常の電解研摩液に浸漬し
、 液温ニー20℃〜20℃、 電流密度: 0.01−L A / cJ、なる条件で
1〜30分間通電したのち、温度・300〜900℃保
持の条件にて熱処理を行う希土類−Fe−B系磁石の表
面処理方法に特徴を有するものである。
って、 R−Fe−B系合金粉末の圧粉体を焼結して得られたR
−Fe−B系磁石焼結体を、通常の電解研摩液に浸漬し
、 液温ニー20℃〜20℃、 電流密度: 0.01−L A / cJ、なる条件で
1〜30分間通電したのち、温度・300〜900℃保
持の条件にて熱処理を行う希土類−Fe−B系磁石の表
面処理方法に特徴を有するものである。
この発明で表面処理するR−Fe−B系磁石の成分組成
は、R,BおよびFeを必須成分とし、RはNd P
rまたはそれらの混合物か好ましく、その他にTb、D
y、La、Ce、Ho、Er。
は、R,BおよびFeを必須成分とし、RはNd P
rまたはそれらの混合物か好ましく、その他にTb、D
y、La、Ce、Ho、Er。
Eu、Sm、Gd、Tm、Yb、LuおよびYなどの希
土類元素を含んでよく、その総量で8〜30原子%とさ
れる。8原子%未満ては十分な保磁力か得られず、30
原子%を越えると残留磁束密度か低下するためである。
土類元素を含んでよく、その総量で8〜30原子%とさ
れる。8原子%未満ては十分な保磁力か得られず、30
原子%を越えると残留磁束密度か低下するためである。
Bは2〜28原子%とされる。2原子%未満ては十分な
保磁力は得られず、28原子%を越えると残留磁束密度
か低下し、優れた磁気特性が得られないためである。
保磁力は得られず、28原子%を越えると残留磁束密度
か低下し、優れた磁気特性が得られないためである。
FBの一部を他の元素で置換することや不純物を含んで
もこの発明の効果は失なわれない。
もこの発明の効果は失なわれない。
すなわち、Feの代りに50原子%以下のCoで代替し
てもよい。Coが50原子%を越えると高いiHcが得
られないためである。上記以外の元素として下記の所定
の原子%以下の元素の1種以上(但し、2種以上含む場
合の元素の総量はこれらの元素のうち最大値を有するも
のの値以下)をFe元索と置換してもこの発明の効果は
失なわれない。これら元素を下記する(単位は原子%)
0Ti:4.7 Ni: 8.0. Bi:5.O
、W・8.8Zr:5.5 、 Ta:10.5. M
o:8.7 、 Ca:8.OHf’:5.5 、
Ge:6.0 、 Nb:I2.5. Mg:8.OC
r:8.5 Sn:3.5 、 All:9.5.
Srニア、5Mn:8.O、Sb:2.5 、 V
:Io、5. Be:3.5 。
てもよい。Coが50原子%を越えると高いiHcが得
られないためである。上記以外の元素として下記の所定
の原子%以下の元素の1種以上(但し、2種以上含む場
合の元素の総量はこれらの元素のうち最大値を有するも
のの値以下)をFe元索と置換してもこの発明の効果は
失なわれない。これら元素を下記する(単位は原子%)
0Ti:4.7 Ni: 8.0. Bi:5.O
、W・8.8Zr:5.5 、 Ta:10.5. M
o:8.7 、 Ca:8.OHf’:5.5 、
Ge:6.0 、 Nb:I2.5. Mg:8.OC
r:8.5 Sn:3.5 、 All:9.5.
Srニア、5Mn:8.O、Sb:2.5 、 V
:Io、5. Be:3.5 。
Ba:2.5 、 Cu:3.5 、 S :2
.5 、 P : 3J 。
.5 、 P : 3J 。
C: 4.0 0 : 1.0 、 Ga:6.0
この発明で使用する電解研摩液は、通常の電解研摩で使
用される電解研摩液であり、以下に示される混合組成を
有する電解研摩液の例かある。
この発明で使用する電解研摩液は、通常の電解研摩で使
用される電解研摩液であり、以下に示される混合組成を
有する電解研摩液の例かある。
容量%で
(1)過塩素酸・5%、酢酸:95%
(2)過塩素酸:20%、メタノール:80%。
(3)クロム酸:17%、水・3%、酢酸二80%(4
)硝酸:55%、フッ酸:10%、シュウ酸。
)硝酸:55%、フッ酸:10%、シュウ酸。
1%水:34%。
この発明は、上記電解研摩液を用いて電解研摩を行うの
ではなく、R−Fe−B系磁石焼結体の表面に不働態酸
化膜を形成するものである。
ではなく、R−Fe−B系磁石焼結体の表面に不働態酸
化膜を形成するものである。
したかって、電解研摩液の液温は低い方がよく、さらに
通電のための電流密度は低い方が好ましい。
通電のための電流密度は低い方が好ましい。
つぎに、この発明のR−Fe−B系磁石の表面処理方法
における限定理由について述べる。
における限定理由について述べる。
(1)電解研摩液温度
電解研摩液の液温については、室温から電解研摩液が凍
らない程度の低温度までの広範囲にわたって電解研摩液
による不働態酸化膜の形成は可能であるが、−20℃未
満ては、電解研摩液に上記R−Fe−B系磁石焼結体を
浸漬して通電しても、液温か低すぎて十分な不働態酸化
膜を形成するのに長時間を要し、その結果磁石焼結体内
部に水分や酸分が浸透、残存し、磁気特性が低下する。
らない程度の低温度までの広範囲にわたって電解研摩液
による不働態酸化膜の形成は可能であるが、−20℃未
満ては、電解研摩液に上記R−Fe−B系磁石焼結体を
浸漬して通電しても、液温か低すぎて十分な不働態酸化
膜を形成するのに長時間を要し、その結果磁石焼結体内
部に水分や酸分が浸透、残存し、磁気特性が低下する。
方、 20℃を越えた液温で通電すると、本来の電解研
摩作用が優先して十分な不働態酸化膜が形成されない。
摩作用が優先して十分な不働態酸化膜が形成されない。
上記電解研摩液にR−Fe−B系磁石焼結体を浸漬し通
電し、不働態酸化膜を形成するためには、液温は低温の
方が一層均一で優れた不働態酸化膜を効率よく形成する
ことができる。
電し、不働態酸化膜を形成するためには、液温は低温の
方が一層均一で優れた不働態酸化膜を効率よく形成する
ことができる。
(2)電流密度
電解研摩液中に浸漬し通電するための電流密度は、0、
Oj〜I A / c−が好ましい。通電のための電流
密度が0.01A/cJ未満では不働態酸化膜を形成さ
せるのに長時間を要し、その結果、磁石焼結体内部に水
分や酸分か浸透、残存し、磁気特性が低下する。一方、
電流密度がLA/cJを越えると電解研摩が進み、不働
態酸化膜が形成されない。したがって、通電のための電
流密度は001〜IA/C♂と定めた。
Oj〜I A / c−が好ましい。通電のための電流
密度が0.01A/cJ未満では不働態酸化膜を形成さ
せるのに長時間を要し、その結果、磁石焼結体内部に水
分や酸分か浸透、残存し、磁気特性が低下する。一方、
電流密度がLA/cJを越えると電解研摩が進み、不働
態酸化膜が形成されない。したがって、通電のための電
流密度は001〜IA/C♂と定めた。
(3)通電時間
上記R−Fe−B系磁石焼結体を電解研摩液に浸漬して
通電するための時間は、電解研摩液の批類、温度、濃度
、電流密度等と密接な関係があるか、1−分未満では短
すぎ、30分を越えると磁石内部に水分および酸分が浸
透し、磁気特性を低下せしめる。
通電するための時間は、電解研摩液の批類、温度、濃度
、電流密度等と密接な関係があるか、1−分未満では短
すぎ、30分を越えると磁石内部に水分および酸分が浸
透し、磁気特性を低下せしめる。
したがって、通電時間は1〜30分と定めた。
(4)熱処理温度
熱処理は、上記R−Fe−B系磁石焼結体の表面に形成
された上記不働態酸化膜を一層強固なものにするための
処理であると同時に、焼結して得られたR−Fe−B系
磁石自体の熱処理を行うために実施されるもので、その
雰囲気は、磁石の酸化を防止するために真空中あるいは
不活性雰囲気中で実施され、その温度は300〜900
°Cて行うことが望ましい。300℃未満では上記の効
果が望めず、900°Cを越えると酸素か磁石内部に拡
散し、さらに結晶粒か粗大化するために磁気特性か低下
する。
された上記不働態酸化膜を一層強固なものにするための
処理であると同時に、焼結して得られたR−Fe−B系
磁石自体の熱処理を行うために実施されるもので、その
雰囲気は、磁石の酸化を防止するために真空中あるいは
不活性雰囲気中で実施され、その温度は300〜900
°Cて行うことが望ましい。300℃未満では上記の効
果が望めず、900°Cを越えると酸素か磁石内部に拡
散し、さらに結晶粒か粗大化するために磁気特性か低下
する。
したがって、熱処理温度は300〜900°Cと定めた
。
。
なお、上記不働態酸化膜は、焼結して得られたR−Fe
−B系磁石焼結体をそのまま電解研摩液に浸漬して通電
してもよいが、上記磁石焼結体の表面を研削加工したの
ち電解研摩液に浸漬して通電した方が均一で強固な不働
態酸化膜を形成することができる。
−B系磁石焼結体をそのまま電解研摩液に浸漬して通電
してもよいが、上記磁石焼結体の表面を研削加工したの
ち電解研摩液に浸漬して通電した方が均一で強固な不働
態酸化膜を形成することができる。
つぎに、この発明を実施例にもとついて具体的に説明す
る。
る。
電子ビーム溶解装置を用いて、15%Nd−8%B−残
Fe(原子%)の組成を有する合金インゴットを溶解作
製した。
Fe(原子%)の組成を有する合金インゴットを溶解作
製した。
この合金インゴットをアルゴンガス中、温度;1050
℃、20時間保持の均質化熱処理を行ったのち、ショー
クラッシャー、ブラウンミル、ボールミルにて粉砕し、
平均粒径・約3μmの合金粉末を得た。
℃、20時間保持の均質化熱処理を行ったのち、ショー
クラッシャー、ブラウンミル、ボールミルにて粉砕し、
平均粒径・約3μmの合金粉末を得た。
得られた合金粉末を14KOeの磁場中にてプレス成形
し、圧粉体を作製したのち、I X 10 ”Torr
の真空中にて、温度+1.090°C,2時間保持の条
件で焼結し、■5%Nd−8%B−残Fe(原子%)の
組成を有するR−Fe−B系磁石焼結体を作製した。
し、圧粉体を作製したのち、I X 10 ”Torr
の真空中にて、温度+1.090°C,2時間保持の条
件で焼結し、■5%Nd−8%B−残Fe(原子%)の
組成を有するR−Fe−B系磁石焼結体を作製した。
これらR−Fe−B系磁石焼結体の表面を研削加工した
のち、第1表の実施例および比較例に示される混合組成
の電解研摩液に浸漬し、第1表の実施例および比較例に
示される電解研摩液温度および電流密度にて上記R−F
e−B系磁石焼結体表面に不働態酸化膜を形成した。
のち、第1表の実施例および比較例に示される混合組成
の電解研摩液に浸漬し、第1表の実施例および比較例に
示される電解研摩液温度および電流密度にて上記R−F
e−B系磁石焼結体表面に不働態酸化膜を形成した。
上記表面に不働態酸化膜を形成したR−FeB系磁石を
熱処理炉に装入し、第1表の実施例および比較例に示さ
れる条件にて熱処理し、−層強固な不働態酸化膜を形成
した。
熱処理炉に装入し、第1表の実施例および比較例に示さ
れる条件にて熱処理し、−層強固な不働態酸化膜を形成
した。
上記熱処理したR−Fc−B系磁石焼結体の磁1 ]
気持性を71′Ilj定し、その結果を第1表の「耐食
試験前」の欄に示した。
試験前」の欄に示した。
上記熱処理したR−Fe−B系磁石焼結体を、さらに、
温度:60℃、湿度:90%の大気中に1000時間放
置の条件で耐食試験を行い、上記耐食試験を行ったのち
、再び磁気特性を測定し、その結果を第1表の「耐食試
験後」の欄に示した。
温度:60℃、湿度:90%の大気中に1000時間放
置の条件で耐食試験を行い、上記耐食試験を行ったのち
、再び磁気特性を測定し、その結果を第1表の「耐食試
験後」の欄に示した。
上記耐食試験後の磁気特性を測定したR−Fe−B系磁
石焼結体は、切断され、不働態酸化膜下地の磁石焼結体
内部の腐食状況を目視により観察した。なお、比較例5
には熱処理を施さない例も示した。
石焼結体は、切断され、不働態酸化膜下地の磁石焼結体
内部の腐食状況を目視により観察した。なお、比較例5
には熱処理を施さない例も示した。
上記腐食が不働態酸化膜下地内部まで浸透していた場合
を腐食「あり」とし、腐食の浸透かみられなかった場合
を腐食「なし」として第1表に示した。
を腐食「あり」とし、腐食の浸透かみられなかった場合
を腐食「なし」として第1表に示した。
第1表の結果から、上記R−Fe−B系磁石焼結体を、
低温の電解研摩液に浸漬し、低電流密度の電流を通電し
て不働態酸化膜を形成したのち、熱処理を行うことによ
りすくれた不働態酸化膜か形成されることかわかる。さ
らに第1表の結果から通常の電解研摩液に浸漬して通電
することにより形成された不働態酸化膜たけでは十分な
防食効果か得られないこともわかる。これは形成された
不働態酸化膜に水酸基か残存しているためであり、この
水酸基は熱処理により効果的に除去されるためであると
考えられる。
低温の電解研摩液に浸漬し、低電流密度の電流を通電し
て不働態酸化膜を形成したのち、熱処理を行うことによ
りすくれた不働態酸化膜か形成されることかわかる。さ
らに第1表の結果から通常の電解研摩液に浸漬して通電
することにより形成された不働態酸化膜たけでは十分な
防食効果か得られないこともわかる。これは形成された
不働態酸化膜に水酸基か残存しているためであり、この
水酸基は熱処理により効果的に除去されるためであると
考えられる。
なお、この実施例では、R−Fe−B系磁石焼結体の表
面処理について述べたか、これに限定されることなく、
R−Fe−B系磁石鋳造体の表面処理に対しても適用で
きることは勿論である。
面処理について述べたか、これに限定されることなく、
R−Fe−B系磁石鋳造体の表面処理に対しても適用で
きることは勿論である。
この発明は、R−Fe−B系合金粉末を焼結して得られ
たR−Fe−B系磁石焼結体の表面に、通電により形成
された不働態酸化膜を熱処理により一層すぐれた不働態
酸化膜に変化せしめると同時に上記熱処理によりR−F
c−B系磁石焼結体自身の磁気特性を向上せしめること
ができ、上記熱処理後の不働態酸化膜を有するR−Fe
−B系磁石の表面にペイント等のコーティングを施すと
、コーティングとの密着性かよいためにコーティングの
剥離もみられず、優れた効果を奏するものである。
たR−Fe−B系磁石焼結体の表面に、通電により形成
された不働態酸化膜を熱処理により一層すぐれた不働態
酸化膜に変化せしめると同時に上記熱処理によりR−F
c−B系磁石焼結体自身の磁気特性を向上せしめること
ができ、上記熱処理後の不働態酸化膜を有するR−Fe
−B系磁石の表面にペイント等のコーティングを施すと
、コーティングとの密着性かよいためにコーティングの
剥離もみられず、優れた効果を奏するものである。
Claims (5)
- (1)Yを含む希土類元素(以下、Rで示す)、鉄およ
びボロンを必須成分とするR−Fe−B系合金粉末の圧
粉体を焼結して得られたR−Fe−B系磁石焼結体を、 通常の電解研摩液に浸漬して通電したのち、真空中また
は不活性ガス雰囲気中にて熱処理することを特徴とする
希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法。 - (2)上記通常の電解研摩液の液温は、−20℃〜20
℃の範囲内であることを特徴とする請求項1記載の希土
類−Fe−B系磁石の表面処理方法。 - (3)上記通電のための電流密度は、0.01〜1A/
cm^2であることを特徴とする請求項1または2記載
の希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法。 - (4)上記焼結して得られたR−Fe−B系磁石焼結体
の表面を研削加工したのち、通常の電解研摩液に浸漬す
ることを特徴とする請求項1,2または3記載の希土類
−Fe−B系磁石の表面処理方法。 - (5)上記真空中または不活性ガス雰囲気中の熱処理温
度は、300〜900℃の範囲内であることを特徴とす
る請求項1,2,3または4記載の希土類−Fe−B系
磁石の表面処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19947388A JPH0250903A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19947388A JPH0250903A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0250903A true JPH0250903A (ja) | 1990-02-20 |
Family
ID=16408384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19947388A Pending JPH0250903A (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | 希土類−Fe−B系磁石の表面処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0250903A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04264707A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Hitachi Metals Ltd | 焼結ヨークの製造方法 |
CN115198260A (zh) * | 2022-06-22 | 2022-10-18 | 中国科学院赣江创新研究院 | 一种提高钕铁硼磁体抗腐蚀能力的方法 |
-
1988
- 1988-08-10 JP JP19947388A patent/JPH0250903A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04264707A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Hitachi Metals Ltd | 焼結ヨークの製造方法 |
CN115198260A (zh) * | 2022-06-22 | 2022-10-18 | 中国科学院赣江创新研究院 | 一种提高钕铁硼磁体抗腐蚀能力的方法 |
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