JPH02259250A - Control device for alcohol engine - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain good startability without using auxiliary fuel of gasoline or the like by searching a map for startable alcohol concentration from temperatures of intake air and main fuel and controlling a compression ratio variable actuator in accordance with a compared result with the actual alcohol concentration, when an engine is started. CONSTITUTION:In case of deciding an engine for its operation in cranking by a cranking decision means 59, startable alcohol concentration A0 is referred to a map by a reference means 47 while searching the map for a start-time fuel injection amount Ti' by a reference means 47 with temperatures of intake air and main fuel serving as a parameter. Next the reference startable alcohol concentration A0 is compared with alcohol concentration A1 of alcohol fuel calculated by a calculating means 50 by a decision means 51. When a relation of A1>A0 is decided in the decision means 51, a compression ratio variable actuator driving means 55 actuates a compression ratio variable actuator 29 which adjusts compression ratio of the engine, to a high compression ratio side.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、始動時に圧縮比を上げて圧縮温度を高くする
ことにより始動性の向上を図るアルコールエンジンの制
御装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a control device for an alcohol engine that improves startability by increasing the compression ratio and compression temperature during startup.

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］一般に、
アルコールエンジンに使用されるアルコール燃料はガソ
リン燃料に比し、低温で気化しにくい、気化潜熱が大き
い、引火点が高いなどの特性を有しているため、実際の
使用に際してはガソリン燃料を数％混合して使用してい
る。[Prior art and problems to be solved by the invention] Generally,
Alcohol fuel used in alcohol engines has characteristics such as being difficult to vaporize at low temperatures, having a large latent heat of vaporization, and having a high flash point compared to gasoline fuel. are used in combination.

しかし、このアルコール燃料中のアルコール濃度（含有
率）は燃料補給の際のユーザー事情で変化してしまうた
め常に一定濃度を保持し続けることは困難であり、アル
コール濃度が変化すると、温度条件によってエンジン特
性が大幅に変動してしまう。とくに、アルコール濃度が
高いと低温始動性が恕くなる問題がある。However, the alcohol concentration (content rate) in this alcohol fuel changes depending on the user's circumstances when refueling, so it is difficult to maintain a constant concentration at all times, and when the alcohol concentration changes, the engine Characteristics change significantly. In particular, if the alcohol concentration is high, there is a problem that low temperature startability becomes poor.

そのため、例えば、特開昭５８−１５８３５９ｔ）公報
に開示されているように、エンジンクランキング時にエ
ンジン温度が所定値以下の場合、ガソリン燃料を補助燃
料として供給し、始動性の向上を図るようにしている。Therefore, for example, as disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No. 58-158359, when the engine temperature is below a predetermined value during engine cranking, gasoline fuel is supplied as auxiliary fuel to improve starting performance. ing.

しかし、従来、始動時にガソリンなどを補助燃料として
供給するタイプのアルコールエンジンでは、車輌にアル
コール燃料タンクと補助燃料タンクとを常設しておかな
ければならないばかりか、補助燃料を供給するポンプな
どを必要とする分、構造が複雑化し、空間占有率が増し
、装置全体が大型化してしまい、その結果、製品コスト
のＢＩＩ！！を招く問題がある。However, conventional alcohol engines that supply gasoline or other fuel as auxiliary fuel when starting up require not only an alcohol fuel tank and an auxiliary fuel tank to be permanently installed in the vehicle, but also a pump to supply auxiliary fuel. As a result, the structure becomes more complex, space occupancy increases, and the entire device becomes larger.As a result, the product cost increases by BII! ! There is a problem that leads to

その上、補助燃料の残量を常に把握しておかなりればな
らず、取扱いが不便である。Moreover, the remaining amount of auxiliary fuel must always be known, which is inconvenient to handle.

［発明の目的］ 本発明は、上記小情に鑑みてなされたもので、簡Ｉ！な
構造で、補助燃料を用いずに良好な始動性を（ｑること
ができて、経済性に優れ、かつ、部品点数の削減、省ス
ペース化、製品コストの低減を図ることのできるアルコ
ールエンジンの制御装置を提供することを目的としてい
る。[Object of the Invention] The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances. This alcohol engine has a structure that allows for good starting performance without the use of auxiliary fuel, and is highly economical, reducing the number of parts, saving space, and reducing product costs. The purpose is to provide a control device for

［課題を解決するための手段］ 本発明によるアルコールエンジンの制御装置は、アルコ
ール燃料のアルコール濃度を算出するアルコール濃度算
出手段と、クランキング状態を判定するエンジンクラン
キング判定手段と、上記エンジンクランキング判定手段
でクランキング中と判定した場合、吸気温センサの出力
信号と燃料温度センサの出力信号との少なくとも一方を
パラメータとして始動時燃料噴射Ｒをマツプ検索する始
動時燃料噴射量検索手段と、上記エンジンクランキング
判定手段でクランキング中と判定した場合、吸気温セン
サの出力信号と燃料温度センサの出力信号との少なくと
も一方をパラメータとして始動可能なアルコール濃度を
マツプ検索する始動可能アルコール濃度検索手段と、上
記アルコール８１度算出手段で算出した燃料のアルコー
ル濃度と上記始動可能アルコール濃度検索手段で検索し
た始動可能アルコール濃度とを比較するアルコール濃度
判定手段と、上記アルコール濃度判定手段で、アルコー
ル燃料のアルコール濃度が始動可能アルコール淵痘以り
と判定した場合、圧縮比可変アクチュエータを高圧縮比
側へ動作さける圧縮比可変アクチュエータ駆動手段とを
具備するものである。[Means for Solving the Problems] An alcohol engine control device according to the present invention includes: an alcohol concentration calculation means for calculating the alcohol concentration of alcohol fuel; an engine cranking determination means for determining a cranking state; If the determination means determines that cranking is in progress, a starting fuel injection amount search means performs a map search for the starting fuel injection R using at least one of the output signal of the intake air temperature sensor and the output signal of the fuel temperature sensor as a parameter; If the engine cranking determination means determines that the engine is cranking, a startable alcohol concentration search means searches a map for a startable alcohol concentration using at least one of an output signal of an intake temperature sensor and an output signal of a fuel temperature sensor as a parameter; an alcohol concentration determining means for comparing the alcohol concentration of the fuel calculated by the alcohol 81% calculation means with the startable alcohol concentration searched by the startable alcohol concentration search means; The apparatus includes variable compression ratio actuator driving means for moving the variable compression ratio actuator toward a high compression ratio side when it is determined that the concentration is too low to start.

［作　用］ このような構成において、まず、主燃料のアルコール濃
度を算出し、また、クランキング状態を判定し、次いで
、クランキング中と判定された場合、吸気温センサの出
力信号と主燃料温度センサの出力信号との少なくとも一
方をパラメータとして始動時燃料噴射量と、始動可能な
アルコール濃度とをマツプ検索する。[Function] In such a configuration, first, the alcohol concentration of the main fuel is calculated, the cranking state is determined, and then, when it is determined that cranking is in progress, the output signal of the intake temperature sensor and the main fuel are Using at least one of the output signal of the temperature sensor as a parameter, a map search is performed for the starting fuel injection amount and the alcohol concentration that allows starting.

そして、上記アルコール８１度と上記始動可能アルコー
ル濃度とを比較し、アルコール濃度が始動可能アルコー
ル濃度以上と判定した場合、圧縮比可変アクチュエータ
を高圧縮比側へ動作させて圧縮温度を高くする。Then, the alcohol concentration of 81 degrees is compared with the startable alcohol concentration, and if it is determined that the alcohol concentration is equal to or higher than the startable alcohol concentration, the variable compression ratio actuator is operated to the high compression ratio side to increase the compression temperature.

［発明の実施例］ 以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。[Embodiments of the invention] Hereinafter, the present invention will be described in detail based on the drawings.

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装置の機
能ブロック図、第２図はエンジン制御系の全体概略図、
第３図はアルコールエンジンの制御手順を示すフローチ
ャート、第４図は始動時燃料噴射量マツプの概念図、第
５図は始動可能アルコール温度マツプの概念図、第６図
は温度条件と始動可能アルコール濃度との相関図、第７
図はアル」−ルｒ４度とアルコール分補正係数との相関
図、第８図は燃焼可能アルコール濃度マツプの概念図、
第９図は圧縮行程時の圧縮比と圧縮温度との関係を示す
説明図である。The drawings show one embodiment of the present invention, in which FIG. 1 is a functional block diagram of a control device, FIG. 2 is a general schematic diagram of an engine control system,
Fig. 3 is a flowchart showing the control procedure for an alcohol engine, Fig. 4 is a conceptual diagram of the starting fuel injection amount map, Fig. 5 is a conceptual diagram of the startable alcohol temperature map, and Fig. 6 is a conceptual diagram of the startable alcohol temperature map. Correlation diagram with concentration, 7th
The figure is a correlation diagram between alcohol content correction coefficient and alcohol content correction coefficient, and Figure 8 is a conceptual diagram of a combustible alcohol concentration map.
FIG. 9 is an explanatory diagram showing the relationship between compression ratio and compression temperature during the compression stroke.

（構　成） 図中の符＠１はエンジン本体で、図においては水平対向
型エンジンを示ず。上記エンジン本体１のシリンダヘッ
ド２に、各気筒の燃焼室に連通する副室２ａが形成され
、この副室２ａに圧縮比可変ピストン２７が進退自在に
挿通されている。(Configuration) The symbol @1 in the figure is the engine body, and the horizontally opposed engine is not shown in the figure. A sub-chamber 2a communicating with the combustion chamber of each cylinder is formed in the cylinder head 2 of the engine main body 1, and a variable compression ratio piston 27 is inserted into the sub-chamber 2a so as to be movable forward and backward.

また、上記圧縮比可変ピストン２７に固設するプランジ
ャ２７ａの上記シリンダヘッド２から突出した基端にカ
ムフォロワー２７ｂが固設され、このカムフォロワー２
７ｂに摺接するカム２８が上記シリンダヘッド２に横設
されたカムシャフト２８ａに回動自在に支持されている
。さらに、このカムシャフト２８ａがロータリンレノイ
ドなどの圧縮比可変アクチュエータ２９のプランジャ２
９ａに連設されている。Further, a cam follower 27b is fixed to the base end of the plunger 27a fixed to the variable compression ratio piston 27, which protrudes from the cylinder head 2.
A cam 28 slidingly in contact with the cylinder head 7b is rotatably supported by a camshaft 28a installed horizontally on the cylinder head 2. Furthermore, this camshaft 28a is connected to the plunger 2 of a variable compression ratio actuator 29 such as a rotary lenoid.
It is connected to 9a.

上記圧縮比可変アクチュエータ２９に電流が通電される
と、プランジｖ２９ａが正転し、このプランジャ２９ａ
に１ｍするカムシャフト２８ａが第２図において時計回
り方向に回動してカム２８がカムフォロワ２７ｂ、プラ
ンジャ２７ａを介して上記圧縮比可変ピストン２７を燃
焼室側へ押圧し、圧縮比εを高圧縮比εＳに設定する（
ε＝εＳ）、また、上記圧縮比可変アクチュエータ２９
対にする通電が遮断されると、上記プランジャ２９ａが
逆転し、上記圧縮比可変ピストン２７が後退して（第２
図の状態）、上記圧縮比εが定常運転時の圧縮比ε０に
復帰される（ε＝ε０、但しε０〈εＳ）。When current is applied to the variable compression ratio actuator 29, the plunger v29a rotates in the forward direction, and the plunger 29a
The camshaft 28a, which has a length of 1 m, rotates clockwise in FIG. Set the ratio εS (
ε=εS), and the compression ratio variable actuator 29
When the power supply to the pair is cut off, the plunger 29a reverses, and the variable compression ratio piston 27 retreats (the second
state), the compression ratio ε is returned to the compression ratio ε0 during steady operation (ε=ε0, where ε0<εS).

ところで、第９図に示ずように、通常の圧縮比ε０に対
し、高圧縮比εＳ時の圧縮圧力と圧縮渇瓜とが圧縮上死
点＜ＴＤＣ）において、比較的高くなり、その分、点火
性がよくなり、アルコール濃度Ａ１が、始動可能アルコ
ール潤度ＡＯ以上であっても、点火始動させることがで
きる。By the way, as shown in FIG. 9, compared to the normal compression ratio ε0, the compression pressure and compression depletion at high compression ratio εS are relatively high at compression top dead center < TDC), and accordingly, The ignitability is improved, and even if the alcohol concentration A1 is higher than the startable alcohol moisture content AO, ignition can be started.

また、上記シリンダヘッド２の各気筒に露呈する吸入ボ
ート２ｂにインテークマニホールド３が連通されており
、このインテークマニホールド３の上流側にエアチャン
バ４を介してスロットルチャンバ５が連通され、このス
ロットルチャンバ５の上流側に吸入管６を介してエアク
リーナ７が取付けられている。Further, an intake manifold 3 is connected to the intake boat 2b exposed to each cylinder of the cylinder head 2, and a throttle chamber 5 is connected to the upstream side of the intake manifold 3 via an air chamber 4. An air cleaner 7 is attached to the upstream side of the air cleaner 7 via a suction pipe 6.

また、上記吸入管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気量センサ（図においては、ホットワイヤ式エアフ
ローメータ）８が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａにスロット
ルポジションセンサ９ａとスロットルバルブ全開でＯＮ
するアイドルスイッチ９ｂとが連設されている。Further, an intake air amount sensor (a hot wire air flow meter in the figure) 8 is interposed immediately downstream of the air cleaner 7 in the intake pipe 6, and a throttle valve 5a provided in the throttle chamber 5 is connected to a throttle valve 5a provided in the throttle chamber 5. Turn on with position sensor 9a and throttle valve fully open
An idle switch 9b is connected to the idle switch 9b.

また、上記インテークマニホールド３の各気筒の各吸入
ボート２ｂの直上流側に、主インジェクタ１０が配設さ
れている。さらに、上記シリンダヘッド２の各気筒毎に
、その先端を燃焼室に露呈する筒内インジェクタ１１と
点火プラグ１７が取り付けられている。Further, a main injector 10 is disposed immediately upstream of each intake boat 2b of each cylinder of the intake manifold 3. Further, an in-cylinder injector 11 and a spark plug 17 are attached to each cylinder of the cylinder head 2, the tips of which are exposed to the combustion chamber.

また、上記主インジェクタ１０に連通ずる主燃料通路１
２ａと、上記筒内インジェクタ１１に連通ずる副燃料通
路１２ｂとが燃料通路切換えバルブ１８を介して燃料通
路１９に連通され、さらに、この燃料通路１９が燃料タ
ンク１３に連通されている。Also, a main fuel passage 1 communicating with the main injector 10 is provided.
2a and an auxiliary fuel passage 12b communicating with the in-cylinder injector 11 are communicated with a fuel passage 19 via a fuel passage switching valve 18, and further, this fuel passage 19 is communicated with a fuel tank 13.

また、上記燃料通路１９に、上記燃料タンク１３側から
燃料ポンプ１４、アルコールセンサ１５、燃Ｆ１度セン
サ１６が介装δれている。Further, a fuel pump 14, an alcohol sensor 15, and a fuel F1 degree sensor 16 are interposed in the fuel passage 19 from the fuel tank 13 side.

上記燃料通路切換えバルブ１８のソレノイドコイル１８
ａが非通電のとき、上記燃料通路１９と上記主燃料通路
１２ａとが連通され、また、上記ソレノイドコイル１８
ｂが通電されるとバルブが切換り、上記燃料通路１９と
上記】１燃料通路１２ｂとが連通ずる。Solenoid coil 18 of the fuel passage switching valve 18
When a is not energized, the fuel passage 19 and the main fuel passage 12a are communicated with each other, and the solenoid coil 18
When B is energized, the valve is switched, and the fuel passage 19 and the [1] fuel passage 12b communicate with each other.

なお、上記燃料タンク１３には、所定アルコール濃度Ａ
Ｉ　　（％）を右Ｊるアルコールとガソリンとの混合燃
料（以下「アルコール燃料」とする）が貯留されている
。Note that the fuel tank 13 has a predetermined alcohol concentration A.
A mixed fuel of alcohol and gasoline (hereinafter referred to as "alcohol fuel") is stored.

また、上記吸入管６の上記吸入空気量センサ８の下流側
に吸気温センサ２０が臨まされている。Further, an intake air temperature sensor 20 is provided on the downstream side of the intake air amount sensor 8 in the intake pipe 6 .

さらに、上記エンジン本体１のクランクシャフト１ｂに
、その外周に所定クランク角度ごとに突起あるいはスリ
ットを有するクランクロータ２１が固設されており、こ
のクランクロータ２１の外周に、クランク角を検出する
ための電磁ピックアップなどからなるクランク角センサ
２２が対設されている。Further, a crank rotor 21 having protrusions or slits at predetermined crank angles on the outer periphery of the crankshaft 1b of the engine main body 1 is fixedly installed. A crank angle sensor 22 consisting of an electromagnetic pickup or the like is provided oppositely.

さらに、上記インテークマニホールド３に形成されたラ
イザをなす冷却水通路（図示せず）に冷却水温センサ２
３が臨まされている。Furthermore, a cooling water temperature sensor 2 is installed in a cooling water passage (not shown) forming a riser formed in the intake manifold 3.
3 is coming.

また、上記シリンダヘッド２の排気ボート（図示せず）
に連通ずる排気管２４に０２セン号２５が臨まされてい
る。なお、符号２６は触媒コンバータである。In addition, the exhaust boat of the cylinder head 2 (not shown)
The 02 sensor 25 faces the exhaust pipe 24 which communicates with the exhaust pipe 24. In addition, the code|symbol 26 is a catalytic converter.

（制御装置の回路構成） 一方、符号３１は制御装置で、この制御装置３１のＣＰ
Ｕ　（中央処理演算装置）３２、ＲＯＭ３３、ＲＡＭ３
４、および、Ｉ１０インターフェイス３５がパスライン
３６を介して互いに接続されており、このＩ１０インタ
ーフェイス３５の入力ボートに、運転状態パラメータ検
出手段３７を構成する各センサ２２，８，９ａ、２３．
２５，１５゜２０．１６．および、アイドルスイッチ９
ｂが接続され、また、このＩ１０インターフェイス３５
の出力ボートに駆動回路３８を介して、主インジェクタ
１０．筒内インジエクタ１１、燃料通路切換えバルブ１
８のソレノイドコイル１８ａ１点火プラグ１７に接続す
る点火コイル１７ａ１および圧縮比可変アクチュエータ
２９が接続されている。(Circuit configuration of control device) On the other hand, reference numeral 31 is a control device, and the CP of this control device 31 is
U (central processing unit) 32, ROM 33, RAM 3
4, and an I10 interface 35 are connected to each other via a pass line 36, and each sensor 22, 8, 9a, 23 .
25,15°20.16. and idle switch 9
b is connected, and this I10 interface 35
The output boat of the main injector 10. In-cylinder injector 11, fuel passage switching valve 1
An ignition coil 17a1 connected to the ignition plug 17 and a variable compression ratio actuator 29 are connected to the solenoid coil 18a1 of No. 8.

上記ＲＯＭ３３には制御プログラム、固定データが記憶
されており、この固定データは後述する始動時燃料噴射
毎マツプＭＰＴｉ’　、および、始動可能アルコール′
Ｑ度マツプＭＰＡＬ１、燃焼可能アルコール濃度マツプ
ＭＰＡ１２などである。The ROM 33 stores a control program and fixed data, and this fixed data includes a starting fuel injection map MPTi' and a starting alcohol' which will be described later.
These include a Q degree map MPAL1, a combustible alcohol concentration map MPA12, etc.

また、上記ＲＡＭ３４にはデータ処理した後の上記各セ
ンサの出力信号およびＣＰ　ｔＪ　３２　ｔ’演算処理
したデータが格納されている。Further, the RAM 34 stores the output signals of the respective sensors after data processing and the data processed by CP tJ 32 t'.

さらに、上記ＣＰＵ３２では上記ＲＯＭ３３に記憶され
ている制御プログラムに従い、上記ＲＡＭ３４に格納さ
れた各種データに騙づき、主インジェクタ１０と筒内イ
ンジェクタ１１を駆動するパルス幅などを演口する。Further, the CPU 32 uses various data stored in the RAM 34 to determine pulse widths for driving the main injector 10 and in-cylinder injector 11 according to the control program stored in the ROM 33.

（制御装置の機能構成） 第１図に示すように、上記制御装置３１は、エンジン回
転数算出手段４１、吸入空気量算出手段４２、基本燃料
噴射量設定手段４３、各種増１分補正係数設定手段４４
、空燃比フィードバック補正係数設定手段４５、燃料噴
射量設定手段４６、始動時燃料噴射Ｍ検索手段４７、始
動可能アルコール濃度検索手段４８、燃焼可能アルコー
ル濃度検索手段４９、アルコールＰＩＪ度算出手段５０
、アルコール濃度判定手段５１、アルコール分補正係数
設定手段５２、補正燃料噴射量設定手段５３、燃料通路
切換えバルブ駆動手段５４、圧縮比可変アクチュエータ
駆動手段５５、点火駆動手段５６、主インジェクタ駆動
手段５７、筒内インジェクタ駆動手段５８、および、エ
ンジンクランキング判定手段５９で構成されている。(Functional configuration of control device) As shown in FIG. 1, the control device 31 includes an engine rotation speed calculation means 41, an intake air amount calculation means 42, a basic fuel injection amount setting means 43, and various incremental correction coefficient settings. Means 44
, air-fuel ratio feedback correction coefficient setting means 45, fuel injection amount setting means 46, starting fuel injection M search means 47, startable alcohol concentration search means 48, combustible alcohol concentration search means 49, alcohol PIJ degree calculation means 50
, alcohol concentration determining means 51, alcohol content correction coefficient setting means 52, corrected fuel injection amount setting means 53, fuel passage switching valve driving means 54, compression ratio variable actuator driving means 55, ignition driving means 56, main injector driving means 57, It is composed of an in-cylinder injector drive means 58 and an engine cranking determination means 59.

エンジン回転数算出手段４１では、クランク角センサ２
２の出力信号からエンジン回転数Ｎを算出し、吸入空気
量ｎ出手段４２では吸入空気ルセンサ８の出力信号から
吸入空気量Ｑを算出する。In the engine rotation speed calculation means 41, the crank angle sensor 2
The engine speed N is calculated from the output signal of the intake air sensor 8, and the intake air amount Q is calculated from the output signal of the intake air sensor 8 in the intake air amount n output means 42.

基本燃料噴ｍｍ設定手段４３では、上記エンジン回転数
算出手段４１で算出したエンジン回転数Ｎと上記吸入空
気ＩＩ出手段４２で算出した吸入空気量Ｑに基づき基本
燃料噴射ｆｆ１Ｔｐを算出する（Ｔｉｌ　−ＫＸＱ／Ｎ
　　　Ｋ−・・定数）。あルイハ、上記エンジン回転数
Ｎと吸入空気ｆｆ１Ｑをパラメータとしてマツプ検索に
より基本燃料噴射ｆｆ１Ｔｐを設定する。The basic fuel injection mm setting means 43 calculates the basic fuel injection ff1Tp based on the engine speed N calculated by the engine speed calculation means 41 and the intake air amount Q calculated by the intake air II output means 42 (Til - KXQ/N
K - constant). Alright, the basic fuel injection ff1Tp is set by map search using the engine speed N and intake air ff1Q as parameters.

各種増量分補正係数設定手段４４では、アイドルスイッ
チ９ｂの出力信号、スロットルポジションセンサ９ａの
スロットル開度（θ）信号、冷却水温センサ２３のエン
ジン温度（ＴＥ　）信号を読み込み、アイドル後Ｗｔ量
補正、加減速補正、全開増量補正、冷却水温補正などに
係る各種増量分補正係数Ｃ０ＦＦを設定する。The various increase correction coefficient setting means 44 reads the output signal of the idle switch 9b, the throttle opening (θ) signal of the throttle position sensor 9a, and the engine temperature (TE) signal of the coolant temperature sensor 23, and corrects the Wt amount after idling. Various increase correction coefficients C0FF related to acceleration/deceleration correction, full-open increase correction, cooling water temperature correction, etc. are set.

空燃比フィードバック補正係数設定手段４５では、０２
センサの出力電圧へ／Ｆを読込み、この０２センサの出
力電圧Ａ／Ｆと予め設定されたスライスレベルとを比較
し、比例積分制御により空燃比フィードバック補正係数
αを設定する。なお、０２センサが不活性時には空燃比
フィードバック補正係数αをα＝１．０に固定して空燃
比フィードバック制御を中止する。In the air-fuel ratio feedback correction coefficient setting means 45, 02
/F is read into the output voltage of the sensor, the output voltage A/F of the 02 sensor is compared with a preset slice level, and the air-fuel ratio feedback correction coefficient α is set by proportional-integral control. Note that when the 02 sensor is inactive, the air-fuel ratio feedback correction coefficient α is fixed at α=1.0 and the air-fuel ratio feedback control is stopped.

燃料噴射量設定手段４６では、上記基本燃料噴銅量設定
手段４３で設定した基本燃料噴０４ｍＴｐを、上記各種
増量分補正係数設定手段４４で設定した各種増量分補正
係数Ｃ０ＦＦで空燃比補正するとともに、上記空燃比フ
ィードバック補正係数設定手段４５で設定した空燃比フ
ィードバック補正係数αでフィードバック補正して燃料
噴射ｆｆ１Ｔｉ’を設定する（Ｔｉ’＝Ｔｐ　ＸαＸＣ
０ＥＦ）。The fuel injection amount setting means 46 corrects the air-fuel ratio of the basic fuel injection 04mTp set by the basic fuel injection amount setting means 43 using the various increase correction coefficients C0FF set by the various increase correction coefficient setting means 44. , the fuel injection ff1Ti' is set by feedback correction using the air-fuel ratio feedback correction coefficient α set by the air-fuel ratio feedback correction coefficient setting means 45 (Ti'=Tp XαXC
0EF).

始動時燃料噴射量検索手段４７では、吸気温センサ２０
の吸気温度（ＴＡ）信号と燃料温度センサ１６の燃料温
度（Ｔ　Ｆ）信号とを読込み、吸気温度ＴＡと燃料温ｒ
！ｉＴＦとをパラメータとして始動時燃料噴射量マツプ
ＭｐＴｉ’から始動時燃料噴射借Ｔじを検索する。In the starting fuel injection amount search means 47, the intake air temperature sensor 20
The intake air temperature (TA) signal of the fuel temperature sensor 16 and the fuel temperature (TF) signal of the fuel temperature sensor 16 are read, and the intake air temperature TA and the fuel temperature r
! Using iTF as a parameter, the starting fuel injection amount T is searched from the starting fuel injection amount map MpTi'.

第４図に示すように、上記始動時燃料噴射量マツプＭｐ
Ｔｉ’は、吸気温度Ｔ＾と燃料温度ＴＦをパラメータと
する格子状の三次元マツプで、各格子で囲まれた領域に
、予め実験などから求めた始動時燃料噴射門Ｔじが格納
されている。As shown in FIG. 4, the starting fuel injection amount map Mp
Ti' is a grid-like three-dimensional map with intake air temperature T^ and fuel temperature TF as parameters, and the area surrounded by each grid stores the starting fuel injection gate T, which has been determined in advance through experiments. There is.

始動可能アルコール濃度検索手段４８では、上記吸気温
センサ２０の吸気温度ＴＡ倍信号燃料温度センサ１６の
燃料温度ＴＦ倍信号読込み、吸気温度ＴＡと燃料温度Ｔ
Ｆとをパラメータとして始動可能アルコール濃度マツプ
ＭＰＡＬ１から始動可能アルコール濃度ＡＯを検索づる
。The startable alcohol concentration search means 48 reads the intake air temperature TA multiplied signal from the intake air temperature sensor 20 and the fuel temperature TF multiplied signal from the fuel temperature sensor 16, and calculates the intake air temperature TA and fuel temperature T.
The startable alcohol concentration AO is searched from the startable alcohol concentration map MPAL1 using F as a parameter.

第５図に示すように、上記始動可能アルコール濃度マ°
ツブＭＰＡＬ１は、吸気湿度ＴＡと燃料温度ＴＦをパラ
メータとする格子状の三次元マツプで、各格子で囲まれ
た領域に予め実験などから求めた始動可能アルコール濃
度ＡＯが格納されている。As shown in FIG.
The block MPAL1 is a grid-like three-dimensional map with intake air humidity TA and fuel temperature TF as parameters, and the startable alcohol concentration AO determined in advance through experiments is stored in the area surrounded by each grid.

ところで、燃焼可能なアルコール濃度は吸気温度、燃料
温度、エンジン温度などの温度条件で変動する。Incidentally, the combustible alcohol concentration varies depending on temperature conditions such as intake air temperature, fuel temperature, and engine temperature.

すなわち、第６図に示すように、実験によれば温肛条件
が一３０℃以下の場合、燃焼が困難となり、それ以上の
温度条件下における燃焼可能な最大アルコール濃度は、
−３０℃で８０％、−２０℃で８５％とほぼリニアに変
化し、１０℃ではアルコールｃＪｒｆｉが１００％でも
燃焼可能となる。That is, as shown in Figure 6, according to experiments, combustion becomes difficult when the temperature is below 130°C, and the maximum combustible alcohol concentration under temperature conditions higher than that is:
It changes almost linearly to 80% at -30°C and 85% at -20°C, and even 100% alcohol cJrfi can be combusted at 10°C.

上記始動可能アルコールｍｒ＊マツプＭＰＡＬ１の各領
域には、実験により求めた吸気温度ＴＡと燃料温度ＴＦ
に応じた燃焼可能なアルコール濃度が予め格納されてい
る。Each area of the startable alcohol mr*map MPAL1 above includes the intake air temperature TA and fuel temperature TF determined by experiment.
The combustible alcohol concentration corresponding to the combustible alcohol concentration is stored in advance.

燃焼可能アルコール温度検索手段４９では、冷却水温セ
ンサ２３の出力信号をエンジンｇＵ（Ｔ［）信号として
取入れ、エンジン温度ＴＦをパラメータとして燃焼可能
アルコール濃度マツプＭＰＡＬ２から燃焼可能アルコー
ル濃度ＡＯを検索する。The combustible alcohol temperature search means 49 takes in the output signal of the cooling water temperature sensor 23 as the engine gU(T[) signal, and searches for the combustible alcohol concentration AO from the combustible alcohol concentration map MPAL2 using the engine temperature TF as a parameter.

第８図に示すように、上記燃焼可能アルコール濃度マツ
プＭＰＡＬ２は、エンジン温度ＴＥをパラメータとする
二次元マツプで、各領域には予め実験などから求めた前
記第６図に示づような温度条件（エンジン温度）に応じ
て設定される燃焼可能な最大アルコールＯＩ！！が格納
されている。As shown in FIG. 8, the combustible alcohol concentration map MPAL2 is a two-dimensional map using the engine temperature TE as a parameter, and each region has temperature conditions as shown in FIG. Maximum combustible alcohol OI set according to (engine temperature)! ! is stored.

ところで、始動時の燃焼可能アルコールｌ１ｌ（始動可
能アルコール濃度）は、吸気温度、燃料温度をパラメー
タとして設定したほうがエンジン湿度をパラメータとす
るより直接的であるが、完爆後は、エンジン温度の上昇
により内壁に付着して気化する燃料Ｒが多くなるためエ
ンジン温度（冷却水温度）をパラメータとして燃焼可能
アルコール濃度を設定したほうが燃料噴ｌ）１品を適正
に制御づることができる。By the way, it is more direct to set the combustible alcohol l1l (startable alcohol concentration) at the time of starting by using the intake air temperature and fuel temperature as parameters than by setting the engine humidity as a parameter, but after a complete explosion, the increase in engine temperature As a result, more fuel R adheres to the inner wall and vaporizes, so setting the combustible alcohol concentration using the engine temperature (cooling water temperature) as a parameter allows for more appropriate control of the fuel injection.

アルコール濃度算出手段５０では、アルコールセンサ１
５の出力信号を読込み、主インジェクタ１０１筒内イン
ジエクタ１１に供給される燃料のアルコール濃度Ａ１を
算出する↓ アルコール濃度算出手段５１では、上記アルコール濃度
算出手段５０で算出したアルコール濃度Ａ１と、上記始
動可能アルコール濃度検索手段４８、あるいは、上記燃
焼可能アルコール濃度検索手段４９で検索した始動可能
アルコール濃度ＡＯとを比較し、Ａ１≦ΔＯの場合、ア
ルコール濃度（Ａ１）信号を出力し、ＡＩ　＞ＡＯの場
合、始動可能アルコール１ｌＬＩ度（ＡＯ）信号を出力
する。In the alcohol concentration calculating means 50, the alcohol sensor 1
5 and calculates the alcohol concentration A1 of the fuel supplied to the main injector 101 and the in-cylinder injector 11. The alcohol concentration calculation means 51 uses the alcohol concentration A1 calculated by the alcohol concentration calculation means 50 and the alcohol concentration A1 of the fuel supplied to the main injector 101 and the in-cylinder injector 11. It compares the startable alcohol concentration AO searched by the possible alcohol concentration search means 48 or the above-mentioned combustible alcohol concentration search means 49, and if A1≦ΔO, an alcohol concentration (A1) signal is output, and if AI > AO. In this case, a startable alcohol 1l LI degree (AO) signal is output.

アルコール分補正係数設定手段５２では、アルコール瀧
度陣出手段５０にで算出された燃料のアルコール濃度Ａ
１に対応したアルコール分補正係数ＫＡＬを設定する。The alcohol content correction coefficient setting means 52 determines the alcohol concentration A of the fuel calculated by the alcohol concentration setting means 50.
Set the alcohol content correction coefficient KAL corresponding to 1.

第７図に示すように、アルコール燃料の発熱値はガソリ
ン燃料の約１／２であるため、ガソリン燃料と同等の発
熱量を得るためにはガソリン燃料に対し２倍の吊のアル
コール燃料が必要になる。As shown in Figure 7, the calorific value of alcohol fuel is approximately 1/2 that of gasoline fuel, so in order to obtain the same calorific value as gasoline fuel, twice as much alcohol fuel as gasoline fuel is required. become.

したがって、アルコール濃度Ｏ％（ガソリン濃度１００
％）の場合のアルコール分補正係数はＫＡＬ＝１．０、
アルコール８Ｉ５磨１００％（ガソリン濃度Ｏ％）の場
合のアルコール分補正係数はに＾（−２，０であり、こ
のアルコール分補正係数ＫＡＬはアルコール濃度に応じ
て　１．０〜２．０の間で連続的に変化する。Therefore, alcohol concentration 0% (gasoline concentration 100
%), the alcohol content correction coefficient is KAL=1.0,
The alcohol content correction coefficient in the case of 100% alcohol 8I5 polishing (gasoline concentration 0%) is -2.0, and this alcohol content correction coefficient KAL is between 1.0 and 2.0 depending on the alcohol concentration. It changes continuously.

補正燃料噴射量設定手段５３では、上記燃料噴射ｎ設定
手段４６、あるいは、上記始動時燃判噴射埴検索手段４
７で設定した燃料噴射ｆｊｔＴｉ’を上記アルコール分
補正係数設定手段５２で設定したアルコール分補正係数
ＫＡＬで補正して燃料噴射母Ｔｉを算出する（Ｔｉ　＝
ＴじＸＫＡＬ）。The corrected fuel injection amount setting means 53 uses the fuel injection n setting means 46 or the starting fuel injection quantity search means 4.
The fuel injection value Ti is calculated by correcting the fuel injection fjtTi' set in step 7 with the alcohol content correction coefficient KAL set by the alcohol content correction coefficient setting means 52 (Ti =
TjiXKAL).

燃料通路切換えバルブ駆動手段５４では、上記アルコー
ル濃度判定手段５１の判定結果に基づき、燃料通路切換
えバルブ１８のソレノイドコイル１８ａへの通電を制御
し燃料通路切換バルブ１８を切換る。The fuel passage switching valve driving means 54 controls the energization of the solenoid coil 18a of the fuel passage switching valve 18 to switch the fuel passage switching valve 18 based on the determination result of the alcohol concentration determination means 51.

すなわち、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコ
ール燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能アルコール濃
度ＡＯＪ、り高い（ＡＩ　＞ＡＯ）と判定してＡＯ低信
号出力された場合、燃料通路切換えバルブ１８のソレノ
イドコイル１８ａを通電し、この燃料切換えバルブ１８
を介して燃料通路１９と、筒内インジェクタ１１に連通
ずる副燃料通路１２ｂとを連通Ｊる。That is, when the alcohol concentration determination means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is higher than the startable alcohol concentration AOJ (AI > AO) and outputs an AO low signal, the solenoid coil of the fuel passage switching valve 18 18a is energized, this fuel switching valve 18
The fuel passage 19 and the auxiliary fuel passage 12b communicating with the in-cylinder injector 11 are communicated via the fuel passage 19.

一方、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコール
燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能アルコール濃度Ａ
Ｏ以下（Δ１≦△０）と判定してＡ１信号が出力された
場合、燃料通路切換えバルブ１８のソレノイドコイル１
８ａを非通電とし、上記燃料通路１９と、主インジェク
タ１０に連通ずる主燃料通路１２ａとを連通り−る。On the other hand, the alcohol concentration determining means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is the startable alcohol concentration A.
If it is determined that the A1 signal is below O (Δ1≦△0) and the A1 signal is output, the solenoid coil 1 of the fuel passage switching valve 18
8a is de-energized, and the fuel passage 19 and the main fuel passage 12a communicating with the main injector 10 are communicated.

圧縮比可変アクチュエータ駆動手段５５では、上記アル
コール′ｆＡ度判定手段５１の判定結果に基づき、圧縮
比可変アクチュエータ２９への通電を制御する。The variable compression ratio actuator drive means 55 controls the energization of the variable compression ratio actuator 29 based on the determination result of the alcohol degree determination means 51.

すなわち、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコ
ール燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能アルコール濃
度ＡＯより高い（ＡＩ　＞ＡＯ）と判定してＡＯ低信号
出力された場合、上記圧縮比可変アクチュエータ２９を
通電し、圧縮比可変ピストン２７を燃焼室側へ押圧して
圧縮比εを高圧縮比εＳにする。That is, when the alcohol concentration determining means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is higher than the startable alcohol concentration AO (AI > AO) and outputs an AO low signal, the variable compression ratio actuator 29 is energized. , the compression ratio variable piston 27 is pushed toward the combustion chamber side to make the compression ratio ε a high compression ratio εS.

一方、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコール
燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能アルコール濃度Ａ
Ｏより低い（ＡＩ≦ＡＯ）と判定してＡ１信号が出力さ
れた場合、上記圧縮比可変アクチュエータ２９を非通電
とし、圧縮比可変ピストン２７を後退させて圧縮比εを
通常圧縮比ε０にする。On the other hand, the alcohol concentration determining means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is the startable alcohol concentration A.
If it is determined that the A1 signal is lower than O (AI≦AO) and the A1 signal is output, the variable compression ratio actuator 29 is de-energized, the variable compression ratio piston 27 is moved backward, and the compression ratio ε becomes the normal compression ratio ε0. .

点火駆動手段５６では、上記アルコール濃度判定手段５
１の判定結果に慕づき、点火プラグ１７に接続する点火
コイル１７ａに対する点火信号を通常の１サイクル毎の
点火時期制御で行うか、あるいは、連続点火（スパーク
アシスト）で行うが決定する。In the ignition drive means 56, the alcohol concentration determination means 5
Based on the result of the first determination, it is decided whether the ignition signal to the ignition coil 17a connected to the ignition plug 17 should be controlled by normal cycle-by-cycle ignition timing control or by continuous ignition (spark assist).

すなわち、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコ
ール燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能アルコール８
り庶△Ｏより高い（△１＞ＡＯ）と判定してＡＯ低信号
出力された場合、上記点火コイル１７ａに連続点火信号
を出力Ｊる。That is, the alcohol concentration determination means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is the startable alcohol 8.
If it is determined that the current value is higher than ΔO (Δ1>AO) and an AO low signal is output, a continuous ignition signal is output to the ignition coil 17a.

一方、上記アルコール濃度判定手段５１で、アルコール
燃料のアルコール濃度へ１が始動可能アルコール濃度Ａ
Ｏより低い（ＡＩ≦ＡＯ）と判定してＡ１信号が出力さ
れた場合、通常の点火時期制御に切換える。On the other hand, the alcohol concentration determining means 51 determines that the alcohol concentration of the alcohol fuel is 1, which is the alcohol concentration A that allows starting.
If it is determined that the A1 signal is lower than O (AI≦AO) and the A1 signal is output, the control is switched to normal ignition timing control.

主インジェクタ駆動手段５７では、上記アルコール濃度
判定手段５１で、アルコール燃料のアルコール濃度Ａ１
が始動可能アルコール濃度ＡＯより低い（Δ１≦△０）
と判定してＡＩ（ｆｉｅが出力された場合に、上記補正
燃料噴射量設定手段５３で設定した燃料噴射量Ｔｉに相
応する駆動パルス信号を主インジェクタ１０に与える。In the main injector driving means 57, the alcohol concentration determination means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is
is lower than the startable alcohol concentration AO (Δ1≦△0)
When it is determined that AI(fie is output), a drive pulse signal corresponding to the fuel injection amount Ti set by the corrected fuel injection amount setting means 53 is given to the main injector 10.

筒内インジェクタ駆動手段５８で【よ、上記アルコール
濃度判定手段５１で、アルコール燃料のアルコール濃度
Ａ１が始動可能アルコール８）度ＡＯより高い（ＡＩ　
＞ＡＯ）と判定してＡＯ低信号出力された場合に、上記
補正燃料噴６Ｍ　ｆａ設定手段５３で設定した燃料噴射
ｔ１１Ｔｉに相応づる駆動パルス信号を筒内インジェク
タ１１に与える。The in-cylinder injector driving means 58 determines that the alcohol concentration determination means 51 determines that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is higher than the startable alcohol (8) degrees AO.
>AO) and an AO low signal is output, a drive pulse signal corresponding to the fuel injection t11Ti set by the corrected fuel injection 6Mfa setting means 53 is given to the in-cylinder injector 11.

また、エンジンクランキング判定手段５９では、前記エ
ンジン回転数締出手段４１で算出したエンジン回転数Ｎ
＠読込み、予め設定された基準値ＮＯ（例えば５００　
ｒ、ｐ、ｍ　）と比較し、Ｎ＜Ｎｏの場合エンジンクラ
ンキング状態と判定し、また、Ｎ≧ＮＯの場合エンジン
完爆ど判定する。Further, the engine cranking determination means 59 determines the engine rotation speed N calculated by the engine rotation speed limiting means 41.
@Read, preset reference value No. (e.g. 500)
r, p, m), and if N<No, it is determined that the engine is cranking, and if N≧NO, it is determined that the engine has completely exploded.

そして、エンジンクランキング状態を判定した場合、上
記吸入空気Ｍｅ出手段４２、上記基本燃料噴射量設定手
段４３、各秤増量分補正係数設定手段４４、空燃比フィ
ードバック補正係数設定手段４５、燃料噴射量設定手段
４６へ演算中止信号を出ノｊするとともに、上記始動時
燃料噴射量検索手段４７、始動可能アルコール濃度検索
手段４８へ演算指令信号を出力する。また、上記エンジ
ンクランキング判定手段５つで、エンジン完爆と判定し
た場合、上記各手段４２〜４６へ演算指令信号を出力す
るとともに、上記他の各手段４７．４８へ演算中止信号
を出力する。When the engine cranking state is determined, the intake air Me output means 42, the basic fuel injection amount setting means 43, each scale increase correction coefficient setting means 44, the air-fuel ratio feedback correction coefficient setting means 45, the fuel injection amount A calculation stop signal is output to the setting means 46, and a calculation command signal is output to the start fuel injection amount search means 47 and the startable alcohol concentration search means 48. Further, when the five engine cranking determining means determine that the engine has completely exploded, it outputs a computation command signal to each of the means 42 to 46, and outputs a computation stop signal to each of the other means 47 and 48. .

（制御手順） 次に、上記構成による制ｉｌｌ装置の制御手順を第３図
のフローチＩＩ−トに従って説明する。(Control Procedure) Next, the control procedure of the control device having the above configuration will be explained according to flowchart II in FIG.

まず、イグニッションスイッチをＯＮすると、プログラ
ムがイニシャライズされ、アルコール濃度判定用フラグ
ＦがＦ＝Ｏにセットされる。First, when the ignition switch is turned on, the program is initialized and the alcohol concentration determination flag F is set to F=O.

次いで、ステップ５１０１でアルコールセンサ１５の出
力信号を読込み燃料中のアルコール濃度Ａ１をＱ出し、
ステップ５１０２でクランク角センザ２２の出力信号に
基づきエンジン回転数Ｎを算出する。Next, in step 5101, the output signal of the alcohol sensor 15 is read, and the alcohol concentration A1 in the fuel is calculated as Q.
In step 5102, the engine speed N is calculated based on the output signal of the crank angle sensor 22.

そして、ステップ５１０３で、上記ステップ５１０２で
算出したエンジン回転数Ｎと予め設定した基準値Ｎｏ　
　＜例えば、５００　ｒ、ｐ、ｍ　）とを比較し、Ｎく
ＮＯの場合、クランキング状態と判定してステップ５１
０４へ進み、また、Ｎ≧ＮＯの場合、エンジン完爆と判
断してステップ５１０７へ進む。Then, in step 5103, the engine rotation speed N calculated in step 5102 and the preset reference value No.
<For example, 500 r, p, m), and if NO, it is determined to be a cranking state and step 51
If N≧NO, it is determined that the engine has completely exploded and the process proceeds to step 5107.

クランキング状態と判定してステップ５１０４へ進むと
、吸気温度ＴＡと燃料温度ＴＦが読込まれ、ステップ８
１０５′ｃ上記両温度Ｔ＾、ＴＦをパラメータとして燃
料噴射量Ｔじを始動時燃料噴射１ｕマツプＭＰＴｉ’か
ら検索する。また、ステップ５１０６で上記両渇度ＴＡ
　、ＴＦをパラメータとして始動可能アルコール濃度Ａ
Ｏを始動可能アルコール濃度マツプＭＰＡＬ１から検索
する。When the cranking state is determined and the process proceeds to step 5104, the intake air temperature TA and fuel temperature TF are read, and step 8
105'c Search for the fuel injection amount T from the starting fuel injection 1u map MPTi' using the above-mentioned temperatures T^ and TF as parameters. Further, in step 5106, the above-mentioned thirst degree TA
, alcohol concentration A that can be started using TF as a parameter
Search for O from the startable alcohol concentration map MPAL1.

一方、上記ステップ５１０３で、エンジン完爆と判定し
てステップ５１０１へ進むと吸入空気Ｍセンサ８の出力
信号を読込み吸入空気ｆｆ１Ｑを算出し、ステップ３１
０８で前記ステップ５１０２で算出したエンジン回転数
Ｎと上記吸入空気ｆｆ１Ｑとから基本燃料噴射Ｈ”ｔ　
Ｔ　Ｉ）を算出する（Ｔｐ　＝ＫｘＱ／Ｎ）。On the other hand, when it is determined in step 5103 that the engine has completely exploded and the process proceeds to step 5101, the output signal of the intake air M sensor 8 is read and the intake air ff1Q is calculated, and step 31
In 08, basic fuel injection H''t is calculated from the engine rotation speed N calculated in step 5102 and the intake air ff1Q.
T I) is calculated (Tp = KxQ/N).

そして、ステップ５１０９で冷却水温センサ２３からの
エンジン温度ＴＥ信号、スロットルポジションセンサ９
ａからのスロットル間度θ信号、アイドルスイッチ９ｂ
の動作信号を読込み、ステップ５１１０で上記エンジン
温度ＴＥをパラメータとして燃焼可能アルコール濃度Ａ
Ｏを燃焼可能アルコール濃度マツプＭＰＡＬ２から検索
し、また、ステップ８１１１で上記エンジン温度ＴＥ、
スロットル開度θ、アイドルスイッチ９ｂの出力から各
種増量分補正係数Ｃ０ＥＦを設定し、ステップ５１１２
で０２センサ２５からの出力信号に基づぎ空燃比フィー
ドバック補正係数αを設定する。Then, in step 5109, the engine temperature TE signal from the cooling water temperature sensor 23, the throttle position sensor 9
Throttle distance θ signal from a, idle switch 9b
In step 5110, the combustible alcohol concentration A is determined using the engine temperature TE as a parameter.
O is searched from the combustible alcohol concentration map MPAL2, and in step 8111, the engine temperature TE,
Various increase correction coefficients C0EF are set from the throttle opening θ and the output of the idle switch 9b, and step 5112
Based on the output signal from the 02 sensor 25, the air-fuel ratio feedback correction coefficient α is set.

次いで、ステップ５１１３で、上記各ステップ５１０８
．５１１１．５１１２で設定した値に基づき燃料噴＠量
Ｔを設定する（Ｔｉ’＝Ｔｐ　ｘｃＯＥＦｘα）。Next, in step 5113, each of the above steps 5108
．． Set the fuel injection @ amount T based on the value set in 5111.5112 (Ti'=Tp xcOEFxα).

そして、ステップ５１１４で、アルコール濃度判定用フ
ラグＦがＦ＝１かどうかを判定し、Ｆ＝１の場合、通常
制御と判定してステップ８１２６ヘジヤンブする。また
、Ｆ＝Ｏの場合、ステップ５１１５へ進む。Then, in step 5114, it is determined whether or not the alcohol concentration determination flag F is F=1. If F=1, it is determined that the control is normal control and the process jumps to step 8126. Further, if F=O, the process advances to step 5115.

ステップ５１１５では、上記ステップ５１０１で算出し
たアルコール濃度Ａ１と上記ステップ８１０６あるいは
ステップ５１１０で検索した燃焼可能なアルコールセン
サ痘△０とを比較し、ＡＩ　＞ＡＯ、すなわち、燃料の
アルコールｉ！ｉ１ｔ！！が燃焼するに充分な濃度の上
限値より高い場合、ステップ８１１６へ進み、また、Ａ
１≦ＡＯの場合、すなわち、燃料のアルコール濃度が燃
焼づるに充分な温度の上限値以下の場合、ステップ５１
１７へ進む。In step 5115, the alcohol concentration A1 calculated in step 5101 is compared with the combustible alcohol sensor Δ0 searched in step 8106 or step 5110, and AI>AO, that is, fuel alcohol i! i1t! ! If A is higher than the upper limit of the concentration sufficient to burn, the process proceeds to step 8116;
If 1≦AO, that is, if the alcohol concentration of the fuel is below the upper limit of the temperature sufficient for combustion, step 51
Proceed to step 17.

ステップ８１１６へ進むと、燃料切換えバルブ１８のソ
レノイドコイル１８ａを通゛旧し、この燃料切換えバル
ブ１８を介して燃料通路１９と副燃料通路１２ｂとを連
通づる。Proceeding to step 8116, the solenoid coil 18a of the fuel switching valve 18 is removed, and the fuel passage 19 and the auxiliary fuel passage 12b are communicated through the fuel switching valve 18.

次いで、ステップ８１１８で、圧縮比可変アクヂュ■−
タ２９に電流を通電し、この圧縮比可変アクチュエータ
２９のプランジャ２９ａを正転させてカム２８を、第２
図の時計回り方向へ回転させ、圧縮比可変ピストン２７
を燃焼室の方向へ移動させて、燃焼室容積を減少させ、
圧縮比εを高圧縮比εＳに設定する（ε＝εＳ）。Next, in step 8118, the compression ratio variable actuator -
29, the plunger 29a of the variable compression ratio actuator 29 is rotated in the forward direction, and the cam 28 is moved to the second position.
Rotate the variable compression ratio piston 27 in the clockwise direction in the figure.
is moved toward the combustion chamber to reduce the combustion chamber volume,
The compression ratio ε is set to a high compression ratio εS (ε=εS).

その後、ステップ５１１９へ進み、点火プラグ１７に接
続する点火コイル１７ａに対して連続点火信号を出力し
、ステップ５１２０で、上記アルコール燃料のアルコー
ル濃度ＡＯに基づいてアルコール分補正係数に八［を設
定する。Thereafter, the process proceeds to step 5119, where a continuous ignition signal is output to the ignition coil 17a connected to the spark plug 17, and in step 5120, the alcohol content correction coefficient is set to 8 based on the alcohol concentration AO of the alcohol fuel. .

そして、ステップ５１２１で上記ステップ５１０５ある
いはステップ５１１３で設定した燃料噴射ｍｌ　Ｔじを
−Ｆ記スステップ５１２０設定したアルコール分補正係
数ＫＡＬで補正して補正燃料噴射ｍＴｉを設定する（Ｔ
ｉ　　＝Ｔｉ’ＸＫＡＬ）　　。Then, in step 5121, the fuel injection ml T set in step 5105 or step 5113 is corrected by the alcohol content correction coefficient KAL set in step 5120 to set the corrected fuel injection mTi (T
i = Ti'XKAL).

その後、ステップ５１２２で、上記ステップ５１２１で
設定した補正燃料噴射磁Ｔｉに基づき筒内インジェクタ
１１を駆動させ、圧縮上死点（ＴＤＣ）近傍において上
記筒内インジェクタ１１から燃焼室へ燃料を直接噴射さ
せる。Thereafter, in step 5122, the in-cylinder injector 11 is driven based on the corrected fuel injection magnetism Ti set in step 5121, and fuel is directly injected from the in-cylinder injector 11 into the combustion chamber near compression top dead center (TDC). .

その結果、高圧縮比εＳにより圧縮温度を高くしてアル
コール燃料の着火性をよりシ、かつ、連続点火にて点火
性をよくし、さらに、筒内インジェクタ１１から燃焼室
へアルコール燃料を直接噴射することにより、アルコー
ル燃料のアルコール１濃度Ａ１が燃焼可能アルコール濃
度ＡＯ以上でも、ガソリンなどの補助燃料を補給Ｊるこ
となく、良好な点火始動性能を得ることができるばかり
でなく、排気エミッション、燃費の大幅な改善を図るこ
とができる。As a result, the high compression ratio εS increases the compression temperature to improve the ignitability of the alcohol fuel, and the continuous ignition improves the ignition performance, and furthermore, the alcohol fuel is directly injected from the in-cylinder injector 11 into the combustion chamber. By doing so, even if the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is higher than the combustible alcohol concentration AO, it is possible not only to obtain good ignition starting performance without replenishing auxiliary fuel such as gasoline, but also to improve exhaust emissions and fuel efficiency. A significant improvement can be achieved.

一方、例えば、暖機運転中などに、上記ステップ５１１
５で、アルコール燃料のアルコール濃度Ａ１が始動可能
アルコール濃度ＡＯ以下と判定して、ステップ５１１７
へ進むと、アルコール濃度判定用フラグＦをＦ−１にセ
ットする。よって、次回以降のプログラムにおいては、
イグニッションスイッチをＯＦＦするまで、上記ステッ
プ５１１４からステップ８１２６へ常にジャンプする。On the other hand, for example, during warm-up operation, the step 511
In step 5117, it is determined that the alcohol concentration A1 of the alcohol fuel is less than or equal to the startable alcohol concentration AO.
When the process proceeds to , the alcohol concentration determination flag F is set to F-1. Therefore, in the next program,
The process always jumps from step 5114 to step 8126 until the ignition switch is turned off.

次いで、ステップ５１２３で、燃料切換えバルブ１８の
ソレノイドコイル１８ａを非通電とし、この燃料切換え
バルブ１８を介して燃料通路１９と主燃料通路１２ａと
を連通ずる。Next, in step 5123, the solenoid coil 18a of the fuel switching valve 18 is de-energized, and the fuel passage 19 and the main fuel passage 12a are communicated through the fuel switching valve 18.

次いで、ステップ５１２４で、圧縮比可変アクチュエー
タ２９に対する通電を遮断し、この圧縮比可変アクチュ
エータ２９のプランジャ２９ａを逆転させてカム２８を
、第２図の反時計回り方向へ回転させ、圧縮比可変ピス
トン２７を後退させて、圧縮比εを通常の圧縮比ε０に
設定する（ε＝εＯ）。Next, in step 5124, the power supply to the variable compression ratio actuator 29 is cut off, and the plunger 29a of the variable compression ratio actuator 29 is reversed to rotate the cam 28 in the counterclockwise direction in FIG. 27 and set the compression ratio ε to the normal compression ratio ε0 (ε=εO).

その後、ステップ５１２５へ進み、点火プラグ１７に接
続する点火コイル１７ａに対する点火タイミングを通常
の点火時期制御に切換える。Thereafter, the process proceeds to step 5125, where the ignition timing for the ignition coil 17a connected to the ignition plug 17 is switched to normal ignition timing control.

そして、ステップ３１２６で、上記ステップ５１０１で
算出したアルコール濃度Ａ１に基づいてアルコール分補
正係数ＫＡＬを設定する。Then, in step 3126, an alcohol content correction coefficient KAL is set based on the alcohol concentration A1 calculated in step 5101 above.

次いで、ステップ５１２７で、上記ステップ５１０５、
あるいは、ステップ５１１３で設定した燃料噴射ｆｆ１
Ｔｉ′を上記ステップ８１２６で設定したアルコール分
補正係数ＫＡＬで補正して、補正燃料噴射（ｌＴｉを設
定する。Next, in step 5127, the above steps 5105,
Alternatively, the fuel injection ff1 set in step 5113
Ti' is corrected by the alcohol content correction coefficient KAL set in step 8126 above to set corrected fuel injection (lTi).

その後、ステップ８１２８で、上記ステップ５１２７で
設定した補正燃料噴射ｆｆ１Ｔｉに基づき、主インジェ
クタ１０を駆動させ、この主インジェクタ１０から所定
タイミングで燃料を噴射させる。Thereafter, in step 8128, the main injector 10 is driven based on the corrected fuel injection ff1Ti set in step 5127, and fuel is injected from the main injector 10 at a predetermined timing.

ところで、エンジンクランキング時は、エンジン回転数
Ｎおよび吸入空気１Ｑが安定しないので、エンジン回転
数Ｎおよび吸入空気ｆｆ１Ｑを用いた燃料噴射皐演算を
行わず、吸気温度Ｔ＾、燃料温度ＴＦをパラメータとし
てマツプ検索によって始動時燃料噴射ｍＴｉ’を設定す
るようにしているので適正に燃料噴射量制御が行われ、
これによって、より始動性が向上する。By the way, during engine cranking, since the engine speed N and the intake air 1Q are not stable, the fuel injection temperature calculation using the engine speed N and the intake air ff1Q is not performed, but the intake air temperature T^ and the fuel temperature TF are used as parameters. Since starting fuel injection mTi' is set by map search, fuel injection amount control is performed appropriately.
This further improves startability.

なお、本発明は上記実施例に限るものではなく、例えば
、始動時燃料噴射量と始動可能アルコール濃度は吸気温
度と燃料温度のうちの一方をパラメータとしてマツプ検
索してもよい。Note that the present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, and for example, the starting fuel injection amount and the starting alcohol concentration may be searched by map using one of the intake air temperature and the fuel temperature as a parameter.

［発明の効果］ 以上、説明したように本発明によれば、アルコール燃料
のアルコール濃度をわ出するアルコール濃度算出手段と
、クランキング状態を判定するエンジンクランキング判
定手段と、上記エンジンクランキング判定手段でクラン
キング中と判定した場合、吸気温センサの出ツノ信号と
燃料温度センサの出力（ｆｆｉ号との少なくとも一方を
パラメータとして始動時燃料噴射筒をマツプ検索する始
動時燃料噴射量検索手段と、上記エンジンクランキング
判定手段でクランキング中と判定した場合、吸気温セン
サの出力信号と燃料温度センサの出力信号との少なくと
も一方をパラメータとして始動可能なアルコール濃度を
マツプ検索する始動可能アルコール′ｃＪ度検索手段と
、上記アルコール濃度降出手段で締出した燃料のアルコ
ール濃度と上記始動可能アルコール濃度検索手段で検索
した始動可能アルコール濃度とを比較するアルコール濃
度判定手段と、上記アルコール濃度判定手段で、アルコ
ール燃料のアルコール濃度が始動可能アルコール濃度以
上と判定した場合、圧縮比可変アクチュエータを高圧縮
比側へ動作させる圧縮比可変アクヂュ工−タ駆動手段と
を具備するので、アルコール燃料のアルコール濃度が始
動可能アルコール濃度以上でも、圧縮温度を上昇させる
ことで、ガソリンなどの補助燃料を用いることなく、良
好な始動性を得ることができ、経済性に優れ、かつ、構
造が簡単で、部品点数の削減、省スペース化、製品コス
トの低減をも図ることができるなど優れた効果が奏され
る。[Effects of the Invention] As described above, according to the present invention, there is provided an alcohol concentration calculation means for determining the alcohol concentration of alcohol fuel, an engine cranking determination means for determining the cranking state, and the engine cranking determination means for determining the cranking state. If it is determined by the means that cranking is in progress, a starting fuel injection amount search means for searching a starting fuel injection cylinder on a map using at least one of the output horn signal of the intake air temperature sensor and the output (ffi) of the fuel temperature sensor as a parameter; , when the engine cranking determining means determines that the engine is cranking, a startable alcohol 'cJ is searched by a map for a startable alcohol concentration using at least one of the output signal of the intake temperature sensor and the output signal of the fuel temperature sensor as a parameter. alcohol concentration determining means for comparing the alcohol concentration of the fuel filtered out by the alcohol concentration lowering means and the startable alcohol concentration searched by the startable alcohol concentration searching means; , a variable compression ratio actuator driving means for operating the variable compression ratio actuator toward a higher compression ratio side when the alcohol concentration of the alcohol fuel is determined to be higher than the startable alcohol concentration. By increasing the compression temperature even when the alcohol concentration exceeds the starting temperature, it is possible to obtain good starting performance without using auxiliary fuel such as gasoline. Excellent effects can be achieved, such as reduction in size, space saving, and reduction in product cost.

さらに、排気エミッション、燃費の改善が図れ、且つ、
エンジンのクランキング、１ｍ運転などを問わず常に最
適な燃料噴射量制御が実現できる効果が奏される。Furthermore, it is possible to improve exhaust emissions and fuel efficiency, and
Regardless of whether the engine is cranking or running for 1 m, the effect is that optimum fuel injection amount control can always be achieved.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装置の機
能ブロック図、第２図はエンジン制御系の全体概略図、
第３図はアルコールエンジンの制御手順を示すフローチ
ャート、第４図は始動時燃料噴射量マツプの概念図、第
５図は始動可能アルコール濃度マツプの概念図、第６図
は温度条件と始動可能アルコール濃度との相関図、第７
図はアルコール濃度とアルコール分補正係数との相関図
、第８図は燃焼可能アルコール′濃度マツプの概念図、
第９図は圧縮行程時の圧縮比と圧縮温度との関係を示す
説明図である。 １０・・・主インジェクタ、１１・・・筒内インジェク
タ、１６・・・燃料温度センサ、２０・・・吸気温セン
サ、２９・・・圧縮比可変アクチュエータ、４７・・・
始動時燃料噴射量検索手段、４８・・・始動可能アルコ
ール濃度検索手段、５０・・・アルコール濃度算出手段
、５１・・・アルコール濃度判定手段、５９・・・エン
ジンクランキング判定手段、ＡＯ・・・始動可能アルコ
ール濃度、Ａ１・・・（アルコール燃料の）アルコール
濃度、Ｔｉ゛・・・（始動時）燃料噴射量、εＳ・・・
高圧縮比。 第３図（その２）The drawings show one embodiment of the present invention, in which FIG. 1 is a functional block diagram of a control device, FIG. 2 is a general schematic diagram of an engine control system,
Fig. 3 is a flowchart showing the control procedure of an alcohol engine, Fig. 4 is a conceptual diagram of the starting fuel injection amount map, Fig. 5 is a conceptual diagram of the startable alcohol concentration map, and Fig. 6 is a conceptual diagram of the starting alcohol concentration map. Correlation diagram with concentration, 7th
The figure is a correlation diagram between alcohol concentration and alcohol content correction coefficient, and Figure 8 is a conceptual diagram of combustible alcohol' concentration map.
FIG. 9 is an explanatory diagram showing the relationship between compression ratio and compression temperature during the compression stroke. DESCRIPTION OF SYMBOLS 10... Main injector, 11... In-cylinder injector, 16... Fuel temperature sensor, 20... Intake temperature sensor, 29... Compression ratio variable actuator, 47...
Starting fuel injection amount searching means, 48... Startable alcohol concentration searching means, 50... Alcohol concentration calculating means, 51... Alcohol concentration determining means, 59... Engine cranking determining means, AO...・Startable alcohol concentration, A1... Alcohol concentration (of alcohol fuel), Ti゛... Fuel injection amount (at startup), εS...
High compression ratio. Figure 3 (Part 2)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 アルコール燃料のアルコール濃度を算出するアルコール
濃度算出手段と、 クランキング状態を判定するエンジンクランキング判定
手段と、 上記エンジンクランキング判定手段でクランキング中と
判定した場合、吸気温センサの出力信号と燃料温度セン
サの出力信号との少なくとも一方をパラメータとして始
動時燃料噴射量をマップ検索する始動時燃料噴射量検索
手段と、 上記エンジンクランキング判定手段でクランキング中と
判定した場合、吸気温センサの出力信号と燃料温度セン
サの出力信号との少なくとも一方をパラメータとして始
動可能なアルコール濃度をマップ検索する始動可能アル
コール濃度検索手段と、 上記アルコール濃度算出手段で算出した燃料のアルコー
ル濃度と上記始動可能アルコール濃度検索手段で検索し
た始動可能アルコール濃度とを比較するアルコール濃度
判定手段と、 上記アルコール濃度判定手段で、アルコール燃料のアル
コール濃度が始動可能アルコール濃度以上と判定した場
合、圧縮比可変アクチュエータを高圧縮比側へ動作させ
る圧縮比可変アクチュエータ駆動手段とを具備すること
を特徴とするアルコールエンジンの制御装置。[Scope of Claims] An alcohol concentration calculation means for calculating the alcohol concentration of alcohol fuel; an engine cranking determination means for determining a cranking state; a starting fuel injection amount search means for searching a map for the starting fuel injection amount using at least one of the output signal of the sensor and the output signal of the fuel temperature sensor as a parameter; and when the engine cranking determining means determines that cranking is in progress. a startable alcohol concentration search means for searching a map for a startable alcohol concentration using at least one of the output signal of the intake temperature sensor and the output signal of the fuel temperature sensor as a parameter; and the alcohol concentration of the fuel calculated by the alcohol concentration calculation means. an alcohol concentration determination means for comparing the alcohol concentration with the startable alcohol concentration searched by the startable alcohol concentration search means; and when the alcohol concentration determination means determines that the alcohol concentration of the alcohol fuel is equal to or higher than the startable alcohol concentration, the compression ratio 1. A control device for an alcohol engine, comprising: variable compression ratio actuator driving means for operating the variable actuator toward a higher compression ratio.