JPH02243736A - Compound rolling - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はセメンテッドカーバイドの１又は複数のリング
を鉄基好ましくは鋳鉄基のカスト合金の中に鋳込む技術
に関する。得られた製品は１個片から成るセメンテッド
カーバイドと鋳鉄が金属結合した複合ロールリングであ
る。この製品の鋳鉄〔従来技術〕
熱間（ホット）圧延用や冷間（コールド）圧延用のセメ
ンテッドカーバイド（超硬質合金）のロールリングを使
用すると、これは駆動スピンドルからのトルクをセメン
テッドカーバイド製ロールリングに深刻な引張応力を生
起せしめずに伝達するのに支障をきたすという問題があ
る。セメンテッドカーバイドは脆性材料のグループに属
し、キーウェイボトムやその他の駆動溝等の内側コーナ
やセメンテッドカーバイドリングと一体成形の駆動ラグ
の根元において特別のノツチに対して敏感であって限定
された握力を有している。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a technique for casting one or more rings of cemented carbide into an iron-based, preferably cast iron-based cast alloy. The resulting product is a composite roll ring consisting of a single piece of cemented carbide and cast iron metallurgically bonded. This product's cast iron (prior art) uses a cemented carbide roll ring for hot rolling or cold rolling, which transfers the torque from the drive spindle to the cemented carbide roll. There is a problem in that the ring cannot be transmitted without causing serious tensile stress. Cemented carbide belongs to the group of brittle materials and is sensitive to special notches at the inside corners of keyway bottoms and other drive grooves, and at the base of drive lugs that are integrally molded with cemented carbide rings, resulting in limited grip strength. have.
従来のジヨイントに基づく方法は満足に機能していない
。トルク伝達（トランスミッション）のもう１つの方法
はセメンテッドカーバイド製リングの孔面での摩擦力を
利用するものである。しかしながら、この面に働く半径
方向の力がセメンテッドカーバイドのリングにその内径
上で最大となる接線方向の引張応力を生ぜしめる。この
引張応力がロールの使用中に生じるその他の引張応力に
重畳される。Traditional joint-based methods have not performed satisfactorily. Another method of torque transmission uses frictional forces on the bore surface of a cemented carbide ring. However, the radial forces acting on this plane create tangential tensile stresses in the cemented carbide ring that are greatest on its inner diameter. This tensile stress is superimposed on other tensile stresses that occur during use of the roll.
ホット或いはコールド圧延用のロールで用いるカーバイ
ドリング上に鉄合金の鋳物をカスト成形すること自体は
公知である（参照スウェーデン特許第７１００１７０−
５号、公告番号３７１１１４）。It is known per se to cast iron alloy castings onto carbide rings for use in hot or cold rolling rolls (see Swedish Patent No. 7100170-1).
No. 5, Publication No. 371114).
セメンテッドカーバイドの作業部品とこのカーバイドに
焼結されて金属結合している金属或いは合金の鋳物（オ
スティング）から成る複合ロールリングの製造も公知で
ある（参照ＵＳＰ３．６０９． Ｅ！４９）。It is also known to produce composite roll rings consisting of a cemented carbide working part and a metal or alloy casting (osting) which is sintered to the carbide and has a metallic bond (see US Pat. No. 3.609.E!49).
前者の例では、カスト温度から冷却して行く間に鋳物は
カーバイドリングより縮小してリングに対し内方向の力
を発生する。この力はリングの外面で軸方向の引張応力
を発生せしめる。この応力が圧延中にロール面に生じる
ミクロクラックに直角に作用している。この引張応力の
影響下でミクロクラックは深く伝播してロール破壊の原
因となったり、過剰なドレッシング（ｄｒｅｓｓｉｎｇ
）量を必要とすることになりロールの全圧延能力を制約
することになる。In the former example, during cooling from the casting temperature, the casting shrinks more than the carbide ring, creating an inward force on the ring. This force creates an axial tensile stress on the outer surface of the ring. This stress acts perpendicularly to the microcracks that occur on the roll surface during rolling. Under the influence of this tensile stress, microcracks propagate deeply and cause roll failure or excessive dressing.
), which limits the total rolling capacity of the rolls.
後者の例では、低硬度と低降伏強度に特徴のある鋳物材
か、セメンテッドカーバイドのいづれかの脆性材料が使
用される。必要なトルク伝達カップリングにはことに適
していない。In the latter case, a brittle material is used, either a cast material characterized by low hardness and low yield strength, or cemented carbide. It is not particularly suitable for the required torque transmission couplings.
本発明は上記問題を解消したロールリングを提供するこ
とにある。The object of the present invention is to provide a roll ring that solves the above problems.
本発明によれば、如何るグレードのセメンテッドカーバ
イドもロールリングに使用し得る。しかし、延性鉄とセ
メンテッドカーバイド（低膨張性）との線形熱膨張の相
違がセメンテッドカーバイドのバインダ相含量の減少に
従って大きくなる。ホット圧延用ロールでは、コバルト
、ニッケル及びクロムの種々の組合せと含有量のバイン
ダ相を１５ｗ、 ｔ、％有するセメンテッドカーバイド
グレートが有利であることが判明したので、本発明では
これを複合ロールリングに使用する。According to the invention, any grade of cemented carbide may be used for the roll ring. However, the difference in linear thermal expansion between ductile iron and cemented carbide (low expansion) increases as the binder phase content of the cemented carbide decreases. For hot rolling rolls, cemented carbide grates with binder phases of 15 w, t, % in various combinations and contents of cobalt, nickel and chromium have been found to be advantageous, and in the present invention they are used in composite roll rings. use.
本発明によって得られた複合ロールリングでは、有害な
引張応力が消滅しているか減じられている。In the composite roll ring obtained according to the invention, harmful tensile stresses are eliminated or reduced.
これは、上記セメンテッドカーバイドをスウェーデン特
許第７６０１２８９−７号（公告３９９１１）に開示の
方法でカーボン当量に調整された組成の実質的に黒鉛化
した鋳鉄に鋳込むことによって達成される。This is achieved by casting the cemented carbide into a substantially graphitized cast iron whose composition is adjusted to carbon equivalents in the manner disclosed in Swedish Patent No. 7601289-7 (Publication No. 39911).
この鋳鉄の組成はカーバイドとの適宜の金属結合、トル
クの伝達に必要な強度、タフネス及び硬度及び工作性を
考えて選定される。このカスト合金はフェロ−シリコン
−マグネシウム及び／或いはニッケルーマグネシウムの
添加により、０．０２〜０．１０ｗ、 ｔ９％、好まし
くは０，０４〜０．０７Ｗ、 ｔ９％のマグネシウムを
含有する。フェロ−シリコンの接種により、キャスト合
金は１．９〜２．３ｗ、ｔ、％、好ましくは２．１〜２
．５ ｗ、ｔ、％のシリコンを含有する。このようにし
て、球形黒鉛の分散した延性鉄が得られる。The composition of this cast iron is selected in consideration of appropriate metal bonding with carbide, strength, toughness and hardness necessary for torque transmission, and workability. This cast alloy contains 0.02-0.10 W, t9%, preferably 0.04-0.07 W, t9% magnesium, by addition of ferro-silicon-magnesium and/or nickel-magnesium. By inoculation with ferro-silicon, the cast alloy is 1.9-2.3 w,t,%, preferably 2.1-2
．． Contains 5 w,t,% silicon. In this way, ductile iron with dispersed spherical graphite is obtained.
この延性鉄は用途のためによくバランスのとれた硬度−
タフネス−強度を有している。熱処理により、プリネル
硬度ヲ２５０〜３５０にする。更に、この延性鉄をニッ
ケル、モリブデン、マンガン、クロム等のオーステナイ
ト生成合金元素（通常ニッケルを３〜ｌＱｗ、 ｔ、％
、好ましくは４〜３ｗ、ｔ、％及びモリブデンを３ｗ、
ｔ１％まで、好ましくは０．１〜１．５ｗ、ｔ０％）で
以って合金化し、カスト後に特定量の、即ち５〜３０ｗ
． ｔ、％、好ましくは１０〜２５ｗ、ｔ。This ductile iron has a well-balanced hardness for applications.
Toughness - Has strength. By heat treatment, the Prinell hardness is set to 250 to 350. Furthermore, this ductile iron is mixed with austenite-forming alloying elements such as nickel, molybdenum, manganese, and chromium (usually 3 to 1 Qw, t, % of nickel).
, preferably 4 to 3 w,t,% and molybdenum to 3w,
alloyed with up to t1%, preferably 0.1-1.5w, t0%), and after casting a specific amount, i.e. 5-30w
．． t, %, preferably 10-25w, t.
％、或いは１５〜２Ｑｗ、 ｔ、％の残留オーステナイ
トになるようにする。% or 15 to 2 Qw, t, % of retained austenite.
１又は複数工程の熱処理により、適宜量の残留オーステ
ナイトを体積増大の下にベイナイトに変成させる。この
体積増大は、複合ロールリングにカスト温度から冷却し
て行く間に生じる差異のある収縮が全面的又は部分的に
消滅するように調整され得る。この熱処理の方法はセメ
ンテッドカーバイドのグレード、鉄の組成及びロール用
途に応じて調整される。この熱処理は８００〜１０００
℃へ加熱、維持し、４００〜５５０℃の温度に冷却、維
持し、そして室温に冷却する工程を含む。加熱温度８０
０〜１０００℃の工程でタフネスを増大させる。３〜６
ｗ、 ｔ、％、好ましくは４〜５ｗ、ｔ、％のニッケル
を通常用いる合金元素の添加した場合には、この熱処理
は５００〜６５０℃に加熱、維持し、それから室温に冷
却するものである。By heat treatment in one or more steps, an appropriate amount of retained austenite is transformed into bainite while increasing its volume. This volume increase can be adjusted to completely or partially eliminate the differential shrinkage that occurs in the composite roll ring as it cools from the casting temperature. This heat treatment method is adjusted depending on the cemented carbide grade, iron composition, and roll application. This heat treatment is 800 to 1000
C., cooling to and maintaining a temperature of 400-550.degree. C., and cooling to room temperature. Heating temperature 80
Toughness is increased in the process at 0 to 1000°C. 3-6
In the case of the addition of the alloying element normally used with w,t,%, preferably 4-5 w,t,% of nickel, this heat treatment consists of heating and maintaining at 500-650°C and then cooling to room temperature. .
カーバイドのリングを鋳鉄にカストする、即ち鋳込む方
法は概して通常のカスト技法に従って行う。しかし、セ
メンテッドカーバイドと鋳鉄間の完璧な金属結合の要望
及び鋳鉄の必要な特定の特性の要望はなかんづく下記の
事項（１）〜（４）を含むカスト技術の正確な制御を必
要とする。Casting or casting carbide rings into cast iron generally follows conventional casting techniques. However, the desire for a perfect metallurgical bond between the cemented carbide and the cast iron and the desired specific properties of the cast iron require precise control of the casting technique, including, among other things: (1)-(4).
（１）クラトル中の鉄の極端に過剰な温度（２）サンド
（砂）モールドに収めたカーバイドのリングの特定時間
の加熱溶融のために鉄メルトの量と流量の制御された流
れ
（３）ロールリングのスペースに充填した後に特定余分
量の鉄がメルト状態で維持されるようにするために、こ
のロールリングスペースに亘って用意された充分な空間
に保留しである発熱材料を発火させる。(1) Extremely excessive temperatures of the iron in the cradle; (2) controlled flow of iron melt in quantity and flow rate for specific time heating melting of carbide rings in sand molds; In order to maintain a specified excess amount of iron in a melted state after filling the roll ring space, a heat-generating material is ignited in a sufficient space provided over the roll ring space.
（４）クラトルとモールドに注入
カス）１合ロールリング中の延性鉄及びセメンテッドカ
ーバイドとこの鉄の結合は超音波法によって点検される
。(4) Crattle and mold injected dregs) The bond between this iron and the ductile iron and cemented carbide in the one-coat roll ring is inspected by ultrasonic method.
本発明の複合ロールリングは一般に、このリングのノツ
チ敏感性に著しく乏しい鉄部に配置した従来式キージヨ
イント、スプライン、クラッチ或いは公知の類似トルク
伝達ジヨイントを介してトルクを受ける。このリングか
らトルクはセメンテッドカーバイドと鋳鉄間の金属結合
を通じてリングに伝達される。ロールリング孔中の摩擦
駆動のみを許容するローリングミルがある。The composite roll ring of the present invention generally receives torque through conventional key joints, splines, clutches, or similar known torque transmission joints located in the notch-insensitive ferrous portions of the ring. Torque is transferred from this ring to the ring through a metal bond between the cemented carbide and cast iron. There are rolling mills that allow only frictional drive in the roll ring hole.
カーバイドロールリングでは複合部分を分離させようと
する力がこのリング孔に対してスピンドルからのみ半径
方向力によって反作用を受け、分離を阻止される。カー
バイドがスチールや鋳鉄の２〜３倍のヤング率を有して
いるので、分離させようとする力はリング孔中のリング
支持材料を弾性変形させる。その結果、カーバイドリン
グに弾性変形が生じ、その結果リング孔において最大と
なる接線方向の引張応力が発生する。In a carbide roll ring, the force which tends to separate the composite parts is counteracted by a radial force only from the spindle against this ring hole, and separation is prevented. Because carbide has a Young's modulus two to three times that of steel or cast iron, the separating force causes elastic deformation of the ring support material in the ring hole. As a result, an elastic deformation occurs in the carbide ring, resulting in a maximum tangential tensile stress in the ring hole.
本発明の複合ロールリングでは、カーパイトリラグの両
側に配した鋳鉄が分離させようとする力の一部分を支え
、その分だけ引張応力が減じる。In the composite roll ring of the present invention, the cast iron placed on both sides of the carpite lugs supports a portion of the separation force, and the tensile stress is reduced by that amount.
本発明の複合ロールリングのカーバイドリングの半径方
向壁厚は分離させようとする力から引張応力に上記制約
が生じることのお陰で減少させ得る。更に、従来式キー
ジヨイント或いは類似機素によるトルク伝達は接線方向
の引張応力に加わらない。またリング孔の摩擦によって
駆動するとき、或いはリングとスピンドルをその間のカ
シメ （プレスフィツト）で以って装着するとき、カー
バイドリングに生じる引張応力はソリッドカーバイドの
ロールリングのものに対し、相対的に制限される。The radial wall thickness of the carbide ring of the composite roll ring of the present invention can be reduced due to the aforementioned constraints on the tensile stress from the separating forces. Furthermore, torque transmission by conventional key joints or similar elements does not add to the tangential tensile stresses. Furthermore, when driven by the friction of the ring hole, or when the ring and spindle are mounted by crimping (press fit) between them, the tensile stress generated in the carbide ring is relatively higher than that of a solid carbide roll ring. limited.
リング面内にキーウェイや ラグを具備したソリッドカ
ーバイドのロールリングに較べ、本発明の複合ロールリ
ングのカーバイドリングは鋳鉄部に駆動機器を配置する
ことによりもっと狭ま（することが出来る。Compared to solid carbide roll rings with keyways or lugs in the ring plane, the carbide rings of the composite roll ring of the present invention can be made more narrow by placing the drive in the cast iron section.
本発明の複合ロールリングはソリッドカーバイドロール
リングより寸法が小さいカーバイドリングであることに
より低コストになるという特長がある。更に、カーバイ
ドリングは外面のみを工作する、多くの場合旋削により
工作するだけでよいこと；リング材が２Ｑｗ、 ｔ、％
又はそれ以上のバインダ相を含有したカーバイドグレー
ドのものでよいこと；及びリング孔とリング面及び駆動
機器の工作が鋳鉄製であるが故にカーバイドに較べすい
分容易に工作することが出来ることの結果として低コス
トになるということも本発明ロールリングの特長である
。The composite roll ring of the present invention has the advantage of being a carbide ring smaller in size than a solid carbide roll ring, resulting in lower cost. Furthermore, carbide rings only require machining on the outer surface, in most cases only by turning; the ring material is 2Qw, t, %.
The ring hole, ring surface, and drive device can be machined more easily than carbide because they are made of cast iron. Another feature of the roll ring of the present invention is that it is low cost.
トルク伝達に必要な溝はリング孔やリング面に形成し得
る。ロール本体に単一又は複数の複合ロールリングをそ
の両端に配したジャーナルと共に装着し得る。このジャ
ーナルはリング溝に適合した部品であり、これによりス
ピンドルからトルク第１図は、スピンドル１の中間部分
３に固定され、且つ複合ロールリングのキーウェイ４に
嵌合したキー２を介してスピンドル１から複合ロール（
９ン
リングの延性鉄部５へ、次いで金属結合部分Ａを介して
複合ロールリングのカーバイドリング部６にトルクが伝
達されるようにした斯５るロールを示している。このロ
ールリングはネジ９とナツト８によりスリーブ７を介し
て固定されている。Grooves necessary for torque transmission can be formed in the ring hole or ring surface. The roll body may be equipped with a single or multiple composite roll rings with journals at each end thereof. This journal is a part adapted to the ring groove, so that the torque from the spindle (Fig. 1) is transmitted to the spindle via the key 2 which is fixed to the intermediate part 3 of the spindle 1 and fitted into the keyway 4 of the composite roll ring. 1 to composite role (
Such a roll is shown in which the torque is transmitted to the ductile iron part 5 of the nine-ring ring and then via the metal connection part A to the carbide ring part 6 of the composite roll ring. This roll ring is fixed via a sleeve 7 with screws 9 and nuts 8.
第２図は、トルクがキー２を介してスピンドル１からス
リーブ３に伝達され、スリーブの溝５に嵌合した駆動ラ
グ４がこのトルクを複合ロールリングの延性鉄部６へ伝
達し、次いでカーバイドリング部７へ金属結合部分Ａを
介して伝達される、斯＼るロールを示している。ロール
リングの相対的軸方向の位置はスリーブ３により定まり
、ネジ１０とナツト９によってスリーブ８を介して固定
される。Figure 2 shows that torque is transmitted from the spindle 1 to the sleeve 3 via the key 2, the drive lug 4 fitted in the groove 5 of the sleeve transmits this torque to the ductile iron part 6 of the composite roll ring, and then to the carbide roll ring. Such a roll is shown being transmitted via the metal connection part A to the ring part 7. The relative axial position of the roll ring is determined by the sleeve 3 and is fixed via the sleeve 8 by screws 10 and nuts 9.
第３図は、トルクがキーウェイ３の中のキー２を介して
スピンドル１から複合ロールリングの延性鉄へ伝達され
、次いで金属結合部分Ａを介してカーバイドリング部５
へ伝達される、斯＼るロールを示している。複合ロール
リングはネジ８とナツト７によりスリーブ６を介して固
定されている。FIG. 3 shows that torque is transmitted from the spindle 1 through the key 2 in the keyway 3 to the ductile iron of the composite roll ring, and then through the metal connection part A to the carbide ring part 5.
It shows the roles that are transferred to. The composite roll ring is fixed via the sleeve 6 by screws 8 and nuts 7.
第４図は、複合ロールリングがスピンドル自由端に装着
されているロール事例を示している。この場合、ロール
スピンドルはロールリングの一端にベアリングを有して
いない。トルクは、スピンドル１のテーパ部において駆
動されるテーパスリーブ２によって生じたロールリング
孔の摩擦によりロールリングの延性鉄部３へ伝達され、
次いで金属結合部分Ａを介してカーバイドリング部４へ
る複合ロールリングはロール本体に両端又は自由スピン
ドル端にジャーナルと共に装着されている状態にあり、
これが仕上と中間のロッドミルにおいてテストされた。FIG. 4 shows a roll case in which a composite roll ring is mounted on the free end of the spindle. In this case, the roll spindle does not have a bearing at one end of the roll ring. The torque is transmitted to the ductile iron part 3 of the roll ring by the friction of the roll ring hole caused by the tapered sleeve 2 driven in the tapered part of the spindle 1;
The composite roll ring, which is then connected to the carbide ring part 4 via the metal connection part A, is mounted on the roll body with the journal at both ends or at the free spindle end;
This was tested in finishing and intermediate rod mills.
これは、更に圧延補強バー、チューブ用のロールとして
及びピンチローラとしてテストされた。この性能は１９
６５年以来のカーバイドホットロールの経験に合った良
好なものであった。１００〜５００＋ｎｍ、好ましくは
２００〜４５０ｍｍの直径のカーバイドリングと延性鉄
部の駆動機器による駆動はパーミルでの利用が開けてい
る。５００＋ｎｎ＋までの直径のカーバイドリングはコ
ールド圧延ミルとその他のロール用途での利用が可能で
ある。It was further tested as a rolling reinforcement bar, a roll for tubes and as a pinch roller. This performance is 19
It was a good match for my experience with carbide hot rolls since 1965. Carbide rings with diameters of 100-500+ nm, preferably 200-450 mm, and drives of ductile iron parts with drive devices are open to use in permills. Carbide rings with diameters up to 500+nn+ are available for cold rolling mills and other roll applications.
実施例
１３％Ｃｏ 、 １５％Ｎ１及び２％Ｃｒから成るバイ
ンダ相と７０％ＷＣを含む焼結セメンテッドカーバイド
製のリングをブラスト処理による付着物の取り除きによ
ってその表面を清浄化した。このリングの外径は３４０
ｍｍ、内径は２７０ｍｍ、幅は８５ｍｍである。このカ
ーバイドリングの周囲に砂のリングを形成し、この状態
のリングを、鉄のメルトのために必要なチャネルとオー
バフローボックスを具備した適宜形状と寸法のモールド
の底フラスコに挿置した。発熱材のリングをモールドの
類フラスコに挿置し、両フラスコを一体にして強固にロ
ックした。EXAMPLE 1 A ring made of sintered cemented carbide containing a binder phase of 3% Co, 15% N1 and 2% Cr and 70% WC was surface cleaned by blasting to remove deposits. The outer diameter of this ring is 340
mm, the inner diameter is 270 mm, and the width is 85 mm. A ring of sand was formed around the carbide ring, and this ring was placed in a mold bottom flask of appropriate shape and size, provided with the necessary channels and overflow box for the iron melt. A ring of heat generating material was inserted into a molded flask, and both flasks were tightly locked together.
３．７ ％Ｃ，２，３％Ｓｉ、０．３ ％Ｍ口 、５．
４ ％Ｎ１１０．２％Ｍｏ 、 ０．０５％Ｍｇ及び残
部Ｆｅの組成になる１５５０℃の鉄メルトをモールドに
注入した。フェロ−シリコン−マグネシウムは上記分析
に含まれていた。鉄メルトはセメンテッドカーバイド表
面が適当なメルト状態になるような適当な量と流速で以
ってモールドに注入した。鉄メルトが発熱材のところま
で充填されて上昇して来ると、この発熱材が燃焼して鉄
に熱を与えた。モールドをじよじょに室温にまで冷却さ
せ、その後にロールリングの複合成形品をモールドから
取り出した。それから過剰分の鉄を成形品から取り除き
、成形品の表面を仕上げた。鉄の結合品質と欠陥の有無
を超音波法により検査した。このロールリング成形品は
、次に９００℃に加熱処理して残留オーステナイトをベ
イナイトに変質させて６時間その温度を維持し、次いで
４５０℃に温度を低下せしめてその温度を４時間維持し
、それから室温に低下させた。3.7%C, 2.3%Si, 0.3%M, 5.
A 1550° C. iron melt having a composition of 4% N, 110.2% Mo, 0.05% Mg and balance Fe was poured into the mold. Ferro-silicon-magnesium was included in the above analysis. The iron melt was injected into the mold in an appropriate amount and flow rate so that the cemented carbide surface was in a suitable melt state. When the iron melt filled the heat generating material and rose, the heat generating material burned and gave heat to the iron. The mold was gradually cooled to room temperature, and then the roll ring composite molded product was taken out from the mold. The excess iron was then removed from the molded part and the surface of the molded part was finished. The bonding quality of iron and the presence of defects were inspected by ultrasonic method. This roll ring molded product was then heat treated to 900°C to change the residual austenite to bainite, maintained at that temperature for 6 hours, then lowered to 450°C and maintained at that temperature for 4 hours, and then Allowed to cool to room temperature.
最後に、ロールリングを最終形状と寸法になるように旋
削加工した。即ち２５５ｍｍのリング孔内径と１２０＋
ｎｍのリング幅に加工した。Finally, the roll ring was turned to its final shape and dimensions. i.e. 255mm ring hole inner diameter and 120+
It was processed into a ring width of nm.
第１Ａ図は本発明に係わる複合ロールリングを装備した
圧延ロールの一例を示す部分断面側面説明図、第１Ｂ図
は第１Ａ図におけるロールリングの局部拡大断面説明図
、第１Ｃ図は第１Ａ図におけるロールの局部拡大斜視説
明図、第２Ａ図は第１Ａ図に対応した本発明に係わる複
合ロールリングを装備した圧延ロールのもう１つの例を
示す部分断面側面説明図、第２Ｂ図は第２Ａ図における
ＩＢ−Ｂ線の切断面図、第２Ｃ図はロールリングの局部
拡大断面説明図、第２Ｄ図はロールの局部拡大斜視説明
図、第３Ａ図〜第３Ｄ図は第２Ａ図〜第２Ｄ図に夫々対
応した本発明に係わる複合ロールリングを装備した圧延
ロールのもう１つの例を示す説明図、第４Ａ図は本発明
に係わる複合ロールリングを装備した圧延ロールのもう
１つの例を示す部分断面側面説明図及び第４Ｂ図は第４
Ａ図におけるロールリングの局部拡大断面説明図である
。
第１図において：
１・・・スピンドノペ
２・・・キー、
４・・・キーウェイ、
５・・・延性鉄部（ロールリングの）、６・・・セメン
テラ
７・・・スリーブ、
８・・・ナツト、
９・・・ネジ。
ドカーバイドリング部、FIG. 1A is a partial cross-sectional side view showing an example of a rolling roll equipped with a composite roll ring according to the present invention, FIG. 1B is a locally enlarged cross-sectional view of the roll ring in FIG. 1A, and FIG. 1C is the view shown in FIG. 1A. FIG. 2A is a partial cross-sectional side view showing another example of a rolling roll equipped with a composite roll ring according to the present invention corresponding to FIG. 1A, and FIG. 2C is a locally enlarged sectional view of the roll ring, FIG. 2D is a locally enlarged perspective view of the roll, and FIGS. 3A to 3D are sectional views taken along line IB-B in the figure. Explanatory diagrams showing another example of a rolling roll equipped with a composite roll ring according to the present invention corresponding to the figures, and FIG. 4A shows another example of a rolling roll equipped with a composite roll ring according to the present invention. The partial cross-sectional side view and Figure 4B are the fourth
FIG. 2 is a locally enlarged cross-sectional explanatory diagram of the roll ring in FIG. In Fig. 1: 1...Spin donope 2...Key, 4...Keyway, 5...Ductile iron part (of the roll ring), 6...Cementella 7...Sleeve, 8...・Natsuto, 9...screw. carbide ring part,
Claims (1)
から成る複合ロールリングにおいて、カスト鉄合金が鋳
造処理後に５〜３０ｗ．ｔ．％の残留オーステナイトを
含むように実質的に黒鉛化した鉄合金を含んで成り、当
該オーステナイトがその後の熱処理で少くとも部分的に
体積増加を伴って主としてベイナイトに変質し、それに
より冷却したときに合金とカーバイドの収縮差が減少す
るようにしたことを特徴とする複合ロールリング。1. In a composite roll ring consisting of a cemented carbide ring and a cast iron alloy, the cast iron alloy has a weight of 5 to 30 w. t. % of retained austenite, which austenite transforms primarily into bainite with at least a partial increase in volume during subsequent heat treatment, and thereby when cooled. A composite roll ring characterized by a reduced shrinkage difference between alloy and carbide.
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