JPH02237710A - Twist drill - Google Patents
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- JPH02237710A JPH02237710A JP5705189A JP5705189A JPH02237710A JP H02237710 A JPH02237710 A JP H02237710A JP 5705189 A JP5705189 A JP 5705189A JP 5705189 A JP5705189 A JP 5705189A JP H02237710 A JPH02237710 A JP H02237710A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、炭素繊維やケブラー繊維等により構成した
繊維強化複合材料の穴明け加工に用いて好適なツイスト
ドリルに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to a twist drill suitable for use in drilling holes in fiber-reinforced composite materials made of carbon fibers, Kevlar fibers, and the like.
［従来の技術とその課題］
近年、繊維強化複合材料の開発が急速に進められ、ＦＲ
Ｐ等で構成した素材を機械加工する場合が多《なってい
る。たとえば、ＣＦＲＰは、合成樹脂を炭素繊維で強化
したもので、合成樹脂内に織った炭素繊維を介在させる
ことにより合成樹脂の引張り強度を高めたものである。[Conventional technology and its issues] In recent years, the development of fiber-reinforced composite materials has progressed rapidly, and FR
There are many cases where materials made of P etc. are machined. For example, CFRP is a synthetic resin reinforced with carbon fibers, and the tensile strength of the synthetic resin is increased by interposing woven carbon fibers within the synthetic resin.
ところが、ＣＦＲＰ等の機械加工は、その内部の強化繊
維の存在により極めて困難であった。特に、ツイストド
リル（以下、ドリルと略称する）で穴明け加工をする場
合に、ドリルの入り側と抜け側のみならず穴の内周にお
いても強化繊維がぼりやむしれとなって残ってしまい、
穴明け加工が不可能に近い状態であった。このため、繊
維強化Ｐｇ合材料の穴明け加工に適したドリルが強く要
望されていた。However, machining of CFRP and the like has been extremely difficult due to the presence of reinforcing fibers inside it. In particular, when drilling holes with a twist drill (hereinafter abbreviated as a drill), reinforcing fibers remain as bulges and rips not only on the entry and exit sides of the drill but also on the inner periphery of the hole.
It was almost impossible to drill holes. For this reason, there has been a strong demand for a drill suitable for drilling holes in fiber-reinforced Pg composite materials.
［発明の目的］
この発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、強化繊
維によるぼりやむしれを発生させることなく穴明け加工
を行うことができるドリルを提供することを目的とする
。[Object of the Invention] The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and an object of the present invention is to provide a drill that can perform hole drilling without causing the reinforcing fibers to bulge or peel.
［課題を解決するための手段］
この発明のドリルは、第１に、ねじれ溝を先端側から基
端側へ向かうに従って回転方向へ進む螺旋状に形成し、
ドリル本体の外周全域を円柱状の滑らかな曲面とし、ド
リル本体の外周に軸線方向１００ｍｍにつきＱ．４ｍｍ
〜２ｍｍのハノクテーパを設けたものである。[Means for Solving the Problems] The drill of the present invention firstly has a helical groove formed in a spiral shape that progresses in the rotational direction from the distal end side to the proximal end side,
The entire outer periphery of the drill body is made into a cylindrical smooth curved surface, and Q. 4mm
It has a Hanok taper of ~2 mm.
また、第２に、ねじれ溝に沿うドリル本体の外周にマー
ジンが形成され、ドリル本体の外周に軸線方向１００ｍ
ｍにつき０，０４ｍｒｒ＋−０．４ｍｍ （Ｄ ハック
テーパが設けられたドリルにおいて、ねじれ溝を先端側
から基端側へ向がうに従って回転方向へ進む螺旋状に形
成し、マージン幅をドリル直径の４％以下に設定したも
のである。Secondly, a margin is formed on the outer periphery of the drill body along the helical groove, and the margin is 100 m in the axial direction on the outer periphery of the drill body.
0.04 mrr + -0.4 mm per m (D In a drill equipped with a hack taper, the twisted groove is formed in a spiral shape that advances in the rotational direction from the distal end to the proximal end, and the margin width is set to 4 mm of the drill diameter. % or less.
［作用］
たとえば、細い糸を鋏で切断する場合を考えてみると、
鋏の２枚の刃の間に隙間が生じていると糸はうまく切れ
ない。つまり、２枚の刃が互いに強く押し付けられ、こ
れによって、２枚の刃で糸を強く挟まないと糸はうまく
切れず、これは、ＣＦＲＰ等の強化繊維を切刃で切断す
る場合も同じである。上記構成のドリルにあっては、ね
じれ溝のねじれ方向を従来ドリルと逆にしているがら、
切刃のアキシャルレーキ角は必然的にマイナスとなる。[Function] For example, consider cutting a thin thread with scissors.
If there is a gap between the two blades of the scissors, the thread will not cut properly. In other words, the two blades are strongly pressed against each other, and the thread cannot be cut properly unless it is strongly pinched between the two blades. This is the same when cutting reinforcing fibers such as CFRP with a cutting blade. be. In the drill with the above configuration, although the twist direction of the helix groove is opposite to that of conventional drills,
The axial rake angle of the cutting edge is necessarily negative.
このような切刃で例えばＣＦＲＰの穴明け加工を行うと
、切刃のアキシャルレーキ角がマイナスであるから強化
繊維はすくい面によって合成樹脂側に強く押し付けられ
る。これによって、強化繊維は合成樹脂とともに合成樹
脂を下刃、切刃を上刃としてあたかも鋏で切断するよう
に断ち切られる。したがって、切刃による加工面に強化
繊維が残るようなことがなく、強化繊維によるばりの発
生を未然に防止することができる。When drilling holes in CFRP, for example, with such a cutting blade, the reinforcing fibers are strongly pressed against the synthetic resin side by the rake face because the axial rake angle of the cutting blade is negative. As a result, the reinforcing fibers and the synthetic resin are cut off as if using scissors, with the synthetic resin as the lower blade and the cutting blade as the upper blade. Therefore, no reinforcing fibers remain on the surface processed by the cutting blade, and it is possible to prevent the occurrence of burrs due to the reinforcing fibers.
さらに上記第１の特徴を有するドリルでは、従来のドリ
ルに見られるようなマージンを形成せずにバノクテーバ
を太き《設定しているから、強化繊維がドリル本体の外
周で引っ掛けられるようなことがなく、しかも、穴とド
リル本体との間に生じる摩擦抵抗を少なくすることがで
きる。したかって、穴内周におけるパリやむしれの発生
を未然に防止することができるとともに、穴の内壁面か
溶けたり切粉が溶着することによる穴内周の肌荒れを防
ＩＦすることができ、穴の寸法精度や而粗度を向上させ
ることができる。Furthermore, in the drill having the first feature described above, the banokteba is set to be thick without forming a margin as seen in conventional drills, so that the reinforcing fibers are not caught on the outer periphery of the drill body. Moreover, the frictional resistance generated between the hole and the drill body can be reduced. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of cracks and peeling on the inner periphery of the hole, and it is also possible to prevent roughening of the surface of the inner periphery of the hole due to melting of the inner wall surface of the hole or welding of chips. Accuracy and roughness can be improved.
また、上記第２の特徴を有するドリルでは、従来ドリル
と同様のマージンを形成し、バックテーパを従来ドリ一
レとほぼ同じである０ ０４〜０４ｍｍに設定している
ものの、マージン幅をドリル直径の４％以下と狭《設定
しているから、穴とドリル本体との間に生じる摩擦抵抗
を少な《することかでき、切粉の溶青等を未然に防止す
ることかできる。In addition, the drill having the second feature described above has a margin similar to the conventional drill, and the back taper is set to 0.04 to 0.04 mm, which is almost the same as that of the conventional drill, but the margin width is set to the diameter of the drill. Since the diameter is set as narrow as 4% or less, the frictional resistance generated between the hole and the drill body can be reduced, and melting of chips, etc. can be prevented.
［実施例］
以下、第１図ないし第５図を参照しながら本発明の−実
施例について説明する。第１図は実施例のドリルを示す
側面図である。図において符号ｌはドリル本体である。[Embodiments] Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 5. FIG. 1 is a side view showing a drill according to an embodiment. In the figure, reference numeral 1 indicates the drill body.
ドリル本体１は例尤ば超硬合金またはサーメッｌ・から
構成されたもので、基端側から見て時計方向、つまり右
方向へ回転させられるようになっている。ドリル本体１
の外周には２つのねじれ溝２が形成され、ねじれ溝２の
回転方向を向く壁面の先端稜線部には切刃３か形成され
ている。以上の点については従来のドリルと同一である
。The drill body 1 is made of, for example, cemented carbide or cermet, and is designed to be rotated clockwise, ie, rightward, when viewed from the base end. Drill body 1
Two helical grooves 2 are formed on the outer periphery of the helical groove 2, and a cutting edge 3 is formed at the ridgeline at the tip of the wall surface facing the rotational direction of the helical groove 2. The above points are the same as conventional drills.
しか１７、ドリル本体１の外周１ａ全域は円柱状の滑ら
かな曲面とされ、従来ドリルのような・７一ジンは形成
されていない。また、ドリル本体１の外周１ａには、軸
線方向１００ｍｍにつき０． ４ｍｒｎ〜２ｍｍのバ
ックテーバが設けられている。However, the entire outer periphery 1a of the drill body 1 is a cylindrical smooth curved surface, and there is no .71 zigzag like in conventional drills. Further, on the outer periphery 1a of the drill body 1, 0.0 mm per 100 mm in the axial direction is provided. A back tabber of 4 mrn to 2 mm is provided.
また、ねじれ溝２は、先端側から基端側へ向かうに従っ
て回転方向へ進む螺旋状に形成されている。つまり、ね
じれ溝２は軸線方向先端視において反時計方向へねじれ
る左ねしれとされている。Moreover, the twisted groove 2 is formed in a spiral shape that progresses in the rotational direction from the distal end side to the proximal end side. In other words, the helical groove 2 is twisted to the left in a counterclockwise direction when viewed from the tip in the axial direction.
このため、切刃３のアキンヤルレーキ角はマイナスとな
っている。こ、二で、ねじれ溝２のねじれ角は、１５°
〜７５°に設定され、好ましくは２０，〜６０° より
好ましくは３０°〜５０’に設定される。この数値限定
の下限値は、パリやむしれの発生をより有効に防止し得
る範囲であり、上限値は切屑の流出をより円滑に行い、
切屑詰まりを防止し得る範囲である。Therefore, the cutting edge 3 has a negative rake angle. In this case, the helix angle of the helix groove 2 is 15°.
It is set to ~75°, preferably 20, ~60°, more preferably 30° to 50'. The lower limit of this numerical limit is a range that can more effectively prevent the occurrence of cracks and peeling, and the upper limit is a range that allows chips to flow out more smoothly.
This is a range that can prevent chip clogging.
また、ねじれ溝２の回転方向を向く壁面は、軸線と直交
する断面における形状が回転方向後方へ凹む凹曲線状と
なるように凹曲面に形成されている。このため、ねじれ
溝２を左ねじれとしたことと相俟って、軸線方向先端視
における切刃３が回転方向後方一＼深く入り込んだ形状
となり、これによって、切刃３のラ／アルレーキ角は大
きくプラス方向となっている。つまり、切刃３のアキシ
ャルレーキ角がマイナス側に大きくなればなる程ラシア
ルレーキ角がプラス側へ大きくなり、これによって、切
削抵抗が極端に増加しないようになっている。Further, the wall surface of the twisted groove 2 facing the rotation direction is formed into a concave curved surface so that the shape in a cross section perpendicular to the axis is a concave curve concave toward the rear in the rotation direction. For this reason, together with the helical groove 2 having a left-handed helix, the cutting edge 3 has a shape that is deeply recessed toward the rear in the rotational direction when viewed from the axial tip, and as a result, the la/al rake angle of the cutting edge 3 is This is in a largely positive direction. In other words, as the axial rake angle of the cutting edge 3 increases toward the negative side, the radial rake angle increases toward the positive side, thereby preventing the cutting resistance from increasing excessively.
ここで、軸線を中心と１７で直径がドリル直径の６０％
である円を描いたときに、この円と切刃３との交点と切
刃３の外周端部とを結んだ線分とのなす角度φは５°〜
６０°に設定され、好ましくはｌＯ０〜５０°、より好
ましくは１５°〜４００に設定される。この数値限定の
下限値は、切削抵抗をより減少させ得る範囲であり、上
限値は切刃３の外周喘部における強度をより高め得る範
囲である。Here, the diameter at 17 centering on the axis is 60% of the drill diameter.
When a circle is drawn, the angle φ between this circle and the line segment connecting the intersection of the cutting blade 3 and the outer circumferential edge of the cutting blade 3 is 5°~
The angle is set to 60°, preferably lO0 to 50°, more preferably 15° to 400°. The lower limit value of this numerical limitation is a range in which the cutting resistance can be further reduced, and the upper limit value is a range in which the strength of the outer circumferential tongue portion of the cutting blade 3 can be further increased.
また、ねじれ溝２の形状を凹曲面としたことにより、側
面視における切刃３（第１図）も基端側へ凹んだ凹曲線
状となっている。このような切刃３の形状によって、繊
維強化複合材料の穴明１」加工を極めて容易に行うこと
ができる。Moreover, by making the shape of the twisted groove 2 into a concave curved surface, the cutting edge 3 (FIG. 1) when viewed from the side also has a concave curved shape concave toward the base end side. With such a shape of the cutting edge 3, it is possible to extremely easily drill holes in the fiber-reinforced composite material.
すなわら、ドリルの中にはローソクポイン１・型やフィ
ッシュテールポイント型と呼ばれる特殊な先端形状のも
のがある。これらは、主に薄板の穴明け加工に使用され
るもので、前者は、ドリル先端の中央部の先端角を外周
部よりも太き《することにより鋼板への食付きを良くし
てドリルの振動を防止したものである。一方、後者は、
先端角を１８０°以」−としたもので、穴の輪郭線に沿
って切削することによって、切削推力に起因する穴縁部
のむしれを防止することができるが、ドリルが振動し易
いという欠点がある。実施例のドリルでは、側面視にお
ける切刃３か基端側へ入り込んだ四曲線状となっている
ため、切刃３の内周側ではローソクポイント型、切刃３
の外周側ではフィッシュテール型となり、したがって、
ドリルの振動を防止しつつパリやむしれの発生を防止す
ることができるのである。In other words, some drills have a special tip shape called a candle point 1 type or a fishtail point type. These are mainly used for drilling thin plates, and the former has a thicker tip angle at the center of the drill tip than the outer circumference, which improves the biting into the steel plate. This prevents vibration. On the other hand, the latter
The tip angle is 180° or more, and by cutting along the contour of the hole, it is possible to prevent the hole edge from peeling due to cutting thrust, but it is said that the drill is likely to vibrate. There are drawbacks. In the drill of the embodiment, the cutting edge 3 in side view has a four-curve shape that extends toward the base end, so the inner circumferential side of the cutting edge 3 has a candle point type, and the cutting edge 3
It has a fishtail shape on the outer circumferential side, and therefore,
It is possible to prevent the occurrence of cracks and peeling while preventing the vibration of the drill.
ここで、切刃３の側面視形状を基端側へ深く凹んだ凹曲
線状とするためには、切刃３の先端角θを１５０°以上
とすることが望ましいが、切刃３の外周端部における欠
損やチソビングを防止するために、先端角０は１７５°
以下とすべきである。Here, in order to make the side view shape of the cutting blade 3 a concave curve shape that is deeply concave toward the base end, it is desirable that the tip angle θ of the cutting blade 3 is 150° or more, but the outer circumference of the cutting blade 3 Tip angle 0 is 175° to prevent chipping and chisobbing at the end.
It should be:
なお、この場合の先端角θは軸線部Ｐと切刃３の外周端
Ｑとを結んだ線分のなす角度をいう。Note that the tip angle θ in this case refers to the angle formed by the line segment connecting the axis P and the outer peripheral end Q of the cutting blade 3.
さらに、ねじれ溝２の溝幅比Ａ：Ｂは、１． ５：１
以上とされ、従来ドリルのもの（０． ９ ： １程
度）よりも太き《設定されている。これは、ねじれ溝２
を左ねじれとしたことにより切屑が流出しにくくなるた
め、切屑の流出面積を大きくして排出性を向上させるた
めであるが、ドリル剛性を維持するために溝幅比Ａ：Ｂ
は３：ｌ以下であることが望ましい。Furthermore, the groove width ratio A:B of the twisted groove 2 is 1. 5:1
It is set to be thicker than that of conventional drills (about 0.9:1). This is twisted groove 2
This is to increase the outflow area of chips and improve the evacuation performance, since the left-handed helix makes it difficult for chips to flow out.However, in order to maintain drill rigidity, the flute width ratio A:B
It is desirable that the ratio is 3:l or less.
次に、上記構成のドリルにより、例えばＣＦＲＰの穴明
け加工を行う場合の作用について第５図を参照しながら
説明する。第５図は切刃３と直交する彼削材Ａの断面を
示すもので、被削材Ａの内部には無数の強化繊維Ｆが平
面視において縦横に織り込まれている。第５図から判る
ように、切刃３のアキシャルレー牛角がマイナスである
から、穴明け加工に際して切刃３に臨む強化繊維Ｆはす
くい面３ａによって被削材Ａ側に強く押し付けられる。Next, the operation when drilling holes in CFRP, for example, using the drill configured as described above will be described with reference to FIG. 5. FIG. 5 shows a cross section of the cut material A perpendicular to the cutting edge 3, and inside the cut material A, countless reinforcing fibers F are woven vertically and horizontally in a plan view. As can be seen from FIG. 5, since the axial angle of the cutting blade 3 is negative, the reinforcing fibers F facing the cutting blade 3 during drilling are strongly pressed against the workpiece A side by the rake surface 3a.
つまり、強化繊維Ｆは合成樹脂Ｍとともに合成樹脂Ｍを
下刃、切刃３を上刃としてあたかも鋏で切断するように
断ら切られる。このため、切刃３による加工面Ｂに強化
繊維Ｆが残るようなことがない。しかも、ドリル本体ｌ
の外周１ａを円柱状の滑らかな曲面とし、バックテーバ
を上述のように大きく設定しているから、強化繊維Ｆが
ドリル本体ｌの外周１ａで引っ掛けられるようなことが
なく、また、ドリル本体ｌと穴との摩擦抵抗も少ない。That is, the reinforcing fibers F are cut together with the synthetic resin M using the synthetic resin M as a lower blade and the cutting blade 3 as an upper blade, as if being cut with scissors. Therefore, no reinforcing fibers F remain on the surface B processed by the cutting blade 3. Moreover, the drill body
Since the outer periphery 1a is a cylindrical smooth curved surface and the back taber is set large as described above, the reinforcing fibers F will not be caught on the outer periphery 1a of the drill body l, and There is also less frictional resistance with the hole.
したがって、強化磯維Ｆを切れ味良く切断し得ることと
相俟って、穴の縁部及び内周でのパリやむしれの発生を
有効に防止することができる。Therefore, in addition to being able to cut the reinforced sea fibers F with good sharpness, it is possible to effectively prevent the occurrence of cracks and peeling at the edges and inner periphery of the hole.
さらに、ドリル本体ｌと穴との摩擦抵抗が少ないので、
穴の内壁面が溶けたり切粉が溶着することが少なく、穴
内周の肌荒れを防止することができ、穴の寸法精度や面
粗度を向上させることかできる。したがって、繊維強化
複合材料の穴明け加工を金属材料の穴明け加工と同様に
スムーズに行うことができる。Furthermore, since there is less frictional resistance between the drill body l and the hole,
The inner wall surface of the hole is less likely to melt or chips to be welded, and roughening of the inner periphery of the hole can be prevented, and the dimensional accuracy and surface roughness of the hole can be improved. Therefore, drilling of fiber-reinforced composite materials can be performed smoothly in the same way as drilling of metal materials.
なお、上記ドリルでは、ドリル本体ｌの外周１ａ全体に
よってドリルがガイドされるので、バノクテーパを大き
く設定したことで何ら不都合を生じない。In addition, in the above-mentioned drill, since the drill is guided by the entire outer periphery 1a of the drill body 1, no inconvenience occurs even if the Banok taper is set large.
次に、第６図および第７図を参照しながら本発明の第２
の特徴の実施例について説明する。Next, referring to FIGS. 6 and 7, the second embodiment of the present invention will be described.
An example of the characteristics will be described.
この図に示すドリルは、前記実施例のドリルとほぼ同様
の構成を有しているため、同一構成要素には同符号を付
してあるが、ねじれ溝２に沿うドリル本体１の外周１ａ
にマージン４が形成されている点、バックテーパが軸線
方向１００ｍｍにつき０．０４ｍｍ〜Ｑ，４ｍｍに設定
されている点が異なっている。しかも、マージン幅Ｗは
、ドリル直径Ｄの４％以下に設定されている。なお、マ
ージン幅Ｗが極端に狭くなるとマージン４が穴の内周に
食い込んだり、強化繊維が引っ掛かり易くなるので、ド
リル直径Ｄの２％以上とすることが望ましい。The drill shown in this figure has almost the same configuration as the drill of the previous embodiment, so the same components are given the same reference numerals.
The difference is that a margin 4 is formed in the axial direction, and the back taper is set to 0.04 mm to Q.4 mm per 100 mm in the axial direction. Furthermore, the margin width W is set to 4% or less of the drill diameter D. Note that if the margin width W becomes extremely narrow, the margin 4 will dig into the inner periphery of the hole or the reinforcing fibers will become easily caught, so it is desirable to set it to 2% or more of the drill diameter D.
第７図はマージン４と直交する断面を示すもので、マー
ジン４と二番取りされたランド５との境界は円弧状の凹
曲面とされ、凹曲面の曲率半径Ｒは０．３ｍｍ〜１．５
ｍｍに設定されている。なお、マージン４とランド５と
の境界は、第７図中破線で示すように、逃げ角αがｌＯ
°〜３０°の傾斜而にしても良い。FIG. 7 shows a cross section perpendicular to the margin 4, where the boundary between the margin 4 and the second cut land 5 is an arc-shaped concave curved surface, and the radius of curvature R of the concave curved surface is 0.3 mm to 1.5 mm. 5
It is set to mm. Note that the boundary between the margin 4 and the land 5 has a relief angle α of lO as shown by the broken line in FIG.
It may be inclined at an angle of 30° to 30°.
このドリルにおいては、従来ドリルと同様のマージン４
を有し、バックテーバを従来ドリルとほぼ同じである０
．０４〜０．４ｍｍに設定しているものの、マージン幅
Ｗをドリル直径Ｄの４％以下と狭《設定しているから、
穴とドリル本体ｌとの間に生じる摩擦抵抗を少な《する
ことができる。This drill has the same margin of 4 as the conventional drill.
0, which is almost the same as a conventional drill.
．． Although it is set to 0.04 to 0.4 mm, the margin width W is set to be narrow (4% or less of the drill diameter D).
Frictional resistance generated between the hole and the drill body 1 can be reduced.
したがって、このドリルにおいても、パリやむしれの発
生を未然に防止することができるのは勿論のこと、切粉
の溶着等を未然に防止することができる。Therefore, in this drill as well, it is possible to prevent the occurrence of cracks and peeling, and it is also possible to prevent welding of chips and the like.
なお、上記実施例は本発明をソリノドドリルに適用した
ものであるが、その他、切刃のみを超硬合金等で構成し
たろう付けドリルやスローアウエイ式ドリルに適用して
も同様の効果を奏することができる。また、上記実施例
は、ドリル本体１を基端側から見て時計方向へ回転させ
るものであるから、ねじれ溝２を左ねじれとしているが
、ドリル本体ｌを反時計方向へ回転させる場合には右ね
じれとなることは勿論である。In addition, although the above embodiment is an application of the present invention to a solinodrill, the same effect can be obtained even if the present invention is applied to a brazed drill or throw-away drill in which only the cutting edge is made of cemented carbide or the like. I can do it. Furthermore, in the above embodiment, the drill body 1 is rotated clockwise when viewed from the base end, so the helical groove 2 is left-handed; however, when the drill body 1 is rotated counterclockwise, Of course, it will be a right-handed twist.
［発明の効果］
以上説明したようにこの発明のドリルでは、第１に、ね
じれ溝を先端側から基端側へ向かうに従って回転方向へ
進む螺旋状に形成し、ドリル本体の外周全域を円柱状の
滑らかな曲面と１２、ドリル本体の外周に軸線方向１０
０ｍ’ｍにつき０．４ｍｍ〜２ｍｍのバックテーバを設
けたものであり、第２に、ねじれ溝に沿うドリル本体の
外周にマージンが形成され、ドリル本体の外周に軸線方
向１００ｍｍにつき０．０４ｍｍ 〜０．４ｍｍのバ．
， クテーパが設けられたドリルにおいて、ねじれ溝を
先端側から基端側へ向かうに従って回転方向へ進む螺旋
状に形成し、マージン幅をドリル直径の４％以下に設定
したものであるから、切刃のア牛シャルレーキ角がマイ
ナスとなり、強化繊維をあたかも鋏で切断するように断
ち切ることができる。このため、切刃による加工面に強
化繊維が残るようなことがなく、しかも、ドリル本体と
穴との摩擦抵抗か少ないから、強化繊維を切れ味良く切
断し得ることと相俟って、穴の縁部及び内周でのパリや
むしれの発生を有効に防止することができる。[Effects of the Invention] As explained above, in the drill of the present invention, firstly, the helical groove is formed in a spiral shape that progresses in the rotational direction from the distal end side to the proximal end side, and the entire outer periphery of the drill body is formed in a cylindrical shape. 12 with a smooth curved surface of
A back tabber of 0.4 mm to 2 mm is provided per 0 mm.Secondly, a margin is formed on the outer periphery of the drill body along the helical groove, and a margin of 0.04 mm to 0.0 mm is provided on the outer periphery of the drill body per 100 mm in the axial direction. .4mm bar.
, In a drill equipped with a taper, the helical groove is formed in a spiral shape that advances in the direction of rotation from the distal end to the proximal end, and the margin width is set to 4% or less of the drill diameter. The Ashi Shallake angle is negative, and the reinforcing fibers can be cut as if they were being cut with scissors. This prevents reinforcing fibers from remaining on the surface processed by the cutting blade, and since there is little frictional resistance between the drill body and the hole, the reinforcing fibers can be cut with good sharpness, and the holes are cut easily. It is possible to effectively prevent the occurrence of cracks and peeling at the edges and inner periphery.
さらに、ドリル本体と穴との摩擦抵抗が少ないので、穴
の内壁而が溶けたり切粉か溶ｔｉｔることか少なく、穴
内周の肌荒れを防止することかで古、穴の寸法精度や面
粗度を向上させることができる。Furthermore, since there is less frictional resistance between the drill body and the hole, there is less chance of the inner wall of the hole melting or melting chips, and it is possible to prevent surface roughness on the inner periphery of the hole. It is possible to improve the degree of
したかって、繊維強化複合材料の穴明け加工を金届材料
の穴明け加工と同様にスムーズに行うことができる。Therefore, drilling of fiber-reinforced composite materials can be performed smoothly in the same way as drilling of gold-finished materials.
第１図ないし第５図は本発明の第１の特徴の実施例を示
す図であって、第１図はドリルを示す側面図、第２図は
第１図の■方向矢視図、第３図は第２図の■方向矢視図
、第４図は第３図の■方向矢視図、第５図はＦＲＰの穴
明け加工を行っている状態を示す切刃と直交する断面図
、第６図および第７図は本発明の第２の特徴の実施例を
示し、第６図はドリルを示す側面図、第７図は第６図の
■一■線断面図である。
Ｉ・・・・・・ドリル本体、
２・・・・・ねじれ溝、
３・・・・・・切刃、
４・・・・・・マージン。1 to 5 are views showing an embodiment of the first feature of the present invention, in which FIG. 1 is a side view showing the drill, FIG. Figure 3 is a view taken in the ■ direction of Figure 2, Figure 4 is a view taken in the ■ direction of Figure 3, and Figure 5 is a cross-sectional view perpendicular to the cutting blade showing the state in which holes are being drilled in FRP. , 6 and 7 show an embodiment of the second feature of the present invention, in which FIG. 6 is a side view showing the drill, and FIG. 7 is a sectional view taken along the line 1-1 in FIG. 6. I: Drill body, 2: Twisted groove, 3: Cutting edge, 4: Margin.
Claims (7)
じれ溝が形成され、このねじれ溝の回転方向を向く壁面
の先端稜線部に切刃が形成されたツイストドリルにおい
て、上記ねじれ溝を、先端側から基端側へ向かうに従っ
て回転方向へ進む螺旋状に形成し、ドリル本体の外周全
域を円柱状の滑らかな曲面とし、ドリル本体の外周に軸
線方向１００ｍｍにつき０．４ｍｍ〜２ｍｍのバックテ
ーパを設けたことを特徴とするツイストドリル。(1) In a twist drill, a twist groove is formed on the outer periphery of a drill body that is rotated around an axis, and a cutting edge is formed on the tip ridgeline of the wall surface facing the rotation direction of the twist groove. It is formed in a spiral shape that progresses in the rotation direction as it goes from the side to the proximal end, and the entire outer periphery of the drill body is a cylindrical smooth curved surface, and the outer periphery of the drill body has a back taper of 0.4 mm to 2 mm per 100 mm in the axial direction. A twist drill characterized by the following.
じれ溝が形成されるとともに、このねじれ溝に沿うドリ
ル本体の外周にマージンが形成され、上記ねじれ溝の回
転方向を向く壁面の先端稜線部に切刃が形成され、ドリ
ル本体の外周に軸線方向１００ｍｍにつき０．０４ｍｍ
〜０．４ｍｍのバックテーパが設けられたツイストドリ
ルにおいて、上記ねじれ溝を、先端側から基端側へ向か
うに従って回転方向へ進む螺旋状に形成し、マージン幅
をドリル直径の４％以下に設定したことを特徴とするツ
イストドリル。(2) A twisted groove is formed on the outer periphery of the drill body that is rotated around the axis, and a margin is formed on the outer periphery of the drill body along this twisted groove, and the tip ridgeline of the wall facing the rotational direction of the twisted groove A cutting edge is formed on the outer circumference of the drill body with a cutting edge of 0.04 mm per 100 mm in the axial direction.
In a twist drill provided with a back taper of ~0.4 mm, the above-mentioned twisted groove is formed in a spiral shape that advances in the rotational direction from the distal end to the proximal end, and the margin width is set to 4% or less of the drill diameter. A twist drill that is characterized by:
交する断面における形状が回転方向後方へ凹む凹曲線状
となるように凹曲面に形成したことを特徴とする特許請
求の範囲第１項または第２項に記載のツイストドリル。(3) The wall surface of the helical groove facing the rotation direction is formed into a concave curved surface so that the shape in a cross section perpendicular to the axis is a concave curve concave toward the rear in the rotation direction. The twist drill described in Section 1 or Section 2.
円と切刃との交点と切刃の外周端部とを結んだ線分と、
軸線と切刃の外周端部とを結んだ線分とのなす角度を５
°〜６０°としたことを特徴とする特許請求の範囲第３
項に記載のツイストドリル。(4) a line segment connecting the intersection of the cutting blade with a circle centered on the axis and having a diameter of 60% of the drill diameter and the outer peripheral end of the cutting blade;
The angle formed by the line segment connecting the axis and the outer peripheral edge of the cutting blade is 5.
Claim 3 characterized in that the angle is between 60° and 60°.
Twist drill as described in section.
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項の
いずれかに記載のツイストドリル。(5) The twist drill according to any one of claims 1 to 4, wherein the twist angle of the twist groove is 15° to 75°.
特許請求の範囲第１項ないし第５項のいずれかに記載の
ツイストドリル。(6) The twist drill according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the groove width ratio is 1.5 to 3:1.
徴とする特許請求の範囲第１項ないし第６項のいずれか
に記載のツイストドリル。(7) The twist drill according to any one of claims 1 to 6, wherein the cutting edge has a tip angle of 150° or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5705189A JPH02237710A (en) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | Twist drill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5705189A JPH02237710A (en) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | Twist drill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02237710A true JPH02237710A (en) | 1990-09-20 |
Family
ID=13044649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5705189A Pending JPH02237710A (en) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | Twist drill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02237710A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004078393A1 (en) * | 2003-03-05 | 2004-09-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Deep hole boring drill |
| US7665935B1 (en) * | 2006-07-27 | 2010-02-23 | Precorp, Inc. | Carbide drill bit for composite materials |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP5705189A patent/JPH02237710A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004078393A1 (en) * | 2003-03-05 | 2004-09-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Deep hole boring drill |
| US7201544B2 (en) | 2003-03-05 | 2007-04-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Deep hole boring drill |
| US7665935B1 (en) * | 2006-07-27 | 2010-02-23 | Precorp, Inc. | Carbide drill bit for composite materials |
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