JPH02212686A - 迅速閉鎖フラツプ - Google Patents
迅速閉鎖フラツプInfo
- Publication number
- JPH02212686A JPH02212686A JP1333027A JP33302789A JPH02212686A JP H02212686 A JPH02212686 A JP H02212686A JP 1333027 A JP1333027 A JP 1333027A JP 33302789 A JP33302789 A JP 33302789A JP H02212686 A JPH02212686 A JP H02212686A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flap
- brake
- closing
- quick
- closing flap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 33
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims abstract description 16
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 4
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 claims description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K1/00—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces
- F16K1/16—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members
- F16K1/18—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps
- F16K1/20—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps with axis of rotation arranged externally of valve member
- F16K1/2007—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps with axis of rotation arranged externally of valve member specially adapted operating means therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K1/00—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces
- F16K1/16—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members
- F16K1/18—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps
- F16K1/20—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps with axis of rotation arranged externally of valve member
- F16K1/2028—Details of bearings for the axis of rotation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K15/00—Check valves
- F16K15/02—Check valves with guided rigid valve members
- F16K15/03—Check valves with guided rigid valve members with a hinged closure member or with a pivoted closure member
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K15/00—Check valves
- F16K15/02—Check valves with guided rigid valve members
- F16K15/03—Check valves with guided rigid valve members with a hinged closure member or with a pivoted closure member
- F16K15/033—Check valves with guided rigid valve members with a hinged closure member or with a pivoted closure member spring-loaded
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K15/00—Check valves
- F16K15/18—Check valves with actuating mechanism; Combined check valves and actuated valves
- F16K15/182—Check valves with actuating mechanism; Combined check valves and actuated valves with actuating mechanism
- F16K15/1821—Check valves with actuating mechanism; Combined check valves and actuated valves with actuating mechanism for check valves with a hinged or pivoted closure member
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Braking Arrangements (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、迅速閉鎖フラップであって、開放が液力的な
駆動装置によって行われ、閉鎖がばねによって行われる
形式のものに関する。
駆動装置によって行われ、閉鎖がばねによって行われる
形式のものに関する。
補償弁と協働する迅速閉鎖コックは中間加熱器と媒体圧
縮タービンとの間の蒸気タービンに使用される。蒸気デ
ータ及び構造形式に関連して迅速閉鎖コックは弁、若し
くはフラップ、有利には揺動フラップから成っている。
縮タービンとの間の蒸気タービンに使用される。蒸気デ
ータ及び構造形式に関連して迅速閉鎖コックは弁、若し
くはフラップ、有利には揺動フラップから成っている。
迅速閉鎖コックの開放は液力的に行われ、閉鎖ははねに
よって行われる。揺動フラップは、弁に対して蒸気を転
向させず、従って流動損失をわずかにするという利点を
有している。さらに揺動フラップにおいては媒体圧縮タ
ービンへの有利な配置が可能である。他面において揺動
フラップは流れに弁よりも強くさらされ、それに応じて
機械的に強く負荷され、即ち負荷に関連して揺動フラッ
プ構造には高い要求が課せられる。揺動フラップに対す
る流動過程を考察すると、閉鎖過程中はフラップの下流
側の蒸気圧力が降下し、その結果フラップ皿における圧
力差が増大する。揺動フラップは流動方向で変動する力
によって加速され、フラップケーシングの座リングに対
する、揺動フラップの構造にどって危険な高い衝突速度
が生じる。構造を補強すると、質量の増大と共に運動力
学的なエネルギーも増大する。衝突速度は液力的なブレ
ーキによって減少させられるが、速度減少(遅延)に基
づき生じるブレーキ力(質量×遅延量)が揺動フラップ
の機構全体に強い負荷を生ぜしめる。ざらに゛、低い閉
鎖速度に設定された液力的なブレーキはフラップの機構
がブレーキ力による負荷に耐えるようになっていたとし
てもフラップにとって大きな欠点を有しており、閉鎖速
度が目的に対して低すぎ、これに相応して閉鎖時間が長
すぎ、フラップの後の蒸気圧力がより深く降下し、圧力
差及びフラップにかかる力がより増大する。
よって行われる。揺動フラップは、弁に対して蒸気を転
向させず、従って流動損失をわずかにするという利点を
有している。さらに揺動フラップにおいては媒体圧縮タ
ービンへの有利な配置が可能である。他面において揺動
フラップは流れに弁よりも強くさらされ、それに応じて
機械的に強く負荷され、即ち負荷に関連して揺動フラッ
プ構造には高い要求が課せられる。揺動フラップに対す
る流動過程を考察すると、閉鎖過程中はフラップの下流
側の蒸気圧力が降下し、その結果フラップ皿における圧
力差が増大する。揺動フラップは流動方向で変動する力
によって加速され、フラップケーシングの座リングに対
する、揺動フラップの構造にどって危険な高い衝突速度
が生じる。構造を補強すると、質量の増大と共に運動力
学的なエネルギーも増大する。衝突速度は液力的なブレ
ーキによって減少させられるが、速度減少(遅延)に基
づき生じるブレーキ力(質量×遅延量)が揺動フラップ
の機構全体に強い負荷を生ぜしめる。ざらに゛、低い閉
鎖速度に設定された液力的なブレーキはフラップの機構
がブレーキ力による負荷に耐えるようになっていたとし
てもフラップにとって大きな欠点を有しており、閉鎖速
度が目的に対して低すぎ、これに相応して閉鎖時間が長
すぎ、フラップの後の蒸気圧力がより深く降下し、圧力
差及びフラップにかかる力がより増大する。
迅速閉鎖フラップと羽根への入口との間の貫流される室
が小さけれは小さいほど、フラップ皿の後の圧力が貯蔵
作用の低下に基づきより迅速に降下しなければならず、
このことは座リングへのフラップ皿の衝突速度にネガチ
ブに作用する。手段を講じようとずれは、フラップの後
に長い導管を設けることになり、このような導管は貯蔵
容積を大きくすることになる。しかしながら、コックは
タービンの直前に配置したい。それというのは貯蔵容積
を最小にして、タービンが過剰回転によって危険にさら
されないようにし、かつ良好な所要スペース状態が得ら
れるようにしたいからである。
が小さけれは小さいほど、フラップ皿の後の圧力が貯蔵
作用の低下に基づきより迅速に降下しなければならず、
このことは座リングへのフラップ皿の衝突速度にネガチ
ブに作用する。手段を講じようとずれは、フラップの後
に長い導管を設けることになり、このような導管は貯蔵
容積を大きくすることになる。しかしながら、コックは
タービンの直前に配置したい。それというのは貯蔵容積
を最小にして、タービンが過剰回転によって危険にさら
されないようにし、かつ良好な所要スペース状態が得ら
れるようにしたいからである。
本発明の課題は、冒頭に述へた形式の迅速閉鎖フラップ
を改善して、フラップ皿の閉鎖速度を最大にし、フラッ
プケーシングの座リングに対するフラップ皿の衝突に際
して生じる力を最小にすることである。
を改善して、フラップ皿の閉鎖速度を最大にし、フラッ
プケーシングの座リングに対するフラップ皿の衝突に際
して生じる力を最小にすることである。
前記課題を解決するために本発明の構成では、液力的な
ブレーキを設けてあり、このブレギがフラップ皿の閉鎖
速度を最大の許容衝突速度に達した後に静止するまでコ
ンスタン1へに維持するようになっている。
ブレーキを設けてあり、このブレギがフラップ皿の閉鎖
速度を最大の許容衝突速度に達した後に静止するまでコ
ンスタン1へに維持するようになっている。
前記構成に基づき利点として、迅速閉鎖フラップの伝達
機構を負荷しようどするような付加的な制動力(質量×
遅延量)が発生しない。さらに、衝突に際し迅速閉鎖フ
ラップのフラップ皿及びレバーに生じる力を減少するた
めに、運動可能な構成部分間に遊びを設けてあり、この
遊びが衝突エネルギーを分割し、これによって質量の分
離に基づき負荷が2つの衝突段階に分けられ、即ちフラ
ップ皿が座リングに衝突した後に、残りのすべての質量
がカップリングからザーポ側で所定の遊びだけ引き続き
回動して、残りの質量の運動力学的なエネルギーが第2
の衝突段階で始めて制動せしめられる。これにより利点
として、質量の分離に関連して衝突速度が最大にできる
が、これによって伝達機構が著しく負荷されるようなこ
とはない。ブレーキカ並びに衝突力を減少させると、迅
速閉鎖フラップの許容の運転データを高めることができ
る。
機構を負荷しようどするような付加的な制動力(質量×
遅延量)が発生しない。さらに、衝突に際し迅速閉鎖フ
ラップのフラップ皿及びレバーに生じる力を減少するた
めに、運動可能な構成部分間に遊びを設けてあり、この
遊びが衝突エネルギーを分割し、これによって質量の分
離に基づき負荷が2つの衝突段階に分けられ、即ちフラ
ップ皿が座リングに衝突した後に、残りのすべての質量
がカップリングからザーポ側で所定の遊びだけ引き続き
回動して、残りの質量の運動力学的なエネルギーが第2
の衝突段階で始めて制動せしめられる。これにより利点
として、質量の分離に関連して衝突速度が最大にできる
が、これによって伝達機構が著しく負荷されるようなこ
とはない。ブレーキカ並びに衝突力を減少させると、迅
速閉鎖フラップの許容の運転データを高めることができ
る。
本発明の有利な構成が特許請求の範囲第2項以下に記載
しである。
しである。
次に図面を用いて本発明の実施例を具体的に説明するが
、本発明の要旨に直接関係のない部分は図示してない。
、本発明の要旨に直接関係のない部分は図示してない。
第1図は迅速閉鎖フラップを連結軸若しくはフラップ軸
に沿って断面して示している。この迅速閉鎖フラップは
サーボ機構1とフラップ皿機構2とに分割されている。
に沿って断面して示している。この迅速閉鎖フラップは
サーボ機構1とフラップ皿機構2とに分割されている。
両方の機構1.2は爪付きカップリングla、2aによ
って連結されており、爪付きカップリングは運動可能な
すべての部分の質量をほぼ半分にしている。サボ機構は
外側から見てサーボケーシング17及び伝動ケーシング
3から成っており、伝動ケーシングは折り曲げられてフ
ラップケーシング9に結合されている。サーボロッド4
がサーボケーシング7から突出していて、伝動ケーシン
グ3内で連結棒5を介して連結軸6に結合されている。
って連結されており、爪付きカップリングは運動可能な
すべての部分の質量をほぼ半分にしている。サボ機構は
外側から見てサーボケーシング17及び伝動ケーシング
3から成っており、伝動ケーシングは折り曲げられてフ
ラップケーシング9に結合されている。サーボロッド4
がサーボケーシング7から突出していて、伝動ケーシン
グ3内で連結棒5を介して連結軸6に結合されている。
連結棒5自体は連結軸6の拡大部に偏心的にピストンロ
ッドの形式で結合されており、サーボロッド4及び連結
軸6に対する両方の結合点は、第2図及び第3図に示す
ようにそれぞれ連結ビン8によって形成されている。連
結軸6は伝動ケーシング3内で2点支承されていて連結
部分1aまで延びている。フラップ皿14は第1図では
開放位置を占めている。フラップ皿14の旋回位置(閉
鎖位置)は第5図に示しである。連結部分2aの延長部
がフラップ軸10であり、フラップ軸の直径が外側に向
かって段階的に減少している。レバー12の、フラップ
軸lOに支承されたアイ12aが断面平面V−Vに対し
て対称的に軸線方向に延びておりレバーがフラップ皿1
4を保持しており、この場合両方の部材、即ちレバー1
2とフラップ皿14との結合が横棒13を用いて行われ
る。
ッドの形式で結合されており、サーボロッド4及び連結
軸6に対する両方の結合点は、第2図及び第3図に示す
ようにそれぞれ連結ビン8によって形成されている。連
結軸6は伝動ケーシング3内で2点支承されていて連結
部分1aまで延びている。フラップ皿14は第1図では
開放位置を占めている。フラップ皿14の旋回位置(閉
鎖位置)は第5図に示しである。連結部分2aの延長部
がフラップ軸10であり、フラップ軸の直径が外側に向
かって段階的に減少している。レバー12の、フラップ
軸lOに支承されたアイ12aが断面平面V−Vに対し
て対称的に軸線方向に延びておりレバーがフラップ皿1
4を保持しており、この場合両方の部材、即ちレバー1
2とフラップ皿14との結合が横棒13を用いて行われ
る。
サーボ機構1からの力は、アイ12aとフラップ軸IO
とを結合するキー11を介してレバー12、ひいてはフ
ラップ皿14に伝達される。
とを結合するキー11を介してレバー12、ひいてはフ
ラップ皿14に伝達される。
フラップ軸10の直径は側方でさらに減少している。こ
の直径の減少した区分に補償スリーブ28が配置してあ
り、補償スリーブの直径E′はフラップ軸10の、アイ
12aのむこう側の区分の直径Eと同じ大きさである。
の直径の減少した区分に補償スリーブ28が配置してあ
り、補償スリーブの直径E′はフラップ軸10の、アイ
12aのむこう側の区分の直径Eと同じ大きさである。
閉鎖に際しフラップ軸10を軸線方向で負荷軽減するた
めに、ピストンリング29を設けてあり、このピストン
リングがアイ12aの両側の同じ直径E=E’の区分に
作用する。補償スリーブ28はピストンロッド29と一
緒に圧力補償機構15を形成しており、この圧力補償機
構が揺動フラップ12,12a、1.3.14を確実か
つ迅速にする。このような処置によって、これまで使用
されたパイロワ1.・弁が不必要になる。爪付きカップ
リングla、2aを通る断面]Ia、 IIIaが第2
a図及び第3a図に示しである。
めに、ピストンリング29を設けてあり、このピストン
リングがアイ12aの両側の同じ直径E=E’の区分に
作用する。補償スリーブ28はピストンロッド29と一
緒に圧力補償機構15を形成しており、この圧力補償機
構が揺動フラップ12,12a、1.3.14を確実か
つ迅速にする。このような処置によって、これまで使用
されたパイロワ1.・弁が不必要になる。爪付きカップ
リングla、2aを通る断面]Ia、 IIIaが第2
a図及び第3a図に示しである。
第2図はサーボケーシング17及び伝動ケーシング3の
断面を示しており、この場合同じ面に位Nしないフラッ
プケーシング9も揺動フラップ及びフラップ皿14の運
動を説明するために断面して示しである。サーボケーシ
ング内には、揺動フラップを閉鎖するために所属するば
ね18が配置されており、サーボロッド4のヘッド側に
液力的なブレーキが設けられている。
断面を示しており、この場合同じ面に位Nしないフラッ
プケーシング9も揺動フラップ及びフラップ皿14の運
動を説明するために断面して示しである。サーボケーシ
ング内には、揺動フラップを閉鎖するために所属するば
ね18が配置されており、サーボロッド4のヘッド側に
液力的なブレーキが設けられている。
液力的なブレーキは成形された輪郭19を備えたブレー
キピストン20から成っており、輪郭がサーボケーシン
グ17に形成されたブレーキ縁部21と関連して液力的
なブレーキ作用を生ぜしめる。一般的に言えることは、
ブレーキ横断面が小さければ小さい程、揺動フラップに
作用するブレーキ力は大きくなる。明らかなように、ブ
レーキ力は伝達機構を少なからず負荷する。図面には7
ラップ皿14が閉鎖過程の最初の3分の1の位置、即ち
次第に蒸気流26によっ、て捕えられる点で示しである
。図面から明らかなように、閉鎖過程中のフラップ皿1
4が絞りを開始し、座リング25のむこう側の蒸気圧力
が低下し、これによってフラップ皿14における圧力差
が増大する。増大するこの力によって、フラップ皿14
が流れによって捕えられる、座リング25に向けて加速
され、これは衝突力として吸収される。もちろん液力的
なブレーキは、座リングに対するフラップ皿14の衝突
の直前に衝突速度を急激に零に低下させるように構成さ
れていてよい。衝突力に決して克服されない過度に大き
いブレーキ力も生ぜしめられる。他面において液力的な
ブレーキは過度に小さい閉鎖速度を生ぜしめてはならな
い。それというのは過度に小さい閉鎖速度は必然的に閉
鎖時間を過度に長くすることになるからである。
キピストン20から成っており、輪郭がサーボケーシン
グ17に形成されたブレーキ縁部21と関連して液力的
なブレーキ作用を生ぜしめる。一般的に言えることは、
ブレーキ横断面が小さければ小さい程、揺動フラップに
作用するブレーキ力は大きくなる。明らかなように、ブ
レーキ力は伝達機構を少なからず負荷する。図面には7
ラップ皿14が閉鎖過程の最初の3分の1の位置、即ち
次第に蒸気流26によっ、て捕えられる点で示しである
。図面から明らかなように、閉鎖過程中のフラップ皿1
4が絞りを開始し、座リング25のむこう側の蒸気圧力
が低下し、これによってフラップ皿14における圧力差
が増大する。増大するこの力によって、フラップ皿14
が流れによって捕えられる、座リング25に向けて加速
され、これは衝突力として吸収される。もちろん液力的
なブレーキは、座リングに対するフラップ皿14の衝突
の直前に衝突速度を急激に零に低下させるように構成さ
れていてよい。衝突力に決して克服されない過度に大き
いブレーキ力も生ぜしめられる。他面において液力的な
ブレーキは過度に小さい閉鎖速度を生ぜしめてはならな
い。それというのは過度に小さい閉鎖速度は必然的に閉
鎖時間を過度に長くすることになるからである。
即ち、負荷の低下の際の調整弁の故障の場合に迅速閉鎖
フラップによる蒸気流を遮断するという機能が満たされ
ない。
フラップによる蒸気流を遮断するという機能が満たされ
ない。
液力的なブレーキは、フラップ皿14をほぼ600から
閉鎖方向にほぼ5 m / Sのコンスタントな閉鎖速
度で運動させるようになっている。計算により、揺動フ
ラップが既に設定された閉鎖時間に基づき下回れない5
m / Sの衝突速度に際しフラップ皿14のレバー
12にほぼ70QN/mm2の応力を生せしめることが
分かった。さらに565°Cの温度が生じ、揺動フラッ
プの支持部分、特にレバー12が常に著しく危険にさら
される。耐熱性の高合金鋼の挿入によっても応力の問題
は十分に解決されない。ここでは座リング25に対する
フラップ皿14の衝突に際し生じる力、若しくは応力の
減少が、サーボ機構lとフラップ機構2をカップリング
la。
閉鎖方向にほぼ5 m / Sのコンスタントな閉鎖速
度で運動させるようになっている。計算により、揺動フ
ラップが既に設定された閉鎖時間に基づき下回れない5
m / Sの衝突速度に際しフラップ皿14のレバー
12にほぼ70QN/mm2の応力を生せしめることが
分かった。さらに565°Cの温度が生じ、揺動フラッ
プの支持部分、特にレバー12が常に著しく危険にさら
される。耐熱性の高合金鋼の挿入によっても応力の問題
は十分に解決されない。ここでは座リング25に対する
フラップ皿14の衝突に際し生じる力、若しくは応力の
減少が、サーボ機構lとフラップ機構2をカップリング
la。
2a、(第1図参照)によって個別にし、カップリング
に遊びを設けることによって実施される。遊びは揺動フ
ラップの装置の運動部分の質量を運動力学的に分離し、
その結果座リング25へのフラップ皿14の衝突の際の
負荷が順次に2段階に分けられる。コンスタントな閉鎖
速度に制動されたフラップ皿14が座リング25に衝突
した後に、カップリングからのすべての質量がサーボ機
構側でさらに回転して遊びの量だけ遅れて衝突する。
に遊びを設けることによって実施される。遊びは揺動フ
ラップの装置の運動部分の質量を運動力学的に分離し、
その結果座リング25へのフラップ皿14の衝突の際の
負荷が順次に2段階に分けられる。コンスタントな閉鎖
速度に制動されたフラップ皿14が座リング25に衝突
した後に、カップリングからのすべての質量がサーボ機
構側でさらに回転して遊びの量だけ遅れて衝突する。
第2図は揺動フラップ14の中間位置での連結状態を示
している。回転方向27から明らかなように、フラップ
皿機構に所属する爪2aは1.1 揺動フラップの閉鎖過程の経過中にサーボ機構1の爪1
aを駆動し、即ちフラップ皿14の蒸気流によって規定
された加速段階中にサーボ機構1が一既に述べた液力的
なブレーキによってブレーギ機能を生せしめる。
している。回転方向27から明らかなように、フラップ
皿機構に所属する爪2aは1.1 揺動フラップの閉鎖過程の経過中にサーボ機構1の爪1
aを駆動し、即ちフラップ皿14の蒸気流によって規定
された加速段階中にサーボ機構1が一既に述べた液力的
なブレーキによってブレーギ機能を生せしめる。
フラップ皿14が座リング25に衝突した後に爪付きカ
ップリングla、2a内の状態がどのようになっている
か、第3図及び第3a図に示しである。
ップリングla、2a内の状態がどのようになっている
か、第3図及び第3a図に示しである。
まず第3図から明らかなように、フラップ皿j4が閉鎖
位置にあり、ザーボロノド4が完全に走入している。
位置にあり、ザーボロノド4が完全に走入している。
第3a図から明らかなように、爪2aがフラップ皿機構
Aのストッパの面に達しており、この面は連結部分にと
って終端位置を示している。この位置ではサーボ機構l
に所属する爪1aはもはや前方へ駆動されず、衝突した
フラップ皿に対して連結解除されている。これによって
、サーボ機構1の連結部分が回動(空転)角度Cに相応
する遊びだけさらに回動させられ、爪1aがフラップ皿
機構2の爪2aによって規定された面Bに達する。
Aのストッパの面に達しており、この面は連結部分にと
って終端位置を示している。この位置ではサーボ機構l
に所属する爪1aはもはや前方へ駆動されず、衝突した
フラップ皿に対して連結解除されている。これによって
、サーボ機構1の連結部分が回動(空転)角度Cに相応
する遊びだけさらに回動させられ、爪1aがフラップ皿
機構2の爪2aによって規定された面Bに達する。
従って、フラップ皿14がまず座リング25に運動エネ
ルギーを以て衝突し、この運動エネルギーはフラップ皿
機構2の運動部分の質量によって規定される。カップリ
ング内の回動角度Cを通過した後に続く第2の衝突かサ
ーボ機構1の運動部分の質量を停止させ、この間隔で液
力的なブレーキは特にサーボ機構1の質量がフラップ皿
機構2の質量よりも大きい場合に付加的な遅延作用を生
ぜしめる。
ルギーを以て衝突し、この運動エネルギーはフラップ皿
機構2の運動部分の質量によって規定される。カップリ
ング内の回動角度Cを通過した後に続く第2の衝突かサ
ーボ機構1の運動部分の質量を停止させ、この間隔で液
力的なブレーキは特にサーボ機構1の質量がフラップ皿
機構2の質量よりも大きい場合に付加的な遅延作用を生
ぜしめる。
空転可能な別のカップリングも使用できる。
重要なことは、空転によって最初の衝突の後の両方の質
量の純粋な分離及び個別化を可能にすることである。爪
付きカップリングにおいては2°よりも大きな回動角度
Cの空転が行われ得る。
量の純粋な分離及び個別化を可能にすることである。爪
付きカップリングにおいては2°よりも大きな回動角度
Cの空転が行われ得る。
フラップ皿14のレバー12に生じる応力の観点から個
別化が予想しなかった効果をもたらしニレバー12が5
m / Sの閉鎖速度を減少さぜるこ稈なしに座リン
グ25に対するフラップ皿14の衝突に際し最大400
N / mm2で負荷されている。これによって最適
な構成が通常の材料で実施できる。
別化が予想しなかった効果をもたらしニレバー12が5
m / Sの閉鎖速度を減少さぜるこ稈なしに座リン
グ25に対するフラップ皿14の衝突に際し最大400
N / mm2で負荷されている。これによって最適
な構成が通常の材料で実施できる。
第4図は液力的なブレーキの構造及び作用を示している
。フラップ皿が一流れによって駆動されて−例えば5
m / Sの最大の許容衝突速度に達すると、ブレーキ
ピストンの縁部りがフl/−ギ室内に突入する。ブレー
キピストンの正確に規定された縁部は装置の速度をフラ
ップ皿と座リングとの衝突までコンスタントに維持する
。続く円筒状の部分は空転のために規定されている。油
流出口23の絞り(サーボ機構のブレキ圧力を意味する
)はリング状のブレーキ横断面の大きさに関連しており
、ブレーキ横断面はブレーキ縁部21の、ブレーキピス
トン20の周面に対する垂直な間隔によって形成されて
いる。
。フラップ皿が一流れによって駆動されて−例えば5
m / Sの最大の許容衝突速度に達すると、ブレーキ
ピストンの縁部りがフl/−ギ室内に突入する。ブレー
キピストンの正確に規定された縁部は装置の速度をフラ
ップ皿と座リングとの衝突までコンスタントに維持する
。続く円筒状の部分は空転のために規定されている。油
流出口23の絞り(サーボ機構のブレキ圧力を意味する
)はリング状のブレーキ横断面の大きさに関連しており
、ブレーキ横断面はブレーキ縁部21の、ブレーキピス
トン20の周面に対する垂直な間隔によって形成されて
いる。
第5図にはフラップ皿14の両方の終端位置が示しであ
る。フランジ16がケーシング内側に付加部を有してお
り、この付加部が揺動フラップの開放位置のストッパを
形成している。フラップ皿14の閉鎖位置でのストッパ
面はリングを用いることなしにケーシング自体によって
調節できる。
る。フランジ16がケーシング内側に付加部を有してお
り、この付加部が揺動フラップの開放位置のストッパを
形成している。フラップ皿14の閉鎖位置でのストッパ
面はリングを用いることなしにケーシング自体によって
調節できる。
第6図はレバー12とフラップ皿14との結合部を示し
ている。ブレーキとストッパとの間の負荷の迅速な変動
に基づきフラップ皿14とレバー12との間の確実な結
合が要求される。
ている。ブレーキとストッパとの間の負荷の迅速な変動
に基づきフラップ皿14とレバー12との間の確実な結
合が要求される。
2部構造のレバー12は横棒13を側方で固定している
ので、同時に確保部材として機能する第7図には実施例
の迅速閉鎖7ラツプの異なる圧力及び速度の特性曲線が
フラップ皿の角度H及び時間%に関連して示しである。
ので、同時に確保部材として機能する第7図には実施例
の迅速閉鎖7ラツプの異なる圧力及び速度の特性曲線が
フラップ皿の角度H及び時間%に関連して示しである。
線aはフラップ皿の前の圧力を表しており、曲線すがフ
ラップ皿の後ろの圧力の経過を表している。図面から明
らかなように、フラップ皿の後ろの圧力は角度Hの増大
に伴って、特に閉鎖過程の最後の30°で強く降下する
。特性曲線Cは7うツブ皿の閉鎖速度を表していて、閉
鎖過程の最後の30°の範囲ではほぼコンスタントに維
持されている。コンスタントに維持された区分Eが本来
のブレーキ距離を示している。曲線dはサーボ機構内の
ブレーキ圧力の経過を表している。
ラップ皿の後ろの圧力の経過を表している。図面から明
らかなように、フラップ皿の後ろの圧力は角度Hの増大
に伴って、特に閉鎖過程の最後の30°で強く降下する
。特性曲線Cは7うツブ皿の閉鎖速度を表していて、閉
鎖過程の最後の30°の範囲ではほぼコンスタントに維
持されている。コンスタントに維持された区分Eが本来
のブレーキ距離を示している。曲線dはサーボ機構内の
ブレーキ圧力の経過を表している。
図面は本発明の実施例を示すものであって、第1図は迅
速閉鎖フラップの断面図、第2図はサーボ機構のフラッ
プ皿の30°の閉鎖位置での断面図、第2a図は第2図
の連結状態を示す図、第3図はサーボ機構のフラップ皿
の90゜の閉鎖位置での断面図、第3a図は第3図の連
結状態を示す図、第4図は液力的なブレーキの断面図、
第5図はフラップケーシングの断面図、第6図は第5図
の線■−IVに沿った断面図、第7図は異なる圧力及び
閉鎖速度の特性曲線図である。 1・・サーボ機構、2・・・フランジ皿機構、2a・・
・フラップ部分、3・・伝動ケーシング、4・・・す一
ボロツド、5・・・連結棒、6・・・連結軸、8・・・
連結ビン、lO・・・フラップ軸、9・・・フラ・ンブ
ケシング、12・・・レバー 12a・・・アイ、13
・横棒、14・・・フラップ刊、15・・・圧力補償機
構17・・・ザーボケーシング、18・・・ばね、19
・・輪郭、21・・・ブレーキ縁部、25・・・座リン
グ26・・・蒸気流、28・・・補償スリーブ、29・
・ピストンロッド
速閉鎖フラップの断面図、第2図はサーボ機構のフラッ
プ皿の30°の閉鎖位置での断面図、第2a図は第2図
の連結状態を示す図、第3図はサーボ機構のフラップ皿
の90゜の閉鎖位置での断面図、第3a図は第3図の連
結状態を示す図、第4図は液力的なブレーキの断面図、
第5図はフラップケーシングの断面図、第6図は第5図
の線■−IVに沿った断面図、第7図は異なる圧力及び
閉鎖速度の特性曲線図である。 1・・サーボ機構、2・・・フランジ皿機構、2a・・
・フラップ部分、3・・伝動ケーシング、4・・・す一
ボロツド、5・・・連結棒、6・・・連結軸、8・・・
連結ビン、lO・・・フラップ軸、9・・・フラ・ンブ
ケシング、12・・・レバー 12a・・・アイ、13
・横棒、14・・・フラップ刊、15・・・圧力補償機
構17・・・ザーボケーシング、18・・・ばね、19
・・輪郭、21・・・ブレーキ縁部、25・・・座リン
グ26・・・蒸気流、28・・・補償スリーブ、29・
・ピストンロッド
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、迅速閉鎖フラップであって、開放が液力的な駆動装
置によって行われ、閉鎖がばねによって行われる形式の
ものにおいて、迅速閉鎖フラップがサーボ機構(1)及
びフラップ皿機構(2)から成っており、互いに無関係
な両方の機構(1、2)がカップリング(1a、2a)
によって互いに連結されており、カップリングのサーボ
機構側のカップリング部分(1a)とフラップ機構側の
カップリング部分(2a)との間に遊び(C)が設けら
れており、サーボ機構(1)内に液力的なブレーキ(1
9、20、22、23)が組み込まれていることを特徴
とする迅速閉鎖フラップ。 2、カップリング(1a、2a)が爪付きカップリング
であり、遊び(C)が回動遊びである請求項1記載の迅
速閉鎖フラップ。 3、回動遊びの角度が2゜よりも大きくなっている請求
項2記載の迅速閉鎖フラップ。 4、液力的なブレーキが成形された輪郭(19)を備え
るブレーキピストン(20)、ブレーキ室(22)、及
び油流出口(23)から成っており、油流出口(23)
に対するブレーキ横断面(24)がブレーキ縁部(21
)の、ブレーキピストン(20)の周面に対する垂直な
間隔によって規定されていて、迅速閉鎖フラップの閉鎖
方向で変化するようになっている請求項1記載の迅速閉
鎖フラップ。 5、ブレーキ横断面が閉鎖方向で減少している請求項4
記載の迅速閉鎖フラップ。 6、フラップ皿機構(2)が両側でフラップ(12、1
3、14)の支承部(12a)に対してピストンリング
(29)によってシールされている請求項1記載の迅速
閉鎖フラップ7、フラップ皿機構のフラップ皿(14)
を横棒(13)を介して保持するレバー(12)が2部
分から構成されている請求項6記載の迅速閉鎖フラップ
。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH4778/88A CH677820A5 (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | |
CH4778/88-3 | 1988-12-23 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02212686A true JPH02212686A (ja) | 1990-08-23 |
JP2735659B2 JP2735659B2 (ja) | 1998-04-02 |
Family
ID=4282378
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1333027A Expired - Lifetime JP2735659B2 (ja) | 1988-12-23 | 1989-12-25 | 迅速閉鎖フラツプ |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5213306A (ja) |
EP (1) | EP0374644B1 (ja) |
JP (1) | JP2735659B2 (ja) |
CH (1) | CH677820A5 (ja) |
DE (1) | DE58905465D1 (ja) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4302666A1 (de) * | 1993-01-30 | 1994-08-04 | Abb Management Ag | Schnellschlussklappe |
DE19511756A1 (de) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | Gestra Ag | Absperrklappe mit federbelastetem Verschlußteil |
DE10136936A1 (de) * | 2001-07-28 | 2003-02-06 | Mann & Hummel Filter | Verschlussorgan, insbesondere für einen Saugkanal einer Brennkraftmaschine |
FR2837896B1 (fr) * | 2002-03-29 | 2004-09-17 | Pierre Lezier | Vanne survitesse |
US20070204616A1 (en) * | 2006-03-06 | 2007-09-06 | Honeywell International, Inc. | Swing valve for a turbocharger with stacked valve members, and two-stage turbocharger system incorporating same |
EP1988296A1 (de) * | 2007-05-02 | 2008-11-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Variationen der Ventilschliessgeschwindigkeit durch Verwendung von unterschiedlichen Blenden |
US8459022B2 (en) * | 2011-02-17 | 2013-06-11 | Honeywell International Inc. | Wastegate plug |
CN103836231B (zh) * | 2014-02-21 | 2016-08-24 | 武汉圣禹排水***有限公司 | 旋转式截流橡胶瓣止回阀 |
BE1024421B1 (nl) * | 2016-07-20 | 2018-02-20 | Atlas Copco Airpower Naamloze Vennootschap | Terugslagklepassemblage |
CN106764025B (zh) * | 2016-11-29 | 2019-05-21 | 苏州纽威阀门股份有限公司 | 一种阀瓣闭合时间测量方法及测量装置 |
KR101925214B1 (ko) * | 2017-05-23 | 2018-12-04 | 두산중공업 주식회사 | 증기 터빈 및 이의 조립 및 분해 방법 |
US11098821B1 (en) * | 2019-10-10 | 2021-08-24 | Cantex International, Inc. | Flapper valve |
CA3108654C (en) * | 2020-02-15 | 2023-08-01 | Fmc Technologies, Inc. | Check valve pivot pin retainer seal |
CN112302735B (zh) * | 2020-10-26 | 2022-08-02 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 汽轮机主汽门辅助***及其控制方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1531146A (en) * | 1923-03-29 | 1925-03-24 | Michael J Skortz | Toilet flusher |
US2991795A (en) * | 1957-09-16 | 1961-07-11 | Speakman Co | Self closing measuring valve |
US3106220A (en) * | 1961-09-13 | 1963-10-08 | Atwood & Morrill Co Inc | Check valve, with dashpot |
US3177894A (en) * | 1962-02-28 | 1965-04-13 | Frank Wheatley Pump & Valve Ma | Controlled action check valve |
DE1201146B (de) * | 1962-12-11 | 1965-09-16 | Thompson Brothers Bilston Ltd | Ventil, Hahn oder dergleichen Absperrorgan |
US3522929A (en) * | 1968-01-04 | 1970-08-04 | Westinghouse Electric Corp | Valve for controlling elastic fluid |
US3666234A (en) * | 1969-08-27 | 1972-05-30 | Domer Scaramucci | Spherical disc valve assembly |
DE1947865A1 (de) * | 1969-09-22 | 1971-04-01 | Kracht Pumpen Motoren | Hydraulischer Schwenkantrieb fuer Klappenventile |
US3650506A (en) * | 1970-06-26 | 1972-03-21 | Us Industries Inc | Rotary valve with line pressure connected actuator |
US3789872A (en) * | 1972-05-31 | 1974-02-05 | R Elliott | Hydraulic control means for check valves |
US3938541A (en) * | 1974-01-25 | 1976-02-17 | Westinghouse Electric Corporation | Shaft seal for a check valve |
US3937441A (en) * | 1975-02-21 | 1976-02-10 | Baumann Hans D | Rotary valve |
US3942551A (en) * | 1975-03-06 | 1976-03-09 | Wheatley Company | Hydraulic damping means for hinged check valve |
EP0143910B1 (de) * | 1983-09-30 | 1988-08-10 | BBC Brown Boveri AG | Drehklappe mit Servomotor |
US4570899A (en) * | 1984-11-19 | 1986-02-18 | Household Manufacturing, Inc. | Adjustable slow closing valve assembly |
US4573494A (en) * | 1985-01-28 | 1986-03-04 | Pneumo Corporation | Spherical ball drive mechanism for a direct drive valve |
US4669500A (en) * | 1986-05-23 | 1987-06-02 | Wheatley Pump And Valve, Inc. | Check valve actuator |
FR2618517B1 (fr) * | 1987-07-20 | 1989-11-17 | Trouvay & Cauvin Ets | Robinet-clapet |
-
1988
- 1988-12-23 CH CH4778/88A patent/CH677820A5/de not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-12-09 DE DE89122741T patent/DE58905465D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-09 EP EP89122741A patent/EP0374644B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-19 US US07/452,366 patent/US5213306A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-12-25 JP JP1333027A patent/JP2735659B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5213306A (en) | 1993-05-25 |
DE58905465D1 (de) | 1993-10-07 |
JP2735659B2 (ja) | 1998-04-02 |
EP0374644A1 (de) | 1990-06-27 |
CH677820A5 (ja) | 1991-06-28 |
EP0374644B1 (de) | 1993-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH02212686A (ja) | 迅速閉鎖フラツプ | |
JP4459440B2 (ja) | 排気ガスターボチャージャタービン | |
US7258524B2 (en) | Method of regulating the flow rate of air in a rotary shaft of a turbomachine | |
JP3872743B2 (ja) | スロットルバルブ開閉装置 | |
EP2391805B1 (en) | Passive valve assembly with negative start angle | |
US3981140A (en) | Gas turbine engine geometry control | |
US6981519B2 (en) | Pressure-regulating valve | |
JP2003020906A (ja) | 可変ジオメトリータービン | |
KR0182795B1 (ko) | 복합 작동식 무수격 역지 밸브 장치 | |
JP2012504208A (ja) | タービンエンジン用可変ジオメトリ装置、特にベルクランクを制御するシステム | |
JP2000513785A (ja) | 内燃機関ターボ過給機システム | |
US8534990B2 (en) | Inlet guide vane drive system with spring preload on mechanical linkage | |
JP5141405B2 (ja) | ターボチャージャ | |
US8616178B2 (en) | Engine braking system using spring loaded valve | |
JPH01150031A (ja) | 流体式リターダ | |
JPS61207829A (ja) | 可変容量タ−ボ過給装置 | |
JPS5828401B2 (ja) | 回転容積形タ−ビンエンジン | |
JPS5848763B2 (ja) | アクチュエ−タのブレ−キ回路 | |
EP3728811B1 (en) | Wastegate assembly for turbine, turbine and turbocharger | |
JP2003148167A (ja) | ガスタービンエンジンにおける抽気弁装置 | |
JPH08270465A (ja) | 排気ブレーキ装置 | |
JPS6388221A (ja) | 排気タ−ビン過給機 | |
JPS61501863A (ja) | 水タ−ビン用噴射装置 | |
JP6263973B2 (ja) | バルブ作動装置及び過給機 | |
JPS61277820A (ja) | 排気タ−ボ過給機付エンジン |