JPH02188120A - 計器用変圧器の2次回路断線検出装置 - Google Patents
計器用変圧器の2次回路断線検出装置Info
- Publication number
- JPH02188120A JPH02188120A JP1004127A JP412789A JPH02188120A JP H02188120 A JPH02188120 A JP H02188120A JP 1004127 A JP1004127 A JP 1004127A JP 412789 A JP412789 A JP 412789A JP H02188120 A JPH02188120 A JP H02188120A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- phase
- secondary circuit
- ground fault
- zero
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 101150041829 lea1 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、3相母線に接続される計器用変圧器(以下
PTと略称する)の2次回路の断線を検出するPTの2
次回路断線検出装置に関し、さらに詳細にいえば、PT
2次回路の断線時に現われる故障現象と、系統地絡故障
時に現われる故障現象との相違に基いて、P72次回路
の断線を検出するPTの2次回路断線検出装置に関する
。
PTと略称する)の2次回路の断線を検出するPTの2
次回路断線検出装置に関し、さらに詳細にいえば、PT
2次回路の断線時に現われる故障現象と、系統地絡故障
時に現われる故障現象との相違に基いて、P72次回路
の断線を検出するPTの2次回路断線検出装置に関する
。
〈従来の技術、及び発明が解決しようとする課題〉
電力系統の3相母線の電圧を継電器、或は計器に導入す
る場合には、必ず計器用変圧器が用いられる。
る場合には、必ず計器用変圧器が用いられる。
第5図は、従来のPTの2次回路、及び3次回路を示す
図である。3相母線(21)の各相電圧は、P T (
22)の1次回路に導かれ、一定比で変圧されて、相電
圧の形でP T (22)の2次回路に出力される。
図である。3相母線(21)の各相電圧は、P T (
22)の1次回路に導かれ、一定比で変圧されて、相電
圧の形でP T (22)の2次回路に出力される。
P T (22)の3次回路は、いわゆるプロークンデ
ルタ回路と呼ばれており、この回路から、各相電圧を総
和電圧した電圧、即ち、零相電圧が出力される。
ルタ回路と呼ばれており、この回路から、各相電圧を総
和電圧した電圧、即ち、零相電圧が出力される。
P T (22)の2次回路の出力、及び3次回路の出
力は継電器(23)に供給される。
力は継電器(23)に供給される。
(24)、(25)、(26)は補助トランスであり、
継電器(23)を外部と絶縁すると共に、FT(22)
からの入力電圧を適切なレベルに変換するものである。
継電器(23)を外部と絶縁すると共に、FT(22)
からの入力電圧を適切なレベルに変換するものである。
上記補助トランス(24) (25) (2B>の内の
補助トランス(24)は、線間電圧を生成するものであ
り、補助トランス(25) (2B)は、それぞれ相電
圧用、零相電圧用である。これらの補助トランス(24
) (25) (26)の出力が各リレー要素に分配さ
れ、各リレー要素において、系統地絡故障、系統短絡故
障等の検出が行なわれる。
補助トランス(24)は、線間電圧を生成するものであ
り、補助トランス(25) (2B)は、それぞれ相電
圧用、零相電圧用である。これらの補助トランス(24
) (25) (26)の出力が各リレー要素に分配さ
れ、各リレー要素において、系統地絡故障、系統短絡故
障等の検出が行なわれる。
そして、近年、アナログ型の継電器に替えて、マイクロ
コンピュータを用いたディジタルリレーが広く適用され
るに至っており、その能力は高く評価されている。
コンピュータを用いたディジタルリレーが広く適用され
るに至っており、その能力は高く評価されている。
そこで、本件発明者等は、上記ディジタルリレーの能力
に着目し、ディジタルリレーにP T (22)の2次
回路の出力のみを導入して、零相電圧や線間電圧等を算
出することにより、PT(22)の3次回路を省略する
ことを試みた。
に着目し、ディジタルリレーにP T (22)の2次
回路の出力のみを導入して、零相電圧や線間電圧等を算
出することにより、PT(22)の3次回路を省略する
ことを試みた。
即ち、アナログ型の継電器に替えてディジタルリレーを
使用することにより、PT(22)の2次口路の出力(
各相電圧)のみを導入して、それらの総和演算により零
相電圧を算出することができ、さらに、導入された各相
電圧の差演算により線間、電圧を計算することができる
。
使用することにより、PT(22)の2次口路の出力(
各相電圧)のみを導入して、それらの総和演算により零
相電圧を算出することができ、さらに、導入された各相
電圧の差演算により線間、電圧を計算することができる
。
従って、P T (22)の3次回路を省略することが
でき、PT(22>の簡素化が計れる。また、PT(2
2)の3次回路を省略することから、リレー側の補助ト
ランス(24) (2B)も省略することができ、継電
器側の簡素化が計られる。
でき、PT(22>の簡素化が計れる。また、PT(2
2)の3次回路を省略することから、リレー側の補助ト
ランス(24) (2B)も省略することができ、継電
器側の簡素化が計られる。
しかしながら、ディジタルリレーを使用して、P T
(22)の2次回路の出力の総和により零相電圧を算出
した場合には、P T (22)の2次回路が断線した
場合にも、零相電圧が算出されるので、PT■の2次回
路が断線しているにも拘わらず、誤って系統の地絡故障
と判定する虞れがあるという問題が発生する。
(22)の2次回路の出力の総和により零相電圧を算出
した場合には、P T (22)の2次回路が断線した
場合にも、零相電圧が算出されるので、PT■の2次回
路が断線しているにも拘わらず、誤って系統の地絡故障
と判定する虞れがあるという問題が発生する。
上記問題点を第6図に基いてさらに詳細に説明する。第
6図は、各相電圧のベクトル図を示し、そのうち第6図
(a)は系統が健全の場合、第6図(b)は系統A相が
一線地絡した場合、第6図(C)はPTのA相が一線断
線した場合を示している。
6図は、各相電圧のベクトル図を示し、そのうち第6図
(a)は系統が健全の場合、第6図(b)は系統A相が
一線地絡した場合、第6図(C)はPTのA相が一線断
線した場合を示している。
第6図(a)の場合は、3相の相電圧の総和は零である
が、第6図(b)(c)の場合は、同図破線で示される
零相電圧が計算されることになる。
が、第6図(b)(c)の場合は、同図破線で示される
零相電圧が計算されることになる。
即ち、P T (22)の2次回路が断線した場合にも
、系統が地絡故障した場合と同様に零相電圧が算出され
る。ディジタルリレーは上記P T (22)の2次回
路断線時に算出される見掛は上の零相電圧と、地絡故障
による零相電圧とを区別することが出来ず、誤って系統
を遮断する虞れがある。
、系統が地絡故障した場合と同様に零相電圧が算出され
る。ディジタルリレーは上記P T (22)の2次回
路断線時に算出される見掛は上の零相電圧と、地絡故障
による零相電圧とを区別することが出来ず、誤って系統
を遮断する虞れがある。
〈発明の目的〉
この発明は上記の問題に鑑み、PT2次回路の断線によ
る地絡リレー誤動作を防止する計器用変圧器の2次回路
断線検出装置を提供することを目的とする。
る地絡リレー誤動作を防止する計器用変圧器の2次回路
断線検出装置を提供することを目的とする。
く課題を解決するための手段、および作用〉上記目的を
達成するための、この発明の計器用変圧器の2次回路断
線検出装置は、3相母線に接続される計器用変圧器の2
次回路から入力される相電圧に基づいて、零相電圧、線
間電圧の大きさ、相電圧の大きさ、および相電圧の位相
差を算出する演算手段と、上記算出された線間電圧の大
きさ、相電圧の大きさ、および相電圧の位相差と、系統
地絡故障時に現われる線間電圧の大きさ、相電圧の大き
さ、および相電圧の位相差との相違に基づいて、系統地
絡数°陣か、計器用変圧器の2次回路断かを判定する断
線判定手段とを有するものである。
達成するための、この発明の計器用変圧器の2次回路断
線検出装置は、3相母線に接続される計器用変圧器の2
次回路から入力される相電圧に基づいて、零相電圧、線
間電圧の大きさ、相電圧の大きさ、および相電圧の位相
差を算出する演算手段と、上記算出された線間電圧の大
きさ、相電圧の大きさ、および相電圧の位相差と、系統
地絡故障時に現われる線間電圧の大きさ、相電圧の大き
さ、および相電圧の位相差との相違に基づいて、系統地
絡数°陣か、計器用変圧器の2次回路断かを判定する断
線判定手段とを有するものである。
上記構成の発明であれば、演算手段が、P72次回路か
ら入力される相電圧等に基づいて、零相電圧を算出して
いるので、従来の方式のように零相電圧を検出するため
のPT3次プロークンデルタ回路を設ける必要がない。
ら入力される相電圧等に基づいて、零相電圧を算出して
いるので、従来の方式のように零相電圧を検出するため
のPT3次プロークンデルタ回路を設ける必要がない。
従って、PTを簡素化することができる。
そして、断線判定手段は、線間電圧の大きさ、相電圧の
大きさ、および位相差に基いてPT2次回路の断線を検
出しているので、零相電圧が検出され、且つ線間電圧の
大きさが降下しない場合には、系統−線地絡故障と判定
することができる。
大きさ、および位相差に基いてPT2次回路の断線を検
出しているので、零相電圧が検出され、且つ線間電圧の
大きさが降下しない場合には、系統−線地絡故障と判定
することができる。
また、系統二線地絡時には、P72次回路の一線断線、
或いは二線断線と同様に、零相電圧が現われ、且つ、線
間電圧が降下するが、二線地絡時には、何れかの位相差
が180度近くになり、−方、P72次回路の断線時に
は、何れかの相電圧の大きさが0ボルト近くになり、何
れかの位相差が150度以内(電圧変動率、PTのイン
ピーダンスを考慮した場合)になる。従って、断線判定
手段により、両故障時の相電圧の大きさ、および位相差
を比較することにより、二線地絡故障とPT2次回路の
断線故障とを識別することができる。
或いは二線断線と同様に、零相電圧が現われ、且つ、線
間電圧が降下するが、二線地絡時には、何れかの位相差
が180度近くになり、−方、P72次回路の断線時に
は、何れかの相電圧の大きさが0ボルト近くになり、何
れかの位相差が150度以内(電圧変動率、PTのイン
ピーダンスを考慮した場合)になる。従って、断線判定
手段により、両故障時の相電圧の大きさ、および位相差
を比較することにより、二線地絡故障とPT2次回路の
断線故障とを識別することができる。
以上のようにして、PT2次回次回線断線拘わらず、系
統の地絡敵陣と誤って判定する虞れを無くすことができ
る。
統の地絡敵陣と誤って判定する虞れを無くすことができ
る。
〈実施例〉
実施例の構成を説明する前提として、本件発明者等が系
統−線地絡故障、系統二線地絡故障、PT2次回路の一
線断線、およびP72次回路の二線断線時における故障
現象を分析した結果を第1図に示す。第1図A、Bは系
統地絡故障を示し、C,DはP72次回路の断線を示す
。そして、第1図Aは、人相地絡の場合を示し、第1図
Bは、B相、C相の2相地絡の場合を示し、第1図Cは
、P72次回路の人相が断線した場合を示し、第3図り
は、P72次回路のA相、B相が断線した場合を示して
いる。
統−線地絡故障、系統二線地絡故障、PT2次回路の一
線断線、およびP72次回路の二線断線時における故障
現象を分析した結果を第1図に示す。第1図A、Bは系
統地絡故障を示し、C,DはP72次回路の断線を示す
。そして、第1図Aは、人相地絡の場合を示し、第1図
Bは、B相、C相の2相地絡の場合を示し、第1図Cは
、P72次回路の人相が断線した場合を示し、第3図り
は、P72次回路のA相、B相が断線した場合を示して
いる。
即ち、系統−線地絡故障時には、線間電圧は降下せず、
中性点が移動し、各相の位相差が変化する。また、系統
2線地絡故障時には、線間電圧が降下し、位相差が最大
180度に変化する。
中性点が移動し、各相の位相差が変化する。また、系統
2線地絡故障時には、線間電圧が降下し、位相差が最大
180度に変化する。
一方、PT2次回路の一線断線故障時には、断線した相
の相電圧の供給が断たれるが、断線していない2相の相
電圧から、P72次回路に接続されている負荷(継電器
、計器等)のインピーダンスに応じて断線したA相の相
電圧が発生する。即ち、相電圧?aは、相電圧1と、相
電圧ICとがなす三角形の領域A(図面中耕線部)に現
われる。
の相電圧の供給が断たれるが、断線していない2相の相
電圧から、P72次回路に接続されている負荷(継電器
、計器等)のインピーダンスに応じて断線したA相の相
電圧が発生する。即ち、相電圧?aは、相電圧1と、相
電圧ICとがなす三角形の領域A(図面中耕線部)に現
われる。
また、P72次回路の二線断線故障時には、断線したA
相、B相の相電圧の供給が断たれるが、上記PT2次回
路の一線断線故障時と同様にして、断線していない相電
圧Qcから断線したA相、B相の相電圧?a、?bが作
られる。
相、B相の相電圧の供給が断たれるが、上記PT2次回
路の一線断線故障時と同様にして、断線していない相電
圧Qcから断線したA相、B相の相電圧?a、?bが作
られる。
上記第1図の分析結果から、線間電圧が降下した際にお
ける相電圧の大きさと位相差とを、比較することにより
、系統2線地絡故障と、P72次回路の一線、或は二線
断線故障とを識別することができる。
ける相電圧の大きさと位相差とを、比較することにより
、系統2線地絡故障と、P72次回路の一線、或は二線
断線故障とを識別することができる。
以下、この発明のPTの2次回路断線検出装置を添付図
面に基いて詳細に説明する。
面に基いて詳細に説明する。
第2図は、本発明に係るP72次回路断線検出装置を母
線に接続した状態を示す概略図であり、母線(1)のA
相、B相、C相にY−Y結線型のPT■が接続され、P
T■の2次回路に、補助トランス■が接続されている。
線に接続した状態を示す概略図であり、母線(1)のA
相、B相、C相にY−Y結線型のPT■が接続され、P
T■の2次回路に、補助トランス■が接続されている。
そして、補助トランス(3)に、零相電圧及び線間電圧
を算出し、零相電圧が地絡敵陣によるものか、PT■の
2次回路の断線によるものかを判定するマイクロコンピ
ュータ(4)が接続されている。
を算出し、零相電圧が地絡敵陣によるものか、PT■の
2次回路の断線によるものかを判定するマイクロコンピ
ュータ(4)が接続されている。
上記PT■は、母線(1)のA相、B相、C相の電圧v
m、9b、9cを検出して、補助トランス(3)に出力
している。
m、9b、9cを検出して、補助トランス(3)に出力
している。
上記補助トランスG)は、1次側がY結線で2次側が3
つの単相回路からなり、PT(2)の2次回路から入力
される相電圧Qa、Qb、 <Icをマイクロコンピュ
ータの(4)の動作電圧に整合させた電圧に降下させて
いる。そして、この補助トランス(3)により、PT■
とマイクロコンピュータ(4)とは絶縁される。
つの単相回路からなり、PT(2)の2次回路から入力
される相電圧Qa、Qb、 <Icをマイクロコンピュ
ータの(4)の動作電圧に整合させた電圧に降下させて
いる。そして、この補助トランス(3)により、PT■
とマイクロコンピュータ(4)とは絶縁される。
第3図は、PTの2次回路断線検出装置の機能ブロック
図を示し、マイクロコンピュータ(4)は、零相電圧算
出部■と、線間電圧算出部(6)と、相電圧算出部σ)
と、位相差算出部■と、第1の比較部e)と、第2の比
較部O0と、第1から第6のゲート(11) (12)
(13) (14) (15) (1B)とを有する
。
図を示し、マイクロコンピュータ(4)は、零相電圧算
出部■と、線間電圧算出部(6)と、相電圧算出部σ)
と、位相差算出部■と、第1の比較部e)と、第2の比
較部O0と、第1から第6のゲート(11) (12)
(13) (14) (15) (1B)とを有する
。
零相電圧算出部■は、
(?a +?b +?e ) /3−Moなる式に基づ
いて零相電圧の大きさ+VO+を算出し、IMOが所定
値を越えた場合に、地絡信号を第2ゲート(12)、第
5のゲート(15)に出力している。
いて零相電圧の大きさ+VO+を算出し、IMOが所定
値を越えた場合に、地絡信号を第2ゲート(12)、第
5のゲート(15)に出力している。
線間電圧算出部■は、
Qa −9b −Qab
窒b −Qc −9bc
Qe −Qa −?ae
なる式に基いて、線間電圧の大きさl?abl。
1 Mbcl 、 l ?calを算出し、第1の比
較部θ)に出力している。
較部θ)に出力している。
相電圧算出部(7)は、補助トランス(3)から入力さ
れる相電圧?a、♀b、Qcに基づいて、相電圧の大き
さlea l、i?b 1.Inc lを算出し、第2
の比較部(至)に出力している。
れる相電圧?a、♀b、Qcに基づいて、相電圧の大き
さlea l、i?b 1.Inc lを算出し、第2
の比較部(至)に出力している。
位相差算出部[F])は、補助トランスG)から入力さ
れる相電圧9a、Qb、9cの形態が、相電圧?a、M
b、?cの内のある2相でなす角内に残り一相があり、
上記2相でなす角が所定角度(例えば、150度)以内
かどうかを算出するものである。そして、相電圧?a、
<Ib、Qeが、上記形態の場合には、HIGHレベル
の信号を第4のゲート(14)に出力し、さもない場合
には、LOwレベルの信号を同ゲート(14)に出力し
ている。
れる相電圧9a、Qb、9cの形態が、相電圧?a、M
b、?cの内のある2相でなす角内に残り一相があり、
上記2相でなす角が所定角度(例えば、150度)以内
かどうかを算出するものである。そして、相電圧?a、
<Ib、Qeが、上記形態の場合には、HIGHレベル
の信号を第4のゲート(14)に出力し、さもない場合
には、LOwレベルの信号を同ゲート(14)に出力し
ている。
第1の比較部θ)は、上記1 ?abl 、 l M
bcl 。
bcl 。
1ocalと第1の閾値Klとを比較し、l?abl。
1 Mbcl 、 l ’l/catが第1の閾値K
l (例えば、75ボルト)以上である場合には、H
IGHレベルの信号を第1のゲート(11)、および第
3のゲート(13)に出力し、逆に、I?abl、IM
bcl、IQcutが第1の閾値Kl以下である場合に
は、LOWレベルの信号を第1のゲート(ll)、およ
び第3のゲート(13)に出力している。
l (例えば、75ボルト)以上である場合には、H
IGHレベルの信号を第1のゲート(11)、および第
3のゲート(13)に出力し、逆に、I?abl、IM
bcl、IQcutが第1の閾値Kl以下である場合に
は、LOWレベルの信号を第1のゲート(ll)、およ
び第3のゲート(13)に出力している。
第2の比較部(至)は、lea 1.IHb I。
1!c1と第2の閾値に2 (例えば、10ボルト)
とを比較し、l′taf、l?b l、l/c lが第
2の閾値に2以上である場合には、旧GHレベルの信号
を第4のゲー) (14)に出力し、逆にI?al。
とを比較し、l′taf、l?b l、l/c lが第
2の閾値に2以上である場合には、旧GHレベルの信号
を第4のゲー) (14)に出力し、逆にI?al。
1?b 1.Inc lが第2の閾値に2以下である場
合には、LOwレベルの信号を出力している。
合には、LOwレベルの信号を出力している。
尚、上記実施例においては、閾値に1を最大限である7
5ボルト、第2の閾値に2を10ボルト、所定角度範囲
を最大限である150度としているが、電圧変動率、P
T■の2次回路のインピーダンス等を考慮して、多少の
幅をもたせることが可能である。
5ボルト、第2の閾値に2を10ボルト、所定角度範囲
を最大限である150度としているが、電圧変動率、P
T■の2次回路のインピーダンス等を考慮して、多少の
幅をもたせることが可能である。
第1のゲート(11)は、上記第1の比較部■)からの
3つの信号を入力とし、3つの信号の全てが、HIGH
レベルの場合は、出力ゲートから旧(ilルベルの信号
を第2ゲート(12)回路に出力している。即ち、3つ
の信号の全てが、HIGHレベルの場合(全ての線間電
圧が正常)には、PT■の2次回路は正常と判定してい
る。逆に、3つの信号の全てが、HIGHレベルでない
場合には、第3のゲート(13)、第4のゲー) (1
4)により、地絡敵陣かPT■の2次回路の断線かを判
定している。
3つの信号を入力とし、3つの信号の全てが、HIGH
レベルの場合は、出力ゲートから旧(ilルベルの信号
を第2ゲート(12)回路に出力している。即ち、3つ
の信号の全てが、HIGHレベルの場合(全ての線間電
圧が正常)には、PT■の2次回路は正常と判定してい
る。逆に、3つの信号の全てが、HIGHレベルでない
場合には、第3のゲート(13)、第4のゲー) (1
4)により、地絡敵陣かPT■の2次回路の断線かを判
定している。
第2ゲート(12)は、上記第1のゲート(r t )
の出力信号と、零相電圧算出部■の地絡信号とを入力と
し、再入力が旧OHレベルである場合には、第6のゲー
ト(IB)を介して地絡リレーにIIIGHレベルの信
号を出力し、地絡リレーを動作させている。逆に、何れ
か一方の入力信号がt、OWレベルである場合には、L
Owレベルの信号を第6のゲート(16)に出力してい
る。即ち、上記第1のゲート(11)と第2ゲート(1
2)とで、零相電圧が現われ、且つ全ての線間電圧が降
下していない場合に、地絡敵陣と判定している。
の出力信号と、零相電圧算出部■の地絡信号とを入力と
し、再入力が旧OHレベルである場合には、第6のゲー
ト(IB)を介して地絡リレーにIIIGHレベルの信
号を出力し、地絡リレーを動作させている。逆に、何れ
か一方の入力信号がt、OWレベルである場合には、L
Owレベルの信号を第6のゲート(16)に出力してい
る。即ち、上記第1のゲート(11)と第2ゲート(1
2)とで、零相電圧が現われ、且つ全ての線間電圧が降
下していない場合に、地絡敵陣と判定している。
第3のゲート(13)は、上記第1の比較部(9)の3
つの信号の内の一つを反転させ、2つをそのまま入力と
するANDゲート(ill) (132) (133)
と、ANDゲート(131) (132) (133)
の出力信号を入力とするORゲート(184)とからな
る。第1の比較部θ)からANDゲート(131) (
IH) (188)にそれぞれ入力される3つの信号の
内、二つ以上がLOVレベルの場合には、ANDゲー)
(131)(112)(138)の内の何れもがLO
wレベルの信号をORゲート(134)に出力する。逆
に、第1の比較部■)からANDゲート(181) (
132) (1!13)に゛入力される3つの信号の内
、何れか一つがLOVレベルの場合には、ANDゲー)
(131) (132) (133)の内の何れか一
つが旧GHレベルの信号をORゲート(184)に出力
する。従って、第3のゲー) (13)からは、比較部
の3つの信号の内の何れか一つがLOWレベルの場合に
のみ、HIGHレベルの信号を第5のゲート(15)に
出力している。
つの信号の内の一つを反転させ、2つをそのまま入力と
するANDゲート(ill) (132) (133)
と、ANDゲート(131) (132) (133)
の出力信号を入力とするORゲート(184)とからな
る。第1の比較部θ)からANDゲート(131) (
IH) (188)にそれぞれ入力される3つの信号の
内、二つ以上がLOVレベルの場合には、ANDゲー)
(131)(112)(138)の内の何れもがLO
wレベルの信号をORゲート(134)に出力する。逆
に、第1の比較部■)からANDゲート(181) (
132) (1!13)に゛入力される3つの信号の内
、何れか一つがLOVレベルの場合には、ANDゲー)
(131) (132) (133)の内の何れか一
つが旧GHレベルの信号をORゲート(184)に出力
する。従って、第3のゲー) (13)からは、比較部
の3つの信号の内の何れか一つがLOWレベルの場合に
のみ、HIGHレベルの信号を第5のゲート(15)に
出力している。
即ち、第1の比較部θ)からの3つの信号の内、何れか
二つ以上がLOWレベルの場合(線間電圧が二つ以上降
下した場合)には、PT■の2次回路が断線していると
判定している。
二つ以上がLOWレベルの場合(線間電圧が二つ以上降
下した場合)には、PT■の2次回路が断線していると
判定している。
一方、第1の比較部(9)からANDゲート(131)
(132) (133)に入力される3つの信号の内の
一つがLOWレベルの場合は、系統二線地絡か、PT■
の2次回路断線かの状態であり、第4のゲート(14)
から出力される信号とのAND条件に基づいて、系統二
線地絡か、PT■の2次回路断線かの判定が行なわれる
。
(132) (133)に入力される3つの信号の内の
一つがLOWレベルの場合は、系統二線地絡か、PT■
の2次回路断線かの状態であり、第4のゲート(14)
から出力される信号とのAND条件に基づいて、系統二
線地絡か、PT■の2次回路断線かの判定が行なわれる
。
第4のゲート(14)は、第2の比較部00)からの3
つの信号、および位相差算出部8)からの信号を入力と
し、4つの信号の全てが、)IIC)Iレベルでない場
合は、LOvレベルの信号を第5のゲート(15)に出
力している。即ち、相電圧が第1図Cに示される領域A
内に現われるか、否かを検出し、領域A内に現われた場
合には、PT■の2次回路断線と判定し、LOwレベル
の信号を出力している。
つの信号、および位相差算出部8)からの信号を入力と
し、4つの信号の全てが、)IIC)Iレベルでない場
合は、LOvレベルの信号を第5のゲート(15)に出
力している。即ち、相電圧が第1図Cに示される領域A
内に現われるか、否かを検出し、領域A内に現われた場
合には、PT■の2次回路断線と判定し、LOwレベル
の信号を出力している。
第5のゲート(15)は、地絡信号と、上記第3のゲー
ト(13)の出力信号と、上記第4のゲート(14)の
出力信号の反転信号とを入力とし、地絡信号、および第
3のゲート(13)の出力信号が旧GHレベルであり、
且つ第4のゲート(14)の出力信号がLOwレベルで
ある場合には、HIGHレベルの信号を第6のゲート(
10)に出力している。
ト(13)の出力信号と、上記第4のゲート(14)の
出力信号の反転信号とを入力とし、地絡信号、および第
3のゲート(13)の出力信号が旧GHレベルであり、
且つ第4のゲート(14)の出力信号がLOwレベルで
ある場合には、HIGHレベルの信号を第6のゲート(
10)に出力している。
即ち、第3のゲート(11)の出力信号が旧GHレベル
の場合(線間電圧の一つが閾値に2以下の場合)には、
系統二線地絡故障かPT■の2次回路断線かの判定はで
きないので、第4のゲート(14)からPT■が異常で
ない旨の信号(LOWレベルの信号)が入力された場合
に初で地絡敵陣であると判定して、HIGHレベルの信
号を第6のゲート(18)に出力している。
の場合(線間電圧の一つが閾値に2以下の場合)には、
系統二線地絡故障かPT■の2次回路断線かの判定はで
きないので、第4のゲート(14)からPT■が異常で
ない旨の信号(LOWレベルの信号)が入力された場合
に初で地絡敵陣であると判定して、HIGHレベルの信
号を第6のゲート(18)に出力している。
第6のゲート(te)は、第1のゲート(ti)の出力
信号と、第5のゲート(15)の出力信号とを入力とし
、何れかの信号が旧GHレベルである場合には、旧GH
レベルの信号を地絡リレーに出力し、地絡リレーを動作
させている。
信号と、第5のゲート(15)の出力信号とを入力とし
、何れかの信号が旧GHレベルである場合には、旧GH
レベルの信号を地絡リレーに出力し、地絡リレーを動作
させている。
上記構成のPT■の2次回路断線検出装置の動作は、以
下の通りである。
下の通りである。
PT■の2次回路により母線(1)のva s Vl)
。
。
窒Cが検出され、Qa、窒す、?e、は、補助トランス
G)により、所定の変圧比で降下されて、零相電圧算出
部■、線間電圧算出部(6)、相電圧算出部(7)、お
よび位相差算出部[F])に供給される。そして、零相
電圧算出部■は、零相電圧の大きさ1<IIを算出し、
この1901が所定値を越えた場合に、地絡信号を出力
する。また、線間電圧算出部(6)、相電圧算出部a)
において、1Qabl。
G)により、所定の変圧比で降下されて、零相電圧算出
部■、線間電圧算出部(6)、相電圧算出部(7)、お
よび位相差算出部[F])に供給される。そして、零相
電圧算出部■は、零相電圧の大きさ1<IIを算出し、
この1901が所定値を越えた場合に、地絡信号を出力
する。また、線間電圧算出部(6)、相電圧算出部a)
において、1Qabl。
I Qbel 、 I Vcal、1va 1.l?
b l。
b l。
1?elが算出され、l ?abl 、 l Qbe
l 。
l 。
1ocal、I?a I、l?b l、l?c Iは、
それぞれ第1の比較部■)、第2の比較部(至)におい
て、第1の閾値Kl (75ボルト)、第2の閾値に
2(10ボルト)と比較される。そして、第1の比較部
(9)から比較結果が第1のゲー) (11)、および
第3のゲート(13)に出力され、第2の比較部(至)
から比較結果が第4のゲート(14)回路に出力される
。
それぞれ第1の比較部■)、第2の比較部(至)におい
て、第1の閾値Kl (75ボルト)、第2の閾値に
2(10ボルト)と比較される。そして、第1の比較部
(9)から比較結果が第1のゲー) (11)、および
第3のゲート(13)に出力され、第2の比較部(至)
から比較結果が第4のゲート(14)回路に出力される
。
そして、位相差算出部[F])は、3相の相電圧が全て
所定角度(150度)以内であるか否かを算出し、その
結果が第4のゲート(14)の入力とされる。
所定角度(150度)以内であるか否かを算出し、その
結果が第4のゲート(14)の入力とされる。
次いで、上記第1の比較部θ)からの3つの信号を入力
された第1のゲート(11)は、3つの信号の全てが、
HIGHレベルの場合には、PT■の2次回路は正常と
判定する。そして、第1のゲート(11)によりPT■
の2次回路は正常と判定された状態において、零相電圧
算出部6)から地絡信号(HIGHレベル)が入力され
た場合には、第2ゲート(12)は、第6のゲート(1
6)回路を介して地絡リレーにHIGHレベルの信号を
出力し、地絡リレーを動作させている。
された第1のゲート(11)は、3つの信号の全てが、
HIGHレベルの場合には、PT■の2次回路は正常と
判定する。そして、第1のゲート(11)によりPT■
の2次回路は正常と判定された状態において、零相電圧
算出部6)から地絡信号(HIGHレベル)が入力され
た場合には、第2ゲート(12)は、第6のゲート(1
6)回路を介して地絡リレーにHIGHレベルの信号を
出力し、地絡リレーを動作させている。
次いで、上記第1の比較部[F])の3つの信号が入力
された第3のゲート(13)は、降下している線間電圧
が二つ以上であること(逆説的には、降下している線間
電圧が一つであること)を検出し、降下している線間電
圧が二つ以上であることを検出した場合には、PT■の
2次回路が断線していると判定し、地絡リレーを動作さ
せない。
された第3のゲート(13)は、降下している線間電圧
が二つ以上であること(逆説的には、降下している線間
電圧が一つであること)を検出し、降下している線間電
圧が二つ以上であることを検出した場合には、PT■の
2次回路が断線していると判定し、地絡リレーを動作さ
せない。
一方、降下した線間電圧が一つであることを検出した場
合には、第4のゲート(14)において、位相差算出部
(8)からの信号が旧GHレベルであることを検出する
と共に、相電圧算出部のからの3つの信号の全てが第2
の閾値に2以上であることを検出する。そして、降下し
た線間電圧が一つであって、3相の相電圧が第2の閾値
に2以上であり、3相の相電圧が全て所定角度以内の場
合には、PT■の2次回路の断線と判定し、地絡リレー
を動作させない。
合には、第4のゲート(14)において、位相差算出部
(8)からの信号が旧GHレベルであることを検出する
と共に、相電圧算出部のからの3つの信号の全てが第2
の閾値に2以上であることを検出する。そして、降下し
た線間電圧が一つであって、3相の相電圧が第2の閾値
に2以上であり、3相の相電圧が全て所定角度以内の場
合には、PT■の2次回路の断線と判定し、地絡リレー
を動作させない。
第4図は、PTの2次回路断線検出のフローチャートで
ある。
ある。
ステップ■において、I ?abl 、 l <’b
et 。
et 。
1ocalの全てが第1の閾値K1以上か否かを判別し
、l ?abl 、 l ’Fbel 、 l t
calの全てが第1の閾値に1以上である場合は、ステ
ップ■において、地絡敵陣と判定し、ステップ■におい
て、地絡リレーを動作させている(地絡リレーのロック
解除)。
、l ?abl 、 l ’Fbel 、 l t
calの全てが第1の閾値に1以上である場合は、ステ
ップ■において、地絡敵陣と判定し、ステップ■におい
て、地絡リレーを動作させている(地絡リレーのロック
解除)。
上記ステップ■において、l?ab1.l窒be I
*19calの全てが第1の閾値に1以上でないと判別
した場合には、ステップ■において、l Vab I
。
*19calの全てが第1の閾値に1以上でないと判別
した場合には、ステップ■において、l Vab I
。
l ?bcl 、 I tcalの内の二つ以上が第
1の閾値以下か否かを判別し、二つ以上が第1の閾値以
下である場合には、ステップ■において、PT■の2次
回路が断線している判定し、ステップ■において、地絡
リレーを動作させない(地絡リレーロック)。
1の閾値以下か否かを判別し、二つ以上が第1の閾値以
下である場合には、ステップ■において、PT■の2次
回路が断線している判定し、ステップ■において、地絡
リレーを動作させない(地絡リレーロック)。
上記ステップ■において、I?ab1.I窒bcl。
1ocalの内、二つ以上が第1の閾値Kl以下で無い
場合(一つが第1の閾値Kl以下の場合)には、ステッ
プ■において、I?al、I窒bl。
場合(一つが第1の閾値Kl以下の場合)には、ステッ
プ■において、I?al、I窒bl。
1?clの全てが第2の閾値に2以上か否か、および?
a、?by?cの全てが、所定角度以内に存在するかど
うかを判別し、lQa 1.l?b I。
a、?by?cの全てが、所定角度以内に存在するかど
うかを判別し、lQa 1.l?b I。
1?clの全てが第2の閾値に2以上であり、且つ%
va 、vb 、vcの全てが所定角度以内に存在する
場合には、ステップ■、■の処理を行なう。
va 、vb 、vcの全てが所定角度以内に存在する
場合には、ステップ■、■の処理を行なう。
逆に、上記ステップ■の条件を満さない場合(即ちIn
c 1.I?b 1.Inc Iの内の少なくとも一つ
が閾値に2以下、または?a、?b。
c 1.I?b 1.Inc Iの内の少なくとも一つ
が閾値に2以下、または?a、?b。
ICの全てが所定角度以内に存在しない場合)には、ス
テップ■、■の処理を行なう。
テップ■、■の処理を行なう。
上記構成のPT■の2次回路断線検出装置によれば、P
T■と母線(1)とを接続し、PT■により検出された
相電圧9a、9b、9cに基づいて、零相電圧算出部6
)が零相電圧を算出しているので、プロークンデルタ回
路、及びその周辺機器を必要としない。従って、PT■
の簡素化が計られ、コストを下げることができる。
T■と母線(1)とを接続し、PT■により検出された
相電圧9a、9b、9cに基づいて、零相電圧算出部6
)が零相電圧を算出しているので、プロークンデルタ回
路、及びその周辺機器を必要としない。従って、PT■
の簡素化が計られ、コストを下げることができる。
また、系統地絡故障時におけるあらゆる故障現象と、P
T■の2次回路断線時におけるあらゆる故障現象とを比
較し、各故障現象の相違に基いてPT■の2次回路の断
線を検出しているので、PT■の2次回路が断線してい
るにも拘わら、ず、誤って系統の地絡敵陣と判定する虞
れが無くなる。
T■の2次回路断線時におけるあらゆる故障現象とを比
較し、各故障現象の相違に基いてPT■の2次回路の断
線を検出しているので、PT■の2次回路が断線してい
るにも拘わら、ず、誤って系統の地絡敵陣と判定する虞
れが無くなる。
〈発明の効果〉
以上のこの発明によれば、演算手段が、PTの2次回路
から入力される相電圧等に基づいて、零相電圧を算出し
ているので、従来の判定方法のように零相電圧を検出す
るためのプロークンデルタ回路を設ける必要がない。従
って、PTを簡素化することができる。
から入力される相電圧等に基づいて、零相電圧を算出し
ているので、従来の判定方法のように零相電圧を検出す
るためのプロークンデルタ回路を設ける必要がない。従
って、PTを簡素化することができる。
そして、演算手段により系統地絡故障時におけるあらゆ
る故障現象と、PTの2次回路断線時におけるあらゆる
故障現象とを比較し、線間電圧の大きさ、相電圧の大き
さ、および位相差←基いてPTの2次回路の断線を検出
しているので、PTの2次回路断線が発生しているにも
拘わらず、系統の地絡敵陣と誤って判定する虞れを無く
すことができるという効果が得られる。
る故障現象と、PTの2次回路断線時におけるあらゆる
故障現象とを比較し、線間電圧の大きさ、相電圧の大き
さ、および位相差←基いてPTの2次回路の断線を検出
しているので、PTの2次回路断線が発生しているにも
拘わらず、系統の地絡敵陣と誤って判定する虞れを無く
すことができるという効果が得られる。
第1図は、系統地絡故障における故障現象と、PT2次
回次回線断線ける故障現象とを示す図、第2図は、本発
明に係るPTの2次回路断線検出装置を母線に接続した
状態を示す概略・図、第3図は、PTの2次回路断線検
出装置の機能ブロック図、 第4図は、 ヤード、 第5図は、 路を示す図、 第6図は、 PTの2次回路断線検出のフローチ 従来のFTの2次回路、 及び3次回 各相電圧のベク トル図。 ■・・・PT、■・・・零相電圧算出部、■・・・線間
電圧算出部、■・・・相電圧算出部、[F])・・・位
相差算出部、 (11) (12) (13) (14) (15)
(1B)・・・第1〜第6のゲート 特 許 出 願 人 日 新 電 機 株 式 第 図 第 図
回次回線断線ける故障現象とを示す図、第2図は、本発
明に係るPTの2次回路断線検出装置を母線に接続した
状態を示す概略・図、第3図は、PTの2次回路断線検
出装置の機能ブロック図、 第4図は、 ヤード、 第5図は、 路を示す図、 第6図は、 PTの2次回路断線検出のフローチ 従来のFTの2次回路、 及び3次回 各相電圧のベク トル図。 ■・・・PT、■・・・零相電圧算出部、■・・・線間
電圧算出部、■・・・相電圧算出部、[F])・・・位
相差算出部、 (11) (12) (13) (14) (15)
(1B)・・・第1〜第6のゲート 特 許 出 願 人 日 新 電 機 株 式 第 図 第 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、3相母線に接続される計器用変圧器の 2次回路から入力される相電圧に基づい て、零相電圧、線間電圧の大きさ、相電 圧の大きさ、および相電圧の位相差を算 出する演算手段と、上記算出された線間 電圧の大きさ、相電圧の大きさ、および 相電圧の位相差と、系統地絡故障時に現 われる線間電圧の大きさ、相電圧の大き さ、および相電圧の位相差との相違に基 づいて、系統地絡故障か、計器用変圧器 の2次回路断線かを判定する断線判定手 段とを有することを特徴とする計器用変 圧器の2次回路断線検出装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1004127A JP2957187B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 計器用変圧器の2次回路断線検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1004127A JP2957187B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 計器用変圧器の2次回路断線検出装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02188120A true JPH02188120A (ja) | 1990-07-24 |
JP2957187B2 JP2957187B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=11576120
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1004127A Expired - Fee Related JP2957187B2 (ja) | 1989-01-11 | 1989-01-11 | 計器用変圧器の2次回路断線検出装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2957187B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107132464A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-09-05 | 合肥远见电力科技有限公司 | 一种母线绝缘监测*** |
JP2018518140A (ja) * | 2015-04-29 | 2018-07-05 | エヌアール エレクトリック カンパニー リミテッドNr Electric Co., Ltd | 電圧に基づいて回路ブレーカーの欠相を識別するための方法および装置 |
CN113238171A (zh) * | 2021-05-13 | 2021-08-10 | 贵州电网有限责任公司 | 一种电气二次回路故障远程快速定位判断方法 |
CN114114088A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-03-01 | 苏州热工研究院有限公司 | 核电辅助变压器高压侧断相判别方法及装置 |
CN115166603A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-10-11 | 北京天能继保电力科技有限公司 | 电网电压互感器二次回路接线端子虚接判断方法及装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63194797A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-11 | Yasuo Sato | 活性炭 |
-
1989
- 1989-01-11 JP JP1004127A patent/JP2957187B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63194797A (ja) * | 1987-02-06 | 1988-08-11 | Yasuo Sato | 活性炭 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018518140A (ja) * | 2015-04-29 | 2018-07-05 | エヌアール エレクトリック カンパニー リミテッドNr Electric Co., Ltd | 電圧に基づいて回路ブレーカーの欠相を識別するための方法および装置 |
CN107132464A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-09-05 | 合肥远见电力科技有限公司 | 一种母线绝缘监测*** |
CN113238171A (zh) * | 2021-05-13 | 2021-08-10 | 贵州电网有限责任公司 | 一种电气二次回路故障远程快速定位判断方法 |
CN114114088A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-03-01 | 苏州热工研究院有限公司 | 核电辅助变压器高压侧断相判别方法及装置 |
CN114114088B (zh) * | 2021-11-02 | 2023-06-23 | 苏州热工研究院有限公司 | 核电辅助变压器高压侧断相判别方法及装置 |
CN115166603A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-10-11 | 北京天能继保电力科技有限公司 | 电网电压互感器二次回路接线端子虚接判断方法及装置 |
CN115166603B (zh) * | 2022-06-24 | 2023-02-28 | 北京天能继保电力科技有限公司 | 电网电压互感器二次回路接线端子虚接判断方法及装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2957187B2 (ja) | 1999-10-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7375941B2 (en) | Protective relay capable of protection applications without protection settings | |
US8866487B2 (en) | Directional fault sectionalizing system | |
US6525543B1 (en) | Fault type selection system for identifying faults in an electric power system | |
US7196884B2 (en) | Apparatus and method for detecting the loss of a current transformer connection coupling a current differential relay to an element of a power system | |
WO1999012048A1 (en) | Fault detection apparatus and method of detecting faults in an electrical distribution network | |
ZA200403139B (en) | Determining electrical faults on underground power systems using directional element. | |
JP2000125462A (ja) | 距離継電器 | |
CN106526429B (zh) | 一种具有纠错功能的接地故障选线方法 | |
KR20180002753A (ko) | 지락 과전압 계전 장치 | |
US5808845A (en) | System for preventing sympathetic tripping in a power system | |
EP3830920B1 (en) | A method and a device for supervision of a voltage transformer | |
US8395871B2 (en) | Device and method for detecting faulted phases in a multi-phase electrical network | |
EP2328249B1 (en) | Reclosing method for electrical power transmission line | |
JPH02188120A (ja) | 計器用変圧器の2次回路断線検出装置 | |
US3958153A (en) | Method and apparatus for fault detection in a three-phase electric network | |
US20230129666A1 (en) | Coordination of protective elements in an electric power system | |
JP2001016767A (ja) | 変電所の故障区間判定装置 | |
JPS6173517A (ja) | 断線検出装置 | |
JPH03270633A (ja) | 地絡継電装置 | |
JPS6173516A (ja) | 断線検出装置 | |
JPH0636645B2 (ja) | 断線検出機能付保護・制御装置 | |
JPH09205724A (ja) | 地絡距離継電装置 | |
JPH0246128A (ja) | 地絡過電圧継電器 | |
JPS6285630A (ja) | 零相監視回路 | |
JPH08126194A (ja) | 三相電源の欠相検出回路 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080723 Year of fee payment: 9 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |