JPH02185006A - Flyback transformer - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To simply improve voltage regulation by mutually shifting resonance frequency by a primary winding part and resonance capacitors. CONSTITUTION:When resonance frequency by a primary winding part PC and resonance capacitors CP1 and CP2 is mutually shifted, a synthetic primary pulse waveform is approximated to a rectangular wave, whereby a peak current Ip flowing through a secondary winding becomes small. That is, voltage regulation is made improved by making the peak current Ip small for making a forward voltage drop Vr due to a diode, a voltage drop Vr due to winding resistance and a voltage drop Vx due to leakage reactance small. Thereby, addition of a separate circuit is not necessary while causing no rise in cost.

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明はフライバックトランスに関する。[Detailed description of the invention] [Industrial application field] This invention relates to a flyback transformer.

〔従来技術〕[Prior art]

従来のフライバックトランスｌは、−ｉ的には第１５図
に示すように、１次巻線ＰＣに磁気結合された複数の２
次巻線ＳＣ１ないしＳＣ４を含み、それぞれの２次巻線
ＳＣＩないしＳＣ４間はそれぞれ整流ダイオードＤＩな
いしＤ４で直列に接続される。そして、１次巻線ＰＣに
は、別の回路基板上に配置されたトランジスタＴｒ、ダ
ンパダイオードＤｄ、共振コンデンサＣＰおよび直流電
源Ｅなどで構成されるパルス発生回路２が接続されてい
た。As shown in FIG. 15, the conventional flyback transformer l has a plurality of two
It includes secondary windings SC1 to SC4, and the respective secondary windings SCI to SC4 are connected in series through rectifier diodes DI to D4, respectively. A pulse generating circuit 2 composed of a transistor Tr, a damper diode Dd, a resonant capacitor CP, a DC power supply E, etc. arranged on another circuit board was connected to the primary winding PC.

〔発明が解決しようとする課題〕[Problem to be solved by the invention]

電圧変動率を改善する従来の方法として、可飽和リアク
トル型、可変容量型または供給電圧制御型などがあった
。Conventional methods for improving the voltage fluctuation rate include a saturable reactor type, a variable capacitance type, and a supply voltage control type.

しかし、いずれの方法においても別回路をさらに付加す
るというものであり、コストが高くなるとともに、スペ
ースをとってしまう。However, in either method, another circuit is added, which increases cost and takes up space.

また、可飽和リアクトル型および可変容量型においては
パルス幅が、また給電圧制御型においては３次電圧が、
それぞれ、変動してしまうので、フライバックトランス
の出力を他の電源として使用する場合、その電源として
の機能に影響を与えるという問題点があった。In addition, in the saturable reactor type and variable capacitance type, the pulse width, and in the supply voltage control type, the tertiary voltage,
Since each of them fluctuates, there is a problem in that when the output of the flyback transformer is used as another power source, its function as a power source is affected.

それゆえに、この発明の主たる目的は、より簡単に電圧
変動率が改善できる、フライバックトランスを提供する
ことである。Therefore, the main object of the present invention is to provide a flyback transformer in which the voltage fluctuation rate can be improved more easily.

〔課題を解決するための手段〕[Means to solve the problem]

この発明は、直列に接続された複数の１次巻線部分から
なる１次巻線、１次巻線に磁気結合される２次巻線、お
よびそれぞれの１次巻線部分に並列に接続される共振コ
ンデンサを備え、それぞれの１次巻線部分と共振コンデ
ンサとによる共振周波数を互いにずらせるようにした、
フライバックトランスである。This invention provides a primary winding comprising a plurality of primary winding portions connected in series, a secondary winding magnetically coupled to the primary winding, and a secondary winding comprising a plurality of primary winding portions connected in parallel to each primary winding portion. The resonant capacitor is equipped with a resonant capacitor, and the resonant frequencies of the respective primary windings and the resonant capacitor are shifted from each other.
It is a flyback transformer.

〔作用〕[Effect]

一般的に、フライバックトランスにおいては、その電圧
変動率は、それぞれ以下に示す整流ダイオードによる順
方向電圧降下Ｖｆ、１次巻線および２次巻線の巻線抵抗
による電圧降下Ｖｒ、および漏れリアクタンスによる電
圧降下Ｖｘのベクトル和によって決定される。Generally, in a flyback transformer, the voltage fluctuation rate is determined by the forward voltage drop Vf due to the rectifier diode, the voltage drop Vr due to the winding resistance of the primary and secondary windings, and the leakage reactance shown below. is determined by the vector sum of the voltage drops Vx due to Vx.

Ｖｆ＝Ｖｄ＋　（ＲｄＸＩｐ） Ｖｒ＝ＩｐＸＲｃ Ｖ　ｘ　＝　ωＬ　１　ｘ　ｒ　ｐ ただし、■ｄ：定数 Ｒｄ：定数 Ｉｐ、２次巻線のピーク電流 Ｒｃ：巻線抵抗 ωＬ、、漏れリアクタンス である。Vf=Vd+ (RdXIp) Vr=IpXRc V x = ωL 1 x r p However, ■d: constant Rd: constant Ip, peak current in secondary winding Rc: Winding resistance ωL, Leakage reactance It is.

そこで、この発明はＶｆ、ＶｒおよびＶｘのすべてに関
係するピーク電流１ｐを減少させることによって、電圧
変動率を改善しようとするものである。Therefore, the present invention attempts to improve the voltage fluctuation rate by reducing the peak current 1p related to all of Vf, Vr, and Vx.

それぞれの１次巻線部分と共振コンデンサとによる共振
周波数を互いにずらせると、合成１次パルス波形が矩形
波に近位し、それによって、２次巻線を流れるピーク電
流１ｐが小さくなる。By shifting the resonance frequencies of the respective primary windings and the resonant capacitors, the combined primary pulse waveform approximates a rectangular wave, thereby reducing the peak current 1p flowing through the secondary winding.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

この発明によれば、ピーク電流ＩＰを小さくしてダイオ
ードによる順方向電圧降下Ｖｒ、巻線抵抗による電圧降
下Ｖｒおよび漏れリアクタンスによる電圧降下Ｖｘを小
さくすることによって電圧変動率を改善するようにして
いるので、従来のいずれの方法に比べても、別回路を付
加する必要がなく、コストが高くなることがない。すな
わち、各１次巻線部分のインダクタンス値および／また
は共振コンデンサの静電容量値を変えるだけで共振周波
数をずらすことができるので、回路構成の変更を必要と
しない。According to this invention, the voltage fluctuation rate is improved by reducing the peak current IP to reduce the forward voltage drop Vr due to the diode, the voltage drop Vr due to the winding resistance, and the voltage drop Vx due to leakage reactance. Therefore, compared to any of the conventional methods, there is no need to add a separate circuit, and the cost does not increase. That is, since the resonant frequency can be shifted by simply changing the inductance value of each primary winding portion and/or the capacitance value of the resonant capacitor, there is no need to change the circuit configuration.

さらに、ピーク電流が抑制されるので、それに起因する
ノイズが小さ（なるとともに、整流ダイオードとして定
格の小さいダイオードを使用することができ、−層安価
になる。Furthermore, since the peak current is suppressed, the noise caused by it is reduced (and at the same time, a diode with a low rating can be used as the rectifier diode, resulting in lower cost.

この発明の上述の目的、その他の目的、特徴および利点
は、図面を参照して行う以下の実施例の詳細な説明から
一層明らかとなろう。The above objects, other objects, features and advantages of the present invention will become more apparent from the following detailed description of embodiments with reference to the drawings.

〔実施例〕〔Example〕

第１図を参照して、この実施例のフライバックトランス
１０は、１次巻線ＰＣを含み、この１次巻線ＰＣは直列
接続された２つの１次巻線部分Ｌ１およびＬ２を含む。Referring to FIG. 1, a flyback transformer 10 of this embodiment includes a primary winding PC, which includes two primary winding portions L1 and L2 connected in series.

そして、１次巻線部分ＬｌおよびＬ２には、共振コンデ
ンサＣＰ１およびＣＦ２とダンパーダイオードＤＰＩお
よびＤＰ２とがそれぞれ並列接続され、トランジスタＴ
ｒおよび直流電源Ｅと接続して１次回路が形成される。Resonant capacitors CP1 and CF2 and damper diodes DPI and DP2 are connected in parallel to the primary winding portions Ll and L2, respectively, and transistors T
r and a DC power source E to form a primary circuit.

ここで、それぞれ共振コンデンサＣＰｌおよびＣＦ２が
並列接続された１次巻線部分Ｌ１およびＬ２としては、
好ましくは、たとえば第３図に示すようなフィルム巻回
体１２が用いられる。Here, the primary winding portions L1 and L2 to which the resonant capacitors CPl and CF2 are connected in parallel are as follows:
Preferably, a film roll 12 as shown in FIG. 3, for example, is used.

このフィルム巻回体１２は、第３図に示すように、長尺
の第１および第２の絶縁シー）１４および１６を含み、
これら第１および第２の絶縁シート１４および１６はそ
れぞれたとえばポリエステルフィルムなどからなる。第
１の絶縁シート１４の上面には、その長手方向に連続的
に延びて、たとえばアルミニウムまたは銅などの良導電
性金属からなる導体箔１８が貼り付けられる。第２の絶
縁シー１−１６の上面にも、その長さ方向の接地端子側
に、同様の導体箔２０が貼り付けられる。As shown in FIG. 3, this film roll 12 includes elongated first and second insulating sheets 14 and 16,
These first and second insulating sheets 14 and 16 are each made of, for example, a polyester film. A conductive foil 18 made of a highly conductive metal such as aluminum or copper is attached to the upper surface of the first insulating sheet 14 so as to extend continuously in the longitudinal direction thereof. A similar conductor foil 20 is also attached to the upper surface of the second insulating sheet 1-16 on the ground terminal side in the length direction.

第１の絶縁シート１４上の導体箔１８の両端部には、そ
れぞれ別の導体箔２２をたとえばスポット溶接で固着す
ることによって、第１の端子２４ａおよび２４ｂが取り
付けられている。すなわち、第１の端子２４ａおよび２
４ｂは、それぞれ略長方形の導体箔２２の端部が折り返
されてスポット溶接が施されている部分に挟まれ、導体
箔２２と一体固定される。また、第２の絶縁シート１６
上の第２の導体箔２０の長さ方向のほぼ中央には、同様
に、別の導体箔２６によって、第２の端子２日が取り付
けられる。すなわち、第２の端子２８は、第２の導体箔
２０と導体箔２６との間に挟まれて、スポット溶接など
によって一体固定される。First terminals 24a and 24b are attached to both ends of the conductor foil 18 on the first insulating sheet 14 by fixing separate conductor foils 22, for example, by spot welding. That is, the first terminals 24a and 2
4b is integrally fixed to the conductor foil 22 by being sandwiched between the portions where the ends of the substantially rectangular conductor foil 22 are folded back and spot welded. In addition, the second insulating sheet 16
A second terminal 2 is similarly attached to the upper second conductor foil 20 approximately at the center in the length direction using another conductor foil 26 . That is, the second terminal 28 is sandwiched between the second conductive foil 20 and the conductive foil 26 and fixed together by spot welding or the like.

このように形成された第１および第２の絶縁シー）１４
および１６を積層した後、第４図に示すように、第２の
絶縁シート１６の上面の第２の導体箔２０が内側になる
ように、第１および第２の絶縁シート１４および１６を
巴筒状に巻きつけて、フィルム巻回体１２が形成され、
第１の端子２４ａおよび２４ｂならびに第２の端子２８
がともにフィルム巻回体１２の一方端面に露出する。The first and second insulation sheets) 14 thus formed
After laminating the first and second insulating sheets 14 and 16, as shown in FIG. The film is wound into a cylindrical shape to form a film roll 12,
First terminals 24a and 24b and second terminal 28
Both are exposed on one end surface of the film roll 12.

なお、第３図および第４図に示すフィルム巻回体１２に
おいて、第１および第２の導体箔１８および２０は、蒸
着やめっき等によっても形成され得る。In the film roll 12 shown in FIGS. 3 and 4, the first and second conductor foils 18 and 20 may also be formed by vapor deposition, plating, or the like.

このようにして、各１次巻線部分ＬｌおよびＬ２が構成
されるが、第１図および第２Ａ図ならびに第２Ｂ図では
、共振コンデンサＣＰＩが付加された１次巻線部分Ｌ１
に用いられるフィルム巻回体をフィルム巻回体１２ａと
し、共振コンデンサＣＰ２が付加された１次巻線部分Ｌ
２に用いられるそれをフィルム巻回体１２ｂとして表し
ている。In this way, each of the primary winding portions Ll and L2 is configured, but in FIGS. 1, 2A, and 2B, the primary winding portion L1 to which the resonant capacitor CPI is added is
The film winding body used for this is the film winding body 12a, and the primary winding portion L to which the resonant capacitor CP2 is added.
2 is shown as a film roll 12b.

同様に、フィルム巻回体１２ａおよび１２ｂのそれぞれ
の第１の端子を２４ａ１．２４ｂｌおよび２４ａ２，２
４ｂ２とし、また、それぞれの第２の端子を２８１，２
８２として区別している。Similarly, the respective first terminals of the film rolls 12a and 12b are connected to 24a1.24bl and 24a2,2.
4b2, and the respective second terminals are 281, 2
82.

両方のフィルム巻回体１２ａおよび１２ｂは同様に考え
られるので、ここでは、フィルム巻回体１２ａについて
説明する。フィルム巻回体１２　ａは、第１の導体箔１
８によって、第１の端子２４ａ１および２４ｂｌの間に
、第１図に示す１次巻線部分Ｌ１が形成される。したが
って、これら第１の端子２４ａ１および２４ｂ１の間の
距離が１次巻線部分Ｌ１のインダクタンスに影響を与え
る。そのため、第１の端子２４ａ１および２４ｂ１の取
付位置を変更すれば、１次巻線部分Ｌｌのインダクタン
スの大きさを適当に調整できる。Since both film rolls 12a and 12b can be considered in the same way, only film roll 12a will be described here. The film winding body 12a is the first conductor foil 1
8, the primary winding portion L1 shown in FIG. 1 is formed between the first terminals 24a1 and 24bl. Therefore, the distance between these first terminals 24a1 and 24b1 affects the inductance of the primary winding portion L1. Therefore, by changing the mounting positions of the first terminals 24a1 and 24b1, the magnitude of the inductance of the primary winding portion Ll can be adjusted appropriately.

このような１次巻線部分Ｌｌのインダクタンスは第１の
導体箔１８をその幅方向に複数に分割して細長い平行導
体とし、それらを第１の端子２４ａ１および２４ｂ１間
に直列接続すれば、より大きな値にすることができる。The inductance of the primary winding portion Ll can be further reduced by dividing the first conductor foil 18 into a plurality of parts in the width direction to form elongated parallel conductors and connecting them in series between the first terminals 24a1 and 24b1. Can be made to a large value.

このようにして、１次巻線の巻数（インダクタンス）と
静電容量とをコントロールする。In this way, the number of turns (inductance) and capacitance of the primary winding are controlled.

また、フィルム巻回体１２ａにおいて、第１および第２
の導体箔１８および２０の間には、誘電体である第２の
絶縁シート１６が介在するため、静電容量が形成される
。この静電容量が第１図に示す共振コンデンサＣＰ１と
して作用する。すなわち、第１および第２の導体箔１８
および２０で形成される共振コンデンサＣＰＩは、等価
的に、その一方電極が第２の端子２８１に接続され、他
方電極が１次巻線部分Ｌｌに接続される。したがって、
外部回路において（または内部においてでもよい）、第
１の端子２４ａ１と第２の端子２８１とを接続すれば、
１次巻線部分Ｌ１に対して共振コンデンサＣＰＩが並列
接続される。この共振コンデンサＣＰＩの容量は、第１
および第２の導体箔１８および２０の対向面積や第２の
絶縁シー）１６の誘電率によって適宜調整できる。Moreover, in the film winding body 12a, the first and second
Since the second insulating sheet 16, which is a dielectric material, is interposed between the conductor foils 18 and 20, a capacitance is formed. This capacitance acts as a resonant capacitor CP1 shown in FIG. That is, the first and second conductor foils 18
Equivalently, one electrode of the resonant capacitor CPI formed by and 20 is connected to the second terminal 281, and the other electrode is connected to the primary winding portion Ll. therefore,
If the first terminal 24a1 and the second terminal 281 are connected in the external circuit (or may be inside),
A resonant capacitor CPI is connected in parallel to the primary winding portion L1. The capacitance of this resonant capacitor CPI is the first
It can be adjusted as appropriate depending on the opposing area of the second conductive foils 18 and 20 and the dielectric constant of the second insulating sheet 16.

このようにして決まる１次巻線部分Ｌ１およびＬ２のイ
ンダクタンスならびに共振コンデンサＣＰｌおよびＣＦ
２の静電容量を適宜調整することによって、それぞれの
組合せによる１次巻線部分Ｌ１およびＬ２の共振周波数
を互いにずらせることができる。The inductance of the primary winding portions L1 and L2 and the resonant capacitors CPl and CF determined in this way
By appropriately adjusting the capacitance of the coils 2 and 2, the resonant frequencies of the primary winding portions L1 and L2 of each combination can be shifted from each other.

なお、共振コンデンサＣＰＩおよびＣＦ２を構成する第
２の導体箔２０も当然第１図に示すように、インダクタ
ンス成分を持ってしまうので、このインダクタンスを減
じることが望ましい、そのためには、第２の端子２８を
第２の導体箔２０の長さ方向の中央に取り付けるように
すればよい。Incidentally, as shown in FIG. 1, the second conductor foil 20 constituting the resonant capacitors CPI and CF2 naturally has an inductance component, so it is desirable to reduce this inductance. 28 may be attached to the center of the second conductor foil 20 in the length direction.

そうすれば、第２の導体箔２０上には第２の端子２８を
中心にして左右に逆方向の電流が流れ、したがって、逆
方向の電流によって生じる磁束が互いに相殺されるので
、共振コンデンサＣＰＩおよびＣＦ２に寄生する不要イ
ンダクタンスを減じることができる。Then, currents in opposite directions flow from side to side around the second terminal 28 on the second conductor foil 20, and therefore, the magnetic fluxes generated by the currents in the opposite directions cancel each other out, so that the resonant capacitor CPI Also, unnecessary inductance parasitic to CF2 can be reduced.

第２Ａ図および第２Ｂ図に戻って、先に述べたフィルム
巻回体１２ａ上に、２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４が順次
積層的に配置される。Returning to FIGS. 2A and 2B, the secondary windings SCI to SC4 are sequentially arranged in a laminated manner on the film roll 12a described above.

この２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４としては、好ましくは
、第５Ａ図および第５Ｂ図に示すめっきコイル３０が用
いられる。めっきコイル３０は、たとえばノリル、ポリ
カーボネイトまたはポリイミドなどの絶縁性樹脂によっ
て筒状に形成される中空のボビン３２を含み、ボビン３
２の外表面上には螺旋状の導体３４が形成される。この
導体３４は、たとえば第６図に示すように、ニッケルの
無電解めっき層３６．銅の電解めっき層３８およびクロ
ムの電解めっき層４０が積層された３層構造を有する。Preferably, the plated coils 30 shown in FIGS. 5A and 5B are used as the secondary windings SCI to SC4. The plating coil 30 includes a hollow bobbin 32 formed into a cylindrical shape from an insulating resin such as Noryl, polycarbonate, or polyimide.
A spiral conductor 34 is formed on the outer surface of 2. This conductor 34 has a nickel electroless plating layer 36, for example, as shown in FIG. It has a three-layer structure in which a copper electroplating layer 38 and a chromium electroplating layer 40 are laminated.

このような螺旋状の導体３４は、ボビン３２の外表面全
面に第６図のような３層構造からなる導体３４を形成し
、その後たとえばレーザ等により螺旋状のスリット４２
を形成することによって形成される。なお、導体３４の
始端および終端部分は、接続端子４４ａおよび４４ｂと
して用いられる。Such a spiral conductor 34 is formed by forming a conductor 34 having a three-layer structure as shown in FIG.
is formed by forming. Note that the starting end and the terminal end portion of the conductor 34 are used as connection terminals 44a and 44b.

このようにして形成されるめっきコイル３０を、ボビン
径がそれぞれ異なる４種類準備し、フィルム巻回体１２
ａに順次嵌め込まれる。その後、最上層の２次巻線ＳＣ
４の上に絶縁シート４６を巻回し、その上にフィルム巻
回体１２ｂを巻回する。このようにして、第１図および
第２Ａ図ならびに第２Ｂ図に示すような、フライバック
トランスｌＯが得られる。Four types of plating coils 30 formed in this way are prepared, each having a different bobbin diameter, and the film winding body 12 is
A is fitted in sequence. After that, the top layer secondary winding SC
An insulating sheet 46 is wound on top of the insulating sheet 46, and a film roll 12b is wound on top of the insulating sheet 46. In this way, a flyback transformer IO as shown in FIGS. 1 and 2A and 2B is obtained.

そして、第１図および第２Ａ図ならびに第２Ｂ図に示す
ように、各２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４のそれぞれの間
に、上述の接続端子４４ａおよび４４ｂを利用して整流
ダイオードＤＩないしＤ４が接続されている。As shown in FIGS. 1, 2A, and 2B, rectifier diodes DI to D4 are connected between the secondary windings SCI to SC4 using the connection terminals 44a and 44b, respectively. has been done.

このフライバックトランス１０では、２つの１次巻線部
分Ｌ１およびＬ２が直列駆動される。In this flyback transformer 10, two primary winding portions L1 and L2 are driven in series.

フライバックトランス１０において、前述の方法によっ
て、１次巻線部分Ｌ１と共振コンデンサＣＰＩとによる
共振周波数と、１次巻線部分Ｌ２と共振コンデンサＣＰ
２とによる共振周波数とを互いにずらせる。In the flyback transformer 10, the resonance frequency of the primary winding portion L1 and the resonant capacitor CPI, and the resonance frequency of the primary winding portion L2 and the resonant capacitor CP are determined by the method described above.
2 and the resonant frequencies are shifted from each other.

その結果、合成１次パルスが、第７Ａ図に示す従来の正
弦半波から、第７Ｂ図に示すパルスＰ１およびＰ２を合
成してなる点線のような矩形波に近い波形になる。すな
わち、トランジスタＴｒがオフになると同時に、第７Ｂ
図図示の２つのパルスＰｌおよびＰ２が発生する。これ
に伴って、２次巻線に流れる電流は、第８Ａ図に示す従
来の導通角Ｔｏｎｌが狭くかつピーク値１ｐｌが大きい
波形ではなく、第８Ｂ図に示すような導通角Ｔ。As a result, the combined primary pulse changes from the conventional half-sine wave shown in FIG. 7A to a waveform close to a rectangular wave as shown by the dotted line obtained by combining pulses P1 and P2 shown in FIG. 7B. That is, at the same time that the transistor Tr is turned off, the seventh B
The two pulses Pl and P2 shown are generated. Accordingly, the current flowing through the secondary winding has a conduction angle T as shown in FIG. 8B, rather than the conventional waveform in which the conduction angle Tonl is narrow and the peak value 1pl is large as shown in FIG. 8A.

ｎ２が比較的広くかつピーク値１ｐ２が比較的小さい矩
形波となり、ピーク値１ｐ２はＩｐｌの１／２〜ｌ／３
に低減できる。It becomes a rectangular wave with relatively wide n2 and relatively small peak value 1p2, and the peak value 1p2 is 1/2 to 1/3 of Ipl.
can be reduced to

したがって、ピーク電流１ｐが従来に比べて小さくなり
、そのピーク電流１ｐの大きさに依存するダイオードの
順方向電圧降下Ｖｆ、巻線抵抗による電圧降下Ｖｒおよ
び漏れリアクタンスによる電圧降下ｖｌの全てを小さく
することができる。Therefore, the peak current 1p becomes smaller than before, and the forward voltage drop Vf of the diode, voltage drop Vr due to winding resistance, and voltage drop Vl due to leakage reactance, which depend on the magnitude of the peak current 1p, are all reduced. be able to.

また、２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４が２つのフィルム巻
回体１２ａおよび１２ｂで挟まれるので、１次巻線部分
Ｌ１およびＬ２と２次巻線ＳＣ１ないしＳＣ４との間の
磁気結合が密になる。そのため、２次漏れ磁束すなわち
２次漏れインダクタンスを従来の１／２程度の２５０ｍ
Ｈ〜３００ｍＨに減少することができる。Furthermore, since the secondary windings SCI to SC4 are sandwiched between the two film windings 12a and 12b, the magnetic coupling between the primary winding portions L1 and L2 and the secondary windings SC1 to SC4 becomes tight. . Therefore, the secondary leakage magnetic flux, that is, the secondary leakage inductance, is reduced to 250m, which is about half of the conventional one.
H to 300 mH.

その結果、電圧変動率を第９図の綿Ｃで示すように改善
することができる。As a result, the voltage fluctuation rate can be improved as shown by C in FIG.

ちなみに、第９図における線Ａは従来例の場合を示す。Incidentally, line A in FIG. 9 shows the case of the conventional example.

なお、第２Ａ図および第２Ｂ図ならびに後述の第１３Ａ
図および第１３Ｂ図において、共振コンデンサＣＰＩ、
ＣＰ２　（およびＰＣ３）　、ダンパダイオードＤＰＩ
、ＤＰ２　（およびＤＰ３）、トランジスタＴｒならび
に直流電源Ｅは図面の複雑化を避けるため、図示が省略
されていることに留意されたい。In addition, Fig. 2A and Fig. 2B and Fig. 13A described below
In the figure and FIG. 13B, the resonant capacitor CPI,
CP2 (and PC3), damper diode DPI
, DP2 (and DP3), the transistor Tr, and the DC power supply E are omitted from illustration to avoid complicating the drawing.

次に、第１０図に示す他のフライバックトランス１０は
１次巻線ＰＣを含み、１次巻線ＰＣは一連の巻線として
形成され、タップによって２つの１次巻線部分Ｌ１とＬ
２とに区分される。そして、それぞれの１次巻線部分Ｌ
１およびＬ２には共振コンデンサＣＰＩおよびＣＦ２と
ダンパダイオードＤＰＩおよびＤＰ２とがそれぞれ並列
接続され、トランジスタＴｒおよび直流電源Ｅと接続し
て１次回路が形成される。この１次回路は、第１図図示
のフライバックトランス１の１次回路と等価な回路にな
る。The other flyback transformer 10 shown in FIG.
It is divided into 2. And each primary winding part L
Resonant capacitors CPI and CF2 and damper diodes DPI and DP2 are connected in parallel to 1 and L2, respectively, and connected to transistor Tr and DC power supply E to form a primary circuit. This primary circuit is equivalent to the primary circuit of the flyback transformer 1 shown in FIG.

ここで、それぞれ共振コンデンサＣＰｌおよびＣＦ２が
並列接続された１次巻線部分Ｌ１およびＬ２としては、
好ましくは、たとえば第１１Ａ図に示すようなフィルム
巻回体１２′が用いられる二のフィルム巻回体１２′は
、第１１Ａ図に示すように、第３図図示のフィルム巻回
体１２と同様の長尺の第１および第２の絶縁シート１４
および１６を含む。そして、第１の絶縁シート１４上に
は、フィルム巻回体１２と同様に、導体箔１８が貼り付
けられ、また導体箔１８の両端部には別の導体箔２２を
固着することによって、第１の端子２４ａおよび２４ｂ
が取り付けられる。そしてさらに、導体箔１８の中央部
にはタップ４８が別の導体箔５０によって取り付けられ
ている。そして、第２の絶縁シート１６の上面には、２
つの導体箔２０ａおよび２０ｂが貼り付けられ、それぞ
れの長さ方向はぼ中央には別の導体箔２６ａおよび２６
ｂによって、それぞれ第２の端子２８ａおよび２８ｂが
取り付けられている。Here, the primary winding portions L1 and L2 to which the resonant capacitors CPl and CF2 are connected in parallel are as follows:
Preferably, a second film roll 12', such as the one shown in FIG. 11A, is used.The second film roll 12' is similar to the film roll 12 shown in FIG. 3, as shown in FIG. long first and second insulating sheets 14 of
and 16. A conductor foil 18 is pasted on the first insulating sheet 14 in the same manner as the film roll 12, and another conductor foil 22 is fixed to both ends of the conductor foil 18. 1 terminals 24a and 24b
can be installed. Further, a tap 48 is attached to the center of the conductor foil 18 by another conductor foil 50. Then, on the upper surface of the second insulating sheet 16, two
Two conductor foils 20a and 20b are pasted, and another conductor foil 26a and 26 is pasted at approximately the center of each length direction.
Second terminals 28a and 28b are attached by b, respectively.

その後は、フィルム巻回体１２と同様に、第１および第
２の絶縁シート１４および１６を積層した後、円筒状に
巻き付けて、フィルム巻回体１２が形成される。After that, similarly to the film roll 12, the first and second insulating sheets 14 and 16 are laminated and then wound into a cylindrical shape to form the film roll 12.

このフィルム巻同体１２′において、各部材の材料およ
びその形状等はフィルム巻回体１２とほぼ同様であるの
でここではその詳述は省略する。In this film-wound body 12', the materials and shapes of the respective members are substantially the same as those of the film-wound body 12, so a detailed description thereof will be omitted here.

このようにして形成されるフィルム巻同体１２′は、第
１の導体箔１８′によって、第１の端子２４ａおよびタ
ップ４８の間に、第１０図に示す１次巻線部分Ｌ１が形
成され、第１の端子２４ｂおよびタップ４８の間に、１
次巻線部分Ｌ２が形成される。したがって、タップ４８
を導体箔１８の長手方向に移動させることによって、１
次巻線部分Ｌ１およびＬ２のそれぞれのインダクタンス
の値を調整することもできる。In the film-wound body 12' formed in this way, a primary winding portion L1 shown in FIG. 10 is formed between the first terminal 24a and the tap 48 by the first conductor foil 18'. 1 between the first terminal 24b and the tap 48.
The next winding portion L2 is formed. Therefore, tap 48
By moving the conductor foil 18 in the longitudinal direction, 1
It is also possible to adjust the value of the inductance of each of the secondary winding portions L1 and L2.

また、第１の端子２４ａとタップ４８の間の導体箔１８
と第２の導体箔２０ａとの間、および第１の端子２４ｂ
およびタップ４８の間の導体箔１８と第２の導体箔２０
ｂとの間にはそれぞれ静電容量が形成される。これらの
静電容量はそれぞれ第１０図に示す共振コンデンサＣＰ
ＩおよびＣＦ２として作用する。すなわち、共振コンデ
ンサＣＰｉおよびＣＦ２は、それぞれその一方電極がそ
れぞれ第２の端子２８ａおよび２８ｂに接続され、他方
電極がそれぞれ１次巻線部分Ｌ１およびＬ２に接続され
る。したがって、外部回路におい°ζ（または内部にお
いてでもよい）、第１１Ｂ図に示すように、第１の端子
２４ａおＬびタンプ４８と第２の端子２８ａおよび２８
ｂとをそれぞれ接続すれば、１次巻線部分ＬｌおよびＬ
２に対してそれぞれ共振コンデンサＣＰＩおよびＣＦ２
が並列接続される。Also, the conductor foil 18 between the first terminal 24a and the tap 48
and the second conductor foil 20a, and the first terminal 24b.
and the conductor foil 18 and the second conductor foil 20 between the tap 48
A capacitance is formed between each of them and b. These capacitances are the resonant capacitors CP shown in FIG.
I and CF2. That is, the resonant capacitors CPi and CF2 each have one electrode connected to the second terminals 28a and 28b, respectively, and the other electrode connected to the primary winding portions L1 and L2, respectively. Therefore, in the external circuit (or even internally), the first terminal 24a and the lamp 48 and the second terminal 28a and 28
b, respectively, the primary winding portions Ll and L
2 respectively resonant capacitors CPI and CF2
are connected in parallel.

このようにして決まる１次巻線部分Ｌ１およびＬ２のイ
ンダクタンスならびに共振コンデンサＣＰ１およびＣＦ
２の静電容量を適宜調整することによって、第１図実施
例と同様に、それぞれの組合せによる１次巻線部分Ｌｌ
およびＬ２の共振周波数を互いにずらせることができる
。The inductance of the primary winding portions L1 and L2 and the resonant capacitors CP1 and CF determined in this way
By appropriately adjusting the capacitance of 2, the primary winding portion Ll of each combination can be adjusted similarly to the embodiment shown in FIG.
and L2 can be shifted from each other.

なお、第１０図に示すダンパダイオードＤＰＩおよびＤ
Ｐ２は、それぞれ第１１Ａ図に示す第１の端子２４ａと
タップ４日の間、および第１の端子２４ｂとタップ４８
との間に接続され、そして、トランジスタＴｒならびに
直流電源Ｅは第１の端子２４ａおよび２４ｂの間に直列
に接続して１次回路が形成される。Note that the damper diodes DPI and D shown in FIG.
P2 is connected between the first terminal 24a and the tap 48 shown in FIG. 11A, and between the first terminal 24b and the tap 48, respectively.
The transistor Tr and the DC power supply E are connected in series between the first terminals 24a and 24b to form a primary circuit.

そして、１次巻線ＰＣには複数の２次巻線ＳＣ１ないし
ＳＣ４が磁気結合され、それぞれの２次巻線ＳＣＩない
しＳＣ４間には整流ダイオードＤＩないしＤ４が接続さ
れる。A plurality of secondary windings SC1 to SC4 are magnetically coupled to the primary winding PC, and rectifier diodes DI to D4 are connected between the respective secondary windings SCI to SC4.

このようにして形成されるフライバックトランスｌＯに
おいても、合成１次パルスおよび２次巻線に流れる電流
は先の実施例と同様に第７Ｂ図および第８Ｂ図に示すよ
うな波形となり、ピーク値Ｉｐ２も第８Ｂ図に示すよう
に小さくできる。In the flyback transformer IO formed in this way, the combined primary pulse and the current flowing through the secondary winding have waveforms as shown in FIGS. 7B and 8B, as in the previous embodiment, and the peak value Ip2 can also be made small as shown in FIG. 8B.

したがって、先の実施例と同様に、ピーク電流ｌｐも小
さくなり、ピーク電流１ｐの大きさに依存する各電圧降
下Ｖｆ、Ｖｒおよびｖｌの全てを小さくでき、その結果
、電圧変動率を第９図の線Ｂで示すように改善すること
ができる。Therefore, as in the previous embodiment, the peak current lp is also reduced, and each voltage drop Vf, Vr, and vl, which depend on the magnitude of the peak current 1p, can all be reduced, and as a result, the voltage fluctuation rate can be reduced as shown in FIG. This can be improved as shown by line B.

また、第１２図に示す他の実施例のフライバックトラン
ス１０は、３つの１次巻線部分Ｌｌ、Ｌ２およびＬ３を
直列接続して形成される１次巻線ＰＣを含む。そして、
それぞれの１次巻線部分Ｌ１、Ｌ２およびＬ３には、そ
れぞれ共振コンデンサＣＰＩ、ＣＰ２およびＣＦ２とダ
ンパダイオードＤＰＩ、ＤＰ２およびＤＰ３が並列接続
され、トランジスタＴｒおよび直流電源Ｅと接続して１
次回路が形成される。この実施例においても１次巻線部
分Ｌｌ、Ｌ２およびＬ３には、第３図に示すフィルム巻
回体１２が用いられ、それぞれフィルム巻回体１２ａ、
１２ｂおよび１２ｃとするが、ここではその詳細な説明
は省略する。Further, a flyback transformer 10 according to another embodiment shown in FIG. 12 includes a primary winding PC formed by connecting three primary winding portions Ll, L2, and L3 in series. and,
Resonant capacitors CPI, CP2 and CF2 and damper diodes DPI, DP2 and DP3 are connected in parallel to each primary winding portion L1, L2 and L3, respectively, and are connected to a transistor Tr and a DC power source E.
The next circuit is formed. Also in this embodiment, the film winding body 12 shown in FIG. 3 is used for the primary winding portions Ll, L2 and L3, and the film winding body 12a,
12b and 12c, detailed explanation thereof will be omitted here.

この実施例では、第１３Ａ図および第１３Ｂ図に示すよ
うに、まず、フィルム巻回体１２ａを準備する。その上
に、２次巻線ＳＣＩおよびＳＣ２が順次積層的に配置さ
れる。２次巻線ＳＣ１およびＳＣ２としては、第５Ａ図
および第５Ｂ図図示のめつきコイル３０が利用され得る
。そして、２次巻線ＳＣＩおよびＳＣ２の上には、絶縁
シート４６１を介して、フィルム巻回体１２ｂが巻回さ
れる。その上には、さらに、２次巻線ＳＣ３およびＳＣ
４が積層的に配置される。２次巻線ＳＣ３およびＳＣ４
の上には、絶縁シート４６２を介して、フィルム巻回体
１２Ｃ９が巻回される。In this embodiment, as shown in FIGS. 13A and 13B, first, a film roll 12a is prepared. Thereon, secondary windings SCI and SC2 are sequentially arranged in a stacked manner. The plated coils 30 shown in FIGS. 5A and 5B may be used as the secondary windings SC1 and SC2. Then, the film winding body 12b is wound over the secondary windings SCI and SC2 with an insulating sheet 461 interposed therebetween. Above that, furthermore, secondary windings SC3 and SC
4 are arranged in a stacked manner. Secondary windings SC3 and SC4
A film roll 12C9 is wound on top of the film with an insulating sheet 462 interposed therebetween.

この実施例では、２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４は、それ
ぞれ、２つのめっきコイルによって形成される。したが
って、２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４は、それぞれ、第１
２図に示すように、２つのコイルが並列接続された形に
なる。このように２つのコイルの並列接続を用いること
によって、２次巻線ＳＣ１ないしＳＣ４の直流抵抗を下
げ、電流容量を大きくすることができる。また、並列に
接続されている各コイルの一方が故障しても続けて運転
できる。In this example, the secondary windings SCI to SC4 are each formed by two plated coils. Therefore, the secondary windings SCI to SC4 are respectively
As shown in Figure 2, two coils are connected in parallel. By using the parallel connection of two coils in this way, it is possible to lower the DC resistance of the secondary windings SC1 to SC4 and increase the current capacity. Furthermore, even if one of the coils connected in parallel fails, continuous operation is possible.

この実施例のフライバックトランス１０は、３つの１次
巻線部分Ｌ１．Ｌ２およびＬ３が直列駆動される。The flyback transformer 10 of this embodiment has three primary winding portions L1. L2 and L3 are driven in series.

この実施例において、１次巻線部分Ｌｌ、Ｌ２およびＬ
３のそれぞれの共振周波数を、先の実施例と同様の方法
によって、互いにずらすことにより、合成１次パルス波
形をさらに矩形波に近い波形にすることができる。した
がって、２次巻線を流れる電流は、さらに広い導通角を
有しがっより小さいピーク値を有する矩形波となる。In this example, the primary winding portions Ll, L2 and L
By shifting the resonance frequencies of the three resonant frequencies from each other in the same manner as in the previous embodiment, the composite primary pulse waveform can be made into a waveform that is even closer to a rectangular wave. Therefore, the current flowing through the secondary winding becomes a rectangular wave with a wider conduction angle and a smaller peak value.

また、２次巻線ＳＣＩおよびＳＣ２がフィルム巻回体１
２ａおよび１２ｂに挟まれ、２次巻線ＳＣ３およびＳＣ
４がフィルム巻回体１２ｂおよび１２ｃに挟まれている
ので、２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４からの２次漏れ磁束
をさらに低減でき、したがって、２次漏れインダクタン
スを従来の１１５〜１／８程度の５０ｍＨ−１００ｍＨ
に減少することができる。Further, the secondary windings SCI and SC2 are connected to the film winding body 1.
2a and 12b, and the secondary windings SC3 and SC
4 is sandwiched between the film windings 12b and 12c, the secondary leakage flux from the secondary windings SCI to SC4 can be further reduced, and therefore the secondary leakage inductance can be reduced to about 115 to 1/8 of the conventional one. 50mH-100mH
can be reduced to

その結果、この実施例のフライバックトランスｌＯの電
圧変動率は、第９図の線りで示すようにさらに改善され
る。As a result, the voltage fluctuation rate of the flyback transformer IO of this embodiment is further improved as shown by the line in FIG.

なお、第１４図に上述の実施例の等価回路図を示す。Incidentally, FIG. 14 shows an equivalent circuit diagram of the above-mentioned embodiment.

また、上述の実施例では２次巻線ＳＣＩないしＳＣ４と
してめっきコイル３０を用いたが、これに限定されず、
任意のものでよいことは勿論である。Further, in the above embodiment, the plated coil 30 was used as the secondary winding SCI to SC4, but the present invention is not limited to this.
Of course, it may be any arbitrary one.

さらに、上述の実施例においては、１次巻線としてフィ
ルム巻同体が用いられたがこれに限定されず、従来と同
様の巻線であってもよい。Further, in the above-described embodiments, a film-wound body was used as the primary winding, but the present invention is not limited to this, and a conventional winding may be used.

また、上述の実施例のように１次巻線と共振コンデンサ
とを同じフィルム巻同体内に構成する必要はなく、１次
巻線と共振コンデンサとはそれぞれ別部品として構成し
てもよい。Furthermore, it is not necessary to configure the primary winding and the resonant capacitor in the same film roll as in the above-described embodiments, and the primary winding and the resonant capacitor may be configured as separate components.

さらに、必ずしも２次巻線は１次巻線に挟まれている必
要はない。Furthermore, the secondary winding does not necessarily have to be sandwiched between the primary windings.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はこの発明の一実施例を示す結線図である。 第２Ａ図および第２Ｂ図はこの実施例の構造を示す図解
図であり、第２Ａ図は一部破断正面図、第２Ｂ図は一部
省略右側面図である。 第３図はこの実施例のフィルム巻回体の絶縁シートを展
開的に示す斜視図である。 第４図は第３図に示す絶縁シートを巻き込む状態を示す
図解図である。 第５Ａ図および第５Ｂ図は２次巻線として用いられるめ
っきコイルを示す図解図であり、第５Ａ図は正面図、第
５Ｂ図は側面図を示す。 第６図は第５図に示すめっきコイルの導体部分を示す拡
大断面図である。 第７Ａ図および第７Ｂ図は合成１次パルス波形図であり
、第７Ａ図は従来技術の波形図、第７Ｂ図は第１図実施
例の波形図である。 第８Ａ図および第８Ｂ図は２次電流の波形図であり、第
８Ａ図は従来技術の波形図、第８Ｂ図は第１図実施例の
波形図である。 第９図は各実施例の電圧変動率を比較例とともに示すグ
ラフである。 第１０図はこの発明の他の実施例を示す結線図である。 第１１Ａ図は第１０図実施例のフィルム巻回体の絶縁シ
ートを展開的に示す斜視図である。 第１１Ｂ図は第１１Ａ図のフィルム巻回体の各端子の接
続状態を示す結線図である。 第１２図はこの発明のさらに他の実施例を示す結線図で
ある。 第１３Ａ図および第１３Ｂ図はこの実施例の構造を示す
図解図であり、第１３Ａ図は一部破断正面図であり、第
１３Ｂ図は一部省略右側面図である。 第１４図は上述の実施例の等価回路図である。 第１５図は従来のフライバックトランスを示す結線図で
ある。 図において、１０はフライバックトランス、ＰＣは１次
巻線、Ｌｌ、Ｌ２．Ｌ３は１次巻線部分、ＣＰＩ、ＣＦ
２．ＣＦ２は共振コンデンサ、ＳＣ１ないしＳＣ４は２
次巻線を示す。 特許出願人　株式会社　村田製作所 代理人　弁理士　山　１）　義　人 第１図 第２Ａ図 第２Ｂ図 第７Ａ図 第８Ａ図 第 図 第７Ｂ図 第８Ｂ図 第５Ａ図 第１４図 第１０ｒ′７ｉ 第５Ｂ図 ｌ 用１Ａ図 １４１１８図 ４ａ ４Ｄ 第１３Ａ図 川３Ｂ図FIG. 1 is a wiring diagram showing one embodiment of the present invention. FIGS. 2A and 2B are illustrative views showing the structure of this embodiment, with FIG. 2A being a partially cutaway front view and FIG. 2B being a partially omitted right side view. FIG. 3 is a perspective view showing the insulating sheet of the film roll according to this embodiment. FIG. 4 is an illustrative view showing a state in which the insulating sheet shown in FIG. 3 is rolled up. 5A and 5B are illustrative views showing a plated coil used as a secondary winding, with FIG. 5A showing a front view and FIG. 5B showing a side view. FIG. 6 is an enlarged sectional view showing the conductor portion of the plating coil shown in FIG. 5. 7A and 7B are composite primary pulse waveform diagrams, FIG. 7A is a waveform diagram of the prior art, and FIG. 7B is a waveform diagram of the embodiment of FIG. 1. 8A and 8B are waveform diagrams of the secondary current, FIG. 8A is a waveform diagram of the prior art, and FIG. 8B is a waveform diagram of the embodiment of FIG. 1. FIG. 9 is a graph showing the voltage fluctuation rate of each example together with a comparative example. FIG. 10 is a wiring diagram showing another embodiment of the invention. FIG. 11A is a perspective view showing the insulating sheet of the film roll according to the embodiment shown in FIG. 10. FIG. 11B is a wiring diagram showing the connection state of each terminal of the film roll shown in FIG. 11A. FIG. 12 is a wiring diagram showing still another embodiment of the present invention. 13A and 13B are illustrative views showing the structure of this embodiment, with FIG. 13A being a partially cutaway front view, and FIG. 13B being a partially omitted right side view. FIG. 14 is an equivalent circuit diagram of the above embodiment. FIG. 15 is a wiring diagram showing a conventional flyback transformer. In the figure, 10 is a flyback transformer, PC is a primary winding, Ll, L2 . L3 is the primary winding part, CPI, CF
2. CF2 is a resonant capacitor, SC1 to SC4 are 2
The next winding is shown. Patent Applicant Murata Manufacturing Co., Ltd. Agent Patent Attorney Yama 1) Yoshito Figure 1 Figure 2A Figure 2B Figure 7A Figure 8A Figure 7B Figure 8B Figure 5A Figure 14 Figure 10r'7i 5B figure l for 1A figure 14118 figure 4a 4D figure 13A river 3B figure

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １　直列に接続された複数の１次巻線部分からなる１次
巻線、 前記１次巻線に磁気結合される２次巻線、および 前記それぞれの１次巻線部分に並列に接続される共振コ
ンデンサを備え、 前記それぞれの１次巻線部分と共振コンデンサとによる
共振周波数を互いにずらせるようにした、フライバック
トランス。 ２　前記１次巻線は一連の巻線として形成されかつタッ
プによって前記複数の１次巻線部分に区分されている、
請求項１記載のフライバックトランス。 ３　前記複数の１次巻線部分はそれぞれ個別の巻線とし
て形成される、請求項１記載のフライバックトランス。 ４　前記個別の１次巻線部分の間に前記２次巻線を挟み
込んだ、請求項３記載のフライバックトランス。[Scope of Claims] 1. A primary winding consisting of a plurality of primary winding parts connected in series, a secondary winding magnetically coupled to the primary winding, and each of the primary winding parts. A flyback transformer, comprising: a resonant capacitor connected in parallel with the resonant capacitor, the resonant frequencies of the respective primary windings and the resonant capacitor being shifted from each other. 2. The primary winding is formed as a series of windings and is divided into the plurality of primary winding portions by taps.
The flyback transformer according to claim 1. 3. The flyback transformer according to claim 1, wherein each of the plurality of primary winding portions is formed as an individual winding. 4. The flyback transformer according to claim 3, wherein the secondary winding is sandwiched between the individual primary winding portions.