JPH02133686A - Pneumatic radial tire - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、改良されたスチールフィラメントを用いた
いわゆるオーブン撚り構造コードにより補強されたラジ
アルタイヤに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to radial tires reinforced with so-called oven-twisted structural cords using improved steel filaments.
（従来の技術）
スチールコードで補強された空気入りタイヤにおいては
、タイヤ内に浸入した水分によるスチールフィラメント
の腐食に伴う製品耐久寿命の低下が問題となっている。(Prior Art) In pneumatic tires reinforced with steel cords, there is a problem in that the durability of the product is shortened due to corrosion of the steel filaments due to moisture that has entered the tire.
そこでフィラメント表面に金属めっきを施したり、ゴム
がコード内部にまで浸入し得るいわゆるオーブン撚り構
造（１？Ｅｓ１ＥＡＲｃＨＤＩＳＣＬＯ５ＩＩＲＥ 、
ＪＵＮＥ １９７８第３３頁参照）とすることによっ
て、スヂールコード耐腐食性を改良している。Therefore, metal plating is applied to the surface of the filament, and a so-called oven-twisted structure (1?Es1EARcHDISCLO5IIRE,
JUNE 1978, p. 33), the corrosion resistance of the steel cord is improved.
（発明が解決しようとする課題）
フィラメントに金属めっきを施したゴム浸透性が悪いス
チールコードでは、スチールコードに繰返し歪が加わる
ような条件下で使用されるとコード内のフィラメント相
互の摩擦によるめっき層の急速な摩滅により鉄地の露出
で防食作用が失なわれ、またオーブン撚り構造コードで
はゴムコーティングカレンダー時にコードにわずかの張
力が加わっただけでフィラメント相互の隙間が狭くなり
コード内部へのゴムやプラスチックの浸透が困難となる
ところに問題が残る。(Problem to be solved by the invention) When a steel cord with metal-plated filaments and poor rubber permeability is used under conditions where repeated strain is applied to the steel cord, the plating may occur due to friction between the filaments within the cord. Due to rapid abrasion of the layer, corrosion protection is lost due to exposure of the iron base, and in oven-stranded cords, even a slight tension is applied to the cord during rubber coating calendering, which narrows the gap between the filaments and causes the rubber to enter the inside of the cord. The problem remains that it is difficult for plastics to penetrate.
一方実開昭６１−１０８３９７号公報にはゴムの浸入性
を改良するために、スチールコードを略楕円つる巻き状
に撚り合せたオーブン撚り構造スチールコードについて
開示されているが、２ｋｇ荷重時の引張伸びが大きいた
めに、コードを構成している各フィラメント相互の隙間
が狭くなってゴムあるいはプラスチックのコード内部へ
の浸入が妨げられる。On the other hand, Japanese Utility Model Application No. 61-108397 discloses an oven-twisted steel cord in which steel cords are twisted in a substantially elliptical spiral shape in order to improve rubber penetration. Due to the large elongation, the gaps between the filaments that make up the cord become narrow, preventing rubber or plastic from penetrating into the inside of the cord.
また特開昭６２−１７０５９４号公報は型付率の異なる
少なくとも２つ以」二の単位に分け、型付率を最大値で
１．６５、最小値で１．０５とし、且つ最大値と最小値
の差を０．２０〜０．４０の範囲とすることが開示され
ているが、フィラメントのらせん形状が最適化されてい
ないためコードの加工性およびゴムベネ性を低下させる
問題がある。Furthermore, JP-A No. 62-170594 divides the typing rate into at least two or more units with different typing rates, sets the typing rate at the maximum value to 1.65 and the minimum value to 1.05, and sets the maximum value and the minimum value to 1.05. Although it is disclosed that the difference in values is in the range of 0.20 to 0.40, there is a problem that the helical shape of the filament is not optimized, which reduces the workability and rubber bendability of the cord.
そこでこの発明は、ゴムやプラスチックの浸入性に優れ
たオーブン撚り構造スチールコードについて捉案するこ
とを目的とする。Therefore, the object of the present invention is to propose an oven-twisted steel cord that is highly resistant to penetration by rubber and plastics.
（課題を解決するための手段）
この発明は、トレッド部と、このトし・ラド部の両肩で
連なる一対のサイド部と、サイド部の内周に、それぞれ
形成ｊ、７た一対のビード部とを備えトレッド部の内側
に埋設したベルトで補強したカーカスを有するラジアル
タイヤにおいて、楕円−つる巻き状をなし、その楕円は
次式
％式％）
ただしｂ／ａ ： ０．７０〜０．９０で表される３〜
６本のフィラメントからなる、３〜６本をｎで表しＩＸ
ｎで示されるオーブン撚り構造を有し、コードの５ｋｇ
荷重時の引張り伸びが０．３〜１．４％の範囲であるス
チールコードで該ベルトと該カーカスとの少なくとも一
方を補強したことを特徴とする空気入りラジアルタイヤ
である。(Means for Solving the Problems) The present invention includes a tread portion, a pair of side portions connected at both shoulders of the tread and rad portions, and a pair of beads formed on the inner periphery of the side portions, respectively. In a radial tire having a carcass reinforced with a belt embedded inside the tread part, the radial tire has an ellipse-helix shape, and the ellipse is calculated by the following formula (% formula %) where b/a: 0.70 to 0. 3 to 90
Consisting of 6 filaments, 3 to 6 are represented by n IX
It has an oven-twisted structure indicated by n, and has a cord weight of 5 kg.
A pneumatic radial tire characterized in that at least one of the belt and the carcass is reinforced with a steel cord whose tensile elongation under load is in the range of 0.3 to 1.4%.
また実施に当り、コードの２ ｋｇ荷重時の引張り伸び
Ｐ２と５ ｋｇ荷重時の引張り伸びＰ、との関係がＰ３
≦０．９４７ Ｐ、−０，０４３であること、さらに好
ましくはＰ３≦０．９４７ Ｐ、−０，０８３であるこ
とおよび隣合うフィラメントの間隙のうぢ、少なくとも
１つは異なる距離にあることが有利に適合する。In addition, during implementation, the relationship between the tensile elongation P2 of the cord at a load of 2 kg and the tensile elongation P at a load of 5 kg is P3.
≦0.947 P, -0,043, more preferably P3≦0.947 P, -0,083, and at least one gap between adjacent filaments is at a different distance. is advantageously suited.
この発明においては、スチールコードのフィラメント径
は好ましくは０．１５〜０．４５ｍｍ、より好ましくは
０．１５〜０．４０Ｍの範囲で、撚りピッチは好ましく
は６〜２０間の範囲で製造に供する。In this invention, the filament diameter of the steel cord is preferably in the range of 0.15 to 0.45 mm, more preferably in the range of 0.15 to 0.40 M, and the twist pitch is preferably in the range of 6 to 20. .
この発明に従うスチールコードは、例えば、第１図に示
すように、５本のフィラメント１を楕円つる巻状に撚り
合わせ、各フィラメント１の間隔を離した、いわゆるオ
ーブン撚り構造になる。The steel cord according to the present invention has, for example, a so-called oven-twisted structure in which five filaments 1 are twisted together in an elliptical helical shape and the intervals between the filaments 1 are spaced apart, as shown in FIG. 1, for example.
ここで楕円つる巻とは楕円体の周囲に沿うつる巻線を指
し、その楕円が上式に従うことを特徴とする。Here, the elliptical helix refers to a winding that runs along the periphery of an ellipsoid, and is characterized in that the ellipse conforms to the above formula.
またこの発明に従うスチールコードは、３〜６本のフィ
ラメントを１０５〜１４０％の型付率でら線形に型付け
して撚り合わせたオーブン撚り構造コードを、曲げたわ
み率を１２．５％以」二にした矯正ローラーに通過させ
ることにより得られる。Further, the steel cord according to the present invention has an oven-twisted structure cord in which three to six filaments are linearly shaped and twisted together at a shaping rate of 105 to 140%, and has a bending deflection rate of 12.5% or more. It is obtained by passing it through a straightening roller.
ここで型付率は、用いるフィラメントと同一のフィラメ
ントを同数稠密に撚り合わせたときのコード径をｄｃと
し、型付は後のコード径をｄ、とし、（ｄ ｔ／ ｄｃ
）Ｘ１００（χ）で表される。なおフィラメントが楕円
つる巻状であるときは
さらに曲げたわみ率は、第２図のように配したローラー
群を用いて、曲げたわみ量δ（ｍｍ）とローラーの中心
間距離Ｌ （ｎ＋ｍ）としたとき（δ／Ｌ）、Ｘ１００
（χ）で表わされる。Here, for the molding rate, the cord diameter when the same number of filaments as used are densely twisted is dc, and the cord diameter after molding is d, and (d t/ dc
)X100(χ). Furthermore, when the filament is in the shape of an elliptical spiral, the bending deflection rate is determined by using a group of rollers arranged as shown in Figure 2, and using the bending deflection amount δ (mm) and the distance between the centers of the rollers L (n+m). Time (δ/L), X100
It is expressed as (χ).
なお曲げたわみ率を１２．５％以上としたのは１２゜５
％未満ではフィラメントの巻き形状が楕円から円に近く
なり、ゴムの浸入性が劣化するためである。またローラ
ー中心間距離■、はコード撚りピッチ長さの２．０倍以
七にすると、フィラメントの楕円つる巻線の位置ずれが
起こるためか、ゴムの浸入性が改良された。Note that the bending deflection rate is 12.5% or more at 12°5.
This is because if the amount is less than %, the winding shape of the filament changes from an ellipse to a shape close to a circle, and the permeability of the rubber deteriorates. Furthermore, when the distance between the roller centers (■) was set to 2.0 times or more than the cord twisting pitch length, the penetration of the rubber was improved, probably because the positional shift of the elliptical helical winding of the filament occurred.
さらに矯正ローラーの操業条件を上記のように設定すれ
ば、コードを構成するフィラメントの表面に圧縮残留応
力が付与されるので、フィラメントの腐食疲労性も改り
できる。Furthermore, if the operating conditions of the straightening roller are set as described above, compressive residual stress is applied to the surface of the filaments constituting the cord, so that the corrosion fatigue resistance of the filaments can be improved.
（作 用）
スチールコードを構成するフィラメントの本数を３〜６
本と限定したのは、１〜２本では補強材として同一線径
ではコード１本当りの強力が低ずぎ、コード強力と同一
にすると線径が太き（なりすぎて耐疲労性が低下し実用
には不適で、さらに１〜２本ではフィラメントを楕円型
付けすることによるゴノ、浸入性の改良効果がないから
である。(Function) Increase the number of filaments that make up the steel cord from 3 to 6.
The reason why we limited the number of cords to 1 or 2 is that the strength per cord is low when the same wire diameter is used as a reinforcing material. However, it is not suitable for practical use, and furthermore, the use of one or two filaments does not have the effect of improving the penetration property by forming the filaments into an elliptical shape.
−カフィラメトが７本以上ではコード径が大きくなって
コードによる補強層が厚くなり不経済であり、フィラメ
ントがコード内部に落ち込んで２層状態になりコード内
へのゴム浸透性が悪くなり、また発熱性が悪くなるから
である。なおフィラメント径を小さ（することも考えら
れるが、伸線す■工性が悪化して好ましくない。そこで
フィラメントの直径は０．１５〜０．４５１好ましくは
０．１５〜０．４０ｍｍの範囲において、フィラメント
を経済的に製造でき、またコードとした際の機械的疲労
耐久性も実用域にあって好適である。- If there are more than 7 kafilamets, the cord diameter becomes large and the reinforcing layer by the cord becomes thick, which is uneconomical.The filaments fall into the cord, creating a two-layered state, which impairs rubber penetration into the cord, and generates heat. This is because the sex becomes worse. Note that it is possible to reduce the filament diameter, but this is not preferable as it deteriorates wire drawing workability. Therefore, the diameter of the filament should be in the range of 0.15 to 0.451 mm, preferably 0.15 to 0.40 mm. , the filament can be produced economically, and the mechanical fatigue durability when made into a cord is suitable for practical use.
次に製品の補強用に使用されるスチールコード又は製品
から採り出したスチールコードは楕円つる巻状のフィラ
メントからなり、その楕円を次式％式％）
ただしｂ／ａ ： ０．７０〜０．９０で表される形状
にすることによって、コードの５ｋｇ荷重時の引張り伸
びは小さくなり、とくにコード内部へのゴム浸入性の指
標となる２ｋｇ荷重時の引張り伸びも小さくなるため、
フィラメン！・相互の間隙減少は抑制されゴムの浸入性
が大幅に改良できることが、発明者らの研究によって新
たに判明した。Next, the steel cord used for reinforcing the product or the steel cord extracted from the product consists of an elliptical helical filament, and the ellipse is expressed by the following formula (% formula %) where b/a: 0.70 to 0. By forming the shape represented by 90, the tensile elongation of the cord at a load of 5 kg becomes smaller, and in particular, the tensile elongation at a load of 2 kg, which is an indicator of rubber penetration into the inside of the cord, becomes smaller.
Filamen! - The inventors' research has newly revealed that the reduction in mutual gaps can be suppressed and the penetration of rubber can be significantly improved.
すなわち上式に従う楕円のつる巻状フィラメントを用い
ることで、２ｋｇ荷重時の引張り伸びを小さくできゴム
の浸入性を向上し得るわけである。In other words, by using an elliptical helical filament according to the above formula, the tensile elongation at a load of 2 kg can be reduced and the permeability of rubber can be improved.
ちなみに第３図は楕円つる巻状のフィラメントからなる
矯正ローラーによって圧縮残留応力を付与したコード（
イ）とつる巻状のフィラメントからなるコード（ロ）と
を、それぞれ相対湿度９０％、温度２５°Ｃの雰囲気下
で回転曲げ疲労試験に供した結果を示したものである。By the way, Figure 3 shows a cord (
This figure shows the results of subjecting a) and a cord (b) consisting of a helical filament to a rotating bending fatigue test in an atmosphere with a relative humidity of 90% and a temperature of 25°C.
同図から、圧縮残留応力のイ」与によって疲労寿命が向
上することもわかった。From the same figure, it was also found that the fatigue life was improved by applying compressive residual stress.
またフィラメント間へのゴムの浸入性をさらに高めるに
は、２ ｋｇ荷重時の引張り伸びＰ！（χ）と５ｋｇ荷
重時の引張り伸びＰ、（χ）との関係を、Ｐ３≦０．９
４７ Ｐ、−０，０４３とすることが好ましい。Ｐ３≦
０．９４７ Ｐｓ Ｏ，０８３であればさろに好まし
い。In addition, in order to further increase the penetration of the rubber between the filaments, the tensile elongation P when a load of 2 kg is applied! The relationship between (χ) and tensile elongation P at 5 kg load, (χ) is P3≦0.9
47 P, -0,043 is preferable. P3≦
Even more preferred is 0.947 Ps O,083.
さらにフィラメントは不規則に配置してフィラメント相
互の間隙を少なくとも１つは異ならせることによって、
２ｋｇ荷重時の伸長歪を小さくしてゴム浸入性を改良す
ることが可能である。Furthermore, by arranging the filaments irregularly and making at least one gap between the filaments different,
It is possible to improve the rubber penetration by reducing the elongation strain at a load of 2 kg.
（実施例）
遍−＝±ジニ［構造Ｍ
直径０．２３ｍｍのフィラメントを５本引揃えてくせづ
け用目板によって最密コード構造のコード径に対して１
．１５倍の直径となるように螺旋状の型伺けを行い、引
続き、型付けされたフィラメント５本を撚り合わせてオ
ーブン撚り構造のコー１′とした。次に第２図に示した
千鳥状に配置された矯正［１−シーにコードを通過さセ
てフィラメントを円筒から楕円筒のつる巻に変化させた
。この場合の矯正ローラーの千鳥状配置は第２図に示し
た曲げたわみ量（δ）を４ 、２ｍｍおよびロール中心
間圧にｔ（Ｌ、）を２４ｍｍとしロールの総数は１３個
とした。(Example) Bent - = ± Gini [Structure M Five filaments with a diameter of 0.23 mm are aligned and used with a perforation plate to give a cord diameter of 1 to the cord diameter of the close-packed cord structure.
．． A spiral mold was formed so that the diameter was 15 times larger, and then the five molded filaments were twisted together to form a coat 1' having an oven-twisted structure. Next, the filament was passed through the cord in the staggered arrangement shown in FIG. In this case, the straightening rollers were arranged in a staggered manner so that the amount of bending deflection (δ) shown in FIG. 2 was 4.2 mm, and the center-to-center pressure t (L,) was 24 mm, and the total number of rolls was 13.
得られたコードの断面を第４図に例示する。また第５図
（イ）に示すようにフィラメントは楕円つる巻状であり
、コード内部へのゴムの浸入率はほぼ１００％であった
。得られたスチールコードの詳細は第１表にＮａ３とし
て示す。A cross section of the obtained cord is illustrated in FIG. Further, as shown in FIG. 5(A), the filament had an elliptical helical shape, and the penetration rate of rubber into the inside of the cord was approximately 100%. Details of the obtained steel cord are shown in Table 1 as Na3.
一方矯正ローラーの曲げたわみｉ ６．８ｍｍ、ロール
中心間圧ｆｆ１ＩＬを２４ｍｍとした場合、フィラメン
トは第５図（ロ）に示すような直線部分を含む偏平楕円
形となりコード内部へのゴムの浸入率は２０％であった
。、得られたスチールコードの詳細は第１表にＮｏ、
２として示す。On the other hand, when the bending deflection i of the straightening roller is 6.8 mm and the center-to-roll pressure ff1IL is 24 mm, the filament becomes a flat ellipse including a straight portion as shown in Figure 5 (b), and the rate of rubber penetration into the cord is was 20%. , details of the steel cords obtained are shown in Table 1.
Shown as 2.
以上に開示した製造方法の条件を若干変更することによ
り第１表に示すＮｏ、 ２〜８のスチールコードを調製
した。同様な方法でタイＡ・性能評価のため、Ｉ Ｘ
５ Ｘｏ、２５、ｌ Ｘ ５ Ｘｏ、２Ｂ、Ｉ Ｘ ５
ｘＯ，３０、ｌ Ｘ ４ Ｘｏ、２０、ｉ Ｘ ３
Ｘｏ、２０構造のスチールコードを併せて調製した。こ
こで（Ｉ Ｘ ５ Ｘｏ、２５）表示の００２５とはフ
ィラメント径が０．２５ｍｍであることを示す。By slightly changing the conditions of the manufacturing method disclosed above, steel cords Nos. 2 to 8 shown in Table 1 were prepared. In the same way, for tie A/performance evaluation, I
5 Xo, 25, l X 5 Xo, 2B, I X 5
xO, 30, l X 4 Xo, 20, i X 3
A steel cord of Xo, 20 structure was also prepared. Here, 0025 in (I X 5 Xo, 25) indicates that the filament diameter is 0.25 mm.
第１表に示す条件に従うフィラメントからなるオープン
撚り構造スチールコー・ド（ｌ ｘ ５ ｘＯ，２３＋
Ｉ１ｍ ）のゴム浸入性および耐腐食疲労性について調
べた結果を同表に併記する。Open-strand steel cord (l x 5 x O, 23+
The results of investigating the rubber penetration and corrosion fatigue resistance of I1m) are also listed in the same table.
なお、ゴム浸入性はカーボンブラック（ＩＩＡＦ ）５
０重量部を含む加硫性の天然ゴム組成物シートに１×５
構造のスチールコードを埋設し、圧力２０）ｃｇ／ａｆ
ｌのもと温度１４５°Ｃで３０分間加硫したのちコード
の長さ方向に５ ｍｍ間隔で切断し、コード断面１０個
を光学顕微鏡によりゴムのコード内部への浸入度合を観
察したものである。又、耐腐食疲労性は、相対湿度９０
％、温度２５°Ｃの雰囲気下でゴムを被覆しない裸コー
ドに曲げ歪０．５％を与え回転曲げ疲労試験を行い、従
来コードＮα１の疲労寿命を１００として指数表示した
。指数の大きいものほど疲労寿命が長く、耐腐食疲労性
が良好であることを示している。In addition, the rubber penetration property is carbon black (IIAF) 5.
1 x 5 on a vulcanizable natural rubber composition sheet containing 0 parts by weight
Buried structural steel cord, pressure 20)cg/af
The cord was vulcanized at 145°C for 30 minutes at 145°C for 30 minutes, then cut at 5 mm intervals along the length of the cord, and the cross-sections of 10 cords were observed using an optical microscope to determine the degree to which the rubber had penetrated into the inside of the cord. . In addition, corrosion fatigue resistance is measured at a relative humidity of 90
%, a rotating bending fatigue test was conducted by giving a bending strain of 0.5% to a bare cord without rubber coating in an atmosphere at a temperature of 25°C, and the fatigue life of the conventional cord Nα1 was set as 100 and expressed as an index. The larger the index, the longer the fatigue life and the better the corrosion fatigue resistance.
実施■上
前記スチールコード製造例に従って製造した３種の１×
５スチールコード及びクローズド撚りの１×５スチール
コードを、タイヤサイズ１６５ＳＲ１３の乗用車用ラジ
アルタ・イヤのベルト補強に用い第２表に示す条件にて
４種類のタイヤを試作した。Implementation ■Three types of 1× manufactured according to the above steel cord manufacturing example
5 steel cord and closed-twist 1×5 steel cord were used to reinforce the belt of a radial tire tire for a passenger car with a tire size of 165SR13, and four types of tires were prototyped under the conditions shown in Table 2.
なお実施例３のタイヤは実施例１，２とベルト強度が同
じになるようにコード打込みを調整した。In the tire of Example 3, the cord driving was adjusted so that the belt strength was the same as that of Examples 1 and 2.
これらのタイヤの接地部にベルト部の金属コードに達す
る直径３ ｍｍの穴をあげ、タイヤを１，０００ｋｍ実
地走行さセた後に、該タイヤを５％ＮａＣｉ水溶液の水
槽中に１日浸漬させ、更に一般路で合計４万ｋｍ走行さ
せ、次いで内圧を１．３ ｋｇ／ ｃｆに下げ一定山坂
路を２万ｋｍ走行させた後タイヤを解削した。A hole with a diameter of 3 mm reaching the metal cord of the belt was made in the ground contact area of these tires, and after driving the tires for 1,000 km, the tires were immersed in a water tank containing a 5% NaCi aqueous solution for one day. The tires were then driven for a total of 40,000 km on regular roads, then the internal pressure was lowered to 1.3 kg/cf and the tires were driven for 20,000 km on constant mountain and slope roads.
■、耐腐食性；上記タイＡ・の穴の位置に相当する金属
コードを採取し、埋設ゴムとの接着ｗ面がどの位の長さ
に渡って接着低下しているかをコードの腐食長さとして
評価し、次式によりタイヤＮＯ，１３のタイヤ金属コー
ドの腐食長さを１００として指数で表わした。■ Corrosion resistance: Collect the metal cord corresponding to the position of the hole in tie A above, and measure the corrosion length of the cord to determine how long the adhesive w surface with the buried rubber has deteriorated. The corrosion length of the tire metal cord of tire No. 13 was set as 100 and expressed as an index using the following formula.
なお値が大きい程良好な結果を示す。Note that the larger the value, the better the result.
ニスこ、ｊＪ缶二±２リーン≧−
第３表に従って、３種の異なるカーカスを有するタイヤ
サイズ１９５／７０Ｒ１４の乗用車用ラジアルタイヤを
試作した。ベルトにはいずれも第１表の陥。According to Table 3, radial tires for passenger cars having tire sizes of 195/70R14 and having three different carcass were manufactured as prototypes. Both belts have the defects listed in Table 1.
４のスチールコードを用いた。No. 4 steel cord was used.
比較例においては、カーカスとして１ｏｏｏｄ／２のポ
リエチレンテレフタレイト繊維コード（コード強力２１
． 、５ ｋｇ ）を２層、打込み５５．０本１５０
ｍｍにてビード部折り返し高さを高くして用いた。In the comparative example, a 1oood/2 polyethylene terephthalate fiber cord (cord strength 21
．． , 5 kg) in two layers, driving 55.0 pieces 150
The bead portion was folded back to a height of 1 mm.
実施例４においてはＩ Ｘ ３ Ｘｏ、２０（ｍｍ）の
スチールコード（コード強力２９．０ｋｇ）を−層、打
込み数６０本１５０印にてビード部折り返し高さを低く
して用いた。実施例５においてはＩ Ｘ ４ Ｘｏ、２
０ （ｍｍ）のスチールコード（コード強力３８．０ｋ
ｇ）を−層、打込み数４５本１５０ ｍｍにて実施例４
と同じビード部折り返し高さにて用いた。In Example 4, a steel cord of I x 3 Xo, 20 (mm) (cord strength: 29.0 kg) was used in a negative layer with a number of strokes of 60 and 150 marks, with the bead portion folded back to a low height. In Example 5, I X 4 Xo, 2
0 (mm) steel cord (cord strength 38.0k)
Example 4 with g) - layer, number of implants: 45, 150 mm
The same bead folding height was used.
これら３種のタイヤを１０万ｋｍ走行させた後、カーカ
スプライ端部の亀裂の成長長さ及びサイドウオール部の
外傷の発生率を調査し、カーカスプライ端部耐久性及び
耐サイドウオール外傷性を指数評価した。なお指数が大
きい程良好な結果を示ず。After driving these three types of tires for 100,000 km, we investigated the growth length of cracks at the carcass ply ends and the incidence of damage to the sidewalls, and evaluated the carcass ply end durability and sidewall damage resistance. Index evaluation. Note that the larger the index, the better the results.
またＪＩＳ規格００２０２に準拠して転がり抵抗性を評
価すると共に、テストコースにて操安性と乗り心地性に
つきドライバーによるフィーリングテストを実施した。In addition, rolling resistance was evaluated in accordance with JIS standard 00202, and a driver feeling test was conducted on the test course for handling and ride comfort.
いずれも指数が大きい程良好な結果を示す。In both cases, the larger the index, the better the results.
これらの評価結果を第３表に併記する。These evaluation results are also listed in Table 3.
実施形
第１表のＮｏ、 １およびＮｏ、６のスチールコード、
さらにＮｏ、 ４と同様に製造したｌ Ｘ ５ Ｘｏ、
３０構造（フィラメント径０．３０＋ｎｍ）のスチール
コード、すなわちフィラメントの巻形状が楕円で、楕円
の短径／長径比は０．８１．５ｋｇ荷重時の伸びは０．
５４％２ ｋｇ荷重時の伸びは０．４１％であるコード
を夫々重荷重用（トラック・バス用）ラジアルタイヤ１
０００Ｒ２０１４におけるプライのベルトのトレッド側
最外層に用いで、タイヤを試作した。Steel cords No. 1 and No. 6 in Table 1 of the embodiment,
Furthermore, No. 1 X 5 Xo manufactured in the same manner as No. 4,
30 structure (filament diameter 0.30+nm), that is, the filament winding shape is an ellipse, the short axis/long axis ratio of the ellipse is 0.81.5 kg, and the elongation under load is 0.
54%2 The elongation when loaded is 0.41% Each cord is a radial tire for heavy loads (for trucks and buses) 1
A trial tire was manufactured using the ply of 000R2014 as the outermost layer on the tread side of the belt.
なおベルトの最外層以外の３層にはいずれも３ｘｏ、２
０＋ ６ ｘｏ、３８構造のスチールコードを用いた。In addition, all three layers other than the outermost layer of the belt contain 3xo and 2xo.
A steel cord with a 0+6 xo, 38 structure was used.
最内層である第１Ｎには打込み数１８本７５０Ｍで、第
２〜３Ｎには打込み数２８本１５０ ｍｍにて埋設した
。In the 1st layer, which is the innermost layer, 18 implants were buried at a depth of 750 mm, and in the 2nd to 3N layers, 28 implants were implanted at a depth of 150 mm.
そしてコードＮｏ、 １のスチールコード及びＮｏ、
６のスチールコードは夫々打込み数５２本１５０価にて
埋設し、夫々比較例３、実施例６とした。残りのスチー
ルコードは打込み数３４本１５０ ｍｍにて埋設し、実
施例７とした。And code No. 1 steel cord and No.
52 steel cords No. 6 were embedded at a valency of 150, forming Comparative Example 3 and Example 6, respectively. The remaining steel cords were buried in a number of 34 wires with a length of 150 mm to form Example 7.
これら３種のタイヤを１５万ｋｍ走行後、耐腐食性を評
価したところ、比較例３タイヤのベルト最外層には随所
にコード内部腐食の進行が見られたが、実施例６、実施
例７の夕・イヤには腐食の進行がみられず良好な結果を
示した。After running these three types of tires for 150,000 km, the corrosion resistance was evaluated, and it was found that corrosion inside the cord of Comparative Example 3 tire was observed to progress in many places on the outermost layer of the belt, but Example 6 and Example 7 Good results were shown in the evening, with no progress of corrosion observed.
実Ｊｉ■↓
評価用タイＡ・とし２て重荷重用トラック・バス用ラジ
アルタイヤ１０００Ｒ２０−１４ＰＲを使用した。この
り・イヤのベルト構造は、下記の第４表に示す如く３Ｘ
Ｏ，２０ｍｍ ＋ ６ Ｘ ０．３８ｍｍのスチール
コードを第１層には打込み密度９木、／２５ｍｍで、ま
た第２〜４層には１４本／２５ ｍｍで夫々適用し、か
つタイヤの周方向に対し第１層は２３°で、また第２〜
４層は７０°で打ち込んでいる。またカーカスプライ構
造は、第４表に示す如く比較例４のコンｌ−ロールタイ
ヤにおいては３＋９Ｘ Ｏ，２３ｎｖａ＋１のスチール
コードをタイヤ周方向に対して９０°の角度で、打ち込
み密度８本／２５薗にて配列させ、実施例のタイＡ・に
おいては第４表に示す各カーカスプライ適用のスチール
コードを周方向に対し同じ角度で、かつ比較例４のコン
トロールタイヤのケース強度に適合するように夫々決定
しまた打ち込み数にて配列さゼた。Real Ji■↓ A radial tire 1000R20-14PR for heavy-duty trucks and buses was used as evaluation tie A/2. The belt structure of this glue/ear is 3X as shown in Table 4 below.
Steel cords of 0.20 mm + 6 In contrast, the first layer is 23°, and the second to
The fourth layer is driven at 70°. Furthermore, as shown in Table 4, the carcass ply structure for the control roll tire of Comparative Example 4 had 3+9X O, 23nva+1 steel cords placed at an angle of 90 degrees to the tire circumferential direction, with a driving density of 8 cords/25 cords. In tie A of the example, the steel cords applied to each carcass ply shown in Table 4 were arranged at the same angle with respect to the circumferential direction and so as to match the case strength of the control tire of Comparative Example 4. I decided and arranged the number of impressions.
かかる試作タイヤにつき以下に示す各性能評価を行った
。The following performance evaluations were performed on this prototype tire.
爾夕）仁ムケイング」１
試作タイヤから（走行タイヤも新品タイヤも同じ方法）
、一方のビードから他方のビードまでのゴム付きカーカ
スコード層のコードを引き抜き、クラウンセンタ一部で
半分に切断する。次にゴムを溶媒で溶解して除去し、フ
ィラメント１本ずつにほぐす。そのほぐした各フィラメ
ントについてクラウンセンター側端部とビード側端部を
チャックではさみ引張試験機でコードを破断し、その破
断面を真上から見られるように顕微鏡にセットし、拡大
写真をとり、拡大写真に方眼紙をかぶせフレッティング
の生じていない部分のふちに合わせて円を描き、フレッ
ティングの生じない非摩滅部分に対しフレッティングを
生じた部分をμｍ単位で測定したものをコード１０本分
平均した値がフレ・７テイング量である。1. From prototype tires (same method for running tires and new tires)
, pull out the cord of the rubberized carcass cord layer from one bead to the other bead, and cut it in half at a part of the crown center. Next, the rubber is removed by dissolving it in a solvent, and it is loosened into filaments one by one. The crown center side end and bead side end of each unraveled filament were held between chucks, the cord was broken using a tensile testing machine, the broken surface was set on a microscope so that it could be seen from directly above, and an enlarged photograph was taken. Cover the enlarged photo with graph paper and draw a circle along the edge of the area where no fretting has occurred, and measure the area where fretting has occurred in μm against the non-fretted area where no fretting has occurred and 10 cords. The minutely averaged value is the amount of fly-7ting.
この値を比較例４のコントロールタイヤを１００として
フレッティング量の少ない方が大きくなるように指数表
示したのが第４表の耐フレツテイング性である。The fretting resistance in Table 4 is expressed as an index such that the control tire of Comparative Example 4 is set as 100, and the value becomes larger as the amount of fretting becomes smaller.
腐文皮〃低玉度
試験方法は、第６図に示すようにタイヤから取り出した
ゴム付きコード３を直径４０ＩＩｌｌ１１のプーリー４
の３個に図のように掛ＬＪ、固定プーリー５を介して新
品コード破断荷重の１０％に相当するおもり６に引張荷
重を掛け、３つのプーリーを左右に繰り返し２０ｃｍ移
動させコードに繰り返し曲げ歪を与えてコードを疲労破
断させ、コード破断に至る操り返し回数を１０本のコー
ドの平均破断回数として求め、新品タイヤのコードのそ
れを１００として新品対比の低下度合いを求めた値が、
腐食疲労性低下度である。第４表に示す腐食疲労性低下
度は、前記の値を比較例４のコントロールタイヤを１０
０として指数値で示したものであり、値が大きい程耐腐
食疲労性が良好なことを示す。As shown in Fig. 6, the rotten leather low balling test method is to apply a rubber cord 3 taken out from a tire to a pulley 4 with a diameter of 40 II
As shown in the figure, a tensile load is applied to the weight 6 equivalent to 10% of the breaking load of the new cord through the hanging LJ and the fixed pulley 5, and the three pulleys are moved left and right repeatedly by 20 cm to repeatedly bend the cord. The number of repetitions leading to the cord breaking is determined as the average number of times the 10 cords break, and the degree of decrease compared to the new tire is determined by setting the cord of a new tire as 100.
This is the degree of corrosion fatigue reduction. The degree of corrosion fatigue reduction shown in Table 4 is as follows:
It is expressed as an index value with 0 as the index value, and the larger the value, the better the corrosion fatigue resistance.
左：功ノじ６乞進端部洒Ｉ久牲
試作タイヤのトレッドゴムをパフして、ベルト層の発熱
によるベルト層の故障のない状態でビード耐久性を評価
する。具体的には各試作タイヤを荷重ＪＩＳ２００％、
速度６０ｋｍ／ｈ、内圧７．２５ｋｇ／ ｅＩｉｌの条
件下でドラム上で回し、カーカスプライコード先端にセ
パレーションが発生し、振動が大きくなった時のドラム
走行距離を夫々の走行距離として比較例１のコントロー
ルタイヤのものと対比し指数にて表示しまた。値が大き
い程カーカスプライ端部耐久性が良好なことを示す。Left: Puff the tread rubber of a durable prototype tire to evaluate bead durability without failure of the belt layer due to heat generation in the belt layer. Specifically, each prototype tire was loaded with JIS 200%,
The drum was rotated on a drum at a speed of 60 km/h and an internal pressure of 7.25 kg/eIil, and the drum traveling distance when separation occurred at the tip of the carcass ply cord and vibration became large was taken as the respective traveling distance of Comparative Example 1. It is also displayed as an index in comparison with that of the control tire. The larger the value, the better the carcass ply end durability.
１２−で（−一ドコ５４−むプクトイ１（４１試作タイ
ヤに用いたスチールコードをゴム中に紺に平行に埋め込
んだ厚さ３柵、幅５０印、長さ３００胴の大きさの試料
にスチールコード強力×打込み数（すなわちトリート強
力）の１割の引張をかけ、。In 12-1, the steel cord used in the prototype tire was embedded in rubber in parallel to a dark blue pattern, making it a sample with a thickness of 3 mm, a width of 50 marks, and a length of 300 mm. Apply a tension equal to 10% of the strength of the steel cord x the number of strokes (i.e., the strength of the treat).
重さ２０ｋｇの刃型をコード方向と直角に上から自然落
下させて、その切断時の高さで耐サイドウオール外傷性
を比較する。第１表には比較例１のコントロールタイヤ
のそれを１００としてこの性質を示し、数値が大きい程
耐サイド外傷性が良好であることを示す。A blade weighing 20 kg is allowed to fall naturally from above perpendicular to the cord direction, and the sidewall trauma resistance is compared based on the cutting height. Table 1 shows this property with the control tire of Comparative Example 1 set as 100, and the larger the value, the better the side trauma resistance.
垂旦−軽−へＪ課
試作タイヤに用いたスチールコードをカーカスコーティ
ングゴムで埋め合わせたプライドリー１−複合体とし、
複合体として比較例１のコントローｔｔ＝タイヤのブラ
イトリートと同一強度が得られるよう、各試作トリート
の打ち込み本数を変えた時の打ち込み故ダウンによる重
量の低減効果を、タイヤ１本当りに使用するトリート重
量にてコントロールタイヤ対比指数で表示した。値が小
さい程重量軽減効果が良好であることを示す。The Prideley 1 composite is made by substituting the steel cord used in the J section prototype tire for Tartan Light with carcass coating rubber.
In order to obtain the same strength as the control tt of Comparative Example 1 as a composite tire, Bright Treat, the weight reduction effect due to driving down when changing the number of driving of each prototype treat is used for each tire. The treated weight was expressed as an index compared to the control tire. The smaller the value, the better the weight reduction effect.
以−トの評価結果を第４表に併記する。The following evaluation results are also listed in Table 4.
第
表
第４表から実施例は比較例に比し全ての評価が優れ、と
くに耐フレツテイング性において著しい効果を示すこと
がわかる。From Table 4, it can be seen that the Examples were superior in all evaluations compared to the Comparative Examples, and showed a remarkable effect particularly in fretting resistance.
（発明の効果）
この発明によれば、コード内部のゴムやプラスチックの
浸入性を大幅に向上するとともにフィラメント自身の腐
食疲労性も向上するので、極めて優れた耐腐食疲労性を
有し、とくに乗用車用又はトラックバス用空気入りラジ
アルタイヤのベルト又はカーカスの補強用に好適なコー
ドを提供できる。(Effects of the Invention) According to the present invention, the penetrability of rubber and plastic inside the cord is greatly improved, and the corrosion fatigue resistance of the filament itself is also improved, so it has extremely excellent corrosion fatigue resistance, and is particularly suitable for passenger cars. A cord suitable for reinforcing the belt or carcass of a pneumatic radial tire for commercial or truck buses can be provided.
第１図はこの発明に従うスチールコードの断面図、
第２図は矯正ローラーの模式図、
第３図はコード構造と疲労寿命の関係を示すグラフ、
第４図（イ）〜（ハ）はスチールコードの断面図、
第５図（イ）（ロ）はフィラメントの断面図、第６図は
耐腐食疲労低下度試験法の説明図である。
１・・・フィラメントFigure 1 is a cross-sectional view of a steel cord according to the present invention, Figure 2 is a schematic diagram of a straightening roller, Figure 3 is a graph showing the relationship between cord structure and fatigue life, and Figures 4 (a) to (c) are steel cords. A cross-sectional view of the cord, FIGS. 5(a) and 5(b) are cross-sectional views of the filament, and FIG. 6 is an explanatory view of the corrosion resistance fatigue reduction test method. 1... filament
Claims (1)
のサイド部と、サイド部の内周に、それぞれ形成した一
対のビード部とを備えトレッド部の内側に埋設したベル
トで補強したカーカスを有するラジアルタイヤにおいて
、楕円つる巻き状をなし、その楕円は次式 （ｘ／ａ）＾２＋（ｙ／ｂ）＾２＝１ ただしｂ／ａ：０．７０〜０．９０ で表される３〜６本のフィラメントからなる、３〜６本
をｎで表し１×ｎで示されるオープン撚り構造を有し、
コードの５ｋｇ荷重時の引張り伸びが０．３〜１．４％
の範囲であるスチールコードで該ベルトと該カーカスと
の少なくとも一方を補強したことを特徴とする空気入り
ラジアルタイヤ。 ２、スチールコードの２ｋｇ荷重時の引張り伸びＰ＿２
と５ｋｇ荷重時の引張り伸びＰ＿５との関係がＰ＿３≦
０．９４７Ｐ＿５−０．０４３を満足することを特徴と
する請求項１に記載のタイヤ。 ３、スチールコードの隣合うフィラメントの間隙のうち
、少なくとも１つは異なる距離にある請求項１又は２に
記載のタイヤ。[Claims] 1. A tread comprising a tread portion, a pair of side portions connected at both shoulders of the tread portion, and a pair of bead portions formed on the inner periphery of the side portion, respectively, and embedded inside the tread portion. A radial tire with a carcass reinforced with a belt has an elliptical spiral shape, and the ellipse is determined by the following formula (x/a)^2+(y/b)^2=1, where b/a: 0.70 to 0. It has an open twisted structure consisting of 3 to 6 filaments represented by 90, with 3 to 6 filaments represented by n and represented by 1 × n,
Tensile elongation of cord at 5 kg load is 0.3 to 1.4%
A pneumatic radial tire, characterized in that at least one of the belt and the carcass is reinforced with a steel cord having a range of 2. Tensile elongation of steel cord at 2 kg load P_2
The relationship between and tensile elongation P_5 at 5 kg load is P_3≦
The tire according to claim 1, characterized in that it satisfies 0.947P_5-0.043. 3. The tire according to claim 1 or 2, wherein at least one of the gaps between adjacent filaments of the steel cord is at a different distance.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63283973A JP2637516B2 (en) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | Pneumatic radial tire |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133686A true JPH02133686A (en) | 1990-05-22 |
| JP2637516B2 JP2637516B2 (en) | 1997-08-06 |
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ID=17672629
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63283973A Expired - Lifetime JP2637516B2 (en) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | Pneumatic radial tire |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2637516B2 (en) |
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