JPH02117752A - 無定形金属合金線材を得る方法および装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は無定形金属合金線材に関するものであり、特に
鉄を主成分とする無定形合金を液中で急速冷却する事に
よって無定形金属合金線材を得る方法および装置に関す
るものである。

〔従来技術と問題点〕

回転ドラムの内側面に遠心力によって張り付けられた冷
却液層または運動中のコンベア・ベルトの底部に配置さ
れた冷却液層、例えば水層の中に溶融合金噴流を噴射す
る事によって無定形線材を製造する方法は公知である。

このような方法は例えば米国特許第３，８４５，８０５
号および米国特許第４，５２３，６２６号に記載されて
いる。

これらの方法は下記の欠点を有する。

噴流が滴状に分解する傾向を有するので、噴流が不連続
となって連続線材を得る事が不可能となり、あるいは不
規則な断面の連続線材が得られる。

このような滴状分解を防止するため、鉄を主成分とする
合金の場合には下記の操作条件を守る必要がある。

一溶融金属ノズルと冷却水との間隔を短くし、約３ｍ１
ｌ以下とする。

一噴流の噴射速度を高くし、少なくとも約８ｍ／秒とし
なければならない。すなわちノズルを通して金属を噴射
するガスの圧力を高くし、少なくとも３４５バールに等
しくしなければならない。

−また溶融金属とその外部媒質との温度差が非常に大き
く、またノズルと水との間隔が小であるのでノズルと溶
融無定形合金の貯蔵部を相互に離間し補強するための部
材を使用する事かできない。

従って温度勾配に対する抵抗性が高いが耐圧性の低いシ
リカなどの耐火材料しか使用できないので、金属噴射ガ
スの圧力が約５バール以下となり、その結果として噴流
の速度が１０ｍ／秒以下となるので、噴流の規則性が失
われ、線材の製造速度が低くなる。

この故に、線材の製造には操作特性の非常に狭い範囲内
に妥協が必要であり、このような妥協は工業生産におい
ては非常に実現しにくい。

−最後に、回転ドラムの内側面に遠心力によって張り付
けられた水層を使用する場合、ノズルと水層との間に小
間隔を保持しなければならないので、噴流を噴射する貯
蔵部がドラムの内部に配置され、その容量が小さく、最
高的５００ｇの金属に限定され、従って当然に生産され
る線材の長さが限定される。

フランス特許節２，１３６，９７６号、第２．２３０，
４３８号および第 ２．３６７．５６３号、およびマス−プル、フリーガは
かの論文「液状鋼からの無限線材の製造法Ｊ　、Ｒｅｖ
ｕｅ　ｄｅ　Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｌｅ、　１９７７年３
月号は溶融金属をガス中で固化するまで冷却し噴流を表
面の酸化反応によって安定化する鋼線材の製造方法を記
載している。この方法は固化を生じるまで前記のガス中
の非常に長い噴流走行距離を必要とし、従って急冷速度
が十分でないのでこの方法は無定形合金線材の製造には
不適当である。

〔発明の目的〕

本発明の目的はこれらの欠点を除去するにある。

〔発明の概要〕

従って本発明は、ノズルを通して溶融無定形化性合金の
噴流を生じる段階と、前記噴流を冷却液中に導入して噴
流の急速固化を生じ無定形合金線材を得る段階とを含む
無定形合金線材の製造法において、 ａ）噴流が冷却液に到達する前に、合金の少なくとも１
つの成分と化学反応する事のできるガスと噴流を接触さ
せ、 ｂ）この反応は噴流表面において生じて、噴流を安定化
する事のできる層を噴流の外周に形成し、Ｃ）ノズルと
冷却液との噴流走行距離は１ｃＩ１１以上とする無定形
合金線材の製造法に関するものである。

また本発明は、液状の無定形化性合金を収容する貯蔵部
と、ノズルと、液状合金に圧力を加えて噴流の形で前記
ノズルを通して冷却液の方向に噴射する手段とを含み、
前記冷却液によって噴流の急速固化を生じて無定形金属
線材を生じる無定形合金線材製造装置において、 ａ）前記貯蔵部と冷却液との間に配置されたケーシング
を含み、前記噴流は前記冷却液に到達する前にこのケー
シングを通過し、このケーシングは合金の少なくとも１
つの成分と反応する事のできるガスを含有し、 ｂ）この反応は噴流の表面において生じて噴流の安定化
層を噴流の周囲に形成し、 Ｃ）ノズルと冷却液との間において噴流の走行する距離
が１■以上となるようにノズルとケーシングが配置され
る無定形合金線材製造装置に関するものである。

また本発明は前記の本発明の方法および装置によって得
られた無定形線材に関するものである。

これらの無定形線材はプラスチックまたはゴムの製品、
特にタイヤ外皮の補強のために利用され、また本発明は
これらの製品に関するものである。

以下、本発明を図面に示す実施例について詳細に説明す
る。

〔発明の詳細な説明〕

公知の装置 第１図と第２図は無定形金属線材の公知の製造装置を示
す。この装置１はルツボから成る貯蔵部２を有し、この
ルツボの回りに誘導コイル３が配置され、この誘導コイ
ルは貯蔵部２の中に配置された鉄を主成分とする無定形
金属合金４を溶融する事ができる。圧下ガス５、例えば
アルゴンガスが液状合金４をノズル６から流出させて噴
流７を得る事ができ、このガス５は合金４に対して不活
性である。この噴流７は、ドラム１１の内側面１０に付
着した冷却液９の層８に達し、この冷却液９は例えば水
とする。この場合、噴流７は非常に急速に固化して無定
形金属線材１２を生じる。

ドラム１１はその軸線ｘｘ’の回りに矢印Ｆ１１方向に
回転し、このようにして得られた遠心力が冷却液９をド
ラム内側面１０に対して規則的円筒形層８として張り付
ける。第１図は軸線ｘｘ’に対して垂直に取られた断面
図であり、第２図は軸線ｘｘ’を通る面における断面図
であり、第１図の■−■線に沿った断面図である。

噴流７は層８の中に入る前に滴状に分解する傾向がある
。この液状分解を避けるために、下記の操作条件を守る
必要がある。

−ノズル６と層８の間隔、すなわち噴流７の長さを短く
し、約３龍以下としなければならない。

−噴流７の噴射速度を高くし、少なくとも約８ｍ／秒と
しなければならない。すなわちガス５の圧力を高くし、
少なくとも３．５バールに等しくなければならない。

一溶融金属４と貯蔵部２を包囲する空気との温度差が非
常に大きく、またノズル６と水９との間隔が小であるの
でノズル６と貯蔵部２を相互に離間し補強するための部
材を使用する事ができない。

耐圧性の低いシリカなどの耐火材料して使用できない。

従ってアルゴンガスの圧力が約５バール以下となり、噴
流７の速度が１０ｍ／秒以下となり、その結果、噴流７
の規則性が失われ、線材１２の製造速度が低くなる。

−この故に、線材１２の製造には操作特性の非常に狭い
範囲内の妥協が必要であり、このような妥協は工業生産
においては非常に実現しにくく、必ずしも可能でない。

一貯蔵部２がドラム１１の内部に配置されなければなら
ないので、その容量が小さく、最高約５００、に限定さ
れ、従って当然に線材の長さが限定される。

本発明の装置 第３図と第４図は本発明による装置２０を示す。

この装置は回転軸線ｘｘ’の回転ドラム１１を有し、鋳
造物の装置２１がドラム１１の内側面１０に対して遠心
力によって張り付けられた層８の中に溶融金属噴流７を
噴射する事ができる。

第３図は斜視図であり、第４図は回転軸線ｘｘ’　と、
噴流７と層８の接点とを通る面に沿った断面図であって
、この断面は第３図において線分ＩＶ−ＩＶで表示され
ている。装置２１の一部が第５図において詳細に図示さ
れ、この第５図は装置２１の軸線ｙｙ’を通る面に沿っ
た断面図であって、第４図の線分ｖ−■に沿った断面図
である。

装置２１はドラム１１の外部に配置されている。

この装置２１は、セラミックス、例えばジルコンまたは
アルミナから成るルツボによって構成された貯蔵部２２
を含む。この貯蔵部又はルツボ２２は例えばアルミナ耐
火性材料から成る絶縁性支持材２３上に支持される。貯
蔵部２２の周囲に、例えばジルコンから成る円筒形ジャ
ケット２４が配置されている。貯蔵部２２と、支持材２
３と、ジャケット２４との間に、つき固めアルミニウム
粉末のライニング２５が配置されている。ジャケット２
４は誘導コイル２６によって包囲され、この誘導コイル
２６は電流を通す事により、鉄を主成分とする無定形化
性合金を溶融させる事ができる。

貯蔵部２２、支持材２３、ジャケット２４およびライニ
ング２５から成る組立体がケーシング２７によって包囲
され、このケーシング２７は二つの鋼壁体２８．２９を
有し、これらの壁体の間に冷却液３０、例えば水が配置
されている。カップをひっくり返した形の部材３１が、
貯蔵部２２の底部３３とケーシング２７の底部３４とを
横断する開口３２の中に配置されている。支持材２３と
ジャケット２４は直接にケーシング２７の底部３４上に
配置されている。カップ部材３１は例えばジルコンから
成る。カップ３１の上底３５を横断して例えばジルコン
またはアルミナから成るノズル３６が配置され、従って
部材３１はノズル３６の支持体として役立つ。このノズ
ル３６の開口３７は軸線ｙｙ’に沿って配置され、この
軸線は開口３２の軸線であると共に装置２１の軸線であ
る。さらに装置２１は装置３８を含み、この装置３８は
これをケーシング２７に当接するための継輪３９を含む
。さらに装置３８は円筒形ケーシング４０と、内側環状
フランジ４１とを有し、このフランジ４１上に逆コツプ
型の部材４２が当接し、この部材４２の上底４３は開口
４４を有し、この開口４４はノズル３６の開口３７の下
方に配置され、軸ｍｙ　ｙ’を有する。継輪３９、円筒
体４０およびフランジ４１は例えば鋼から成り、部材４
２はセラミックス、例えばジルコンから成る。

円筒体４０のフランジ４１の下方の内部スペース４５と
カップ部材４２の内部スペース４６は相互に開口４７に
よって接続され、全体としてケーシング４８を成す。

継輪３９のレベルでの密封性は例えばゴムの円環形継子
４９によって保証される。

本発明の装置２０は下記のように作動する。

誘導コイル２６の中に電流を通す事により、貯蔵部２２
の中に配置された無定形化性合金４の溶融を生じる。こ
の溶融合金４が鋼環５０の上部を溶融させる。二〇鋼環
５０は予めカップ３１の周囲に、このカップ３１と貯蔵
部２２、ケーシング２７および支持体２３との間に配置
されている。

この鋼環５０の部分的溶融は支持体３１と貯蔵部２２と
の間に鋼の継手５１を形成する。この継手５１が円環形
継子４９と共に、装置２１の密封性を保証する。貯蔵部
２２の中の合金４の上方に配置された圧下アルゴンガス
５がこの合金４をノズル３６を通して噴流７の形で押し
だし、この噴流が軸線ｙｙ’に沿って部材４２の開口４
４を通過し、内部スペース４６．４５、すなわちケーシ
ング４０のスペース４８を通過して装置２１から出て水
９の層８に達し、非常に急速に固化して線材１２を生じ
る。急冷速度は公知のように１０５℃／秒のオーダであ
って、また水９はドラム１１の周囲に配置された公知の
冷却システムによって冷却される。この冷却システムは
図の簡略化のために図示されていない。ケーシング４０
のフランジ４１の上方に形成された開口５３から少量の
水素５２を導入し、この水素がカップ４２とカップ３１
、円筒体４０およびそのフランジ４１との間にあるスペ
ース５４を満たす。従って水素５２はノズル３６と接触
する。

円筒体４０のフランジ４１の下方に形成された開口５６
から、合金４の少なくとも１つの成分と化学反応する事
のできるガス５５、例えば水素と水蒸気との混合物を導
入する。従って、この混合物５５が内部スペース４５，
４６、すなわち円筒体４０のケーシング４８を満たす。

前記の水素５２は開口４４からケーシング４８の中に入
る。

この水素は円筒体４０の出口において空気中に入る際に
安全上の理由から燃焼されるので、装置２０の作動中に
開口５３を通しての水素５２の流れと、開口５６を通し
ての水素と水蒸気の混合物５５の流れとが保持される。

ガス混合物５５は高温の噴流７と接触した時に、合金４
の少なくとも１つの元素、特にケイ素を酸化させる事が
できる。

この反応が表面において生じて非常に薄い表面層を形成
し、この表面層が噴流を安定化して噴流は全体として液
状にとどまる。水素５２がノズル３６と接触するのでノ
ズル３６を混合物５５の作用から防護する事ができる。

噴流７の安定化現象は複雑であって、これはおそらく、
表面酸化の結果として、厚さ０．１μｍ以下のサブミク
ロンの表面酸化物層による表面張力の低下および表面粘
度の増大によるものと思われる。この安定化の故に、ノ
ズル３６と層８の間の噴流７の長さＬが容易に１ｃＩＩ
＋を超える事ができ、この長さＬは好ましくは１０儂と
１ｍの間に含まれる。これにより−ド記のような利点が
得られる。

ノズル３６を水９から離間できるので、装置２１の熱的
抵抗性と機械的抵抗性を改良する部材を配置するため自
由につかえる大きな容積が得られる。実際に、支持材２
３、ジャケット２４およびライニング３５が貯蔵部２２
を確実に断熱する事ができる。また支持体３１が軸線ｙ
ｙ’方向に一定の長さを有するので、この支持体３１に
対する過度の熱応力を防止し、またこの厚い支持体３１
とカップ４２の存在によりノズル３６の断熱を増進する
事ができる。最後に、鋼製のケーシング２７は組立体全
体の機械抵抗を増大し、これらすべての部材の配置は長
い長さしによって可能となる。装置２１のこのようなな
熱的抵抗性と機械的抵抗性の改良により、ガス圧５を５
バ一ル以上に増大する事ができ、従って噴流７の速度は
１０ｍ／秒を超える事ができる。

一装置２１、従って貯蔵部２２がドラム１１の外部に配
置されるので、大容積の貯蔵部２２を使用し、従って５
００ｇ以上の多量の合金４を使用する事ができる。従っ
て線材１２の長さが長くなる。

−ノズル３６と層８の間隔りを大幅に変動する事ができ
るので、ドラム１１に対する装置２１の位置の調節に関
して、特に層８の軸線ｘｘ’方向の而８０に対する噴流
７の方向に関して大きな可能性・が得られた。

一噴流７の安定化の故に、所望ならば３．５バール以下
の低いガス５の圧力、従って例えば８ｍ／秒以下の噴流
７の低速を利用する事ができ、その結果、圧力選択幅の
拡大により装置２０の調整の可能性を増大する事ができ
る。例えば酸化反応速度が低い場合に低速の噴流７が必
要であり、この場合本発明によれば噴流７のすぐれた連
続性を得る事ができる。

一最後に、この装置２０によれば無定形線材１２を得る
ための合金の組成範囲を拡張する事ができる。事実、公
知の装置、例えば装置１は鉄、ケイ素およびホウ素を含
む合金または鉄、ニッケル、ケイ素およびホウ素を含む
合金においてケイ素含有量が５％（原子％）以下であれ
ば、これらの合金から無定形線材を得る事ができない。

この場合、線材ではなく球体しか得られないからである
。これに対して、本発明によれば、このような合金のケ
イ素含有量が５％（原子％）以下であっても酸化ガス５
５の故に無定形線材を得る事ができる。

噴流７が層８の中で非常に急速な急冷を受けて無定形線
材１２を得るためには、噴流７が長さし全体に沿って液
状である事、すなわち噴流７が水９に衝突する際に合金
４の融点以上の温度にある事が必要である。従って水素
５２と酸化性ガス混合物５５は噴流７を過度に冷却せず
固化が層８の内部においてのみ生じるようにしなければ
ならない。合金４がケイ素を含有し噴流７の安定化がケ
イ素の酸化によって得られる場合、合金４の中のケイ素
含有量は好ましくは０．２％（原子％）以上でなければ
ならない。

噴流７は例えば装置２０に図示のように、上から下に垂
直に流れ、ドラム１１の軸線ｘＸ′、従って層８の円筒
形水面８００軸線ｘｘ’方向の母線は垂線に対して４０
〜７０°の角度を成す。しかし噴流７を装置２１の出口
から他の方向に、例えば水平方向にまたは下から上に流
す事も考えられる。

一例として、装置２０の特性は下記である。

−ドラム１１の直径：４７ｃｍ； 一鉛直線に対する軸線ｘｘ’の角度：４５°　；−表面
８０の回転線速度：噴流７の速度と同一オーダ； 一水層８の厚さ：　０．５〜３ｃａ＋；−３ｋｇの無定
形化性合金４を収容する貯蔵部２２；−ノズル３６の開
口３７の直径：１６５μｍ；−水９の温度：５℃； この装置２０を使用して下記の二つのテストを実施する
。

第１テスト 合金４の組成謝Ｆ　ｅ　ｙｓ　Ｓ　１９　Ｂ　ｔａ、す
なわち７８％のＦｅと、９％のＳｉと、］−３％のＢ（
原子％）。この合金の融点：１１７０℃。貯蔵部２２中
の合金４の温度：１２００℃。ガス５の圧力＝５バール
。ノズル３６の出口における噴流７の速度：１０ｍ／秒
。ノズル３６と水層８との間隔−３０ｃｍ、この間隔は
、ノズル３６から水層８までの噴流７の長さしに等しい
。

第２テスト 合金４の組成−Ｆｅ５８Ｎｉ２０Ｓｉ１０Ｂ１２’すな
わち５８％のＦｅ５２ｏ％のＮ１％１０％のＳｔ。

１２％のＢ（原子％）。この合金の融点：１０９３℃。

貯蔵部２２中の合金４の温度：１１３０℃。ガス５の圧
カニ５バール。ノズル３６の出口における噴流７の速度
：１４ｒｎ／秒。

ノズル３６と水層８との間隔−３０ａｎ、この間隔は、
ノズル３６から水層８までの噴流７の長さしに等しい。

これらの二つのテストにおいて、噴流７はノズル３６か
ら水層８までの軌道全体において滴を形成する事なく連
続であった。この事が、水層８による非常に急速な冷却
と結合して、無定形線材１２を得る事を可能にし、この
線材の直径１６０μｍの円形断面はその全長に沿って規
則的形状を有する。

貯蔵部２２は内部で合金４の溶融を実施する貯蔵部とし
て図示したが、予め溶融された合金４を供給される貯蔵
部を使用し、このような供給を連続的に実施する事がで
きる。

無定形線材製造装置２０において、装置２１はドラム１
１の外部に配置されているよう記載されているが、本発
明では噴流７を得る手段をドラム１１の内部に配置し、
長さしを短縮し、例えば２（至）のオーダとする事がで
きる。この場合にも、噴射手段を熱的にまた機械的に防
護しながら鋳造物の調節の大きな可能性が得られる。

また前記の実施例は回転型ドラム内部に遠心力によって
形成された水層８を使用する場合を説明したが、本発明
は他の型の冷却液層を使用する場合、例えば冷却液支持
体として第６図と第７図に図示のように移動式コンベア
・ベルトを使用する場合にも適用される。

第６図に図示の装置６０は前記の装置２１とローラ６２
によって支持されたコンベア・ベルト６１とを含む。第
６図はコンベア・ベルト６１の縦断面図であり、第７図
はコンベア・ベルト６１の一部の断面を示すが、第７図
は第６図において線分■−■によって示されている。ロ
ーラ６２によってコンベア・ベルト６１の上ランは、下
方に傾斜した矢印Ｆ６ｏの方向に移動する事ができる。

第７図に図示のコンベア中ベルトの上ランの横断面図は
二つの要素を含み、一方の要素６３は導溝６４を成すよ
うに上方に向けられたＵ形を有し、この要素６３は長方
形断面の下方支持体６５上に固着され、この支持体６５
は必要な剛性を得るように補強されている。冷却液９、
例えば水を管６６によってコンベア・ベルト６１の上ラ
ンの頂点に送る。水９はコンベア・ベルト６１によって
、このコンベア・ベルトと同一速度で下方に駆動され、
このようにして導溝６４の中に水層６７を形成する。つ
ぎに水９はタンク６８の中に流入する。

この流入は矢印Ｆ６０ｂによって示されている。つぎに
水９はポンプ６９によって管６６に戻され、再びコンベ
ア・ベルト６１上に排出される。

装置２１は噴流７を層６７の中に導入し、そこで噴流は
急冷されて無定形線材１２を生じる。線材１２は水９と
共に矢印Ｆ８ｏの方向に流れ、コンベア・ベルトの下部
の近傍においてコイル７０上に巻取られる。

この無定形線材製造装置６０においても、高速の噴流７
と、ノズル３６と層６７との間の長さしの故に噴射装置
２１の設置の大きな可能性とが得られ、これに伴う前記
の利点が生じる。

もちろん本発明は前記の実施例に限定されるものでなく
、下記のように実施する事ができる。

−水素／水蒸気混合物以外の酸化性ガス、例えば水素／
炭酸ガス混合物または水素／−酸化炭素混合物、または
水素と水蒸気、炭酸ガスおよび一酸化ガスから選ばれた
少なくとも２種の酸化性ガスとの混合物を使用する事が
できる。また酸化性ガスとして酸素、または酸・素含有
混合物、例えば空気を使用する事ができる。

一水素の代わりに他のガス、例えば窒素またはアルゴン
ガスなどの不活性ガスを使用する事もできる。

一ノズルの防護は水素以外のガスによって保証する事が
できるが、噴流安定化ガスに対してノズルが抵抗性であ
れば、このような防護を省略する事も考えられる。この
場合、噴流の安定化が困難な合金については、酸化性ガ
スを直接にノズルの出口において噴流と接触させる事が
望ましい。

−「酸化」とは広い意味で理解されなければならない。

これは酸化物以外の化合物、例えば硫化物などのカルコ
ゲン化物を導入する反応を含む。

さらに噴流を安定化するために、酸化以外の化学反応、
例えば窒化反応も考えられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は回転ドラムを含む公知の無定形線材製造装置の
ドラム回転軸線に対して垂直面において取られた断面図
、第２図は第１図の■−■線に沿って取られたドラム回
転軸線を含む面における断面図、第３図と第４図は本発
明の詳細な説明図であって、回転ドラムと噴射装置を示
し、第３図は斜視図、第４図は第３図のＩＶ−ＩＶ線に
沿った断面図、第５図は第３図と第４図に示された噴射
装置の第４図のＶ−ｖ線に沿った断面図、第６図はコン
ベア・ベルトを含む本発明の装置の他の実施態様を示す
図、また第７図は第６図の■−■線に沿ったコンベア・
ベルトの断面図である。 ４・・・溶融金属、５・・・不活性ガス、８・・・冷却
液層、２１・・・噴射装置、２２・・・貯蔵部、２３・
・・支持体、２４・・・ジャケット、２５・・・ライニ
ング、２６・・・コイル、２７・・・ケーシング、３１
・・・カップ、３６・・・ノズル、４２・・・カップ、
４０・・・ケーシング、５２・・・不活性ガス導入孔、
５６・・・酸化性ガス導入孔、６１・・・コンベア・ベ
ルト、６７・・・水層。 ；Ｈ 出願人代理人　　佐　　藤　　−雄

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ノズルを通して溶融無定形化性合金の噴流を生じる
   段階と、前記噴流を冷却液中に導入して噴流の急速固化
   を生じ無定形金属線材を得る段階とを含む無定形金属合
   金線材の製造法において、 ａ）噴流が冷却液に到達する前に、合金の少なくとも１
   つの成分と化学反応する事のできるガスと噴流を接触さ
   せ、 ｂ）この反応は噴流表面において生じて、噴流を安定化
   する事のできる層を噴流の外周に形成し、 ｃ）ノズルと冷却液との噴流走行距離は１ｃｍ以上とす
   る事を特徴とする無定形合金線材の製造法。 ２、ノズルと冷却液との間において噴流の走行する距離
   は１０ｃｍ乃至１００ｃｍの範囲内とする事を特徴とす
   る請求項１に記載の方法。 ３、反応は酸化反応である事を特徴とする請求項１また
   は２に記載の方法。 ４、合金はケイ素を含有し、酸化反応はこのケイ素に対
   して実施される事を特徴とする請求項３に記載の方法。 ５、合金は０．２％（原子％）以上のケイ素を含有する
   事を特徴とする請求項４に記載の方法。 ６、ガスは、水素または不活性ガスと水蒸気、炭酸ガス
   および一酸化炭素から成るグループから選ばれた少なく
   とも１種の他のガスとの混合物である事を特徴とする請
   求項３乃至５のいずれかに記載の方法。 ７、合金に対して不活性の少なくとも５バールの圧のガ
   スをノズル手前の溶融合金に対して加える事によって噴
   流が得られ、噴流速度は少なくとも１０ｍ／秒に等しい
   事を特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の方法
   。 ８、合金に対して不活性の３．５バール以下の圧のガス
   をノズル手前の溶融合金に対して加える事によって噴流
   が得られ、噴流速度は８ｍ／秒以下である事を特徴とす
   る請求項１乃至６のいずれかに記載の方法。 ９、噴流は、回転ドラムの内側面に対して遠心力によっ
   て張り付けられた冷却液層の中に導入される事を特徴と
   する請求項１乃至８のいずれかに記載の方法。 １０、噴流はドラム外部に配置された手段によって得ら
   れる事を特徴とする請求項９に記載の方法。 １１、噴流はコンベア・ベルトによって駆動される冷却
   液層の中に導入される事を特徴とする請求項１乃至８の
   いずれかに記載の方法。 １２、ノズルを噴流の側面からガスによって防護する事
   を特徴とする請求項１乃至１１のいずれかに記載の方法
   。 １３、液状の無定形化性合金を収容する貯蔵部と、ノズ
   ルと、液状合金に圧力を加えて噴流の形で前記ノズルを
   通して冷却液の方向に噴射する手段とを含み、前記冷却
   液によって噴流の急速固化を生じて無定形金属線材を生
   じる無定金属形合金線材製造装置において、ａ）前記貯
   蔵部と冷却液との間に配置されたケーシングを含み、前
   記噴流は前記冷却液に到達する前にこのケーシングを通
   過し、このケーシングは合金の少なくとも１つの成分と
   反応する事のできるガスを含有し、 ｂ）この反応は噴流の表面において生じて噴流の安定化
   層を噴流の周囲に形成し、 ｃ）ノズルと冷却液との間において噴流の走行する距離
   が１ｃｍ以上となるようにノズルとケーシングが配置さ
   れる事を特徴とする無定形金属合金線材の製造装置。 １４、ノズルと冷却液との間において噴流の走行する距
   離は１０ｃｍ乃至１００ｃｍの範囲内とする事を特徴と
   する請求項１３に記載の装置。 １５、反応は酸化反応である事を特徴とする請求項１３
   または１４のいずれかに記載の装置。 １６、合金はケイ素を含有し、酸化反応はこのケイ素に
   対して実施される事を特徴とする請求項１５に記載の装
   置。 １７、合金は０．２％（原子％）以上のケイ素を含有す
   る事を特徴とする請求項１６に記載の装置。 １８、ガスは、水素または不活性ガスと、水蒸気、炭酸
   ガスおよび一酸化炭素から成るグループから選ばれた少
   なくとも１種の他のガスとの混合物である事を特徴とす
   る請求項１３乃至１７のいずれかに記載の装置。 １９、前記貯蔵部は合金に対して不活性の少なくとも５
   バールの圧のガスを収容し、このガス圧は少なくとも１
   ０ｍ／秒に等しい噴流速度を得る事ができる事を特徴と
   する請求項１３乃至１８のいずれかに記載の装置。 ２０、前記貯蔵部は合金に対して不活性の３．５バール
   以下の圧のガスを収容し、この圧下ガスによって８ｍ／
   秒以下の噴流速度を得る事を特徴とする請求項１３乃至
   １８のいずれかに記載の装置。 ２１、回転ドラムを含み、このドラムはその内側面に遠
   心力によって張り付けられた冷却液層を形成する事がで
   き、噴流はこの冷却液層の中に導入される事を特徴とす
   る請求項１３乃至２０のいずれかに記載の装置。 ２２、前記貯蔵部はドラムの外部に配置される事を特徴
   とする請求項２１に記載の装置。２３、冷却液層を駆動
   するコンベア・ベルトを含み、噴流がこの冷却液層の中
   に導入される事を特徴とする請求項１３乃至２０のいず
   れかに記載の装置。 ２４、ノズルを防護するため噴流の側面からガスをノズ
   ルと接触させる装置を含む事を特徴とする請求項１３乃
   至２３のいずれかに記載の装置。 ２５、請求項１乃至１２のいずれかに記載の方法によっ
   て、または請求項１３乃至２４のいずれかに記載の装置
   によって得られた無定形合金線材。 ２６、請求項２５に記載の線材によって補強された製品
   。 ２７、タイヤ外皮である事を特徴とする請求項２６に記
   載の製品。