JPH02102701A - 蒸留装置と方法 - Google Patents
蒸留装置と方法Info
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- JPH02102701A JPH02102701A JP25284388A JP25284388A JPH02102701A JP H02102701 A JPH02102701 A JP H02102701A JP 25284388 A JP25284388 A JP 25284388A JP 25284388 A JP25284388 A JP 25284388A JP H02102701 A JPH02102701 A JP H02102701A
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Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は水性媒質から揮発性成分を回収する蒸留装置と
蒸留法に関する。
蒸留法に関する。
商業的な蒸留方法すなわちストリッピング方法、分留方
法、精留方法においては、他の成分、塩または化合物を
含む水から揮発性成分を蒸発させて駆逐するために水蒸
気を用いる。このような慣習的な方法はかなりの量の水
蒸気を消費するので、このような方法の作業コストを高
める。基本的な蒸留方法、例えばストリッピング系では
、産業界はエネルギー必要量の低下、資本消費量の減少
すなわち必要装置の個数とサイズの減少及び高いスルー
プットを維持しながらの液体流速度の低下の点からの最
適化を求め続けている。
法、精留方法においては、他の成分、塩または化合物を
含む水から揮発性成分を蒸発させて駆逐するために水蒸
気を用いる。このような慣習的な方法はかなりの量の水
蒸気を消費するので、このような方法の作業コストを高
める。基本的な蒸留方法、例えばストリッピング系では
、産業界はエネルギー必要量の低下、資本消費量の減少
すなわち必要装置の個数とサイズの減少及び高いスルー
プットを維持しながらの液体流速度の低下の点からの最
適化を求め続けている。
揮発性成分及び他の塩、成分及び化合物を含む水性媒質
から揮発性成分を除去する方法を改良して、水蒸気消f
i1flを最少にすることが、本発明では望ましい。
から揮発性成分を除去する方法を改良して、水蒸気消f
i1flを最少にすることが、本発明では望ましい。
さらに詳しくは、本発明は水性媒質から揮発性成分を除
去する蒸留装置において、 (a) 揮発性成分を含む水性媒質を受容し、水蒸気
を通して水性媒質を水蒸気と接触させ、揮発性成分の少
なくとも1部を蒸発させるのに適した蒸留塔; (b) 蒸留塔から受容した蒸気の少なくとも1部を
凝縮させるための、蒸留塔に連通した少なくとも1個の
凝縮器; (c) 凝縮器から受容した再循環流体の液体から蒸
気を分離するために適した、凝縮器に連通した分離器;
及び /d) 分離器から蒸気を除去して、排気駆動水蒸気
を蒸留塔へ注入するための、分離器と蒸留塔に結合した
熱コンプレッサー から成る蒸留装置に関する。
去する蒸留装置において、 (a) 揮発性成分を含む水性媒質を受容し、水蒸気
を通して水性媒質を水蒸気と接触させ、揮発性成分の少
なくとも1部を蒸発させるのに適した蒸留塔; (b) 蒸留塔から受容した蒸気の少なくとも1部を
凝縮させるための、蒸留塔に連通した少なくとも1個の
凝縮器; (c) 凝縮器から受容した再循環流体の液体から蒸
気を分離するために適した、凝縮器に連通した分離器;
及び /d) 分離器から蒸気を除去して、排気駆動水蒸気
を蒸留塔へ注入するための、分離器と蒸留塔に結合した
熱コンプレッサー から成る蒸留装置に関する。
さらに、本発明は水性媒質から揮発性成分を取出す蒸留
方法において、 (11)揮発性成分含有水性媒質を蒸留塔に導入して、
水性媒質から揮発性成分の1部を除去する段階; (b) 水性媒質に熱コンプレッサーからの蒸気流を
通して、揮発性成分の少なくとも1部を押発させる段階
; (c) 蒸留塔からの蒸気の1部を第1スペースと第
2スペースとから成る少なくとも1個の凝縮器の第1ス
ペースに通して、蒸気の少なくとも1部を凝縮液にa2
mさせる段階; (d) 凝縮器の第2スペースの再循環流体を凝縮器
から分離器に通して、水性液体から水蒸気を分離する段
階;及び (e) 分離器からの水蒸気を熱コンプレッサーに通
して蒸留塔への導入用水蒸気を形成する段階から成る方
法に間する。
方法において、 (11)揮発性成分含有水性媒質を蒸留塔に導入して、
水性媒質から揮発性成分の1部を除去する段階; (b) 水性媒質に熱コンプレッサーからの蒸気流を
通して、揮発性成分の少なくとも1部を押発させる段階
; (c) 蒸留塔からの蒸気の1部を第1スペースと第
2スペースとから成る少なくとも1個の凝縮器の第1ス
ペースに通して、蒸気の少なくとも1部を凝縮液にa2
mさせる段階; (d) 凝縮器の第2スペースの再循環流体を凝縮器
から分離器に通して、水性液体から水蒸気を分離する段
階;及び (e) 分離器からの水蒸気を熱コンプレッサーに通
して蒸留塔への導入用水蒸気を形成する段階から成る方
法に間する。
添付図面に関連して以下で説明する本発明の蒸留系と方
法は、水性媒質から揮発性成分を取出すために有用であ
る。
法は、水性媒質から揮発性成分を取出すために有用であ
る。
「水性媒質」とは、(1)揮発性成分または揮発性成分
の混合物を含む水、または(2)揮発性成分または揮発
性成分の温き物を水中に溶解したまたは分散した他の塩
成分または化合物と共に含む水を意味する。
の混合物を含む水、または(2)揮発性成分または揮発
性成分の温き物を水中に溶解したまたは分散した他の塩
成分または化合物と共に含む水を意味する。
「揮発性成分」とは、水に溶解した場合に水に対する相
対揮発度が1より大きい成分を意味する。
対揮発度が1より大きい成分を意味する。
揮発性成分には例えば、トリクロロエタン、プロピレン
クロロヒドリン、臭素、塩化メチレン、ベンゼン、トル
エン及びこれらの混合物を意味する。
クロロヒドリン、臭素、塩化メチレン、ベンゼン、トル
エン及びこれらの混合物を意味する。
水性媒質中の揮発性成分は、揮発性成分の少なくとも1
部を揮発させるために充分な条件下で、水性媒質を水蒸
気と接触させることによって、水蒸気と共に揮発する。
部を揮発させるために充分な条件下で、水性媒質を水蒸
気と接触させることによって、水蒸気と共に揮発する。
水蒸気は例えば10℃〜120℃の温度及び9〜150
0mmHHの圧力において気化性ガスとして用いられる
。好ましくは、50℃〜100℃の温度及び90〜76
0mmHHの圧力の水蒸気を用いることが好ましい、水
性媒質中の揮発性成分と水蒸気との接触は自流によって
実施するのが好ましい。
0mmHHの圧力において気化性ガスとして用いられる
。好ましくは、50℃〜100℃の温度及び90〜76
0mmHHの圧力の水蒸気を用いることが好ましい、水
性媒質中の揮発性成分と水蒸気との接触は自流によって
実施するのが好ましい。
次に第1図を参照すると、揮発性成分を含む水性媒質供
給材料を、管120を通して、塔またはタンクのような
蒸発装置110に通し、そこで水性媒質供給材料を水蒸
気のような気化性ガス流と接触させて、供給材料中の揮
発性成分を揮発させる。
給材料を、管120を通して、塔またはタンクのような
蒸発装置110に通し、そこで水性媒質供給材料を水蒸
気のような気化性ガス流と接触させて、供給材料中の揮
発性成分を揮発させる。
ここでは蒸留塔と呼ぶ装置110はストリッピング塔、
分留塔、または精留塔でありうる。水蒸気流は熱コンプ
レッサー111の放出部111mから管121を通って
塔110へ導入される。水蒸気は供給材料中の揮発性成
分の実質的に全てを蒸発させるために充分な工程条件下
で、供給材料と接触する。供給材料と水蒸気との接触は
向流で実施するのが好ましい。
分留塔、または精留塔でありうる。水蒸気流は熱コンプ
レッサー111の放出部111mから管121を通って
塔110へ導入される。水蒸気は供給材料中の揮発性成
分の実質的に全てを蒸発させるために充分な工程条件下
で、供給材料と接触する。供給材料と水蒸気との接触は
向流で実施するのが好ましい。
水性液体材料は使用する点に、塔110の底部近くに配
置された管122を通って塔110から放出される。蒸
気すなわち塔110内で形成された揮発性成分を含む蒸
気は、塔110の頂部近くに配置された管123を通っ
て、蒸気の少なくとも1部を水性凝縮液にaw!させる
ために適した凝縮器112に達する4例えばシェル−管
型熱交換器のような慣習的凝縮器を用いることができる
。蒸気を凝縮器112のシェル側から通して、凝縮器1
12内の蒸気の少なくとも1部を冷却させるための冷却
液として用いるために速したr再循環流体」を凝縮器1
12の管側に通して、′Ii縮器112のシェル側内の
蒸気の少なくとも1部を凝縮液にamさせる0本発明の
「再循環流体」とは、例えば水または塩、成分及びその
他の化合物と混合した水のような実質的な水性流を意味
する。再循環流体は液体または液体と蒸気との混合物で
ある。再循環流体は管123内の塔110のオーバーヘ
ッド蒸気流よりO℃〜8℃低い温度に維持するのが好ま
しい。
置された管122を通って塔110から放出される。蒸
気すなわち塔110内で形成された揮発性成分を含む蒸
気は、塔110の頂部近くに配置された管123を通っ
て、蒸気の少なくとも1部を水性凝縮液にaw!させる
ために適した凝縮器112に達する4例えばシェル−管
型熱交換器のような慣習的凝縮器を用いることができる
。蒸気を凝縮器112のシェル側から通して、凝縮器1
12内の蒸気の少なくとも1部を冷却させるための冷却
液として用いるために速したr再循環流体」を凝縮器1
12の管側に通して、′Ii縮器112のシェル側内の
蒸気の少なくとも1部を凝縮液にamさせる0本発明の
「再循環流体」とは、例えば水または塩、成分及びその
他の化合物と混合した水のような実質的な水性流を意味
する。再循環流体は液体または液体と蒸気との混合物で
ある。再循環流体は管123内の塔110のオーバーヘ
ッド蒸気流よりO℃〜8℃低い温度に維持するのが好ま
しい。
第1図に示すように、再循環液は分離器113から管1
24を通って凝縮器112を通り、凝縮器112から管
125を通って放出される。凝縮器112のシェル側の
非凝縮性ガスと非凝縮蒸気とは凝縮器112内に留まり
、使用点またはさらに処理する点に管126から放出さ
れる。管126から放出される凝縮器112内の非凝縮
蒸気の他に、凝縮蒸気すなわち′a縮液にこではオーバ
ーヘッド留出液と呼ぶ)の少なくとも1部も使用点、ま
たはさらに処理する点に管126を通って移動する。
24を通って凝縮器112を通り、凝縮器112から管
125を通って放出される。凝縮器112のシェル側の
非凝縮性ガスと非凝縮蒸気とは凝縮器112内に留まり
、使用点またはさらに処理する点に管126から放出さ
れる。管126から放出される凝縮器112内の非凝縮
蒸気の他に、凝縮蒸気すなわち′a縮液にこではオーバ
ーヘッド留出液と呼ぶ)の少なくとも1部も使用点、ま
たはさらに処理する点に管126を通って移動する。
管125内の再循環流体は水蒸気としての蒸気と水とし
ての液体とを含む、再循環流体は管125を通って分離
器113に達し、液体から蒸気を分離される。さらに、
分離器113は液体の少なくとも1部をここでは「フラ
ッシュ水蒸気ノと呼ぶ水蒸気中にフラッシュするための
フラッシュ・タンクとして役立つ0分離器113内の再
循環流体は液体として管127を通って分離a113を
出て、ポンプ′114によって管127を通って凝縮器
112の管側に供給される。再循環流体は必要に応じて
、供給源から管128を通って分離器113に供給され
る補充再循環流体を補充される0例えば、熱水流を分離
器113に導入することができる。水を分離器113に
導入するが、管124゜125及び127から成る「再
循環流体回路」の如何なる点においても補充水を導入す
ることができる。
ての液体とを含む、再循環流体は管125を通って分離
器113に達し、液体から蒸気を分離される。さらに、
分離器113は液体の少なくとも1部をここでは「フラ
ッシュ水蒸気ノと呼ぶ水蒸気中にフラッシュするための
フラッシュ・タンクとして役立つ0分離器113内の再
循環流体は液体として管127を通って分離a113を
出て、ポンプ′114によって管127を通って凝縮器
112の管側に供給される。再循環流体は必要に応じて
、供給源から管128を通って分離器113に供給され
る補充再循環流体を補充される0例えば、熱水流を分離
器113に導入することができる。水を分離器113に
導入するが、管124゜125及び127から成る「再
循環流体回路」の如何なる点においても補充水を導入す
ることができる。
分離器113中に存在するフラッシュ水蒸気は管129
を通って熱圧縮器111に達し、熱圧縮器111の吸引
口から吸収される。熱圧縮器の作動ガスは管130から
熱圧縮器111の作動ガス供給口111cに達する駆動
性水蒸気である。駆動性水蒸気は如何なる供給源から供
給される水蒸気でもよいが、典型的には、30〜100
psig(3,13〜10.3ky/am2)の水蒸
気が用いられる。熱圧縮器の放出口111gは管121
に連通し、管121は塔110に連通して、水性媒質に
接触して、水性媒質中の揮発性成分の少なくとも1部を
揮発させるために塔110内で用いられる水蒸気を供給
する。
を通って熱圧縮器111に達し、熱圧縮器111の吸引
口から吸収される。熱圧縮器の作動ガスは管130から
熱圧縮器111の作動ガス供給口111cに達する駆動
性水蒸気である。駆動性水蒸気は如何なる供給源から供
給される水蒸気でもよいが、典型的には、30〜100
psig(3,13〜10.3ky/am2)の水蒸
気が用いられる。熱圧縮器の放出口111gは管121
に連通し、管121は塔110に連通して、水性媒質に
接触して、水性媒質中の揮発性成分の少なくとも1部を
揮発させるために塔110内で用いられる水蒸気を供給
する。
第2図を参照すると、第2図には他の化合物を含む水か
ら混合可能な化合物をストリッピングし濃縮するために
特に適した、本発明による蒸留系の他の実施態様を示す
、他の化合物には、例えば塩、硫酸または苛性アルカリ
のような、水の沸点を高める傾向のある化合物を含む、
第2図に示す蒸留系は例えば臭素、ヨウ素のような低揮
発性の腐食性化合物を含む水から混合可能な化合物をス
トリッピングし濃縮するために有用である。
ら混合可能な化合物をストリッピングし濃縮するために
特に適した、本発明による蒸留系の他の実施態様を示す
、他の化合物には、例えば塩、硫酸または苛性アルカリ
のような、水の沸点を高める傾向のある化合物を含む、
第2図に示す蒸留系は例えば臭素、ヨウ素のような低揮
発性の腐食性化合物を含む水から混合可能な化合物をス
トリッピングし濃縮するために有用である。
第2図の蒸留装置は第1図の蒸留装置と大体同じである
ので、こここでは再度説明しないことにする。第1図の
構造特徴と同じ構造特徴を意味する第2図の参照数字は
、200台の数字である点以外は同じオーダーで用いる
。
ので、こここでは再度説明しないことにする。第1図の
構造特徴と同じ構造特徴を意味する第2図の参照数字は
、200台の数字である点以外は同じオーダーで用いる
。
第2図では、′凝縮器212のシェル側に存在する非’
am性ガス、非′a縮蒸気及び凝縮蒸気の少なくとも1
部は226を通って第2凝縮器216に達し、そこで実
質的に全ての蒸気が凝縮液に凝縮される。凝縮器216
も慣習的なシェル−管型熱交換器である。
am性ガス、非′a縮蒸気及び凝縮蒸気の少なくとも1
部は226を通って第2凝縮器216に達し、そこで実
質的に全ての蒸気が凝縮液に凝縮される。凝縮器216
も慣習的なシェル−管型熱交換器である。
冷却塔水のような慣習的な冷却流体は管235,236
を通って、凝縮器21e内で蒸気の冷却に用いられる。
を通って、凝縮器21e内で蒸気の冷却に用いられる。
凝縮蒸気すなわち凝縮液にこではオーバーヘッド留出液
と呼ぶ)は管232を通って放出されるが、その少なく
とも1部は管233を通って塔210へ還流または再循
環するのが好ましい、管232からオーバーヘッド留出
液を任意に凝縮器212(図示せず)の″11縮蒸気の
1部と結合させることもできる。この場きには、管23
2からのオーバーヘッド留出液の少なくとも1部を管2
34を通して、使用点またはさらに処理する点に移動さ
せる。
と呼ぶ)は管232を通って放出されるが、その少なく
とも1部は管233を通って塔210へ還流または再循
環するのが好ましい、管232からオーバーヘッド留出
液を任意に凝縮器212(図示せず)の″11縮蒸気の
1部と結合させることもできる。この場きには、管23
2からのオーバーヘッド留出液の少なくとも1部を管2
34を通して、使用点またはさらに処理する点に移動さ
せる。
第2図に図示しないが、管222を出るボトムストリー
ムは好ましくは耐食性材料製の熱交換手段によって供給
材料の予熱に用いられる。この熱交換手段は例えば、シ
ェル−管型熱交換器である。
ムは好ましくは耐食性材料製の熱交換手段によって供給
材料の予熱に用いられる。この熱交換手段は例えば、シ
ェル−管型熱交換器である。
例えば、供給材料を熱交換器の管側に導入し、これと実
質的に同時に塔210のボトムストリームを熱交換器の
シェル側に供給材料を予熱するために充分に導入するこ
とによって、供給材料を予熱する。交換器内の予熱され
た材料は次に管220がら蒸留塔210に導入される。
質的に同時に塔210のボトムストリームを熱交換器の
シェル側に供給材料を予熱するために充分に導入するこ
とによって、供給材料を予熱する。交換器内の予熱され
た材料は次に管220がら蒸留塔210に導入される。
第2図に図示しないが、凝縮器212からの凝縮蒸気の
少なくとも1部は塔210の頂部近くに還流する。
少なくとも1部は塔210の頂部近くに還流する。
本発明による蒸留装置の他の実施態様を第3図に示す、
第3図の蒸留装置は第1図の蒸留装置と大部分同じであ
るので、ここでは再び説明しないことにする。第1図の
構造特徴と同じ構造f!徴を意味する第3図の参照数字
は、300台の数字である点以外は同じオーダーで用い
る。
第3図の蒸留装置は第1図の蒸留装置と大部分同じであ
るので、ここでは再び説明しないことにする。第1図の
構造特徴と同じ構造f!徴を意味する第3図の参照数字
は、300台の数字である点以外は同じオーダーで用い
る。
第3図の装置は、水性媒質の沸点を純水より高くする塩
、硫酸または苛性アルカリのような溶解性化合物を含む
水性媒質から部分的に混合可能な成分をストリッピング
し濃縮するために特に有用である。第3図の蒸留装置で
は、揮発性成分含有水性媒質である供給材料塔頂部近く
の管320から蒸留塔310に導入し、少なくとも1種
預の液体流の少なくとも1部を他の液体流からデカント
するために用いられる。
、硫酸または苛性アルカリのような溶解性化合物を含む
水性媒質から部分的に混合可能な成分をストリッピング
し濃縮するために特に有用である。第3図の蒸留装置で
は、揮発性成分含有水性媒質である供給材料塔頂部近く
の管320から蒸留塔310に導入し、少なくとも1種
預の液体流の少なくとも1部を他の液体流からデカント
するために用いられる。
凝縮器316中の′a縮蒸気すなわち凝縮液にこではオ
ーバーヘッド留出液と呼ぶ)を凝縮器316から管33
2を通って、水性流からオーバーヘッド留出液生成物を
デカントするためのデカンタ−317に達する。第3図
に図示しないが、凝縮器321からの凝縮蒸気の少なく
とも1部と凝縮器316からのオーバーヘッド留出液の
少なくとも1部を管内で結合させてから、デカンタ−3
17に達することができる。オーバーヘッド留出液生成
物の少なくとも1部と水性流の少なくとも1部はデカン
タ−317内で分離される。水性流は管33Bを通って
放出されるが、水性流の少なくとも1部は管339を通
って塔310へ還流される。また、水性流の1部は管3
40を通って使用点に達する。デカンタ−317からの
オーバーヘッド留出液生成物は管337を通って使用点
に達する。管324から再循環流体の少なくとも1部を
除去するためには、弁315と管331を用いる。
ーバーヘッド留出液と呼ぶ)を凝縮器316から管33
2を通って、水性流からオーバーヘッド留出液生成物を
デカントするためのデカンタ−317に達する。第3図
に図示しないが、凝縮器321からの凝縮蒸気の少なく
とも1部と凝縮器316からのオーバーヘッド留出液の
少なくとも1部を管内で結合させてから、デカンタ−3
17に達することができる。オーバーヘッド留出液生成
物の少なくとも1部と水性流の少なくとも1部はデカン
タ−317内で分離される。水性流は管33Bを通って
放出されるが、水性流の少なくとも1部は管339を通
って塔310へ還流される。また、水性流の1部は管3
40を通って使用点に達する。デカンタ−317からの
オーバーヘッド留出液生成物は管337を通って使用点
に達する。管324から再循環流体の少なくとも1部を
除去するためには、弁315と管331を用いる。
第2図と第3図に説明する装置に類似した蒸留装置の他
の実施態様を第4図に示す、第4図の蒸留装置は第1図
の蒸留装置と大部分同じであるので、ここでは再び説明
しないことにする。第1図と同じ構造特徴を意味する第
4図の参照数字は、400台の数字である点以外は、同
じオーダーで用いられる。
の実施態様を第4図に示す、第4図の蒸留装置は第1図
の蒸留装置と大部分同じであるので、ここでは再び説明
しないことにする。第1図と同じ構造特徴を意味する第
4図の参照数字は、400台の数字である点以外は、同
じオーダーで用いられる。
第4図の装置は、塔410の底部温度が管423内のオ
ーバーヘッド蒸気の温度から15°C以内(すなわち0
〜15℃)の温度である場合に水のような水性媒質から
混合可能な成分を蒸留させるために特に有用である。揮
発性成分含有水性媒質である供給材料は、塔410へ供
給材料を導入する前に供給材料を予熱するための予熱装
置41Bへ管444から導入する。この場合に、予熱装
置418はシェル管型の慣習的熱交換器である。水性媒
質供給材料は管444から予熱装置418の管側に通す
、予熱された供給材料は予熱装置418を出て、管42
0を通って塔410に達する。供給材料を加熱するため
の、液体は管442を通って、予熱装fi418のシェ
ル側に達する。この液体は供給材料の沸点より0〜20
℃低い温度に、好ましくは0〜8℃低い温度に供給材料
を加熱するために充分な温度である0分殖器413から
供給される管424内の再循環流体の少なくとも1部す
なわち側流を弁415と管442によって取出し、予熱
装置418の加熱液体として用いるのが好ましい、再循
環流体の側流は予熱装置418のシェル側に入り、管4
43から使用点に放出される。
ーバーヘッド蒸気の温度から15°C以内(すなわち0
〜15℃)の温度である場合に水のような水性媒質から
混合可能な成分を蒸留させるために特に有用である。揮
発性成分含有水性媒質である供給材料は、塔410へ供
給材料を導入する前に供給材料を予熱するための予熱装
置41Bへ管444から導入する。この場合に、予熱装
置418はシェル管型の慣習的熱交換器である。水性媒
質供給材料は管444から予熱装置418の管側に通す
、予熱された供給材料は予熱装置418を出て、管42
0を通って塔410に達する。供給材料を加熱するため
の、液体は管442を通って、予熱装fi418のシェ
ル側に達する。この液体は供給材料の沸点より0〜20
℃低い温度に、好ましくは0〜8℃低い温度に供給材料
を加熱するために充分な温度である0分殖器413から
供給される管424内の再循環流体の少なくとも1部す
なわち側流を弁415と管442によって取出し、予熱
装置418の加熱液体として用いるのが好ましい、再循
環流体の側流は予熱装置418のシェル側に入り、管4
43から使用点に放出される。
次の例は本発明を説明するものであり、限定するもので
はない。
はない。
匠−り
この例は第2図に示す蒸留装置を用いて実施する。この
例では、4型皿%濃度のプロピレンクロロヒドリンをプ
ロピレンクロロヒドリン、水及び硫酸を含む水性混合供
給材料からストリッピング・して、水中40重量%プロ
ピレンクロロヒドリンの濃度にまで濃縮する。混合供給
材料を蒸留塔の中央に供給する。液体供給材料が塔を流
下するにつれて、これは水蒸気の上昇流によってプロピ
レンクロロヒドリンを実質的に含まないようにストリッ
ピングされる。塔の供給点から出る蒸気はプロピレンク
ロロヒドリンに富み、若干の塩化水素酸蒸気を含むが、
塩化水素酸は塔の上部の液体の下降流によって塔内に留
保される。塔頂部を出る蒸気はプロピレンクロロヒドリ
ンに富み、実質的に塩化水素酸を含まない、この蒸気は
部分凝縮器のシェル側を通り、さらにプロピレンクロロ
ヒドリンに富む蒸気流を残す。部分ala器中のシェル
側の液体は蒸留塔の塔頂部に還流する。塔圧力の約0.
5倍である減圧下の凝縮器管側内での水のフラッシュ蒸
発によって、部分凝縮器での冷却が行われる0部分1i
縮器の管側からのフラッシュ水蒸気と水を気液分離タン
ク内で分離して、タンクからの水は部分凝縮器の管側へ
再循環させる。熱い凝縮水を循環水に加えて、気液分離
タンク内の液体レベルを維持する。気液分離器からフラ
ッシュ水蒸気を放出して、蒸留塔の底部へ達する駆動水
蒸気とフラッシュ水蒸気とを混合する熱圧縮器によって
、分離タンクの減圧が生ずる0部分凝縮器を出る蒸気は
完全凝縮器に導かれる。完全凝縮器からの凝縮液の1部
は塔に還流し、残りはプロピレンクロロヒドリンに富む
水溶液として工程から取出す、塔への圧力は完全凝縮器
後の真空圧によって制御する。この方法は水と塩化水素
酸を含むプロピレンクロロヒドリンを製造し、この分離
を実施するために必要な水蒸気消費量を減する。
例では、4型皿%濃度のプロピレンクロロヒドリンをプ
ロピレンクロロヒドリン、水及び硫酸を含む水性混合供
給材料からストリッピング・して、水中40重量%プロ
ピレンクロロヒドリンの濃度にまで濃縮する。混合供給
材料を蒸留塔の中央に供給する。液体供給材料が塔を流
下するにつれて、これは水蒸気の上昇流によってプロピ
レンクロロヒドリンを実質的に含まないようにストリッ
ピングされる。塔の供給点から出る蒸気はプロピレンク
ロロヒドリンに富み、若干の塩化水素酸蒸気を含むが、
塩化水素酸は塔の上部の液体の下降流によって塔内に留
保される。塔頂部を出る蒸気はプロピレンクロロヒドリ
ンに富み、実質的に塩化水素酸を含まない、この蒸気は
部分凝縮器のシェル側を通り、さらにプロピレンクロロ
ヒドリンに富む蒸気流を残す。部分ala器中のシェル
側の液体は蒸留塔の塔頂部に還流する。塔圧力の約0.
5倍である減圧下の凝縮器管側内での水のフラッシュ蒸
発によって、部分凝縮器での冷却が行われる0部分1i
縮器の管側からのフラッシュ水蒸気と水を気液分離タン
ク内で分離して、タンクからの水は部分凝縮器の管側へ
再循環させる。熱い凝縮水を循環水に加えて、気液分離
タンク内の液体レベルを維持する。気液分離器からフラ
ッシュ水蒸気を放出して、蒸留塔の底部へ達する駆動水
蒸気とフラッシュ水蒸気とを混合する熱圧縮器によって
、分離タンクの減圧が生ずる0部分凝縮器を出る蒸気は
完全凝縮器に導かれる。完全凝縮器からの凝縮液の1部
は塔に還流し、残りはプロピレンクロロヒドリンに富む
水溶液として工程から取出す、塔への圧力は完全凝縮器
後の真空圧によって制御する。この方法は水と塩化水素
酸を含むプロピレンクロロヒドリンを製造し、この分離
を実施するために必要な水蒸気消費量を減する。
匠−1
この例は第3図に示す蒸留装置を用いて実施する、0.
8重量%濃度のフェノールと20重量%濃度の塩化ナト
リウムとを含む水溶液にこではブライン供給材料と呼ぶ
)をストリッピング塔の塔頂部近くに供給し、8000
ボンド/時(Ib/hr)(3629kg/時)の速度
で塔内のバッキングに分配する。水蒸気を2,0OOI
b/ I+r(907に+?/時)の速度で塔底部近く
から炉に供給する。水蒸気はブライン供給材料流を通っ
て向流で塔を上昇する。ブライン供給材料からフェノー
ルはストリッピングされ、1.1201b/時(508
ky/時)の速度で塔頂部を出るオーバーヘッド蒸気に
濃縮される。
8重量%濃度のフェノールと20重量%濃度の塩化ナト
リウムとを含む水溶液にこではブライン供給材料と呼ぶ
)をストリッピング塔の塔頂部近くに供給し、8000
ボンド/時(Ib/hr)(3629kg/時)の速度
で塔内のバッキングに分配する。水蒸気を2,0OOI
b/ I+r(907に+?/時)の速度で塔底部近く
から炉に供給する。水蒸気はブライン供給材料流を通っ
て向流で塔を上昇する。ブライン供給材料からフェノー
ルはストリッピングされ、1.1201b/時(508
ky/時)の速度で塔頂部を出るオーバーヘッド蒸気に
濃縮される。
水蒸気の残りは塔内で凝縮され、ブライン供給材料をそ
の沸点まで加熱する。第1凝縮器に入るオーバーヘッド
蒸気は部分的に、約6001b/時(272に9/時)
で凝縮され、残りの蒸気、5201b/時(23(ik
y/ 時)ハ第2 m m器でainされる。第21縮
液からの凝縮液の全てを約60℃以下に冷却して、2液
層を形成する。水性層はストリッピング塔の塔頂部に還
流し、フェノールを含まないようにストリッピングされ
るブライン供給材料と混合される。塔底部を出るブライ
ンは約50apHのフェノールを含むにすぎない、塔底
部に入る水蒸気2.0OOIb/時(907kg/時)
は駆動水蒸気1,4OOIb/時(635kg1時)と
フラッシュ水蒸気6001b/時(272ky/時)と
を含む、フラッシュ水蒸気はフラッシュ蒸留室を真空吸
引することによって生ずる。この真空は駆動水蒸気を塔
に通す前に熱圧縮器に通すことによって生ずる。真空フ
ラッシュ蒸留はフラッシュ室内の水温を低下させるので
、この水を利用して部分凝縮器内でオーバーヘッド蒸気
流から熱を除去することができる。フラッシュ水蒸気の
発生に用いる水量は他の工程のam水蒸気から得られる
熱凝縮液によって熱を補充される。工程の統合改良は、
この改良方法なしには2,0OOIb/時(906kg
/時)が必要であるボイラー水蒸気必要量を1,4OO
Ib/時(6351b/時)に減することである。
の沸点まで加熱する。第1凝縮器に入るオーバーヘッド
蒸気は部分的に、約6001b/時(272に9/時)
で凝縮され、残りの蒸気、5201b/時(23(ik
y/ 時)ハ第2 m m器でainされる。第21縮
液からの凝縮液の全てを約60℃以下に冷却して、2液
層を形成する。水性層はストリッピング塔の塔頂部に還
流し、フェノールを含まないようにストリッピングされ
るブライン供給材料と混合される。塔底部を出るブライ
ンは約50apHのフェノールを含むにすぎない、塔底
部に入る水蒸気2.0OOIb/時(907kg/時)
は駆動水蒸気1,4OOIb/時(635kg1時)と
フラッシュ水蒸気6001b/時(272ky/時)と
を含む、フラッシュ水蒸気はフラッシュ蒸留室を真空吸
引することによって生ずる。この真空は駆動水蒸気を塔
に通す前に熱圧縮器に通すことによって生ずる。真空フ
ラッシュ蒸留はフラッシュ室内の水温を低下させるので
、この水を利用して部分凝縮器内でオーバーヘッド蒸気
流から熱を除去することができる。フラッシュ水蒸気の
発生に用いる水量は他の工程のam水蒸気から得られる
熱凝縮液によって熱を補充される。工程の統合改良は、
この改良方法なしには2,0OOIb/時(906kg
/時)が必要であるボイラー水蒸気必要量を1,4OO
Ib/時(6351b/時)に減することである。
匠−1
この例は例2と同じであるが、この例はではポリマーラ
テックスエマルジョンまたは懸濁液から残留モノマーを
除去する。この例では、スチレン/ブタジェンラテック
スからスチレンとブタジェンを除去する。1重量の例で
は、10,0OOIb/時(4536kg1時)のラテ
ックス供給材料を3,0OOIb/時(1361kg/
時)の水蒸気によってストリッピングするが、この中に
2,0OOIb/時(907ky/時)が駆動水蒸気で
あり、1,00011)/時(454ky/時)がフラ
ッシュ水蒸気として回収される。用いる熱い凝縮液はオ
ーバーヘッド蒸気の部分a2縮によって発生する。
テックスエマルジョンまたは懸濁液から残留モノマーを
除去する。この例では、スチレン/ブタジェンラテック
スからスチレンとブタジェンを除去する。1重量の例で
は、10,0OOIb/時(4536kg1時)のラテ
ックス供給材料を3,0OOIb/時(1361kg/
時)の水蒸気によってストリッピングするが、この中に
2,0OOIb/時(907ky/時)が駆動水蒸気で
あり、1,00011)/時(454ky/時)がフラ
ッシュ水蒸気として回収される。用いる熱い凝縮液はオ
ーバーヘッド蒸気の部分a2縮によって発生する。
この例は第4図に示す装置を用いて実施する。
この例では、水中1重量%のフェノールを水からストリ
ッピングし、共沸濃度近くの濃度である9%フェノール
の濃度まで:amされる。1%フェノール含有水600
1b/時(2721b/時)の供給材料流を水蒸気10
001b/時(454kfI/時)によってストリッピ
ングするが、水蒸気の中7001 b/時(317,5
ky/時)は駆動水蒸気であり、3OOIb/時(13
8kg/時)はフラッシュ水蒸気である。このフラッシ
ュ水蒸気はフラッシュ蒸留室を真空吸引することによっ
て生ずる。フラッシュ室の圧力は塔の圧力の約172で
ある。この真空は駆動水蒸気を塔に通す前に熱圧縮器に
通すことによって生ずる。真空フラッシュ蒸留はフラッ
シュ室内の水温を低下させるので、この水を利用して部
分凝縮器のオーバーヘッド蒸気流から熱を除去すること
ができる。フラッシュ水蒸気の生成に用いる水は塔底部
流に基づくものであり、塔底部流をフラッシュ蒸留室に
通して、フラッシュ水蒸気と再循環液とに分離する。
ッピングし、共沸濃度近くの濃度である9%フェノール
の濃度まで:amされる。1%フェノール含有水600
1b/時(2721b/時)の供給材料流を水蒸気10
001b/時(454kfI/時)によってストリッピ
ングするが、水蒸気の中7001 b/時(317,5
ky/時)は駆動水蒸気であり、3OOIb/時(13
8kg/時)はフラッシュ水蒸気である。このフラッシ
ュ水蒸気はフラッシュ蒸留室を真空吸引することによっ
て生ずる。フラッシュ室の圧力は塔の圧力の約172で
ある。この真空は駆動水蒸気を塔に通す前に熱圧縮器に
通すことによって生ずる。真空フラッシュ蒸留はフラッ
シュ室内の水温を低下させるので、この水を利用して部
分凝縮器のオーバーヘッド蒸気流から熱を除去すること
ができる。フラッシュ水蒸気の生成に用いる水は塔底部
流に基づくものであり、塔底部流をフラッシュ蒸留室に
通して、フラッシュ水蒸気と再循環液とに分離する。
9%フェノールを含む、塔からのオーバーヘッド蒸気は
約8881 b/時(403kg/時)の速度で流れる
。
約8881 b/時(403kg/時)の速度で流れる
。
この蒸気は第1凝縮器のシェル側において、同凝縮器の
管側を通る再循環液によって部分的に凝縮される。残り
の蒸気は第2凝縮器のシェル側において、凝縮器の管側
を通る冷却塔水によって冷却される。第1a211?!
器と第2凝縮器からのオーバーヘッド凝縮液約8211
b/時(3721b/時)が塔に還流し、671b/時
(30,4kg/時)がオーバーヘッド凝縮液として取
り出される。
管側を通る再循環液によって部分的に凝縮される。残り
の蒸気は第2凝縮器のシェル側において、凝縮器の管側
を通る冷却塔水によって冷却される。第1a211?!
器と第2凝縮器からのオーバーヘッド凝縮液約8211
b/時(3721b/時)が塔に還流し、671b/時
(30,4kg/時)がオーバーヘッド凝縮液として取
り出される。
第1図は本発明の方法の実施に有用な装置の1実施態様
の概略図である。 第2図は本発明の方法の実施に有用な装置の他の実施態
様の概略図である。 第3図は本発明の方法の実施に有用な装置のさらに他の
実施R様の概略図である。 第4図は本発明の方法の実施に有用な装置のさらに他の
実施態様の概略図である。 110.210,310,410・・・蒸留塔111.
211,311,411・・・熱圧縮器112.212
,312,412・・・凝縮器113.213,313
,413・・・分離器114.214,314,414
・・・ポンプ216.316,416・・・第2凝縮器
317・・・デカンタ− 418・・・予熱装置 (外4名) EI5、
の概略図である。 第2図は本発明の方法の実施に有用な装置の他の実施態
様の概略図である。 第3図は本発明の方法の実施に有用な装置のさらに他の
実施R様の概略図である。 第4図は本発明の方法の実施に有用な装置のさらに他の
実施態様の概略図である。 110.210,310,410・・・蒸留塔111.
211,311,411・・・熱圧縮器112.212
,312,412・・・凝縮器113.213,313
,413・・・分離器114.214,314,414
・・・ポンプ216.316,416・・・第2凝縮器
317・・・デカンタ− 418・・・予熱装置 (外4名) EI5、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、水性媒質から揮発性成分を除去する蒸留装置におい
て、 a、揮発性成分を含む水性媒質を受容し、水蒸気を通し
て水性媒質を水蒸気と直接接触させ、揮発性成分の少な
くとも1部を蒸発させるのに適した蒸留塔; b、蒸留塔から受容される蒸気の少なくとも1部を凝縮
させるための、蒸留塔に連通した少なくとも1個の凝縮
器; c、凝縮器から受容した再循環流体中の流体から蒸気を
分離するために適した、凝縮器に連通する分離器;及び d、分離器から蒸気を取出し、排気水蒸気を蒸留塔に注
入するための、分離器と蒸留塔に結合した熱コンプレッ
サー からなる蒸留装置。 2、熱凝縮器から受容する実質的に殆んど全ての蒸気を
凝縮させるために適した、第1凝縮器に結合した第2凝
縮器を含む請求項1記載の蒸留装置。 3、少なくとも2種類の液体の分離に適した、第2凝縮
器に結合したデカント手段を含む請求項2記載の蒸留装
置。 4、水性媒質の加熱に適した、蒸留塔に結合した予熱装
置を含む請求項1記載の蒸留装置。 5、水性媒質から揮発性成分を除去する蒸留方法におい
て、 a、揮発性成分含有水性媒質を蒸留塔に導入して、水性
媒質から揮発性成分の1部を除去する段階; b、水性媒質に熱圧縮器からの水蒸気流を通して、揮発
性成分の少なくとも1部を揮発させる段階; c、蒸留塔からの蒸気の少なくとも1部を第1スペース
と第2スペースとから成る少なくとも1個の凝縮器の第
1スペースに通して、蒸気の少なくとも1部を凝縮液に
凝縮させる段階; d、凝縮器の第2スペースへの再循環流体を凝縮器から
分離器に通して、水性液体から水蒸気を分離する段階;
及び e、分離器からの水蒸気を熱コンプレッサーに通して蒸
留塔への導入用水蒸気を形成する段階から成る蒸留方法
。 6、凝縮器からの蒸気を第2凝縮器に通して、蒸気の実
質的に全てを凝縮させる段階を含む請求項5記載の方法
。 7、凝縮した蒸気を第2凝縮器からデカント手段に通し
て、少なくとも2種類の液体を分離する段階を含む請求
項6記載の方法。 8、水性媒質を蒸留塔に通す前に、予熱装置内で予熱す
る段階を含む請求項5または6記載の方法。 9、再循環流体の少なくとも1部を予熱装置に通して水
性媒質を予熱する段階を含む請求項8記載の方法。 10、蒸留塔からのボトムストリームを分離器に通す段
階を含む請求項5〜9のいずれかに記載の方法。 11、凝縮器からの水性凝縮液の少なくとも1部を蒸留
塔へ再循環させる段階を含む請求項5〜10のいずれか
に記載の方法。 12、第2凝縮器からの凝縮した蒸気の少なくとも1部
を蒸留塔へ再循環させる段階を含む請求項5〜11のい
ずれかに記載の方法。 13、デカント手段からの少なくとも1種類の液体の少
なくとも1部を蒸留塔へ再循環させる段階を含む請求項
7記載の方法。 14、再循環流体流に水性補充液流を加える段階を含む
請求項5〜13のいずれかに記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25284388A JPH02102701A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 蒸留装置と方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25284388A JPH02102701A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 蒸留装置と方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02102701A true JPH02102701A (ja) | 1990-04-16 |
Family
ID=17242957
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25284388A Pending JPH02102701A (ja) | 1988-10-06 | 1988-10-06 | 蒸留装置と方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02102701A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100811971B1 (ko) * | 2007-10-01 | 2008-03-10 | 이주선 | 증류시스템 및 그 증류방법 |
JP2009202057A (ja) * | 2008-02-26 | 2009-09-10 | Izumi Food Machinery Co Ltd | 不純物除去方法及び不純物除去装置 |
JP2016508862A (ja) * | 2012-11-22 | 2016-03-24 | アクセンス | 低温熱の回収方法およびこの方法のアロマティクス・コンプレックスへの適用 |
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-
1988
- 1988-10-06 JP JP25284388A patent/JPH02102701A/ja active Pending
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