JPH0198733A - Block for power transmission belt - Google Patents
Block for power transmission beltInfo
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- JPH0198733A JPH0198733A JP25664387A JP25664387A JPH0198733A JP H0198733 A JPH0198733 A JP H0198733A JP 25664387 A JP25664387 A JP 25664387A JP 25664387 A JP25664387 A JP 25664387A JP H0198733 A JPH0198733 A JP H0198733A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、無段変速機などに使われる伝動ベルト用のブ
ロックに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a block for a power transmission belt used in a continuously variable transmission or the like.
自動車の動力伝達系に使われる無段変速機用のベルト、
いわゆるＣＶＴベルトは、第８図および第９図に例示さ
れるように、一対のプーリ１，２間に張り渡され、プー
リ１，２とベルト３との接触辛径を変化させることによ
って任意の変速比が無段階的に得られるようになってい
る。この種のベルト３は、キャリアバンド４と、このキ
ャリアバンド４の長さ方向に重ねられた多数のブロック
５（一部のみ図示）とからなり、これらブロック５を介
して動力の伝達が行なわれる。Belts for continuously variable transmissions used in automobile power transmission systems,
The so-called CVT belt is stretched between a pair of pulleys 1 and 2, as illustrated in FIGS. The gear ratio can be obtained steplessly. This type of belt 3 consists of a carrier band 4 and a large number of blocks 5 (only some of which are shown) stacked in the length direction of the carrier band 4, and power is transmitted through these blocks 5. .
上記ブロック５には、プーリ１．２に接する左右一対の
傾斜面６と、キャリアバンド４が接するバンド掛り面７
とが設けられている。また、ブロック５の厚み方向の一
面側には凸部８が設けられているとともに、他面側には
、隣のブロック５の凸部８に嵌合する凹部（図示せず）
が設けられている。このようなブロック５は、例えば特
開昭６０−１３６６５０号公報などにも開示されている
。The block 5 has a pair of left and right inclined surfaces 6 that are in contact with the pulley 1.2, and a band hanging surface 7 that is in contact with the carrier band 4.
and is provided. Further, a convex portion 8 is provided on one side in the thickness direction of the block 5, and a concave portion (not shown) that fits into the convex portion 8 of the adjacent block 5 is provided on the other side.
is provided. Such a block 5 is also disclosed in, for example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 136650/1983.
上記ブロック５は、プーリ１，２上を回転する際の曲率
に応じてブロック５同志が前後方向に傾くことができる
ように、ブロック５の下半部がテーバ状に形成されてい
ることが望ましい。例えば第１０図に示された従来のブ
ロック５は、テーバ開始ラインＰを境にブロック底部側
の厚みが漸減するようなテーバ状に作られている。この
ためこのブロック５は、プーリ１，２上を回転する際に
、第１０図に２点鎖線で示されるようにテーバ開始ライ
ンＰを回転中心として前後方向に開き角θａだけ傾く。It is preferable that the lower half of the block 5 is formed into a tapered shape so that the blocks 5 can tilt forward and backward according to the curvature when rotating on the pulleys 1 and 2. . For example, the conventional block 5 shown in FIG. 10 is made in a tapered shape such that the thickness of the bottom side of the block gradually decreases from the tapering start line P. Therefore, when this block 5 rotates on the pulleys 1 and 2, it tilts in the front-rear direction by an opening angle θa with the Taber start line P as the center of rotation, as shown by the two-dot chain line in FIG.
すなわち各ブロック５は、常にテーバ開始ラインＰの所
で互いに接触し合うため、各ブロック５のテーバ開始ラ
インＰを結んだ線分Ｐ′（第８図参照）がピッチ線とな
る。That is, since each block 5 always contacts each other at the Taber start line P, a line segment P' (see FIG. 8) connecting the Taber start line P of each block 5 becomes the pitch line.
このように構成された従来のベルト３の耐久試験を行な
ったところ、キャリアバンド４やバンド掛り面７の摩耗
が大きかったり、キャリアバンド４の伸びが許容値を越
えることがあり、その原因を追及したところ次のような
ことが判った。When we conducted durability tests on the conventional belt 3 configured in this way, we found that there was significant wear on the carrier band 4 and the band hanging surface 7, and that the elongation of the carrier band 4 exceeded the allowable value.The cause of this was investigated. As a result, we found the following:
上記ブロック５を用いた動力伝達系において、大径側の
プーリ２上ではブロック５に接するキャリアバンド４の
内周面の回転半径がｒｂ２．ピッチ１１Ｐ’の回転半径
がｒａ２である。一方、小径側のプーリ１上においては
、キャリアバンド４の内周面の回転半径がｒ ｂｌ、ピ
ッチ線Ｐ′の回転半径がｒａｔである。従ってピッチ線
Ｐ′の変速比（ｒａ２／ｒａｔ）と、キャリアバンド４
の内周面の変速比（ｒ ｂ２／ ｒ ｂｌ）とが互いに
異なるため、ベルト３を回転させるとプーリ１．２上で
キャリアバンド４とブロック５に角速度のずれが生じ、
両者はベルト掛り面７において相対滑りを生じる。In the power transmission system using the block 5 described above, on the pulley 2 on the large diameter side, the rotation radius of the inner peripheral surface of the carrier band 4 in contact with the block 5 is rb2. The radius of rotation of the pitch 11P' is ra2. On the other hand, on the pulley 1 on the small diameter side, the radius of rotation of the inner peripheral surface of the carrier band 4 is r bl, and the radius of rotation of the pitch line P' is rat. Therefore, the gear ratio (ra2/rat) of the pitch line P' and the carrier band 4
Since the gear ratios (r b2 / r bl) of the inner peripheral surfaces of the belts are different from each other, when the belt 3 is rotated, an angular velocity difference occurs between the carrier band 4 and the block 5 on the pulley 1.2.
Both cause relative slippage on the belt hanging surface 7.
プーリ１，２の径が互いに相違する場合、実験的にも理
論的にも、大径側のプーリ２上でキャリアバンド４とブ
ロック５の角速度が一定であることが知られている。つ
まり、キャリアバンド４とブロック５との相対滑りは、
小径側のプーリ１上で生じることになる。小径側プーリ
１上で、キャリアバンド４とブロック５とが接触する箇
所Ｍ（第１０図参照）におけるブロック５の速度ｖａ１
とキャリアバンド４の内周面の速度■ｂ１は、大径側プ
ーリ２の角速度をω２とすると、
ｖａｌ−ｒａ２−ω２ （ｒｂ１／ｒａ１） ・
（１）ｖ ｂｌ −ｒ ｂ２− ω２
・（２＋で表わされる。従って、小径側プーリ１上
におけるキャリアバンド４とブロック５の接触点の相対
滑り速度（速度差）Δｖ１は、
ΔＶ１−Ｖａｉ−Ｖｂｌ
−ｒａ２− ω２ （ｒｂｌ／ｒａ１） −ｒｂ２−
ω２− （ｒａ２（ｒｂｌ／ｒａｌ） −ｒｂ２） ω
２ ・・・（３Ｉとなり、Δ■１〉０であるからブロ
ック５がキャリアバンド４よりも先行している。例えば
、ｒａｔ−３３，０ｓｅ＋、 ｒａ２＝８０．８ａ、
ｒｂｌ−３４，０ｍ。When the diameters of the pulleys 1 and 2 are different from each other, it is known both experimentally and theoretically that the angular velocity of the carrier band 4 and the block 5 is constant on the pulley 2 on the larger diameter side. In other words, the relative slip between carrier band 4 and block 5 is
This occurs on the pulley 1 on the small diameter side. The speed va1 of the block 5 at the point M where the carrier band 4 and the block 5 contact each other on the small diameter pulley 1 (see FIG. 10)
And the speed b1 of the inner peripheral surface of the carrier band 4 is val-ra2-ω2 (rb1/ra1), where ω2 is the angular velocity of the large-diameter pulley 2.
(1) v bl −r b2− ω2
・(Represented as 2+. Therefore, the relative sliding speed (speed difference) Δv1 of the contact point between the carrier band 4 and the block 5 on the small diameter pulley 1 is: ΔV1−Vai−Vbl −ra2− ω2 (rbl/ra1) − rb2-
ω2− (ra2(rbl/ral) −rb2) ω
2...(3I, and since Δ■1>0, block 5 precedes carrier band 4. For example, rat-33,0se+, ra2=80.8a,
rbl-34,0m.
ｒ ｂ２＝ ８１．８ｍ 、変速比−２，４５２、駆動
側回転数−３０００ｒｐｍの場合、ω２を計算すると、
ω２ ＝ （３０００ｒｐａ＋ ／２．４５２ ） ｘ
（１／６０） ｘ２π−１２８，１２４ｒａｄ ／ｓ
ｅｃ
である。これらの条件を前記（３式に代入することによ
り、小径側プーリ１上における従来のブロック５の相対
滑り速度Δｖ１を求めると、Δｖ１−１８６履／ Ｓｅ
ｃとなり、この速度弁だけブロック５の方が先行してい
る。When r b2 = 81.8 m, gear ratio -2,452, and drive side rotation speed -3000 rpm, calculating ω2,
ω2 = (3000rpa+ /2.452) x
(1/60) x2π-128,124rad/s
It is ec. By substituting these conditions into the equation (3) above, the relative sliding speed Δv1 of the conventional block 5 on the small diameter pulley 1 is calculated as Δv1-186 shoes/Se
c, and block 5 is ahead by this speed valve.
このように従来のブロック５を用いた動力伝達系ではキ
ャリアバンド４とブロック５との間に大きな速度差を生
じる。しかもこの速度差を生じる接触箇所は、両考門の
面圧が高い部分でもあるため、キャリアバンド４が摩耗
したり、圧延効果によりバンドが伸びる原因となる。ま
た、何らかの原因によりブロック同志が正常な開き角θ
０を越えて互いに接触した時、ブロック間に大きな＊Ｓ
を生じ、ブロックの摩耗が進む原因になる。As described above, in the conventional power transmission system using the block 5, a large speed difference occurs between the carrier band 4 and the block 5. Moreover, since the contact point where this speed difference occurs is also a part where the surface pressure of both the gates is high, it causes wear of the carrier band 4 and elongation of the band due to the rolling effect. Also, due to some reason, the blocks may not be at the normal opening angle θ.
When the block exceeds 0 and touches each other, a large *S is created between the blocks.
This will cause the block to wear out faster.
従って本発明の目的は、プーリ上におけるキャリアバン
ドとブロックとの相対滑り速度を小さくするとともに、
ブロック同志が滑らかに接触できるようにすることによ
り、キャリアバンドやブロックが損傷しにくい伝動ベル
ト用ブロックを提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to reduce the relative sliding speed between the carrier band and the block on the pulley, and
To provide a block for a power transmission belt in which a carrier band and blocks are less likely to be damaged by allowing the blocks to come into smooth contact with each other.
上記目的を果たすために本発明は、ブロック同志が接す
るブロック前面またはブロック後面の少な（ともいずれ
か一方に、バンド掛り面側からブロック底部側に向って
厚みが減少する小径円弧面を上記バンド掛り面の端から
連続して設けるとともに、この小径円弧面が設けられて
いる側に、この小径円弧面よりも曲率半径が大きくかつ
ブロック底部側に向って厚みが減少する大径円弧面を上
記小径円弧面に連続して設けたものである。In order to achieve the above object, the present invention provides a small-diameter arcuate surface whose thickness decreases from the band-hanging surface side to the bottom side of the block on either the front side of the block or the rear side of the block where the blocks are in contact with each other. A large-diameter arcuate surface is provided continuously from the end of the surface, and on the side where this small-diameter arcuate surface is provided, a large-diameter arcuate surface whose radius of curvature is larger than this small-diameter arcuate surface and whose thickness decreases toward the bottom side of the block is provided. It is provided continuously on a circular arc surface.
（作用〕
上記構成のブロックは、従来のブロックと同様にプーリ
上を走行する際に前後方向に傾く。しかしながら本発明
のブロックの場合、プーリ上を走行する際に前後のブロ
ック同志は小径円弧面において接し、ブロックの開き角
が太き（なるほど両者はブロック底部寄り、つまり厚み
が薄くなっている側で接するようになる。このため本発
明のブロックは、プーリ上を回転する際に、回転半径上
に並ぶブロックの見かけの板厚が減少することによって
、プーリ上では従来に比べてブロック間のピッチが挟ま
り、その結果ブロックの回転周速度は従来のブロックに
比べると小さくなる。このような効果は、大径側プーリ
上を回転する時よりもブロックの開き角が大きい小径側
プーリ上で顕著に現われ、キャリアバンドとブロックの
速度差が縮まる。(Function) Like the conventional block, the block with the above structure tilts in the front and back direction when running on the pulley.However, in the case of the block of the present invention, when running on the pulley, the front and rear blocks are arranged on small-diameter arcuate surfaces. , and the opening angle of the blocks is wide (I see, they come into contact near the bottom of the block, that is, on the side where the thickness is thinner. For this reason, when the block of the present invention rotates on the pulley, the rotation radius By reducing the apparent thickness of the blocks arranged above, the pitch between the blocks on the pulley becomes smaller than before, and as a result, the rotational peripheral speed of the blocks becomes smaller than before.Such effects appears more conspicuously on the small-diameter pulley, where the opening angle of the block is larger than when rotating on the large-diameter pulley, and the speed difference between the carrier band and the block is reduced.
また、何らかの理由によりブロックの開き角が通常の角
度を上回った場合、ブロック同志の接触点は上述した小
径円弧面から大径円弧面に移り、前後のブロックは大径
円弧面で接するようになる。Additionally, if the opening angle of the blocks exceeds the normal angle for some reason, the contact point between the blocks will shift from the small-diameter arc surface mentioned above to the large-diameter arc surface, and the front and rear blocks will come into contact with the large-diameter arc surface. .
この大径円弧面においてもブロックは互いに厚みが薄く
なっている側で接するようになり、しかもブロック同志
の接触点はブロックの傾きに応じて変化する。このため
ブロックの不具合挙動による衝撃を和らげることができ
、ブロックの摩耗を減らす上でも有効である。Even on this large-diameter arc surface, the blocks come into contact with each other on the thinner sides, and the contact points between the blocks change depending on the inclination of the blocks. For this reason, it is possible to soften the impact caused by malfunctioning behavior of the block, which is also effective in reducing wear on the block.
以下に本発明の一実施例につき、第１図ないし第５図を
参照して説明する。An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 5.
本実施例のブロック１０は、前述した従来のブロック５
と同様にキャリアバンド４の長さ方向に多数個重ねた状
態で使用される。ブロック１０の素材は、鉄系金属や非
鉄金属以外にサーメットやセラミックスなどでもよい。The block 10 of this embodiment is similar to the conventional block 5 described above.
Similarly, the carrier band 4 is used in a state in which a large number of carrier bands are stacked in the length direction. The material of the block 10 may be cermet, ceramics, etc. in addition to ferrous metals and non-ferrous metals.
キャリアバンド４は従来と同様であってよく、薄い無端
帯状のスチールバンドを厚み方向に複数枚重ねた複層構
造としている。The carrier band 4 may be the same as the conventional carrier band, and has a multilayer structure in which a plurality of thin endless steel bands are stacked in the thickness direction.
ブロック１０には、プーリ１，２の■形溝の斜面に接す
る左右一対の傾斜面１１と、左右一対のバンド掛り面１
２が設けられており、このバンド掛り面１２にキャリア
バンド４の内周面が摺動自在に接する。また、ブロック
５の頭部１３の厚み方向の一面側には凸部１４が設けら
れているとともに、他面側には凸部１４と対応した位置
に凹部１５が設けられており、隣合うブロック同志で凸
部１４と凹部１５が嵌合するようになっている。The block 10 has a pair of left and right inclined surfaces 11 that contact the slopes of the ■-shaped grooves of the pulleys 1 and 2, and a pair of left and right band hooking surfaces 1.
2 is provided, and the inner circumferential surface of the carrier band 4 is slidably in contact with this band hanging surface 12. Further, a convex portion 14 is provided on one side in the thickness direction of the head 13 of the block 5, and a concave portion 15 is provided on the other side at a position corresponding to the convex portion 14. The convex portion 14 and the concave portion 15 are fitted together.
バンド掛り面１２より上側に位置する頭部１３の厚みｔ
はほぼ一定であるから、頭部１３はその側面視において
フラットな形状をなしている。厚みｔは一例として２．
３ ｔｍである。Thickness t of the head 13 located above the band hanging surface 12
is substantially constant, so the head 13 has a flat shape when viewed from the side. As an example, the thickness t is 2.
3tm.
そしてブロック５の進行方向前側に小径円弧面１７と大
径円弧面１８とが設けられている。第１図に示されるよ
うに、小径円弧面１７はバンド掛り面１２の端であるＡ
点からその下方に位置するＢ点にわたって、長さ２の紹
囲に設けられている。A small-diameter arcuate surface 17 and a large-diameter arcuate surface 18 are provided on the front side of the block 5 in the direction of movement. As shown in FIG.
An enclosure of length 2 is provided from the point to point B located below it.
そしてこの小径円弧面１７は、バンド掛り面１２側から
ブロック底部２０側に向って厚みが減少している。また
小径円弧面１７の曲率半径ｒ１の中心Ｃは、Ａ点からブ
ロック１０の進行方向とは逆方向に延びる１９ｍ上にあ
る。The thickness of this small-diameter arcuate surface 17 decreases from the band hanging surface 12 side toward the block bottom 20 side. Further, the center C of the radius of curvature r1 of the small diameter circular arc surface 17 is located 19 m extending from point A in the opposite direction to the direction in which the block 10 moves.
小径円弧面１７の半径ｒ１は例えば５絨である。The radius r1 of the small-diameter circular arc surface 17 is, for example, 5 vels.
Ｂ点の接線ｎと頭部１３とがなす角度θ１は、小径プー
リ１上における正常な開き角の最大値θ６ く例えば４
．０°）よりも大きく、例えばθ１−５．７’としであ
る。この場合のＡ−８間の距離２は約０．５ ｍである
。The angle θ1 formed by the tangent n of point B and the head 13 is the maximum normal opening angle θ6 on the small diameter pulley 1. For example, 4
．． 0°), for example, θ1-5.7'. The distance 2 between A-8 in this case is about 0.5 m.
一方、大径円弧面１８は、上記Ｂ点において小径円弧面
１７と滑らかに接するように、Ｂ点の法Ｉｇ！）１上に
大径円弧面１８の中心（図示せず）を設けている。しか
も大径円弧面１８の半径ｒ２は小径円弧面１７の半径ｒ
１よりもずっと大きくＪ例えばｒ ２ ＝ ＳｏＭであ
る。この大径円弧面１８もブロック底部２０側に向って
厚みが減少している。On the other hand, the large-diameter arcuate surface 18 is arranged so that it smoothly contacts the small-diameter arcuate surface 17 at the point B, modulus Ig! ) 1 is provided with a center (not shown) of a large-diameter circular arc surface 18. Moreover, the radius r2 of the large diameter circular arc surface 18 is the radius r of the small diameter circular arc surface 17.
J much larger than 1, for example r 2 = SoM. This large-diameter circular arc surface 18 also decreases in thickness toward the block bottom 20 side.
上記構成のブロック１０が大径側プーリ２上を走行する
時には、第３図に示されるようにブロック１０の開き角
が０３となり、ブロック１０は互いに小径円弧面１７の
Ａ、８間で接する。また、小径側プーリ１上を走行する
時には、第４図に示されるようにブロック１０の開き角
は広がってθ０となり、ブロック１０はＢ点に近い位置
で接するようになる。このようにブロック１０は互いに
小径円弧面１７において接触し合い、ブロック１０の開
き角が大きくなるほど両者はブロック底部寄り、つまり
厚みが薄くなっている側で接するようになる。このため
大径側プーリ２上を走行する際のブロック１０の見かけ
の厚みはｔ２、小径側プーリ１上では見かけの厚みがｔ
ｌとなり、ブロック１０の本来の厚みｔに対し、ｔｌ
＜ｔ２ ＜ｔの関係が成り立つ。When the block 10 configured as described above runs on the large diameter pulley 2, the opening angle of the block 10 becomes 03 as shown in FIG. 3, and the blocks 10 touch each other between A and 8 of the small diameter arc surface 17. Further, when traveling on the small diameter pulley 1, the opening angle of the block 10 widens to θ0 as shown in FIG. 4, and the block 10 comes into contact at a position close to point B. In this way, the blocks 10 come into contact with each other at the small-diameter arc surfaces 17, and as the opening angle of the blocks 10 increases, the two come into contact closer to the bottom of the blocks, that is, on the side where the thickness is thinner. Therefore, the apparent thickness of the block 10 when running on the large diameter pulley 2 is t2, and the apparent thickness on the small diameter pulley 1 is t.
l, and for the original thickness t of the block 10, tl
<t2 <t holds true.
このようにプーリ１，２上では各ブロック１０間のピッ
チが狭まるが、プーリ１，２に対するブロック１０の接
触位置の回転半径はプーリ１，２のＶ形溝の溝幅に応じ
て決っているから、各ブロック１０のピッチ線Ｐ′にお
ける回転周速度は従来のブロックに比べると小さくなる
。このような効果は、ブロック１０の開き角が大きい小
径側プーリ１上で顕著に現われる。In this way, the pitch between each block 10 on pulleys 1 and 2 narrows, but the rotation radius of the contact position of block 10 with pulleys 1 and 2 is determined according to the groove width of the V-shaped groove of pulleys 1 and 2. Therefore, the rotational circumferential speed of each block 10 at the pitch line P' is smaller than that of the conventional block. Such an effect is noticeable on the small diameter pulley 1 where the opening angle of the block 10 is large.
大径側プーリ２上および小径側プーリ１上での各ブロッ
ク１０のピッチ線Ｐ′の回転半径は、従来のブロック５
の場合とは異なり、それぞれｒａ２’ 、 ｒａｌ’
とおく（第２図）。ここで、大径側プーリ２の角速度を
ω２とすると、小径側プーリ１上でキャリアバンド４と
ブロック１０とが接触する箇所において、ブロック１０
の速度ｖａｉはＶａｔ’ −ｒａ２’ ・ω２ （
ｔｌ ／１２ ）−（ｒ ｂｌ／ ｒ ａｌ’ ）
・＝（４Ｊで表わされる。また、プーリ１
，２に対するブロック１０の接触位置の回転半径はプー
リ１，２のＶ形溝の溝幅に応じて決まっているから、大
径側プーリ２上でブロック１０に接するキャリアバンド
４の内周面の回転半径は、従来のブロック５の場合と変
らず、ｒｂ２であるから、キャリアバンド４の内周面の
速ｒ！！Ｌｖ ｂｌは
ｖｂｌ−ｒｂ２−ω２
で表わされ、これは前述した従来のブロックの（２）式
と同じである。従って（４）式と（１）式を比較すると
、（（ｔｌ ／１２ ）・（ｒａ２’ ／ｒａｔ’ ）
）／（ｒａ２／ｒａ１）だけブロック１０の速度を小
さくすることができることがわかる。この時のキャリア
バンド４に対するブロック１０の相対滑り速度Δｖ１’
は
ΔＶ１ ’ −ｖａｔ’ −ｖｂｌ
−（ｒａ２’ （ｔｌ ／１２ ）
−（ｒＮ／ｒａｌ’ ） −ｒｂ２） ω２であり、
（ｒａ２／ｒａ１＞ ＞ （ｔｌ ／１２ ）・（ｒａ
２’ ／ｒａ１’ ）
のとき従来のブロックの相対滑り速度よりも小さくなる
。The rotation radius of the pitch line P' of each block 10 on the large diameter pulley 2 and the small diameter pulley 1 is different from that of the conventional block 5.
Unlike the case of ra2' and ral', respectively
(Figure 2). Here, if the angular velocity of the large diameter pulley 2 is ω2, the block 10
The speed vai of is Vat'-ra2' ・ω2 (
tl/12)-(rbl/ral')
・=(represented by 4J. Also, pulley 1
, 2, the rotation radius of the contact position of the block 10 with respect to the pulleys 1 and 2 is determined according to the width of the V-shaped groove of the pulleys 1 and 2. Since the radius of rotation is rb2, which is the same as in the case of the conventional block 5, the speed r! of the inner circumferential surface of the carrier band 4 is r! ! Lv bl is expressed as vbl-rb2-ω2, which is the same as equation (2) of the conventional block described above. Therefore, comparing equations (4) and (1), we get ((tl /12)・(ra2'/rat')
It can be seen that the speed of the block 10 can be reduced by )/(ra2/ra1). Relative sliding speed Δv1' of block 10 with respect to carrier band 4 at this time
is ΔV1′ −vat′ −vbl −(ra2′ (tl /12) −(rN/ral′) −rb2)ω2, and (ra2/ra1>> (tl /12)・(ra
2'/ra1'), the relative sliding speed becomes smaller than the relative sliding speed of the conventional block.
第５図は小径円弧面１７の半径ｒ１と相対滑り速度Δ■
１′との関係を示している。前述した従来のブロック５
における相対滑り速度は１８６ｍ／ｓｅａであったから
、本実施例の場合にはｒｌを２１ｊｗ以下にすれば
（ｒａ２／ｒａｔ） ＞ （Ｌｌ ／１２ ）φ（ｒ
ａ２’ ／ｒ ａ１’ ）
の条件が満たされ、相対速度Δ■１を従来よりも小さく
できる。つまり、ｒｌが小さいはど相対滑り速度Δ■１
を小さくすることができる。但しｒｌが小さくなり過ぎ
るとブロック間の接触面任が大きくなって摩耗が進むた
め好ましくない。このような観点から本発明者らが行な
った研究によると、２．０≦ｒｌ ／ｌ≦９．２の範囲
で好ましい結果が得られた。Figure 5 shows the radius r1 of the small diameter circular arc surface 17 and the relative sliding speed Δ■
1'. Conventional block 5 mentioned above
Since the relative sliding speed at was 186 m/sea, in this example, if rl is set to 21jw or less, (ra2/rat) > (Ll /12 )φ(r
a2'/ra1') is satisfied, and the relative speed Δ■1 can be made smaller than before. In other words, when rl is small, the relative sliding speed Δ■1
can be made smaller. However, if rl becomes too small, the contact surface between the blocks becomes large and wear progresses, which is not preferable. According to research conducted by the present inventors from this viewpoint, favorable results were obtained in the range of 2.0≦rl/l≦9.2.
上述したように、各ブロック１０が理想的な状態で走行
しているときには、ブロック１０は互いに小径円弧面１
７で接するが、何らかの原因によりブロック１０が不具
合挙動を生じて開き角がθ１を上回った場合、ブロック
１０の接触点は大逆円弧面１８側に移る。この大径円弧
面１８においても、ブロック１０の開き角が大きくなる
ほど厚みの薄い側で接するようになるから、ブロック１
０の見かけの厚みｔｌは小さくなる。しかもブロック１
０同志の接触点の位置はブロックの開き角に応じて変化
する。このためブロック１０が不具合挙動を生じた時に
もブロック１０は互いに円弧面１８に沿って滑らかに接
触でき、衝撃の発生を抑制できる。また、プーリ１，２
に対するブロック１０の回転半径が変化するたびに接触
点の位置が連続的に変化するからブロック１０の摩耗を
少なくする上でも有効である。As mentioned above, when each block 10 is running in an ideal state, the blocks 10 are mutually aligned with each other on the small diameter arc surface 1.
However, if the block 10 malfunctions for some reason and the opening angle exceeds θ1, the contact point of the block 10 moves to the inverted arc surface 18 side. Even in this large-diameter circular arc surface 18, as the opening angle of the block 10 increases, the thinner side comes into contact with the block 10.
The apparent thickness tl of 0 becomes smaller. Moreover, block 1
The position of the contact point between the two blocks changes depending on the opening angle of the blocks. Therefore, even when the blocks 10 malfunction, the blocks 10 can smoothly contact each other along the arcuate surfaces 18, and the occurrence of impact can be suppressed. Also, pulleys 1 and 2
This is also effective in reducing wear on the block 10 because the position of the contact point changes continuously every time the rotation radius of the block 10 changes.
なお、上記実施例では大径円弧面１８を真円の一部とし
たが、本発明を実席するに当って大径円弧面１８は例え
ば楕円や長円などの一部であってもよい。In the above embodiment, the large-diameter arcuate surface 18 is a part of a perfect circle, but in practicing the present invention, the large-diameter arcuate surface 18 may be a part of, for example, an ellipse or an ellipse. .
また本発明は、第６図に示された他の実施例のように進
行方向とは反対側（接面側）に小径円弧面１７と大径円
弧面１８を設けるようにしてもよいし、あるいは第７図
に示された実施例のように、前後両面にそれぞれ小径円
弧面１７と大径円弧面１８を設けるようにしてもよい。Further, the present invention may be configured such that the small diameter arcuate surface 17 and the large diameter arcuate surface 18 are provided on the opposite side (contact surface side) to the traveling direction as in another embodiment shown in FIG. Alternatively, as in the embodiment shown in FIG. 7, a small-diameter arcuate surface 17 and a large-diameter arcuate surface 18 may be provided on both the front and rear surfaces, respectively.
上述したように本発明によれば、キャリアバンドとブロ
ックとが相対滑りを生じる小径側プーリ上においてブロ
ックの先行速度を押えることにより両者間の速度差を小
さくすることができ、しかも前後のブロック間の開き角
が大きい場合でもブロック同志が円弧面に沿って滑らか
に接触できる。As described above, according to the present invention, it is possible to reduce the speed difference between the carrier band and the block by suppressing the leading speed of the block on the small-diameter pulley where relative slippage occurs between the two, and furthermore, the speed difference between the front and rear blocks can be reduced. Even when the opening angle is large, the blocks can smoothly contact each other along the arc surface.
このため、キャリアバンドやブロックの摩耗や損傷を生
じにくくなり、またキャリアバンドがバンド掛り面上で
こすられることによる圧延効果でバンドが伸びることも
抑制できる。Therefore, wear and damage to the carrier band and block are less likely to occur, and stretching of the band due to the rolling effect caused by the carrier band being rubbed on the banding surface can also be suppressed.
第１図ないし第５図は本発明の一実旅例を示し、第１図
はブロックの側面図、第２図は動力伝達系を示す概略側
面図、第３図および第４図はそれぞれブロックの開き角
が異なる場合の側面図、第５図は小径円弧面の半径と相
対滑り速度との関係を示す図、第６図と第７図はそれぞ
れ本発明の他の実施例によるブロックを示すそれぞれ側
面図、第８図は従来のブロックを用いた動力伝達系の概
略側面図、第９図は従来のブロックの正面図、第１０図
は従来のブロックの側面図である。
１．２・・・プーリ、 ４・・・キャリアバンド、１０
・・・ブロック、１２・・・バンド掛り面、１７・・・
小径円弧面、１８・・・大径円弧面。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
第１図
第 ５ 図
第 ６ 図 第 ７ 図
Ｊ
第 ８ 図
第９図Figures 1 to 5 show an example of the present invention, in which Figure 1 is a side view of a block, Figure 2 is a schematic side view showing a power transmission system, and Figures 3 and 4 are block diagrams. Fig. 5 is a diagram showing the relationship between the radius of the small diameter arc surface and the relative sliding speed, and Figs. 6 and 7 respectively show blocks according to other embodiments of the present invention. 8 is a schematic side view of a power transmission system using a conventional block, FIG. 9 is a front view of the conventional block, and FIG. 10 is a side view of the conventional block. 1.2...Pulley, 4...Carrier band, 10
...Block, 12...Band hanging surface, 17...
Small diameter arc surface, 18...Large diameter arc surface. Applicant's Representative Patent Attorney Takehiko Suzue Figure 1 Figure 5 Figure 6 Figure 7 Figure J Figure 8 Figure 9
Claims (1)
つこのキャリアバンドの長さ方向に複数個重ねて使用さ
れる伝動ベルト用ブロックであって、 各ブロックは、上記キャリアバンドの内周面が摺動自在
に接するバンド掛り面をもち、しかもブロック同志が接
するブロック前面またはブロック後面の少なくともいず
れか一方には、上記バンド掛り面側からブロック底部側
に向つて厚みが減少する小径円弧面を上記バンド掛り面
の端から連続して設けるとともに、この小径円弧面が設
けられている側に、この小径円弧面よりも曲率半径が大
きくかつブロック底部側に向つて厚みが減少する大径円
弧面を上記小径円弧面に連続して設けたことを特徴とす
る伝動ベルト用ブロック。[Claims] A power transmission belt block held in a carrier band passed between a pair of pulleys and used in a plurality of blocks stacked in the length direction of the carrier band, each block being one block of the carrier band. It has a band hooking surface whose inner circumferential surface is slidably in contact with each other, and at least one of the front and rear surfaces of the block where the blocks touch each other has a small diameter whose thickness decreases from the band hooking surface side toward the bottom of the block. A circular arc surface is provided continuously from the end of the band hanging surface, and on the side where this small diameter circular arc surface is provided, a large radius of curvature is larger than this small diameter circular arc surface and the thickness decreases toward the bottom of the block. A block for a power transmission belt, characterized in that a diameter arc surface is provided continuously to the small diameter arc surface.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62256643A JPH0830517B2 (en) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | Block for transmission belt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62256643A JPH0830517B2 (en) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | Block for transmission belt |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0198733A true JPH0198733A (en) | 1989-04-17 |
| JPH0830517B2 JPH0830517B2 (en) | 1996-03-27 |
Family
ID=17295454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62256643A Expired - Lifetime JPH0830517B2 (en) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | Block for transmission belt |
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| Country | Link |
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