JPH0196484A - 内接歯車ポンプ - Google Patents
内接歯車ポンプInfo
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- JPH0196484A JPH0196484A JP25337487A JP25337487A JPH0196484A JP H0196484 A JPH0196484 A JP H0196484A JP 25337487 A JP25337487 A JP 25337487A JP 25337487 A JP25337487 A JP 25337487A JP H0196484 A JPH0196484 A JP H0196484A
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- JP
- Japan
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- oil
- gear chamber
- chamber
- discharge
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- Pending
Links
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 78
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 16
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract description 13
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 abstract 1
- 239000010727 cylinder oil Substances 0.000 description 6
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 4
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野〉
本発明は例えばエンジンに組込まれるトロコイドポンプ
等の内接歯車ポンプに関し、特に、吐出量及び吐出圧が
異なる圧油を吐出できるようにした内接歯車ポンプに関
するものである。
等の内接歯車ポンプに関し、特に、吐出量及び吐出圧が
異なる圧油を吐出できるようにした内接歯車ポンプに関
するものである。
〈従来の技術〉
通常、内接歯車ポンプでは内外両歯車の間の歯室から圧
油を取り出す吐出口が10設けられ、その吐出口から吐
出される圧油を複数箇所に供給しようとする場合には吐
出口に接続された油路をポンプ外で分岐させることによ
って所要の箇所に分配されている。各所要箇所において
必要とされる油量は分岐された油路に絞り弁あるいは絞
り流路を設けて調整され、各所要箇所において必要とさ
れる油圧は分岐された油路にそれぞれ所要の設定圧のリ
リーフ弁あるいは減圧弁を設けて調整されている。
油を取り出す吐出口が10設けられ、その吐出口から吐
出される圧油を複数箇所に供給しようとする場合には吐
出口に接続された油路をポンプ外で分岐させることによ
って所要の箇所に分配されている。各所要箇所において
必要とされる油量は分岐された油路に絞り弁あるいは絞
り流路を設けて調整され、各所要箇所において必要とさ
れる油圧は分岐された油路にそれぞれ所要の設定圧のリ
リーフ弁あるいは減圧弁を設けて調整されている。
〈発明が解決しようとする問題点〉
このように吐出口が一つである従来の内接歯車ポンプに
よって要求される油量や油圧が異なる複数の圧油系統に
所定の圧力を有する圧油を所定量供給しようとすれば油
路に配設された絞り弁、すリーフ弁、減圧弁等を調整す
る必要があるが・一つの圧油供給系統における流量調整
や設定圧調整が供給圧や流量の異なる他の圧油系統の流
量制御や設定圧制御に影宙を与えるので調整作業が複雑
で困難になるという問題がある。
よって要求される油量や油圧が異なる複数の圧油系統に
所定の圧力を有する圧油を所定量供給しようとすれば油
路に配設された絞り弁、すリーフ弁、減圧弁等を調整す
る必要があるが・一つの圧油供給系統における流量調整
や設定圧調整が供給圧や流量の異なる他の圧油系統の流
量制御や設定圧制御に影宙を与えるので調整作業が複雑
で困難になるという問題がある。
く問題点を解消するための手段〉
本発明は上記の問題を解消するために、例えば第1図な
いし第3図に示すように、円筒形の歯車室26を有する
ケーシング25と、該歯車室26内で内接するように組
合わされた外歯車28及びこれよりも歯数が少ない内歯
車27とを備えた内接歯車ポンプにおいて、 上記内外両歯車27.29が回転するにつれて両歯車2
7.28間に形成される歯室30の容積が増大する範囲
で上記歯室30に連通ずる吸入口32を設け、両歯車2
7.28が回転するにつれで上記歯室30の容積が減少
する範囲で上記歯室30に連通ずる複数の吐出口35.
37を設けたことを特徴とするものである。
いし第3図に示すように、円筒形の歯車室26を有する
ケーシング25と、該歯車室26内で内接するように組
合わされた外歯車28及びこれよりも歯数が少ない内歯
車27とを備えた内接歯車ポンプにおいて、 上記内外両歯車27.29が回転するにつれて両歯車2
7.28間に形成される歯室30の容積が増大する範囲
で上記歯室30に連通ずる吸入口32を設け、両歯車2
7.28が回転するにつれで上記歯室30の容積が減少
する範囲で上記歯室30に連通ずる複数の吐出口35.
37を設けたことを特徴とするものである。
く作用〉
本発明によれば、上記両歯車が回転するにつれて上記歯
室の容積が減少する範囲では歯室の内圧が高められるの
で、歯室から各吐出口を経て圧油を吐出させることがで
きる。
室の容積が減少する範囲では歯室の内圧が高められるの
で、歯室から各吐出口を経て圧油を吐出させることがで
きる。
各吐出口の吐出圧は各吐出口が歯室と連通ずるタイミン
グ及び各吐出口が歯室から遮断されるタイミングに依存
する。即ち、歯室の容積が大きい早いタイミングに歯室
と連通ずる吐出口の平均吐出圧は低くなり、歯室の容積
が小さい遅いタイミングに油室と連通ずる吐出口の平均
吐出圧は高(なる。同様に、歯室の容積が比較的大きい
早いタイミングで歯室から遮断される吐出口の平均吐出
圧は低くなり、歯室の容積が小さくなる遅いタイミング
で歯室から遮断される吐出口の平均吐出圧は高くなる。
グ及び各吐出口が歯室から遮断されるタイミングに依存
する。即ち、歯室の容積が大きい早いタイミングに歯室
と連通ずる吐出口の平均吐出圧は低くなり、歯室の容積
が小さい遅いタイミングに油室と連通ずる吐出口の平均
吐出圧は高(なる。同様に、歯室の容積が比較的大きい
早いタイミングで歯室から遮断される吐出口の平均吐出
圧は低くなり、歯室の容積が小さくなる遅いタイミング
で歯室から遮断される吐出口の平均吐出圧は高くなる。
各吐出口の吐出量は基本的にはその吐出口が油室に連通
している間の歯室の容積変化量によって決定されるが、
複数の吐出口が同時に歯室に連通ずる場合には、各吐出
口への吐出量の総和がそれらの吐出口が油室に連通して
いる間の歯室の容積変化量によって決定され、各吐出口
への分配比率は各吐出口の歯室への開口面積比率に依存
して決定されることになる。
している間の歯室の容積変化量によって決定されるが、
複数の吐出口が同時に歯室に連通ずる場合には、各吐出
口への吐出量の総和がそれらの吐出口が油室に連通して
いる間の歯室の容積変化量によって決定され、各吐出口
への分配比率は各吐出口の歯室への開口面積比率に依存
して決定されることになる。
従って、各吐出口の歯室への連通のタイミング、各吐出
口の歯室からの遮断のタイミング、各吐出口の開口面積
等を適宜設定することにより各吐出口の吐出量及び吐出
圧を異ならせることができ、各吐出口に接続される圧油
系統ごとに、他の吐出口に接続される圧油系統の流量調
整や設定圧調整の影響を受けることなく、流量や設定圧
を調整することができ、流量調整や設定圧調整を簡単に
かつ容易にすることができるのである。
口の歯室からの遮断のタイミング、各吐出口の開口面積
等を適宜設定することにより各吐出口の吐出量及び吐出
圧を異ならせることができ、各吐出口に接続される圧油
系統ごとに、他の吐出口に接続される圧油系統の流量調
整や設定圧調整の影響を受けることなく、流量や設定圧
を調整することができ、流量調整や設定圧調整を簡単に
かつ容易にすることができるのである。
上記内外両歯車の歯形は特に限定されず、インボリュー
ト歯形であっても特殊歯形であってもよい。特殊歯形と
しては、トロコイド、対数らせん、楕円、トリコリュー
ト、シュークロイド、サイクロイド、サインカーブ等の
歯形をその例として上げることができる。これらの特殊
歯形の中では比較的加工が容易で安価に形成できるトロ
コイド歯形が推奨される。
ト歯形であっても特殊歯形であってもよい。特殊歯形と
しては、トロコイド、対数らせん、楕円、トリコリュー
ト、シュークロイド、サイクロイド、サインカーブ等の
歯形をその例として上げることができる。これらの特殊
歯形の中では比較的加工が容易で安価に形成できるトロ
コイド歯形が推奨される。
吸入口は、特に限定はされないが、例えば歯車室の端面
に開口させればよい。しかし、外歯車の周壁に歯室と外
歯車の外周囲とを連通させる連通孔を形成し、吸入口を
歯車室の周面に開口するように構成してもよい。
に開口させればよい。しかし、外歯車の周壁に歯室と外
歯車の外周囲とを連通させる連通孔を形成し、吸入口を
歯車室の周面に開口するように構成してもよい。
各吐出口も吸入口と同様に歯車室の端面に形成すること
も周面に形成することも可能である。歯車室の端面に各
吐出口を形成する場合には歯車室の同一の端面に開口さ
せてもよく、また、歯室を挟んで互いに対向する両端面
に適当に振り分けて開口させてもよい。
も周面に形成することも可能である。歯車室の端面に各
吐出口を形成する場合には歯車室の同一の端面に開口さ
せてもよく、また、歯室を挟んで互いに対向する両端面
に適当に振り分けて開口させてもよい。
各吐出口は少なくともその一部分同士が同時に歯室に連
通されるように形成してもよく、また、互いに同時には
歯室に連通されないように形成してもよい。後者の場合
には一方の吐出口から吐出される圧油の流れと他方の吐
出口から吐出される圧油の流れとが互いに干渉しあうお
それを完全になくすことができる。
通されるように形成してもよく、また、互いに同時には
歯室に連通されないように形成してもよい。後者の場合
には一方の吐出口から吐出される圧油の流れと他方の吐
出口から吐出される圧油の流れとが互いに干渉しあうお
それを完全になくすことができる。
〔実施例〕
以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。
第1図は本発明の一実施例に係る部分油冷エンジンのオ
イルポンプの縦断正面図であり、第2図は第1図のn−
n線に沿う縦断側面図であり、第3図は上記部分油冷エ
ンジンの背面図であり、第4図は上記部分油冷エンジン
のシリンダヘッドの横断平面図である。
イルポンプの縦断正面図であり、第2図は第1図のn−
n線に沿う縦断側面図であり、第3図は上記部分油冷エ
ンジンの背面図であり、第4図は上記部分油冷エンジン
のシリンダヘッドの横断平面図である。
この部分油冷エンジン1はクランクケース2の前面にフ
ライホイールファン3を有し、このフライホイールファ
ン3によって起こされる冷却風を導風ケース4によって
エンジン1のシリンダ5、シリンダヘッド6の冷却風路
7及びオイルクーラ8に案内するように構成されている
。また、このエンジン1のクランクケース2の後壁24
にクランク軸9に連動するトロコイドオイルポンプ10
が組込まれ、クランクケース2の下部に形成されたオイ
ルパン11内のオイルがこのオイルポンプ10によって
汲み上げられて加圧され、一方では潤滑圧油路12を経
てクランク軸9の軸受部13に潤滑油として供給され、
他方では冷却油路15を介してシリンダオイルジャケッ
ト16に冷却オイルとして供給されるようになっている
。シリンダオイルジャケット16はシリンダ5のシリン
ダ内周面17とブツシュロッド挿通室18との間に形成
され、このシリンダオイルジャケット16に供給された
冷却オイルは更にシリンダヘッド6内の冷却油路19を
経て第3図及び第6図に示すヘッドオイルジャケット2
0に供給される。ヘッドオイルジャケット20は吸気ポ
ート21の周壁及び排気ポート22の周壁によって冷却
風路7から遮断された副室23の周囲に形成されている
。そして、シリンダオイルジャケット16からヘッドオ
イルジャケット20を通過する間に加熱された冷却オイ
ルはオイルクーラ8で冷却された後ブツシュロッド挿通
室18を介してオイルパン11に戻されるようになって
いる。
ライホイールファン3を有し、このフライホイールファ
ン3によって起こされる冷却風を導風ケース4によって
エンジン1のシリンダ5、シリンダヘッド6の冷却風路
7及びオイルクーラ8に案内するように構成されている
。また、このエンジン1のクランクケース2の後壁24
にクランク軸9に連動するトロコイドオイルポンプ10
が組込まれ、クランクケース2の下部に形成されたオイ
ルパン11内のオイルがこのオイルポンプ10によって
汲み上げられて加圧され、一方では潤滑圧油路12を経
てクランク軸9の軸受部13に潤滑油として供給され、
他方では冷却油路15を介してシリンダオイルジャケッ
ト16に冷却オイルとして供給されるようになっている
。シリンダオイルジャケット16はシリンダ5のシリン
ダ内周面17とブツシュロッド挿通室18との間に形成
され、このシリンダオイルジャケット16に供給された
冷却オイルは更にシリンダヘッド6内の冷却油路19を
経て第3図及び第6図に示すヘッドオイルジャケット2
0に供給される。ヘッドオイルジャケット20は吸気ポ
ート21の周壁及び排気ポート22の周壁によって冷却
風路7から遮断された副室23の周囲に形成されている
。そして、シリンダオイルジャケット16からヘッドオ
イルジャケット20を通過する間に加熱された冷却オイ
ルはオイルクーラ8で冷却された後ブツシュロッド挿通
室18を介してオイルパン11に戻されるようになって
いる。
上記トロコイドオイルポンプ10はクランクケース2の
後壁24と一体に形成されたケーシング25を備え、第
1図及び第2図に示すようにこのケーシング25内に形
成された横軸円盤形の歯車室26内には内接するように
組合わされた内歯車27と外歯車28とが収納される。
後壁24と一体に形成されたケーシング25を備え、第
1図及び第2図に示すようにこのケーシング25内に形
成された横軸円盤形の歯車室26内には内接するように
組合わされた内歯車27と外歯車28とが収納される。
内歯車27はトロコイド歯形の4枚の歯を有し、歯車室
26の中心軸心から第1図上の左横方向に偏心した駆動
軸29を中心に回転するようになっている。また、外歯
車28は5枚のトロコイド歯形の歯を有しており、駆動
軸29により回転される内歯車27と噛み合いながら歯
車室26の中心軸心を中心に回転するようになっている
。そして、内歯車27の各歯によって内歯車27と外歯
車28との間に4つの歯学30が区画される。
26の中心軸心から第1図上の左横方向に偏心した駆動
軸29を中心に回転するようになっている。また、外歯
車28は5枚のトロコイド歯形の歯を有しており、駆動
軸29により回転される内歯車27と噛み合いながら歯
車室26の中心軸心を中心に回転するようになっている
。そして、内歯車27の各歯によって内歯車27と外歯
車28との間に4つの歯学30が区画される。
第2図に示すように上記歯車室26のクランクケース2
側の端面の下半分には歯車室26の端面から軸心方向に
凹入させた吸入口32が形成されており、この吸入口3
2は歯車室26の下周囲部まで延長されている。歯車室
26の下周面には径方向外側に向かって凹入する吸入連
通路33が形成され、上記吸入口32はこの吸入連通路
33を介して歯車室26の周壁を下側から貫通する吸入
油路34に連通されている。また、上記歯車室26のク
ランクケース2側の端面の上半分には歯車室26の端面
から軸心方向に凹入させた第1吐出口35と第2吐出口
37とが形成されており、これら第1第2両吐出口35
.37はそれぞれ歯車室26の斜め左上周部部と斜め右
上周囲部まで延長されている。歯車室26の周面の斜め
左上部分には径方向外側に向かって凹入する第1吐出連
通路36が形成され、上記第1吐出口35がこの第1吐
出連通路36を介して歯車室26の周壁を斜め左上側か
ら貫通する潤滑圧油路12に連通される。また、歯車室
26の周面の斜め右上部分には径方向外側に向かって凹
入する第2吐出連通路38が形成され、上記第2吐出口
37がこの第2吐出連通路38を介して歯車室26の周
壁を斜め右上側から貫通する冷却油路15に連通される
。尚、上記駆動軸23はギヤ装置39を介してクランク
軸9に連動連結され、第1図上反時計回り方向に回転す
るようになっている。また、潤滑圧油路12には第1吐
出口35からの吐出圧を一定値以下に保持させる圧力設
定弁14が分岐接続される。
側の端面の下半分には歯車室26の端面から軸心方向に
凹入させた吸入口32が形成されており、この吸入口3
2は歯車室26の下周囲部まで延長されている。歯車室
26の下周面には径方向外側に向かって凹入する吸入連
通路33が形成され、上記吸入口32はこの吸入連通路
33を介して歯車室26の周壁を下側から貫通する吸入
油路34に連通されている。また、上記歯車室26のク
ランクケース2側の端面の上半分には歯車室26の端面
から軸心方向に凹入させた第1吐出口35と第2吐出口
37とが形成されており、これら第1第2両吐出口35
.37はそれぞれ歯車室26の斜め左上周部部と斜め右
上周囲部まで延長されている。歯車室26の周面の斜め
左上部分には径方向外側に向かって凹入する第1吐出連
通路36が形成され、上記第1吐出口35がこの第1吐
出連通路36を介して歯車室26の周壁を斜め左上側か
ら貫通する潤滑圧油路12に連通される。また、歯車室
26の周面の斜め右上部分には径方向外側に向かって凹
入する第2吐出連通路38が形成され、上記第2吐出口
37がこの第2吐出連通路38を介して歯車室26の周
壁を斜め右上側から貫通する冷却油路15に連通される
。尚、上記駆動軸23はギヤ装置39を介してクランク
軸9に連動連結され、第1図上反時計回り方向に回転す
るようになっている。また、潤滑圧油路12には第1吐
出口35からの吐出圧を一定値以下に保持させる圧力設
定弁14が分岐接続される。
このように構成されたトロコイドオイルポンプ10によ
れば、内歯車27と外歯車2日との間に形成された4つ
の歯学30が内外両歯車27.28の回転につれて歯車
室26内を回転しながら、下半周部分ではその容積が次
第に拡大され、上半周部分ではその容積が次第に縮小さ
れる。そして、歯学30の容積が拡大される下半周部分
では歯学30に吸入口32、吸入連通路33及び吸入油
路34を介してオイルパン11内のオイルが汲み上げら
れ、歯学32の容積が縮小される上半周部分では一方で
は各歯学30から第1吐出口35、第1吐出連通路36
及び潤滑圧油路12を介してクランク軸9の軸受部13
にオイルが潤滑油として供給され、他方では各歯学30
から第2吐出口37、第2吐出連通路38及び冷却油路
15を介してシリンダオイルジャケット16にオイルが
冷却オイルとして吐出され、更にこのシリンダオイルジ
ャケット16から冷却油路19を介してヘッドオイルジ
ャケット20に冷却オイルが供給されることになる。
れば、内歯車27と外歯車2日との間に形成された4つ
の歯学30が内外両歯車27.28の回転につれて歯車
室26内を回転しながら、下半周部分ではその容積が次
第に拡大され、上半周部分ではその容積が次第に縮小さ
れる。そして、歯学30の容積が拡大される下半周部分
では歯学30に吸入口32、吸入連通路33及び吸入油
路34を介してオイルパン11内のオイルが汲み上げら
れ、歯学32の容積が縮小される上半周部分では一方で
は各歯学30から第1吐出口35、第1吐出連通路36
及び潤滑圧油路12を介してクランク軸9の軸受部13
にオイルが潤滑油として供給され、他方では各歯学30
から第2吐出口37、第2吐出連通路38及び冷却油路
15を介してシリンダオイルジャケット16にオイルが
冷却オイルとして吐出され、更にこのシリンダオイルジ
ャケット16から冷却油路19を介してヘッドオイルジ
ャケット20に冷却オイルが供給されることになる。
各吐出口35.37からのオイルの吐出圧は各吐出口3
5.37が歯学30と連通ずるタイミング及び歯学30
から遮断されるタイミングによって決定され、歯学30
の容積が大きい早いタイミングで歯学30と連通ずる吐
出口の平均吐出圧は低(なり、歯学30の容積が小さい
遅いタイミングで歯学30と連通ずる吐出口の平均吐出
圧は高くなる。また、歯学30の容積が大きい早いタイ
ミングで歯学30と連通ずる吐出口の平均吐出圧は低く
なり、歯学30の容積が小さい遅いタイミングで歯学3
0と連通ずる吐出口の平均吐出圧は高くなる。ここでは
、第2吐出口37が先に歯学24に連通され、また、第
2吐出口37が第1吐出口35よりも先に歯学30から
遮断されるようになっているので、第1吐出口35から
の吐出圧の方が第2吐出口35の吐出圧よりも高くなる
。
5.37が歯学30と連通ずるタイミング及び歯学30
から遮断されるタイミングによって決定され、歯学30
の容積が大きい早いタイミングで歯学30と連通ずる吐
出口の平均吐出圧は低(なり、歯学30の容積が小さい
遅いタイミングで歯学30と連通ずる吐出口の平均吐出
圧は高くなる。また、歯学30の容積が大きい早いタイ
ミングで歯学30と連通ずる吐出口の平均吐出圧は低く
なり、歯学30の容積が小さい遅いタイミングで歯学3
0と連通ずる吐出口の平均吐出圧は高くなる。ここでは
、第2吐出口37が先に歯学24に連通され、また、第
2吐出口37が第1吐出口35よりも先に歯学30から
遮断されるようになっているので、第1吐出口35から
の吐出圧の方が第2吐出口35の吐出圧よりも高くなる
。
上記第1吐出口35は第2吐出口37が歯学30から遮
断されるまでに歯学30に連通されるので、第1吐出口
35が歯学に連通したとき第1吐出口35から歯学30
を介して第2吐出口37に高圧が伝達されようとする。
断されるまでに歯学30に連通されるので、第1吐出口
35が歯学に連通したとき第1吐出口35から歯学30
を介して第2吐出口37に高圧が伝達されようとする。
しかし、第2吐出ロ37側への第1吐出口35の高圧の
影響は第1吐出口35が歯学に連通ずるタイミングと第
2吐出室37が歯学3oに連通ずるタイミングとを適宜
選定することにより減少させることができ、特に、第2
吐出口37が歯学30から遮断された後に第1吐出口3
5が歯学30に連通されるように構成すれば、第2吐出
ロ37側への第1吐出口35の高圧の影響をなくすこと
ができる。
影響は第1吐出口35が歯学に連通ずるタイミングと第
2吐出室37が歯学3oに連通ずるタイミングとを適宜
選定することにより減少させることができ、特に、第2
吐出口37が歯学30から遮断された後に第1吐出口3
5が歯学30に連通されるように構成すれば、第2吐出
ロ37側への第1吐出口35の高圧の影響をなくすこと
ができる。
また、各吐出口35.37からの吐出量は基本的にはそ
の吐出口35.37が歯学3oに連通している間の歯学
30の容積変化量によって決定される。両畦出口35.
37が同時に歯学3oに連通している間は両畦出口35
.37の吐出量の和が両畦出口35.37が歯学30に
連通している間の歯学30の容積変化量によって決定さ
れ、各吐出口35.37への配分比率は各吐出口35゜
37の歯学への開口面積比率によって決定される。
の吐出口35.37が歯学3oに連通している間の歯学
30の容積変化量によって決定される。両畦出口35.
37が同時に歯学3oに連通している間は両畦出口35
.37の吐出量の和が両畦出口35.37が歯学30に
連通している間の歯学30の容積変化量によって決定さ
れ、各吐出口35.37への配分比率は各吐出口35゜
37の歯学への開口面積比率によって決定される。
尚、上記の一実施例では、吸入油路34、潤滑圧油路1
2及び冷却油路15が歯車室26の周壁を貫通するよう
に形成されているが、これら吸入油路34、潤滑圧油路
12あるいは冷却油路15が従来のトロコイドオイルポ
ンプと同様に歯車室30の例えばクランクケース2側に
配置されたものも本発明に含まれる。
2及び冷却油路15が歯車室26の周壁を貫通するよう
に形成されているが、これら吸入油路34、潤滑圧油路
12あるいは冷却油路15が従来のトロコイドオイルポ
ンプと同様に歯車室30の例えばクランクケース2側に
配置されたものも本発明に含まれる。
〈発明の効果〉
以上のように本発明の内接歯車ポンプによれば、上記歯
車室に内外両歯車が回転するにつれて上記歯学の容積が
減少する範囲で上記歯学に連通ずる複数の吐出口が設け
られるので、複数の圧油系統に圧油を吐出させることが
でき、しかも、各吐出口と歯学との連通のタイミング及
び各吐出口と歯学からの遮断のタイミングを適宜選定す
ることにより各吐出口の吐出圧を異ならせることができ
、またこれらのタイミング及び各吐出口の開口面積を適
宜選定することにより各吐出口の吐出量を異ならせるこ
とができる。その結果、ポンプに接続される圧油供給系
統の流量調整や設定圧調整を各吐出口に接続される圧油
供給系統ごとに独立して行うことができ、調整作業が簡
単で容易になるのである。
車室に内外両歯車が回転するにつれて上記歯学の容積が
減少する範囲で上記歯学に連通ずる複数の吐出口が設け
られるので、複数の圧油系統に圧油を吐出させることが
でき、しかも、各吐出口と歯学との連通のタイミング及
び各吐出口と歯学からの遮断のタイミングを適宜選定す
ることにより各吐出口の吐出圧を異ならせることができ
、またこれらのタイミング及び各吐出口の開口面積を適
宜選定することにより各吐出口の吐出量を異ならせるこ
とができる。その結果、ポンプに接続される圧油供給系
統の流量調整や設定圧調整を各吐出口に接続される圧油
供給系統ごとに独立して行うことができ、調整作業が簡
単で容易になるのである。
第1図は本発明の一実施例に係る部分油冷エンジンのオ
イルポンプの縦断正面図、第2図は第1図のn−n線に
沿う縦断側面図、第3図は上記部分油冷エンジンの背面
図、第4図は上記部分油冷エンジンの要部の縦断背面図
、第5図は上記部分油冷エンジンの縦断側面図、第6図
は上記部分油冷エンジンのシリンダヘッドの横断平面図
である。 25・・・ケーシング、26・・・・・・歯車室、27
・・・内歯車、28・・・外歯車、30・・・出室、3
2・・・吸入口、35・・・第1吐出口、37・・・第
2吐出口。
イルポンプの縦断正面図、第2図は第1図のn−n線に
沿う縦断側面図、第3図は上記部分油冷エンジンの背面
図、第4図は上記部分油冷エンジンの要部の縦断背面図
、第5図は上記部分油冷エンジンの縦断側面図、第6図
は上記部分油冷エンジンのシリンダヘッドの横断平面図
である。 25・・・ケーシング、26・・・・・・歯車室、27
・・・内歯車、28・・・外歯車、30・・・出室、3
2・・・吸入口、35・・・第1吐出口、37・・・第
2吐出口。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、円筒形の歯車室26を有するケーシング25と、該
歯車室26内で内接するように組合わされた外歯車28
及びこれよりも歯数が少ない内歯車27とを備えた内接
歯車ポンプにおいて、 上記内外両歯車27、28が回転するにつれて両歯車2
7、28間に形成される歯室30の容積が増大する範囲
で歯室32に連通する吸入口32を設け、両歯車21、
22が回転するにつれて上記歯室30の容積が減少する
範囲で上記歯室30に連通する複数の吐出口35、37
を設けたことを特徴とする内接歯車ポンプ
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25337487A JPH0196484A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 内接歯車ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25337487A JPH0196484A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 内接歯車ポンプ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0196484A true JPH0196484A (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=17250468
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25337487A Pending JPH0196484A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 内接歯車ポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0196484A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005042976A1 (de) * | 2003-10-29 | 2005-05-12 | Gkn Sinter Metals Holding Gmbh | Doppel- oder mehrfachpumpe |
JP2005233421A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-02 | Sauer Danfoss Inc | 静水圧システム内の動力損失減少用改良型チャージ・補助回路 |
JP2012052478A (ja) * | 2010-09-02 | 2012-03-15 | Toyota Motor Corp | 動力伝達装置のオイルポンプ構造およびポンプカバーの加工方法 |
JP2014190212A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Taiho Kogyo Co Ltd | ベーンポンプ |
-
1987
- 1987-10-06 JP JP25337487A patent/JPH0196484A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005042976A1 (de) * | 2003-10-29 | 2005-05-12 | Gkn Sinter Metals Holding Gmbh | Doppel- oder mehrfachpumpe |
JP2007509284A (ja) * | 2003-10-29 | 2007-04-12 | ゲーカーエヌ・ジンター・メタルス・ホールディング・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 二重式或いは複式ポンプ |
US8485802B2 (en) | 2003-10-29 | 2013-07-16 | Gkn Sinter Metals Holding Gmbh | Pump with multiple volume streams |
JP2005233421A (ja) * | 2004-02-18 | 2005-09-02 | Sauer Danfoss Inc | 静水圧システム内の動力損失減少用改良型チャージ・補助回路 |
JP2012052478A (ja) * | 2010-09-02 | 2012-03-15 | Toyota Motor Corp | 動力伝達装置のオイルポンプ構造およびポンプカバーの加工方法 |
JP2014190212A (ja) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Taiho Kogyo Co Ltd | ベーンポンプ |
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