JPH0152646B2

JPH0152646B2 -

Info

Publication number: JPH0152646B2
Application number: JP59030066A
Authority: JP
Inventors: Masahiko Nakajima
Original assignee: Nakajima Dokosho Co Ltd
Current assignee: Nakajima Dokosho Co Ltd
Priority date: 1984-02-20
Filing date: 1984-02-20
Publication date: 1989-11-09
Also published as: JPS60174416A

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の技術分野〕本発明は、熱風により半田付け、半田の吸取
り、合成樹脂の溶着、合成樹脂材の熱収縮、ある
いは接着剤の溶融等を行なう熱風加工器に係り、
特に液化ガスを無炎で完全燃焼させて得られる燃
焼排気を熱風として用いる熱風加工器に関する。[Detailed Description of the Invention] [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a hot air processing device that performs soldering, solder absorption, welding of synthetic resin, heat shrinkage of synthetic resin material, melting of adhesive, etc. using hot air. Person in charge,
In particular, the present invention relates to a hot air processing device that uses combustion exhaust gas obtained by flameless complete combustion of liquefied gas as hot air.

〔従来技術〕[Prior art]

最近、エレクトロニクス業界においては軽薄短
小化が叫ばれており、ICについても従来の差し
込み形のものからフラツトパツケージ、チツプキ
ヤリア、ミニスクウエアパツケージ等のように半
田で面取付けするものに移行しつつある。 Recently, there has been a call for miniaturization in the electronics industry, and ICs are also transitioning from conventional plug-in type ICs to surface-mounted ICs such as flat packages, chip carriers, mini-square packages, etc.

ところで、この種の面取付け形のICをプリン
ト基板に実装する場合には、ペースト状の半田を
プリント基板上に塗布してICをこの上に仮止め
し、その後熱を加え半田を溶融させてICを固定
する方法を採るのが通例である。そしてこのIC
の実装は、通常プリント基板上のすべてのICに
ついて同時に行なわれ、したがつて前記半田の溶
融には、各ICが仮止めされたプリント基板をヒ
ータに通す方法が採られている。 By the way, when mounting this type of surface-mount IC on a printed circuit board, paste solder is applied to the printed circuit board, the IC is temporarily fixed on top of the solder, and then heat is applied to melt the solder. It is customary to use a method of fixing the IC. And this IC
The mounting of all ICs on a printed circuit board is usually carried out at the same time, and therefore the solder is melted by passing the printed circuit board to which each IC is temporarily attached through a heater.

しかしながら場合によつては、すべてのICを
同時に半田付けすることができないこともあり、
この場合には半田ごてを用いて半田付けせざるを
得ない。ところが半田ごてを用いる場合には、素
子にこて先が触れて素子が位置ずれするおそれが
あり、ままた高密度実装化に伴ない作業に多大な
時間を要するという問題もある。また電気半田ご
てを用いる場合には、リーク電流により素子が破
壊されるおそれがある。 However, in some cases, it may not be possible to solder all ICs at the same time.
In this case, soldering must be performed using a soldering iron. However, when a soldering iron is used, there is a risk that the tip of the soldering iron may touch the element and cause the element to be displaced, and there is also the problem that the work requires a lot of time due to high-density packaging. Furthermore, when using an electric soldering iron, there is a risk that the element may be destroyed by leakage current.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明はかかる現況に鑑みなされたもので、面
取付け形のICを容易かつ確実にプリント基板上
に半田付けすることができ、また合成樹脂の溶着
あるいは合成樹脂接着剤の溶融等熱風を必要とす
る他の作業にも適用することができる熱風加工器
を提供することを目的とする。 The present invention was developed in view of the current situation, and allows surface-mounted ICs to be easily and reliably soldered onto a printed circuit board, and also eliminates the need for hot air for welding synthetic resins or melting synthetic resin adhesives. The purpose of the present invention is to provide a hot air processing device that can be applied to other types of work.

〔発明の概要〕[Summary of the invention]

本発明は前記目的を達成する手段として、燃焼
触媒が内装された燃焼室内で多量の燃焼ガスを完
全燃焼させ、還元性あるいは不活性の燃焼排気を
燃焼室先端の熱風吐出口から高温の熱風として噴
射させるようにしたことを特徴とする。 As a means for achieving the above object, the present invention completely burns a large amount of combustion gas in a combustion chamber equipped with a combustion catalyst, and converts reducing or inert combustion exhaust gas into high-temperature hot air from a hot air outlet at the tip of the combustion chamber. It is characterized by being made to spray.

〔発明の実施例〕[Embodiments of the invention]

以下本発明の一実施例を図面を参照して説明す
る。 An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第１図は液化ガスを用いた熱風加工器の一例を
示すもので、図において１は熱風吐出筒である。
この熱風吐出筒１の基端部には、熱風吐出筒１と
軸線を同一にする燃焼室２が一体に設けられ、こ
の燃焼室２の基端部には、支持パイプ３および連
結ナツト４を介して把手５の先端側が連結されて
いる。 FIG. 1 shows an example of a hot air processing device using liquefied gas, and in the figure, 1 is a hot air discharge tube.
A combustion chamber 2 having the same axis as the hot air discharge tube 1 is integrally provided at the base end of the hot air discharge tube 1, and a support pipe 3 and a connecting nut 4 are installed at the base end of the combustion chamber 2. The distal ends of the handles 5 are connected via the handles.

前記熱風吐出筒１は、第２図に示すように先端
先細状の截頭円錐状をなしており、その先端に
は、燃焼室２からの燃焼排気を熱風として噴射す
る燃焼排気口を兼ねた熱風吐出口７が穿設されて
いる。 As shown in FIG. 2, the hot air discharge tube 1 has a truncated conical shape with a tapered tip, and the tip thereof also serves as a combustion exhaust port through which combustion exhaust from the combustion chamber 2 is injected as hot air. A hot air outlet 7 is provided.

また、前記燃焼室２は、第２図に示すように熱
風吐出筒１の基端に一体的に連続する筒状をなし
ており、その内部には、ブタンガス等の液化ガス
と空気との混合ガスを完全燃焼させるための燃焼
触媒６が配置され、燃焼室２に設けた絞り部２ａ
により燃焼室２内に固定されている。この燃焼室
２にはまた、第１図ないし第３図に示すようにそ
の周面に燃焼触媒６を支持してその外周面と燃焼
室２内周面との間に軸方向に連続する空隙Ｇを形
成する突部８が設けられているとともに、燃焼室
２の基端に外フランジ部２ｂが設けられ、外フラ
ンジ部２ｂは、前記支持パイプ３の先端に設けた
内フランジ部３ｂに内側から係止されるようにな
つている。 The combustion chamber 2 has a cylindrical shape that is integrally connected to the base end of the hot air discharge tube 1 as shown in FIG. A throttle section 2a provided in the combustion chamber 2 is provided with a combustion catalyst 6 for completely burning the gas.
is fixed within the combustion chamber 2 by. As shown in FIGS. 1 to 3, this combustion chamber 2 also has an air gap that supports a combustion catalyst 6 on its circumferential surface and continues in the axial direction between its outer circumferential surface and the inner circumferential surface of the combustion chamber 2. A protrusion 8 forming a curve G is provided, and an outer flange portion 2b is provided at the base end of the combustion chamber 2, and the outer flange portion 2b is attached to an inner flange portion 3b provided at the tip of the support pipe 3. It is now locked from the beginning.

前記燃焼触媒６は、第３図および第４図に示す
ように円柱材の内部に例えば13個の方形状貫通孔
６ａを設けるとともに、周縁に例えば８個のＵ字
状溝６ｂを設けた形状をなしており、軸方向に設
けられたこれら両空間６ａ，６ｂおよび前記空隙
Ｇにより、燃焼室２の基端から前記熱風吐出筒１
の熱風吐出口７に向かつて直線的に連続する燃焼
ガス流路が形成されている。そしてこの燃焼ガス
流路により、燃焼ガスの燃焼室２内での流れが良
好になり、燃焼室２内の圧力上昇が有効に防止さ
れるようになつている。 As shown in FIGS. 3 and 4, the combustion catalyst 6 has a shape in which, for example, 13 rectangular through holes 6a are provided inside a cylindrical member, and eight U-shaped grooves 6b are provided on the periphery. These two spaces 6a and 6b provided in the axial direction and the gap G allow the hot air discharge pipe 1 to flow from the base end of the combustion chamber 2.
A combustion gas flow path is formed that continues linearly toward the hot air discharge port 7 . This combustion gas flow path improves the flow of combustion gas within the combustion chamber 2, and effectively prevents a rise in pressure within the combustion chamber 2.

なお燃焼触媒６は図示構造のものに限らず、燃
焼室２の基端から熱風吐出口７に向かつて直線的
に燃焼ガス流路が形成されるものであれば、例え
ばハニカム状、ハモニカ状等他の構造のものでよ
い。 Note that the combustion catalyst 6 is not limited to the structure shown in the figure, but may have a honeycomb shape, a harmonica shape, etc. as long as the combustion gas flow path is formed linearly from the base end of the combustion chamber 2 toward the hot air discharge port 7. Other structures may be used.

前記支持パイプ３は、第２図および第３図に示
すように例えばステンレス鋼等の耐蝕性金属材料
で形成されており、その基端部には前記連結ナツ
ト４の抜け止めを行なう外フランジ部３ｂが、ま
た基端寄りの周面には複数の長孔からなる空気口
９が、さらに先端寄りの周面には着火口１０がそ
れぞれ設けられている。そしてこの着火口１０
は、第５図に示すように周方向に等間隔で４個設
けられ、後に詳述する火口部材１１の着火口１１
ａとともに混合ガスに着火するための開口部を構
成している。 As shown in FIGS. 2 and 3, the support pipe 3 is made of a corrosion-resistant metal material such as stainless steel, and has an outer flange portion at its base end that prevents the connecting nut 4 from coming off. 3b, an air port 9 consisting of a plurality of elongated holes is provided on the circumferential surface near the proximal end, and an ignition port 10 is provided on the circumferential surface near the distal end. And this ignition port 10
are provided at equal intervals in the circumferential direction as shown in FIG.
Together with a, it constitutes an opening for igniting the mixed gas.

前記火口部材１１は、第３図に示すように軸心
部に基端側の小径孔部１２と先端側の大径孔部１
３とを有する筒状に形成されており、前記大径孔
部１３の先端周面部には、第３図および第５図に
示すように周方向に等間隔で切欠き状の４個の着
火口１１ａが設けられているとともに、前記小径
孔部１２の基端部には、第２図に示すステンレス
鋼製の連結パイプ１５の先端が螺装される雌ねじ
部１１ｂがテーパ部１４を介して連設されてい
る。なお前記着火口１１ａは、図示のように切欠
き状とせず前記着火口１０と同様孔状に形成して
もよい。 As shown in FIG. 3, the crater member 11 has a small diameter hole 12 on the base end side and a large diameter hole 1 on the tip side in the axial center.
3, and the distal end peripheral surface of the large diameter hole 13 has four notch-shaped attachments spaced at equal intervals in the circumferential direction, as shown in FIGS. 3 and 5. A crater 11a is provided at the base end of the small diameter hole 12, and a female threaded portion 11b into which the tip of a connecting pipe 15 made of stainless steel shown in FIG. They are installed consecutively. Incidentally, the ignition port 11a may be formed in the shape of a hole like the ignition port 10 instead of being in the shape of a notch as shown in the figure.

また前記小径孔部１２の内部には、第３図に示
すように先端を大径孔部１３側に突出させた状態
で火口ノズル１６が圧入固定されている。この火
口ノズル１６は、第３図、第５図および第６図に
示すように円筒部１６ａと、この円筒部１６ａの
先端側の外周面に一体的に設けられた歯車状部１
６ｂとから構成されており、これら両部１６ａ，
１６ｂの先端部分は、小径孔部１２先端から大径
孔部１３側に突出している。そして前記雌ねじ部
１１ｂに取付けた連結パイプ１５を介して火口部
材１１まで送られてきた液化ガスと空気との混合
ガスは、その一部が円筒部１６ａ内を通つて噴射
されるとともに、残部が歯車状部１６ｂから噴射
されるようになつており、これにより、安定した
ガス噴射が得られるようになつている。また前記
小径孔部１２の基端に設けられたテーパ部１４に
より、混合ガスの一部がよりスムースに歯車状部
１６ｂ側に流入するようになつている。さらに、
前記火口ノズル１６の先端を大径孔部１３側に突
出させることにより、第３図に鎖線Ｆで示すよう
に着火による炎をより大きな安定したものとする
ことができるようになつている。 Further, a nozzle 16 is press-fitted into the small-diameter hole 12 with its tip protruding toward the large-diameter hole 13, as shown in FIG. As shown in FIG. 3, FIG. 5, and FIG. 6, the crater nozzle 16 includes a cylindrical portion 16a and a gear-shaped portion 1 integrally provided on the outer peripheral surface of the tip side of the cylindrical portion 16a.
6b, and these both parts 16a,
The tip portion of 16b projects from the tip of the small diameter hole portion 12 toward the large diameter hole portion 13 side. Then, a part of the mixed gas of liquefied gas and air sent to the crater member 11 through the connecting pipe 15 attached to the female threaded part 11b is injected through the inside of the cylindrical part 16a, and the rest is The gas is injected from the gear-shaped portion 16b, thereby making it possible to obtain stable gas injection. Further, the tapered portion 14 provided at the base end of the small diameter hole portion 12 allows a portion of the mixed gas to more smoothly flow into the gear-shaped portion 16b. moreover,
By projecting the tip of the crater nozzle 16 toward the large-diameter hole 13, it is possible to produce a larger and more stable flame by ignition, as shown by the chain line F in FIG.

前記連結パイプ１５の基端部には、第２図に示
すように混合ガス生成部材１７が螺装連結されて
おり、この混合ガス生成部材１７内には、ノズル
板１８およびフイルタ部材１９等がそれぞれ組込
まれている。前記ノズル板１８は、50〜100μ、
好ましくは80〜90μの真円度の高いノズル孔を中
心に有する円板状をなしており、このノズル板１
８は、混合ガス生成部材１７内に基端側から螺入
された筒状の押え部材２０との間で挾持固定さ
れ、この押え部材２０内には、例えば10μ程度の
多孔質の焼結合金等で形成されるフイルタ部材１
９が挿入されて加絞め固定されている。また前記
混合ガス生成部材１７の基端部には、第２図に示
すように連結部材２１がＯリング２２を介して気
密に螺装連結されており、この連結部材２１およ
び前記混合ガス生成部材１７の基端部分は、第２
図に示すように前記支持パイプ３の基端から突出
し、後に詳述する把手５内に組込まれている。 As shown in FIG. 2, a mixed gas generating member 17 is threadedly connected to the base end of the connecting pipe 15, and a nozzle plate 18, a filter member 19, etc. are contained within this mixed gas generating member 17. Each is included. The nozzle plate 18 has a thickness of 50 to 100μ,
Preferably, the nozzle plate 1 has a disk shape with a highly circular nozzle hole of 80 to 90μ in the center.
8 is clamped and fixed between a cylindrical holding member 20 screwed into the mixed gas generating member 17 from the proximal end, and a porous sintered alloy of about 10 μm is contained in this holding member 20, for example. A filter member 1 formed of
9 is inserted and tightened and fixed. Further, as shown in FIG. 2, a connecting member 21 is airtightly screwed to the base end of the mixed gas generating member 17 via an O-ring 22, and this connecting member 21 and the mixed gas generating member The base end portion of No. 17 is the second
As shown in the figure, it protrudes from the base end of the support pipe 3 and is incorporated into a handle 5, which will be described in detail later.

また前記混合ガス生成部材１７のノズル板１８
出側位置には、第２図に示すようにノズル板１８
から噴射される液化ガスのエゼクタ作用により前
記空気口９を介し外部から空気を吸引して混合ガ
スを生成するための空気導入孔２３が穿設されて
いる。 Further, the nozzle plate 18 of the mixed gas generation member 17
At the exit position, there is a nozzle plate 18 as shown in FIG.
An air introduction hole 23 is provided for sucking air from the outside through the air port 9 to generate a mixed gas by the ejector action of the liquefied gas injected from the air port 9.

また前記支持パイプ３と火口部材１１との間に
は、第２図、第３図および第５図に示すように支
持パイプ３の着火口１０および火口部材１１の着
火口１１ａを介して火口ノズル１６からの混合ガ
スに着火した後これら両着火口１０，１１ａを閉
止する筒状のシヤツタ部材２４が軸方向にスライ
ド可能に組込まれており、このシヤツタ部材２４
は、第２図および第７図に示すように操作杆２５
および操作釦２６を介して把手５上で操作できる
ようになつている。前記操作杆２５は、第７図な
いし第９図に示すように先端がシヤツタ部材２４
の基端にスポツト溶接等で連結された樋状の連結
部２５ａとこの連結部２５ａの基端部に一体的に
設けられた操作釦２６取付用の方形板状の取付部
２５ｂとから形成され、連結部２５ａの基端部分
には、切起こしによりばね部２５ｃが設けられて
いる。 Further, between the support pipe 3 and the tinder member 11, a tinder nozzle is connected via the ignition port 10 of the support pipe 3 and the ignition port 11a of the tinder member 11, as shown in FIGS. 2, 3, and 5. A cylindrical shutter member 24 that closes both ignition ports 10 and 11a after igniting the mixed gas from 16 is incorporated so as to be slidable in the axial direction.
As shown in FIGS. 2 and 7, the operating lever 25
It can be operated on the handle 5 via the operation button 26. As shown in FIGS. 7 to 9, the operating rod 25 has a distal end that is connected to the shutter member 24.
It is formed from a gutter-shaped connecting part 25a connected to the base end of the connector by spot welding or the like, and a rectangular plate-shaped attachment part 25b for attaching the operation button 26, which is integrally provided at the base end of this connecting part 25a. A spring portion 25c is provided at the proximal end portion of the connecting portion 25a by cutting and bending.

一方前記把手５は、第１図および第１０図に示
すように前記操作釦２６等の各種操作部材が組込
まれた先端部材２７と、透明または半透明の排出
弁保持部材２８を介して前記先端部材２７の基端
に連続するガスタンク２９とから全体として棒状
に形成されており、ガスタンク２９の基端部に
は、液化ガスの注入弁３０が取付けられている。
そしてガスタンク２９内の液化ガス量は、前記排
出弁保持部材２８を介して外部から目視可能とな
つている。 On the other hand, as shown in FIGS. 1 and 10, the handle 5 is connected to the tip via a tip member 27 in which various operating members such as the operation button 26 are incorporated, and a transparent or translucent discharge valve holding member 28. The gas tank 29 is connected to the base end of the member 27 and is formed into a rod shape as a whole, and a liquefied gas injection valve 30 is attached to the base end of the gas tank 29 .
The amount of liquefied gas in the gas tank 29 can be visually observed from the outside via the discharge valve holding member 28.

前記先端部材２７は、第１１図に示すように下
半部材２７ａと上半部材２７ｂとから二つの割状
に構成されており、前記排出弁保持部材２８の前
端部は、前記両部材２７ａ，２７ｂ間に廻り止め
および抜け止めされた状態で挾持固定されてい
る。 As shown in FIG. 11, the tip member 27 is divided into two halves, consisting of a lower half member 27a and an upper half member 27b, and the front end of the discharge valve holding member 28 is connected to both the members 27a, 27b. It is clamped and fixed between 27b in such a manner that it is prevented from rotating and being prevented from coming off.

すなわち、排出弁保持部材２８は、第１０図な
いし第１２図に示すように前記ガスタンク２９の
先端が螺装される雄ねじ部２８ａと、ガスタンク
２９と先端部材２７との間に位置してガスタンク
２９内の液化ガスの量を外部から目視可能となる
確認部２８ｂと、段付状をなす外周面の両側をカ
ツトした外面形状をなすナツト部２８ｃとから構
成されており、ナツト部２８ｃは、先端部材２７
の各部材２７ａ，２７ｂの基端部にそれぞれ設け
た固定部３１により上下から挾持され廻り止めお
よび抜け止めがなされている。そしてこの排出弁
保持部材２８内には、第１０図に示すように排出
弁３２が貫通固定され、前記先端部材２７内に組
込んだ流量調節部材３３およびスプリング３５に
よつて基端側に常時押圧付勢される開閉部材３４
により吐出ガス流量の制御および弁開閉制御がな
されるようになつている。 That is, as shown in FIGS. 10 to 12, the discharge valve holding member 28 is located between the male threaded portion 28a into which the tip of the gas tank 29 is screwed, and the gas tank 29 and the tip member 27. It consists of a confirmation part 28b that allows the amount of liquefied gas inside to be visually observed from the outside, and a nut part 28c that has an outer surface shape by cutting both sides of a stepped outer peripheral surface, and the nut part 28c has a tip. Member 27
The members 27a and 27b are clamped from above and below by fixing portions 31 provided at their base ends to prevent them from turning and coming off. As shown in FIG. 10, a discharge valve 32 is penetrated and fixed in this discharge valve holding member 28, and is always kept on the proximal end side by a flow rate regulating member 33 and a spring 35 incorporated in the distal end member 27. Opening/closing member 34 that is pressed and biased
The discharge gas flow rate and valve opening/closing are controlled by this.

この排出弁３２は、第１３図に示すように前記
排出弁保持部材２８のナツト部２８ｃにＯリング
３６ｂを介して螺装固定される筒状の弁ケース３
６を備えており、この弁ケース３６の基端部に
は、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリアリレ
ート、ポリメチルメタアクリレート、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等の連続気泡発泡体あるいは
セルロース繊維等で形成され前記ガスタンク２９
内に延在して液化ガスを弁ケース３６内に導びく
微孔性ホース３７が螺入固定されている。また弁
ケース３６の先端側からは、第１３図に示すよう
に先端に流量調節部材３３を取付けるためローレ
ツト加工部３８ａを有する流量可変部材３８が螺
進調節可能に螺入されており、この流量可変部材
３８の基端部には、流量可変部材３８との間が面
接触によりシールされるとともに、弁ケース３６
との間がＯリング３９によりスライド可変にシー
ルされる筒状の押え部材４０が取付けられ、また
この押え部材４０と弁ケース３６に設けた縮径部
３６ａとの間には、円板状のガス制限材４１ａ，
４１ｂが介装されている。 As shown in FIG. 13, this discharge valve 32 has a cylindrical valve case 3 which is screwed onto the nut portion 28c of the discharge valve holding member 28 via an O-ring 36b.
The gas tank 29 is provided at the base end of the valve case 36 and is made of open-cell foam such as polystyrene, polyvinyl chloride, polyarylate, polymethyl methacrylate, polyethylene, polypropylene, or cellulose fiber.
A microporous hose 37 that extends inside and guides the liquefied gas into the valve case 36 is screwed and fixed. Further, from the tip side of the valve case 36, as shown in FIG. 13, a flow rate variable member 38 having a knurled portion 38a is screwed in so that the flow rate can be adjusted. The base end of the variable member 38 is sealed with the flow rate variable member 38 by surface contact, and the valve case 36
A cylindrical holding member 40 is attached which is slidably sealed with an O-ring 39, and a disc-shaped Gas restriction material 41a,
41b is interposed.

前記ガス制限材４１ａは、例えば発泡密度の高
い連続気泡発泡ポリウレタン等比較的軟質で多数
の微細通路を有する材料で形成され、またガス制
限材４１ｂは、例えばポリプロピレン繊維、アセ
チルセルロース繊維、あるいはポリアミド繊維等
比較的硬質で稍少なめの微細通路を有する材料で
形成されている。そして前記微孔性ホース３７を
介して弁ケース３６内に導びかれた液化ガスは、
これら両ガス制限材４１ａ，４１ｂを通過する間
に気化するようになつている。また前記流量可変
部材３８を回動操作して押え部材４０による両ガ
ス制限材４１ａ，４１ｂへの押圧力を調節するこ
とにより、主としてガス制限材４１ａが押しつぶ
されてその気孔率が変化し、流量可変部材３８の
螺進操作量に比例して通過ガス量が制御されるよ
うになつている。 The gas restriction material 41a is made of a relatively soft material having a large number of fine passages, such as open-cell polyurethane foam with a high foaming density, and the gas restriction material 41b is made of, for example, polypropylene fiber, acetyl cellulose fiber, or polyamide fiber. It is made of a material that is relatively hard and has a slightly smaller number of microscopic passages. The liquefied gas led into the valve case 36 through the microporous hose 37 is
The gas is vaporized while passing through both of these gas restriction members 41a and 41b. In addition, by rotating the flow rate variable member 38 and adjusting the pressing force of the presser member 40 on both gas restriction members 41a and 41b, the gas restriction member 41a is mainly crushed and its porosity changes, and the flow rate is The amount of passing gas is controlled in proportion to the amount of screw movement of the variable member 38.

このように構成された流量可変部材３８および
押え部材４０の内部には、第１３図に示すように
先端を突出させた状態で基端閉塞の筒状をなす弁
体４２が軸方向にスライド可能に組込まれてお
り、この弁体４２は、流量可変部材３８との間が
Ｏリング４３によりシールされているとともに、
スプリング４４により常時基端側に押圧付勢され
ている。そしてこの状態では、第１３図に示すよ
うに弁体４２の基端部が押え部材４０の内周面に
接触していてその間がシールされ、ガス制限材４
１ａ，４１ｂからのガス弁体４２に設けた連通孔
４２ａを介して弁体４２内に供給されないように
なつているとともに、スプリング４４の付勢力に
抗して弁体４２を先端側にスライドさせることに
より、弁体４２と押え部材４０との接触が解除さ
れガス制限材４１ａ，４１ｂからのガスが連通孔
４２ａを介して弁体４２内に導びかれるようにな
つている。この弁体４２の先端外面には、第１０
図、第１１図および第１３図に示すように開閉部
材３４の回動操作により弁体４２を作動させるた
めのＥリング４５が装着され、またこの弁体４２
から吐出されたガスは、可撓性チユーブ４６を介
して前記連結部材２１に供給されるようになつて
いる。 Inside the variable flow rate member 38 and the presser member 40 configured in this way, a cylindrical valve body 42 whose distal end is protruded and whose proximal end is closed is slidable in the axial direction. The valve body 42 is sealed with an O-ring 43 between the valve body 42 and the variable flow rate member 38.
The spring 44 is always biased toward the proximal end. In this state, as shown in FIG. 13, the base end of the valve body 42 is in contact with the inner circumferential surface of the presser member 40, and the space between them is sealed, and the gas restriction member 4
Gas from 1a and 41b is not supplied into the valve body 42 through the communication hole 42a provided in the valve body 42, and the valve body 42 is slid toward the tip side against the biasing force of the spring 44. As a result, the contact between the valve body 42 and the pressing member 40 is released, and the gas from the gas restriction members 41a and 41b is guided into the valve body 42 through the communication hole 42a. On the outer surface of the tip of the valve body 42, there is a 10th
11 and 13, an E-ring 45 is attached to operate the valve body 42 by rotating the opening/closing member 34.
The gas discharged from is supplied to the connecting member 21 via the flexible tube 46.

一方、流量可変部材３８のローレツト加工部３
８ａに装着された流量調節部材３３は、第１０
図、第１１図および第１４図に示すように概略円
板状をなしており、その周面に突設した操作片３
３ａは、先端部材２７の上半部材２７ｂに穿設し
たガイド孔４７内に挿入配置されている。このガ
イド孔４７は、第１１図、第１４図ないし第１６
図に示すように周方向に所要長さで切欠かれ、前
記操作片３３ａは、このガイド孔４７にそつて例
えば140度の範囲で回動操作できるようになつて
いる。またガイド孔４７の外面側には皿欠き部４
７ａが形成され、前記操作片３３ａの先端は、こ
の皿欠き部４７ａ内に位置している。これによ
り、通常の熱風加工器使用時には邪魔にならず、
不用意に流量調節部材３３を操作してしまうこと
が有効に防止され、しかも必要時には容易に流量
調節部材３３を操作することができる。 On the other hand, the knurling part 3 of the variable flow rate member 38
The flow rate adjusting member 33 attached to the 10th
As shown in FIGS. 11 and 14, the operation piece 3 has a roughly disc shape and is protruded from its circumferential surface.
3 a is inserted into a guide hole 47 formed in the upper half member 27 b of the tip member 27 . This guide hole 47 is shown in FIGS. 11, 14 to 16.
As shown in the figure, the notch is cut out to a required length in the circumferential direction, and the operation piece 33a can be rotated along the guide hole 47 within a range of, for example, 140 degrees. Further, on the outer surface side of the guide hole 47, there is a countersunk portion 4.
7a is formed, and the tip of the operation piece 33a is located within this plate notch 47a. As a result, it does not get in the way when using a normal hot air processing machine.
Inadvertent operation of the flow rate adjustment member 33 is effectively prevented, and the flow rate adjustment member 33 can be easily operated when necessary.

また弁体４２の先端部に装着された開閉部材３
４は、第１７図に示すように下部に概略Ｖ形状の
切欠き３４ａを有する略円板状に形成されてお
り、その周面に突設した操作片３４ｂは、先端部
材２７の上半部材２７ｂに穿設したガイド孔４８
に貫通配置されている。このガイド孔４８は、第
１１図、第１５図ないし第１７図に示すように周
方向に所要長さで切欠かれ、前記操作片３４ｂ
は、このガイド孔４８にそつて例えば100度の範
囲で回動操作できるようになつている。また、ガ
イド孔４８の周方向両端部位置には、第１５図な
いし第１７図に示すように軸方向に所要長さ切り
込まれて操作片３４ｂを係止する弁閉止用ポケツ
ト４８ａおよび弁開放用ポケツト４８ｂがそれぞ
れ設けられている。そして、前記スプリング３５
により押圧付勢される開閉部材３４の操作片３４
ｂは、回動両端において各ポケツト４８ａ，４８
ｂにそれぞれ嵌入係止されるようになつている。 Also, the opening/closing member 3 attached to the tip of the valve body 42
4 is formed in a substantially disk shape with a roughly V-shaped notch 34a at the lower part, and an operation piece 34b protruding from the circumferential surface is connected to the upper half member of the tip member 27. Guide hole 48 drilled in 27b
It is placed through the. As shown in FIGS. 11, 15 to 17, the guide hole 48 is cut out to a required length in the circumferential direction, and
can be rotated along this guide hole 48 within a range of, for example, 100 degrees. In addition, at both ends of the guide hole 48 in the circumferential direction, a valve closing pocket 48a and a valve opening pocket are cut into a required length in the axial direction to lock the operating piece 34b, as shown in FIGS. 15 to 17. pockets 48b are provided respectively. And the spring 35
The operating piece 34 of the opening/closing member 34 is pressed and biased by
b is for each pocket 48a, 48 at both ends of rotation.
b, respectively.

一方、この開閉部材３４に対応する下半部材２
７ａ内部位置には、第１０図、第１１図、第１７
図および第１８図に示すように開閉部材３４の下
端を軸方向基端側から支持するスライドガイド片
４９が設けられ、開閉部材３４の回動操作に伴な
いその下端部を軸方向に進退させるように構成さ
れている。 On the other hand, the lower half member 2 corresponding to this opening/closing member 34
10, 11, and 17 in the internal position of 7a.
As shown in the figure and FIG. 18, a slide guide piece 49 is provided to support the lower end of the opening/closing member 34 from the base end side in the axial direction, and moves the lower end portion back and forth in the axial direction as the opening/closing member 34 is rotated. It is configured as follows.

すなわち、スライドガイド片４９は、第１７図
および第１８図に示すように軸方向基端側に位置
し軸線に対して直角な全閉位置保持面４９ａと、
軸方向先端側に位置し軸線に対して直角な全開位
置保持面４９ｂと、これら両保持面４９ａ，４９
ｂ間に位置し軸線に直角な面に対して一定の傾き
を有する傾斜面４９ｃとを備えており、開閉部材
３４の下端部分は、第１７図に示すように操作片
３４ｂがガイド孔４８の弁閉止用ポケツト４８ａ
に係止されている際には全閉位置保持面４９ａに
接触している。そして操作片３４ｂを弁開放用ポ
ケツト４８ｂ側に回動させることにより、開閉部
材３４の下端部分は傾斜面４９ｃ上を滑動して全
開位置保持面４９ｂに接触するようになつてい
る。なおこのスライドガイド片４９は、下半部材
２７ａとは別体としこれを下半部材２７ａ内面に
固定するようにしてもよい。 That is, as shown in FIGS. 17 and 18, the slide guide piece 49 has a fully closed position holding surface 49a located on the base end side in the axial direction and perpendicular to the axis;
A fully open position holding surface 49b located on the tip side in the axial direction and perpendicular to the axis, and both of these holding surfaces 49a, 49.
The lower end portion of the opening/closing member 34 is provided with an inclined surface 49c located between Valve closing pocket 48a
When it is locked, it is in contact with the fully closed position holding surface 49a. By rotating the operating piece 34b toward the valve opening pocket 48b, the lower end portion of the opening/closing member 34 slides on the inclined surface 49c and comes into contact with the fully open position holding surface 49b. Note that this slide guide piece 49 may be made separate from the lower half member 27a and fixed to the inner surface of the lower half member 27a.

しかして開閉部材３４は、その回動操作により
操作片３４ｂ位置を支点として下端側が軸方向に
進退し、これによりＥリング４５を介し開閉部材
３４の軸心部分に連動連結された弁体４２も軸方
向にスライドして弁の開閉がなされる。 As a result, the lower end of the opening/closing member 34 moves forward and backward in the axial direction using the operating piece 34b position as a fulcrum by the rotation operation, and as a result, the valve body 42, which is interlocked and connected to the axial center of the opening/closing member 34 via the E-ring 45, also moves forward and backward in the axial direction. The valve is opened and closed by sliding in the axial direction.

前記先端部材２７の両部材２７ａ，２７ｂには
また、第１０図および第１１図に示すように前記
連結ナツト４（第２図参照）が螺装される雄ねじ
部５０および膨出部５１がそれぞれ設けられ、下
半部材２７ａの膨出部５１下端部は、第１９図に
示すように作業台（図示せず）上に載置した際に
安定するように平坦にカツトされている。また前
記雄ねじ部５０の軸心部には、第１０図、第１１
図、第１５図、第１８図および第１９図に示すよ
うに前記混合ガス生成部材１７の基端部を上下か
ら挾持する円形部５２および連結部材２１を上下
から挾持する六角部５３がそれぞれ設けられてい
る。 Both members 27a and 27b of the tip member 27 also have a male threaded portion 50 and a bulging portion 51 into which the connecting nut 4 (see FIG. 2) is screwed, as shown in FIGS. 10 and 11, respectively. The lower end of the bulge 51 of the lower half member 27a is cut flat so as to be stable when placed on a workbench (not shown), as shown in FIG. In addition, at the axial center of the male threaded portion 50, as shown in FIGS.
15, 18, and 19, a circular portion 52 that holds the base end portion of the mixed gas generating member 17 from above and below, and a hexagonal portion 53 that holds the connecting member 21 from above and below are provided, respectively. It is being

また上半部材２７ｂには、第１０図、第１１
図、第１５図および第１９図に示すように前記操
作杆２５の連結部２５ａをスライドガイドすると
ともにばね部２５ｃが圧接摺動するガイド溝５４
および軸方向に長軸を有し内部を貫通する操作釦
２６のスライド範囲を規制するガイド孔５５がそ
れぞれ設けられている。また下半部材２７ａに
は、第１０図、第１１図、第１８図および第１９
図に示すように操作杆２５の取付部２５ｂのスラ
イドを両側からガイドする一対のガイド片５６が
設けられている。 In addition, the upper half member 27b includes FIGS. 10 and 11.
15 and 19, a guide groove 54 slides and guides the connecting portion 25a of the operating rod 25, and in which the spring portion 25c slides under pressure.
A guide hole 55 having a long axis in the axial direction and regulating the sliding range of the operation button 26 passing through the inside is provided. In addition, the lower half member 27a is shown in FIGS. 10, 11, 18, and 19.
As shown in the figure, a pair of guide pieces 56 are provided to guide the slide of the mounting portion 25b of the operating rod 25 from both sides.

次に作用について説明する。 Next, the effect will be explained.

使用に際しては、まず操作釦２６をガイド孔５
５の基端位置までスライドさせ、これに連動する
シヤツタ部材２４を第３図に実線で示す位置まで
移動させて両着火口１０，１１ａを開にする。こ
の際、操作杆２５のばね部２５ｃは上半部材２７
ｂのガイド溝５４に常時圧接しているので、例え
ば熱風吐出筒１を下方に傾けて振つた場合でもシ
ヤツタ部材２４により両着火口１０，１１ａが閉
止されるおそれはない。また操作杆２５がガイド
溝５４およびガイド片５６に、また操作釦２６が
ガイド孔５５にガイドされているので、シヤツタ
部材２４の開閉が極めてスムースである。 When using, first insert the operation button 26 into the guide hole 5.
5 to the base end position, and the shutter member 24 interlocked therewith is moved to the position shown by the solid line in FIG. 3 to open both the ignition ports 10 and 11a. At this time, the spring portion 25c of the operating rod 25
Since they are always in pressure contact with the guide groove 54 of b, there is no fear that both ignition ports 10 and 11a will be closed by the shutter member 24, even if, for example, the hot air discharge tube 1 is tilted downward and shaken. Further, since the operating rod 25 is guided by the guide groove 54 and the guide piece 56, and the operating button 26 is guided by the guide hole 55, the shutter member 24 can be opened and closed extremely smoothly.

シヤツタ部材２４を開にした後、流量調節部材
３３を適当に回動操作して排出弁３２からのガス
吐出流量を所定値に設定する。この際、ガイド孔
４７にそつて周方向に目盛を設けておけば、熱風
吐出筒１から噴射される熱風の温度設定が極めて
容易である。 After opening the shutter member 24, the flow rate adjusting member 33 is rotated appropriately to set the gas discharge flow rate from the discharge valve 32 to a predetermined value. At this time, if a scale is provided in the circumferential direction along the guide hole 47, it is extremely easy to set the temperature of the hot air injected from the hot air discharge cylinder 1.

次いで、ガイド孔４８の弁閉止用ポケツト４８
ａ内に嵌入係止されている操作片３４ｂをガイド
孔４８にそつて弁開放用ポケツト４８ｂ位置まで
回動させる。すると、開閉部材３４が例えば100
度回動し、第１８図に示す下半部材２７ａのスラ
イドガイド片４９により開閉部材３４の下端部が
軸方向先端側に所要量移動する。これにより、排
出弁３２の弁体４２もスプリング４４の付勢力に
抗して先端側にスライドし、弁体４２基端部と押
え部材４０との面接触が解除される。 Next, the valve closing pocket 48 of the guide hole 48
The operating piece 34b, which is fitted and locked in the valve a, is rotated along the guide hole 48 to the position of the valve opening pocket 48b. Then, the opening/closing member 34 becomes, for example, 100
The slide guide piece 49 of the lower half member 27a shown in FIG. 18 moves the lower end of the opening/closing member 34 by a required amount toward the tip in the axial direction. As a result, the valve body 42 of the discharge valve 32 also slides toward the tip side against the biasing force of the spring 44, and the surface contact between the base end of the valve body 42 and the presser member 40 is released.

この面接触が解除されると、ガスタンク２９内
の液化ガスは微孔性ホース３７を介して弁ケース
３６内に導びかれ、第１３図に示すガス制限材４
１ａ，４１ｂで流量が制御されかつ気化ガスとし
て送り出される。送り出された気化ガスは、連通
孔４２ａを介して弁体４２内に導びかれ、さらに
可擣性チユーブ４６を介して第２図に示す連結部
材２１に導びかれる。この気化ガスはさらに、混
合ガス生成部材１７内に組込まれたフイルタ部材
１９を介してノズル板１８から噴射される。この
際、ノズル板１８の入側にフイルタ部材１９が設
けられているので、万一ガス中の異物を微孔性ホ
ース３７あるいはガス制限材４１ａ，４１ｂで除
去できなかつた場合でも、フイルタ部材１９で完
全に除去しノズル板１８の目詰まりを防止するこ
とができる。また大粒の液化ガスが気化ガス中に
混入している場合でも、フイルタ部材１９を通過
する間に微細な粒子となりノズル板１８に到つた
時点では完全な気化ガスとすることができる。 When this surface contact is released, the liquefied gas in the gas tank 29 is guided into the valve case 36 through the microporous hose 37, and the gas restriction material 4 shown in FIG.
The flow rate is controlled by 1a and 41b, and the gas is sent out as vaporized gas. The vaporized gas sent out is led into the valve body 42 through the communication hole 42a, and further into the connecting member 21 shown in FIG. 2 through the flexible tube 46. This vaporized gas is further injected from the nozzle plate 18 via a filter member 19 built into the mixed gas generating member 17. At this time, since a filter member 19 is provided on the inlet side of the nozzle plate 18, even if foreign matter in the gas cannot be removed by the microporous hose 37 or the gas restriction materials 41a and 41b, the filter member 19 can be completely removed to prevent clogging of the nozzle plate 18. Further, even if large particles of liquefied gas are mixed in the vaporized gas, they become fine particles while passing through the filter member 19, and can be completely vaporized when they reach the nozzle plate 18.

このようにしてノズル板１８から気化ガスが高
圧噴射されると、その噴射に伴なうエゼクタ作用
により空気口９および空気導入孔２３を介して外
部空気が混合ガス生成部材１７内に吸引され、気
化ガスと空気との混合ガスが生成される。 When vaporized gas is injected at high pressure from the nozzle plate 18 in this way, external air is sucked into the mixed gas generation member 17 through the air port 9 and the air introduction hole 23 due to the ejector action accompanying the injection. A mixed gas of vaporized gas and air is generated.

この混合ガスは、第２図に示すように比較的長
い連結パイプ１５内を流れる間に混合性状が均一
化され、その後火口部材１１内に導びかれる。こ
の混合ガスは、第３図に示すようにその一部が火
口ノズル１６の円筒部１６ａ内を通つて噴射され
るとともに、残部が歯車状部１６ｂから噴射され
る。これにより、噴射ガスを均一で安定したもの
とすることができる。また前記連結パイプ１５
は、熱伝導率の悪いステンレス鋼製でしかも比較
的長尺に形成されているので、後述する着火によ
り火口部材１１が350℃以上に昇温しても、この
熱を把手５側に伝えにくくする効果がある。 As shown in FIG. 2, this mixed gas is made uniform in its mixed properties while flowing through a relatively long connecting pipe 15, and then introduced into the nozzle member 11. As shown in FIG. 3, part of this mixed gas is injected through the cylindrical part 16a of the crater nozzle 16, and the remaining part is injected from the gear-shaped part 16b. Thereby, the injection gas can be made uniform and stable. In addition, the connecting pipe 15
is made of stainless steel with poor thermal conductivity and is relatively long, so even if the temperature of the crater member 11 rises to 350°C or higher due to ignition, which will be described later, it is difficult to transfer this heat to the handle 5 side. It has the effect of

火口ノズル１６からガスが噴射されたならば、
図示しない着火手段を用い両着火口１０，１１ａ
を介して外部から着火する。この際、火口ノズル
１６の先端部が第３図に示すように大径孔部１３
側に突出しているので、炎Ｆを大きな安定したも
のとすることができ、これにより燃焼室２内の燃
焼触媒６が迅速に加熱され、着火後１〜２秒で酸
化反応を開始する。 If gas is injected from the crater nozzle 16,
Both ignition ports 10 and 11a are used using ignition means (not shown).
Ignition is carried out externally via the At this time, as shown in FIG.
Since it protrudes to the side, the flame F can be made large and stable, thereby rapidly heating the combustion catalyst 6 in the combustion chamber 2, and starting the oxidation reaction in 1 to 2 seconds after ignition.

燃焼触媒６が酸化反応を開始したならば、第３
図に示すように実線位置にあるシヤツタ部材２４
を鎖線位置まで先端側に移動させ、両着火口１
０，１１ａを閉止する。すると、炎Ｆが消えて火
口ノズル１６からはガスが噴射される。このガス
は、燃焼触媒６の方形状貫通孔６ａ、Ｕ字状溝６
ｂ、および空隙Ｇを通つて熱風吐出口７から熱風
として排出されるが、燃焼触媒６を通過する間に
無炎の完全燃焼が行なわれる。 Once the combustion catalyst 6 starts the oxidation reaction, the third
The shutter member 24 is in the solid line position as shown in the figure.
Move it toward the tip side to the chain line position, and connect both ignition ports 1.
0 and 11a are closed. Then, the flame F disappears and gas is injected from the crater nozzle 16. This gas flows through the rectangular through hole 6a of the combustion catalyst 6 and the U-shaped groove 6.
The hot air is discharged as hot air from the hot air discharge port 7 through the air gap G and the air gap G, and complete flameless combustion occurs while passing through the combustion catalyst 6.

この際、燃焼室２内にはその基端から先端の熱
風吐出筒１に向かつて直線的にガス流路が形成さ
れているので、混合ガスの燃焼室２内での滞留が
なく燃焼室２内が常に低圧に維持されてノズル板
１８部分でのエゼクタ作用を低下させることがな
い。このため、混合ガス中に充分な空気量が確保
され、従来不可能であつた無炎の完全燃焼が期待
できるとともに、充分多量の熱風が得られる。ま
た、燃焼は火口ノズル１６部分では行なわれずす
べて燃焼室２内で行なわれ、しかも着火時は火口
ノズル１６部分で燃焼を行なうので、完全燃焼ま
での時間を大幅に短縮し、しかも安定した高温の
熱風温度が得られる。 At this time, since a gas flow path is formed in the combustion chamber 2 in a straight line from the base end to the hot air discharge tube 1 at the tip, the mixed gas does not remain in the combustion chamber 2. The internal pressure is always maintained at a low pressure so that the ejector action at the nozzle plate 18 portion is not reduced. Therefore, a sufficient amount of air is ensured in the mixed gas, and complete flameless combustion, which was previously impossible, can be expected, and a sufficiently large amount of hot air can be obtained. In addition, combustion does not take place in the tinder nozzle 16, but takes place entirely within the combustion chamber 2, and at the time of ignition, combustion occurs in the tinder nozzle 16, which greatly shortens the time required for complete combustion and provides stable high temperature. Hot air temperature can be obtained.

また、ガスタンク２９内の液化ガスは、燃焼室
２に至る間に気化することになるが、その気化熱
に伴なう冷却作用により、長時間連続使用しても
熱風吐出筒１側の熱により把手５側が昇温するの
を有効に防止できるとともに、吸熱により液化ガ
スの気化をより促進させることができる。 In addition, the liquefied gas in the gas tank 29 will vaporize while reaching the combustion chamber 2, but due to the cooling effect accompanying the heat of vaporization, even if it is used continuously for a long time, the heat on the hot air discharge pipe 1 side will It is possible to effectively prevent the handle 5 side from rising in temperature, and to further promote vaporization of the liquefied gas due to heat absorption.

また熱風吐出口７から噴射される熱風は、燃焼
触媒６により完全燃焼された後の燃焼排気であ
り、したがつて酸化性ガスを全く含まない還元性
あるいは少なくとも不活性のガスとして得られ
る。このため、この熱風を半田付けに利用する場
合には、酸化のない安定した半田付けが可能とな
る。 Further, the hot air injected from the hot air discharge port 7 is the combustion exhaust gas that has been completely burned by the combustion catalyst 6, and is therefore obtained as a reducing or at least inert gas that does not contain any oxidizing gas. Therefore, when this hot air is used for soldering, stable soldering without oxidation is possible.

また、プリント基板上に仮止めされた素子に触
れる必要がないので、素子の位置ずれが全くない
とともに、高密度で実装する素子の半田付けも何
等支障なく容易かつ確実に行なうことができる。
また、電気半田ごてを用いる場合と異なり、リー
ク電流により素子が破壊されるおそれもない。 Further, since there is no need to touch the elements temporarily fixed on the printed circuit board, there is no displacement of the elements at all, and the soldering of elements mounted at high density can be easily and reliably performed without any problems.
Furthermore, unlike the case of using an electric soldering iron, there is no risk of the element being destroyed by leakage current.

また、外面が六角形状をなす連結部材２１は、
先端部材２７のうちの上半部材２７ｂを取外した
状態でも下半部材２７ａの六角部５３により廻り
止めがなされるので、この状態で混合ガス生成部
材１７を回転させれば、把手５内の各部材を取外
すことなく混合ガス生成部材１７を連結部材２１
から取外すことができる。このため、混合ガス生
成部材１７内に組込まれたノズル板１８およびフ
イルタ部材１９の交換が容易である。 Further, the connecting member 21 having a hexagonal outer surface is
Even when the upper half member 27b of the tip member 27 is removed, rotation is prevented by the hexagonal part 53 of the lower half member 27a, so if the mixed gas generating member 17 is rotated in this state, each part in the handle 5 The mixed gas generating member 17 is connected to the connecting member 21 without removing the member.
It can be removed from the Therefore, the nozzle plate 18 and filter member 19 incorporated in the mixed gas generation member 17 can be easily replaced.

なお、連結部材２１の外面および先端部材２７
の六角部５３は、必ずしも六角形である必要はな
く、廻り止めがなされる形状であればどのような
形状でもよい。 Note that the outer surface of the connecting member 21 and the tip member 27
The hexagonal portion 53 does not necessarily have to be hexagonal, and may have any shape as long as it prevents rotation.

ところで、熱風加工器の燃焼触媒に要求される
条件としては、可及的低温で触媒成分が酸化反応
を開始すること、触媒成分およびこれを担持する
担体が熱衝撃性および機械的強度に優れているこ
と等の基本的な条件に加え、点火から燃焼反応開
始までの時間が短かく、かつ使用中の高温下で触
媒成分が担体中に浸透しないことが要求される。 By the way, the conditions required for the combustion catalyst of a hot air processor are that the catalyst component starts the oxidation reaction at the lowest possible temperature, and that the catalyst component and the carrier supporting it have excellent thermal shock resistance and mechanical strength. In addition to basic conditions such as the presence of fuel, it is also required that the time from ignition to the start of the combustion reaction be short, and that the catalyst components do not penetrate into the carrier at high temperatures during use.

これらの条件を満たす燃焼触媒としては、白金
90〜98重量％およびロジウム２〜10重量％からな
る触媒成分を、表面にγ―アルミナの被膜を有す
るアルミナを主成分とする多孔質の担体上に担持
させたものが好ましい。 A combustion catalyst that satisfies these conditions is platinum.
A catalyst component comprising 90 to 98% by weight and 2 to 10% by weight of rhodium is preferably supported on a porous carrier mainly composed of alumina and having a γ-alumina coating on the surface.

すなわち、触媒成分として白金にロジウムを添
加することにより、比較的低温における液化ガス
の完全燃焼効果が一層向上するとともに、特に点
火から酸化反応開始までの時間を大幅に短縮する
ことができる。ここで、白金に対するロジウム添
加量が２重量％未満では添加したことに伴なう実
質的な効果が得られず、また10重量％を越えて添
加してもそれに伴なう効果の向上が得られない。
したがつて、白金とロジウムとの組成比は白金90
〜98：ロジウム２〜10（重量％）の範囲とするの
が好ましい。また触媒成分の使用量は、担体重量
を基準として約２〜10重量％の範囲が好ましく、
この範囲を外れると触媒作用が得られず、あるい
は触媒作用のそれに伴なう向上が期待できない。 That is, by adding rhodium to platinum as a catalyst component, the effect of complete combustion of liquefied gas at relatively low temperatures can be further improved, and in particular, the time from ignition to the start of the oxidation reaction can be significantly shortened. Here, if the amount of rhodium added to platinum is less than 2% by weight, no substantial effect will be obtained, and if it is added in excess of 10% by weight, no improvement in the effect will be obtained. I can't.
Therefore, the composition ratio of platinum and rhodium is platinum 90
~98: Rhodium is preferably in the range of 2 to 10 (wt%). Further, the amount of the catalyst component used is preferably in the range of about 2 to 10% by weight based on the weight of the carrier.
If it is outside this range, no catalytic action will be obtained or a corresponding improvement in the catalytic action cannot be expected.

また、触媒成分の担体としてアルミナを主成分
とする多孔質のセラミツクを用いることにより、
耐熱性、耐熱衝撃性等の熱特性や機械的強度が著
しく向上するとともに、触媒成分の担体上への吸
着をより均一なものとすることができる。この場
合、前記する諸特性の改善のためには多孔質セラ
ミツクの吸水率（見掛の気孔率）を15〜30％の範
囲とすることが好ましい。またセラミツクの材質
としては、アルミナを主成分としてこれにシリカ
を含有するものが好ましく、例えばムライト系セ
ラミツク（3Al₂O₃・2SiO₂）あるいはアルミナ系
セラミツク（Al₂O₃、85％以上）等が適してい
る。なお、多孔質セラミツクの触媒担体の吸水率
が15％未満では、触媒成分に対して充分な吸着面
積を与えることができない。そして特に熱風加工
器用として高温域で使用される場合には、作業時
の急熱、急冷に対する熱衝撃性が不充分になると
ともに、断熱性が低下して点火時の熱が逃げ易く
なつてこての点火スタートが遅くなる。一方吸水
率を30％以上に増大させると、機械的強度が低下
するとともに、担体上に担持させる際に触媒成分
が担体表面から反応に関与しない内部に浸透して
触媒成分が無駄になりコスト高となる。したがつ
て、担体の吸水率を15〜30％の範囲とすることが
好ましい。 In addition, by using porous ceramic mainly composed of alumina as a carrier for the catalyst component,
Thermal properties such as heat resistance and thermal shock resistance and mechanical strength are significantly improved, and the adsorption of catalyst components onto the carrier can be made more uniform. In this case, in order to improve the various properties described above, it is preferable that the water absorption rate (apparent porosity) of the porous ceramic is in the range of 15 to 30%. The ceramic material is preferably one containing alumina as a main component and silica, such as mullite ceramic (3Al ₂ O ₃ .2SiO ₂ ) or alumina ceramic (Al ₂ O ₃ , 85% or more). is suitable. Note that if the water absorption rate of the porous ceramic catalyst carrier is less than 15%, a sufficient adsorption area cannot be provided for the catalyst components. In particular, when used in a hot air processing device in a high temperature range, the thermal shock resistance against rapid heating and cooling during operation is insufficient, and the heat insulation properties are reduced, making it easier for heat to escape during ignition. Ignition start is delayed. On the other hand, if the water absorption rate is increased to more than 30%, the mechanical strength will decrease, and when supported on the carrier, the catalyst component will penetrate from the surface of the carrier into the interior that does not participate in the reaction, resulting in wasted catalyst components and increased costs. becomes. Therefore, it is preferable that the water absorption rate of the carrier is in the range of 15 to 30%.

ところで、担体の吸水率を前記の範囲とした場
合でも、高温下では触媒成分が担体内部へ浸透し
触媒の寿命を短かくすることがある。これを抑制
するためには、前記触媒成分の塗布に先立つてγ
―アルミナの被膜処理を施しておくことが好まし
い。 Incidentally, even when the water absorption rate of the carrier is within the above range, catalyst components may penetrate into the interior of the carrier at high temperatures, shortening the life of the catalyst. In order to suppress this, it is necessary to
- It is preferable to apply alumina coating treatment.

このようなγ―アルミナの被膜処理は、例えば
セラミツク担体上に水酸化アルミニウムのゲルを
塗布もしくは浸漬によつて施し、これを加熱脱水
しさらに900℃に保つてγ―アルミナ化すること
により得られる。このようなアルミナ被膜は、後
述する触媒分散物の塗着の際にその担体内部への
過度の浸透を防止する効果をも有する。 Such a γ-alumina film treatment can be obtained, for example, by coating or dipping aluminum hydroxide gel onto a ceramic carrier, heating and dehydrating it, and further maintaining it at 900°C to form γ-alumina. . Such an alumina film also has the effect of preventing excessive penetration of the catalyst dispersion into the carrier when it is applied, which will be described later.

また前記白金／ロジウム触媒成分は、これをコ
ロイド状の水酸化アルミニウムのゲル中に分散さ
せた状態で担体上に塗着し、これを高温で焼成す
ることが好ましい。これにより、触媒成分の担体
上への均一な吸着が一層促進される。また担体上
に予め施される表面処理被膜および触媒塗着時の
分散媒質としての水酸化アルミニウムは、それぞ
れ焼成によつてγ―アルミナ化し、触媒の耐熱性
向上に寄与するとともにそれ自体も燃焼触媒とし
て作用する。 Further, it is preferable that the platinum/rhodium catalyst component is dispersed in a gel of colloidal aluminum hydroxide and coated on a carrier, and then calcined at a high temperature. This further promotes uniform adsorption of catalyst components onto the carrier. In addition, the surface treatment film applied in advance on the carrier and the aluminum hydroxide used as a dispersion medium when applying the catalyst are converted into γ-alumina by firing, which contributes to improving the heat resistance of the catalyst and is itself a combustion catalyst. It acts as.

なお前記実施例においては、半田付け用の熱風
加工器を例に採つて説明したが、その他半田の吸
取り、合成樹脂の溶着、合成樹脂接着剤の溶融、
あるいは熱収縮性樹脂を用いた被覆等の作業にも
適用することができる。また、熱風吐出筒１およ
びこれと一体の燃焼室２を支持パイプ３の先端か
ら取外せば、ブローランプ（トーチランプ）とし
ても用いることができる。この際、ガスは火口ノ
ズル１６から噴射されるので、安定した大きな炎
が得られる。 In the above embodiments, a hot air processing machine for soldering was used as an example, but it can also be used to absorb solder, weld synthetic resin, melt synthetic resin adhesive,
Alternatively, it can also be applied to work such as coating using heat-shrinkable resin. Moreover, if the hot air discharge tube 1 and the combustion chamber 2 integrated therewith are removed from the tip of the support pipe 3, it can be used as a blow lamp (torch lamp). At this time, since the gas is injected from the crater nozzle 16, a stable and large flame can be obtained.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上説明したように本発明は、燃焼触媒が内装
された燃焼室内で多量の燃焼ガスを完全燃焼さ
せ、還元性あるいは少なくとも不活性の燃焼排気
を燃焼室先端の熱風吐出口から高温の熱風として
噴射させるようにしているので、この熱風を半田
付け作業に利用した場合には、酸化を伴なわない
確実な半田付けが可能となる。また、面取付け形
のICを高密度実装する場合にも、ICの位置ずれ
やリーク電流による素子の破壊を伴なうことな
く、しかも容易に半田付けを行なうことができ
る。 As explained above, the present invention completely burns a large amount of combustion gas in a combustion chamber equipped with a combustion catalyst, and injects reducing or at least inert combustion exhaust as high-temperature hot air from a hot air outlet at the tip of the combustion chamber. Therefore, when this hot air is used for soldering work, reliable soldering without oxidation is possible. Furthermore, even when surface-mounted ICs are mounted at a high density, soldering can be easily performed without causing any displacement of the IC or damage to the elements due to leakage current.

また半田付け以外に、例えば合成樹脂の溶着、
収縮被覆あるいは合成樹脂接着剤の溶融等にも利
用することができる。そしてこの場合、ヒータを
用いフアンで熱風を送風する構造のものに比較し
て大幅な小型化が可能となり、かつ高温の熱風を
容易に得ることができる。 In addition to soldering, for example, welding of synthetic resin,
It can also be used for shrink coating or melting synthetic resin adhesives. In this case, compared to a structure in which a heater is used to blow hot air with a fan, the size can be significantly reduced, and high-temperature hot air can be easily obtained.

また、本発明は、燃焼ガス供給部の先端位置に
着火用開口部を設け、この着火用開口部から燃焼
ガスに点火するようにしているので、燃焼ガスの
流量が多い場合でも、燃焼ガスを容易かつ確実に
有炎燃焼させ、その炎の熱で燃焼触媒を酸化反応
温度まで加熱することができる。また、燃焼触媒
の加熱後は、着火用開口部をシヤツタ部材で閉止
するようにしているので、有炎燃焼の炎を確実に
消し、燃焼ガスを直接燃焼室に供給することがで
きる。しかも、着火用開口部をシヤツタ部材で閉
止するだけでよいので、操作も極めて簡単であ
る。 Furthermore, in the present invention, an ignition opening is provided at the tip of the combustion gas supply section, and the combustion gas is ignited from this ignition opening, so even when the flow rate of combustion gas is large, the combustion gas is It is possible to easily and reliably cause flaming combustion, and use the heat of the flame to heat the combustion catalyst to the oxidation reaction temperature. Further, after heating the combustion catalyst, the ignition opening is closed by the shutter member, so that the flame of flaming combustion can be reliably extinguished and the combustion gas can be directly supplied to the combustion chamber. Moreover, since it is only necessary to close the ignition opening with the shutter member, the operation is extremely simple.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明に係る熱風加工器の一例を示す
全体外観図、第２図は第１図の先端部を拡大して
示す部分断面図、第３図は第２図の要部拡大図、
第４図は第３図の―線断面図、第５図は第３
図の―線断面図、第６図は燃焼触媒の外観
図、第７図はシヤツタ部材およびその操作部材の
部分断面図、第８図は操作杆の平面図、第９図は
第８図の―線断面図、第１０図は第１図の基
端部分を拡大して示す部分断面図、第１１図は第
１０図の要部分解図、第１２図は第１０図のXII―
XII線断面図、第１３図は排出弁の拡大断面図、第
１４図は第１０図の―線断面図、第１５
図は第１１図の―線矢視図、第１６図は
第１５図の背面図、第１７図は第１０図の―
線断面図、第１８図は第１１図の―
線矢視図、第１９図は第１１図の―線断
面図である。１……熱風吐出筒、２……燃焼室、３……支持
パイプ、５……把手、６……燃焼触媒、７……熱
風吐出口、１０，１１ａ……着火口、１１……火
口部材、１６……火口ノズル、１７……混合ガス
生成部材、１８……ノズル板、２３……空気導入
孔、２４……シヤツタ部材、２９……ガスタン
ク、３２……排出弁、３３……流量調節部材、３
４……開閉部材、４９……スライドガイド片、Ｇ
……空隙。 Fig. 1 is an overall external view showing an example of a hot air processing device according to the present invention, Fig. 2 is a partial sectional view showing an enlarged tip portion of Fig. 1, and Fig. 3 is an enlarged view of the main part of Fig. 2. ,
Figure 4 is a sectional view taken along the - line in Figure 3, and Figure 5 is a cross-sectional view of Figure 3.
Fig. 6 is an external view of the combustion catalyst, Fig. 7 is a partial sectional view of the shutter member and its operating member, Fig. 8 is a plan view of the operating lever, and Fig. 9 is the same as Fig. 8. - Line sectional view, Fig. 10 is a partial sectional view showing an enlarged proximal end portion of Fig. 1, Fig. 11 is an exploded view of the main part of Fig. 10, Fig. 12 is XII of Fig. 10 -
13 is an enlarged sectional view of the discharge valve, FIG. 14 is a sectional view taken along the line - of FIG. 10, and 15
The figures are the - line arrow view of Fig. 11, Fig. 16 is the back view of Fig. 15, and Fig. 17 is the - of Fig. 10.
Line sectional view, Figure 18 is the same as in Figure 11.
19 is a sectional view taken along the line -- in FIG. 11. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1...Hot air discharge tube, 2...Combustion chamber, 3...Support pipe, 5...Handle, 6...Combustion catalyst, 7...Hot air discharge port, 10, 11a...Ignition port, 11...Tinder member , 16... Crater nozzle, 17... Mixed gas generation member, 18... Nozzle plate, 23... Air introduction hole, 24... Shutter member, 29... Gas tank, 32... Discharge valve, 33... Flow rate adjustment Parts, 3
4... Opening/closing member, 49... Slide guide piece, G
...Void.

Claims

【特許請求の範囲】１筒状の燃焼室と；この燃焼室内に軸方向に長
く配置され、酸化反応により燃焼ガスを完全燃焼
させるための燃焼触媒と；燃焼室の先端部に設け
られ、燃焼排気を熱風として噴射する熱風吐出口
と；前記燃焼室内にその基端から熱風吐出口に向
かつて連続して設けられ、その周面の少なくとも
一部が前記燃焼触媒で形成されている燃焼ガス流
路と；前記燃焼室の基端側に配置された燃焼ガス
供給部と；この燃焼ガス供給部の先端位置に設け
られ、燃焼ガスに点火して有炎燃焼させその炎に
より燃焼触媒を酸化反応温度まで加熱するための
着火用開口部と；燃焼触媒の加熱後に、前記着火
用開口部を閉止して炎を消し、燃焼ガスを直接燃
焼室に供給するためのシヤツタ部材と；を具備す
ることを特徴とする熱風加工器。２熱風吐出口の開口方向を燃焼室の軸線方向と
一致させたことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の熱風加工器。３燃焼触媒の内部に軸方向の貫通孔を設けると
ともに、燃焼触媒の周面に軸方向の溝を設けてこ
れらを燃焼ガス流路としたことを特徴とする特許
請求の範囲第１項または第２項記載の熱風加工
器。４燃焼ガス供給部に、ガス流量調節部を設けた
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項
または第３項記載の熱風加工器。[Scope of Claims] 1. A cylindrical combustion chamber; A combustion catalyst disposed long in the axial direction within the combustion chamber to completely burn the combustion gas through an oxidation reaction; A combustion catalyst disposed at the tip of the combustion chamber to cause combustion. a hot air discharge port that injects exhaust gas as hot air; a combustion gas flow that is continuously provided in the combustion chamber from its base end toward the hot air discharge port, and at least a portion of its peripheral surface is formed by the combustion catalyst; a combustion gas supply section disposed on the proximal end side of the combustion chamber; and a combustion gas supply section disposed at the tip of the combustion gas supply section, which ignites the combustion gas, causes flaming combustion, and oxidizes the combustion catalyst with the flame. an ignition opening for heating the combustion catalyst to a temperature; and a shutter member for closing the ignition opening to extinguish the flame and supplying combustion gas directly to the combustion chamber after heating the combustion catalyst. A hot air processor featuring: 2. Claim 1, characterized in that the opening direction of the hot air discharge port is made to coincide with the axial direction of the combustion chamber.
Hot air processor as described in section. 3. Claim 1 or 3, characterized in that an axial through hole is provided inside the combustion catalyst, and an axial groove is provided on the circumferential surface of the combustion catalyst to form a combustion gas flow path. The hot air processing device described in Section 2. 4. The hot air processing device according to claim 1, 2, or 3, characterized in that the combustion gas supply section is provided with a gas flow rate adjustment section.