JPH01290751A - 高強度非調質棒鋼 - Google Patents
高強度非調質棒鋼Info
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- JPH01290751A JPH01290751A JP12066088A JP12066088A JPH01290751A JP H01290751 A JPH01290751 A JP H01290751A JP 12066088 A JP12066088 A JP 12066088A JP 12066088 A JP12066088 A JP 12066088A JP H01290751 A JPH01290751 A JP H01290751A
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 38
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高強度棒鋼等の製）告において、熱間圧延後
の焼入・焼戻し処理を行なうことなく圧延後放冷ままで
母材、溶接部ともに引張強ざＦ！、ＯＫ３／−以上、０
．２％耐力６５Ｎび／ｍｙ／ｒ以上、伸び１０％以上で
おる高強度調質棒鋼に関するものである。
の焼入・焼戻し処理を行なうことなく圧延後放冷ままで
母材、溶接部ともに引張強ざＦ！、ＯＫ３／−以上、０
．２％耐力６５Ｎび／ｍｙ／ｒ以上、伸び１０％以上で
おる高強度調質棒鋼に関するものである。
［従来の技術］
従来、引張強さが８０ＫＦｉ／−以上の高強度棒鋼は、
圧延後再加熱して焼入れ焼戻し処理を行ない使用に供さ
れているが、溶接施行１３Ｊ、び曲げ加工施行ができな
い欠点があり、製造コストも高い。そこで、近年、高強
度棒鋼の製造において、上記欠点を改善するため、中炭
素鋼に微量のｖ、Ｎｔ）、Ｔｉ等の析出硬化元素を添加
した非調質鋼を用い、熱間圧延ままで所要の特性が１！
Ｉられる高強度ＪＬ調ｒ棒鋼が注［１されている。
圧延後再加熱して焼入れ焼戻し処理を行ない使用に供さ
れているが、溶接施行１３Ｊ、び曲げ加工施行ができな
い欠点があり、製造コストも高い。そこで、近年、高強
度棒鋼の製造において、上記欠点を改善するため、中炭
素鋼に微量のｖ、Ｎｔ）、Ｔｉ等の析出硬化元素を添加
した非調質鋼を用い、熱間圧延ままで所要の特性が１！
Ｉられる高強度ＪＬ調ｒ棒鋼が注［１されている。
非調質鋼の圧延ままの強磨は、炭素当量と良い相関があ
り、８０に３／ｍｄｒ以上の高強度を圧延ままで１ｑる
には炭素当量を高くする必要がある。しかし一般に炭素
当量が増加するとと−しに、ＭｎやＣｒの添加量が多く
なるので焼入性が高くなり、対象とする棒鋼の径によっ
ては、１工延後の空冷によってベイナイト組織が生成し
延性が劣化覆るため所要の特性を満足できない。
り、８０に３／ｍｄｒ以上の高強度を圧延ままで１ｑる
には炭素当量を高くする必要がある。しかし一般に炭素
当量が増加するとと−しに、ＭｎやＣｒの添加量が多く
なるので焼入性が高くなり、対象とする棒鋼の径によっ
ては、１工延後の空冷によってベイナイト組織が生成し
延性が劣化覆るため所要の特性を満足できない。
また、棒鋼は溶接施行されるため、溶接部の延性および
曲げ性も車装な特性であるが、焼入性が高くなると溶接
熱影響部にマルテンサイトやベイナイトが生成しやづく
なり延性や曲げ性が茗しく劣化する。
曲げ性も車装な特性であるが、焼入性が高くなると溶接
熱影響部にマルテンサイトやベイナイトが生成しやづく
なり延性や曲げ性が茗しく劣化する。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記課題を解決し圧延ままで高強度で溶接性に
優れた非調質棒鋼を開発することでおる。
優れた非調質棒鋼を開発することでおる。
［課題を解決覆るための手段］
上記課題を解決するため化学成分の異なる種々の鋼材を
試作研究した結果、圧延後の冷却過程でベイナイトが生
成しないように鋼の焼入性をコントロールするとともに
、ＶとＮｂの複合添加により所要の強度および延性を満
足する非調質棒鋼が１ｑられることを見い出した。
試作研究した結果、圧延後の冷却過程でベイナイトが生
成しないように鋼の焼入性をコントロールするとともに
、ＶとＮｂの複合添加により所要の強度および延性を満
足する非調質棒鋼が１ｑられることを見い出した。
したがって本発明は、Ｅｌ ）ｒＡ、溶接部ともに引張
強ざ８０ＫＦＪ／ｍｒＡ以上、０．２％耐力６５Ｋｇ／
ｍｒＡ以上、伸び１０％以上の機械的性質を有し圧延後
の主要組織がフェライトパーライトでおる高強度非調質
棒鋼であり、重量％で、 Ｃ０．３５〜０．４５％ Ｓｉ ０．１５〜０．５０％ Ｍ ｎ ０．８０〜１．２０％ Ｃｒ ０．２０％以下 Ｖ ０．１０−、〜０．２５％ Ｎｂ ０．０２０〜ｏ、 ０５０％ 残部が実質的に鉄及び不可避的不純物よりなり、焼入Ｍ
、 Ｄ Ｉが り、Ｉ＜１．３インチ を満足することを特徴とし、Ｍ ｎ、Ｃｒ減少に伴なう
強度低下をＶ、Ｎｂの複合添加により確保づるものであ
る。
強ざ８０ＫＦＪ／ｍｒＡ以上、０．２％耐力６５Ｋｇ／
ｍｒＡ以上、伸び１０％以上の機械的性質を有し圧延後
の主要組織がフェライトパーライトでおる高強度非調質
棒鋼であり、重量％で、 Ｃ０．３５〜０．４５％ Ｓｉ ０．１５〜０．５０％ Ｍ ｎ ０．８０〜１．２０％ Ｃｒ ０．２０％以下 Ｖ ０．１０−、〜０．２５％ Ｎｂ ０．０２０〜ｏ、 ０５０％ 残部が実質的に鉄及び不可避的不純物よりなり、焼入Ｍ
、 Ｄ Ｉが り、Ｉ＜１．３インチ を満足することを特徴とし、Ｍ ｎ、Ｃｒ減少に伴なう
強度低下をＶ、Ｎｂの複合添加により確保づるものであ
る。
［作 用］
焼入性ＤＩを１，３インチ以下に設定した理由は、ＤＩ
が１．３インチを越えると、棒径か細い場合にベイナイ
トが生成し延性が劣化するためである。
が１．３インチを越えると、棒径か細い場合にベイナイ
トが生成し延性が劣化するためである。
次に本発明における鋼成分の限定理由について述べる。
Ｃ：高強度棒鋼を得るために０．３５％以上必要である
が、０．４５％を越えると母材の延性ならびに溶接部の
延性、曲げ性が劣化するので上限を０．４５％とした。
が、０．４５％を越えると母材の延性ならびに溶接部の
延性、曲げ性が劣化するので上限を０．４５％とした。
Ｓｉ：脱酸作用の他、フエライ１〜組織の強化に有効な
元素であるが、０，１５％以下では効果が少なく、また
０、５％を越えると焼入性が上昇するので上限を０．５
％とした。
元素であるが、０，１５％以下では効果が少なく、また
０、５％を越えると焼入性が上昇するので上限を０．５
％とした。
Ｍｎ：鋼の強度上界ざぜるには必須の元素であり、少く
とも０．８０％を必要とする。しかし１，２％を越える
とベイナイトが生成しやすくなるため上限を１．２％と
した。１ Ｃｒ：Ｍｎと同様に鋼の強化に有効な元素であるが、Ｉ
） Ｉを１．３インチ以下にコントロールするために上
限を０．２０％とした。
とも０．８０％を必要とする。しかし１，２％を越える
とベイナイトが生成しやすくなるため上限を１．２％と
した。１ Ｃｒ：Ｍｎと同様に鋼の強化に有効な元素であるが、Ｉ
） Ｉを１．３インチ以下にコントロールするために上
限を０．２０％とした。
Ｖ：鋼の強化に必須の元素であり、ＤＩが１，３インヂ
以下で０．２％耐力を６５にび／ｍｒＡ以上にするため
には少くとも０．１０％は必要である。一方過閣に添加
しても強化に効果がないので上限を０．２５％としｌこ
。
以下で０．２％耐力を６５にび／ｍｒＡ以上にするため
には少くとも０．１０％は必要である。一方過閣に添加
しても強化に効果がないので上限を０．２５％としｌこ
。
Ｎｂ：Ｖと同様、鋼の強化に有効な元素であり、添加量
は強化に最も効果のある０、０２０−０．０５０％とし
た。
は強化に最も効果のある０、０２０−０．０５０％とし
た。
［実施例］
次に本発明の実施例を示す。
３０を電気炉または６０を電気炉で第１表に示づ一化学
成’ｔ）の鋼を溶製し、責形棒鋼Ｄ１（）、１）１３お
よび１）１６に圧延した。
成’ｔ）の鋼を溶製し、責形棒鋼Ｄ１（）、１）１３お
よび１）１６に圧延した。
［）１０． ＤＩ３および０１６の機械的ｔ！ｌ貿を第
２表に、［）１３のミクロ組織を示す図面代用写真を第
１図に示づ。
２表に、［）１３のミクロ組織を示す図面代用写真を第
１図に示づ。
本発明鋼の成分範囲鋼でおるＮｏ、 Ａは引張強さ９９
に’Ｊ／ｍｒＡ以上、０．２％耐カフ６ＫＦＪ／ｍｒＡ
以上、延び１３％以上のｈｔｔを示し、所要の特性を十
分満足している。またミクロ組織も均一なフェライト・
パーライトで必る。
に’Ｊ／ｍｒＡ以上、０．２％耐カフ６ＫＦＪ／ｍｒＡ
以上、延び１３％以上のｈｔｔを示し、所要の特性を十
分満足している。またミクロ組織も均一なフェライト・
パーライトで必る。
一乃比較鋼Ｎ０．１３は０．２％耐力が低くまたＭｎ１
ｄか１．２５％と多いため、焼入性［）Ｉが１、フイン
ブとやや高く、そのためＤｌｏでベイナイト組織となり
、伸びがやや低下している。
ｄか１．２５％と多いため、焼入性［）Ｉが１、フイン
ブとやや高く、そのためＤｌｏでベイナイト組織となり
、伸びがやや低下している。
また、比較、＞１４Ｎｏ、 Ｃは、Ｍｎ、Ｃｒが多く、
ＤＩが２．１インチと高いため、［）１０および［）１
３ともにベイナイト組織となっており、伸びが目標値を
わずかに上回る程度の（ｉＱでおる。
ＤＩが２．１インチと高いため、［）１０および［）１
３ともにベイナイト組織となっており、伸びが目標値を
わずかに上回る程度の（ｉＱでおる。
以上のように本発明鋼の１−５徴は比較鋼に比べＶ添加
量が多く、さらにＮ［）を添加しているため０゜２％耐
力が高くなっていることと、ベイナイトが生成しないよ
う焼入れ性１）Ｉをコントロールしているため均一１３
フエライ１〜・パーライト組織であり比較鋼に比べ伸び
飴が優れている。
量が多く、さらにＮ［）を添加しているため０゜２％耐
力が高くなっていることと、ベイナイトが生成しないよ
う焼入れ性１）Ｉをコントロールしているため均一１３
フエライ１〜・パーライト組織であり比較鋼に比べ伸び
飴が優れている。
次に溶接部（１試験結果の一例として［）１３の７ラツ
シユバツト溶接材の引張および試験結果を第３表に示す
。
シユバツト溶接材の引張および試験結果を第３表に示す
。
Ｎｏ、△およびＮｏ、 Ｂは所要の特性値を満足してい
るが、Ｎｏ、Ｃは伸びが低く曲げ試験で折損している。
るが、Ｎｏ、Ｃは伸びが低く曲げ試験で折損している。
以上のようなＮｏ、ＡはＲ１材および溶接部ともに所要
の特性値を満足している。
の特性値を満足している。
［発明の効果１
以上説明したように本発明鋼は圧延ままで母材、溶接部
ともに引張強さ８０Ｋｙ／−以一ヒ、０．２％耐力６５
Ｎび／ ｍｒＡ以上、伸び１０％以上の優れた材質特性
を示し、従来の焼入れ焼戻し材の欠点を改善するとと乙
に、熱処理を省略でさるためコスト低減にも、大きな効
果を°ｂたらすものである。
ともに引張強さ８０Ｋｙ／−以一ヒ、０．２％耐力６５
Ｎび／ ｍｒＡ以上、伸び１０％以上の優れた材質特性
を示し、従来の焼入れ焼戻し材の欠点を改善するとと乙
に、熱処理を省略でさるためコスト低減にも、大きな効
果を°ｂたらすものである。
り）１図は本発明１１ＱＮ０．△、比較１１４Ｎｏ、［
３，Ｎ０９Ｃの各金属組織の顕微鏡図面代用ｂ゛真であ
る。 Ｎｏ、 Ａ・・・・・・・・・・・・本発明鋼″ｔｊＪ
ｉ’ｌ 出 願 人 トビ−工業株式会社回
Ｌ 北越メタル株式会社 第１図
３，Ｎ０９Ｃの各金属組織の顕微鏡図面代用ｂ゛真であ
る。 Ｎｏ、 Ａ・・・・・・・・・・・・本発明鋼″ｔｊＪ
ｉ’ｌ 出 願 人 トビ−工業株式会社回
Ｌ 北越メタル株式会社 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で Ｃ０．３５〜０．４５％ Ｓｉ０．１５〜０．５０％ Ｍｎ０．８０〜１．２０％ Ｃｒ０．２０％以下 Ｖ０．１０〜０．２５％ Ｎｂ０．０２０〜０．０５０％ 残部が実質的に鉄及び不可避的不純物よりなり、焼入性
ＤＩが１．３インチ以下の鋼材を通常の熱間圧延後、自
然空冷により得られる高強度でかつ溶接性に優れた非調
質棒鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12066088A JPH01290751A (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 高強度非調質棒鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12066088A JPH01290751A (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 高強度非調質棒鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01290751A true JPH01290751A (ja) | 1989-11-22 |
Family
ID=14791741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12066088A Pending JPH01290751A (ja) | 1988-05-19 | 1988-05-19 | 高強度非調質棒鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01290751A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852458A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 非調質高強度靭性鋼 |
| JPS6250411A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-05 | Kobe Steel Ltd | 均質性にすぐれた圧延鋼材の製造方法 |
| JPS6296653A (ja) * | 1981-10-20 | 1987-05-06 | Daido Steel Co Ltd | 非調質構造用鋼 |
| JPS62107045A (ja) * | 1985-11-01 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 |
| JPS62199750A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nippon Steel Corp | 靭性の優れた非調質棒鋼およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-05-19 JP JP12066088A patent/JPH01290751A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852458A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 非調質高強度靭性鋼 |
| JPS6296653A (ja) * | 1981-10-20 | 1987-05-06 | Daido Steel Co Ltd | 非調質構造用鋼 |
| JPS6250411A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-05 | Kobe Steel Ltd | 均質性にすぐれた圧延鋼材の製造方法 |
| JPS62107045A (ja) * | 1985-11-01 | 1987-05-18 | Nippon Steel Corp | 溶接性及び冷間加工性に優れた長尺高張力鋼線用線材 |
| JPS62199750A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Nippon Steel Corp | 靭性の優れた非調質棒鋼およびその製造方法 |
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